CZ374699A3 - Homogenizační ventil - Google Patents

Description

Způsob reversní úpravy v systému hydroprocesníoh reaktorů

Tento vynález se týká oblasti hydroprocesních postupů· zvláště pak hydroprocesních postupů se zřetelem na vysokou konverzi, selektivitu produktů a selektivní tepelnou úpravu s přihlédnutím k produktům se specifickým rozsahem bodů vařu·

Dosavadní stav techniky

V oblasti hydroprocesních postupů a tepelné úpravy ropy známese zřetelem k dosažení vysokého stupně konverze dva přístupy· Vysokou konverzí se míní odstranění síry a sloučenin dusíku, hydrokrakování, snížení rozsahu uhlíkových atomů a pod· Dva běžné postupy záležejí v a) v dlouhé době prodlený v reaktoru nebo v reaktoru s nízkou prostorovou rychístí, nebo b) v odděleném reaktoru pro vysokou konverzi poté, co přívod nečistot byl snížen v počátečním vstupním reaktoru·

Druhý přístup s použitím odděleného čistícího reaktoru se jeví být účinným· To je proto, že odstraněné nečistoty v přívodu, tedy vedlejší složky jako je airovo^k, amoniak nejsou zde přítomny v typicky vysokých koncentracích, jako je tomu v prhém re akčním stupni· Žákové vysoké koncentrace mohou být příčinou inhibování reakčních rychlostí ve druhém reakčním stupni·

Je zde několik již běžných přístupů na tomto úseku, jak totiž dosáhnout dobré produkční selektivity* Selektivitou se míní dosažení výhodného výtěžku materiálu o určitém rozsahu bodů varu· Tyto běžné postupy zahrnují a) recyklování nežádoucích produktů pro další postup s čerstvým přívodem, nebo b) zpracování nežádoucích produktů v odděleném reakčním stupni·

Jako typické postupy na useku selektivní tepelné úpravy s přihlédnutím ke specifickým rozsahům bodů varu lze uvést

a) překročení celkového přísunu do místa» kde se setkáváme s nejobtížnější specifikací produktů» nebo

b) úpravu celkového přísunu v menší míře s následnou oddělenou tepelnou úpravou těch či oněch vyčleněných produktů tak» aby se vyhovělo nejnesnadnějším specifikacím·

Bylo by tedy žádoucí zjistit hydroprocesní postup» kdy by.se dosahovalo vyšší konverse nebo dokonalejší úpravy a vyloučením nedostatků stávajících známýoh postupů·

Tento vynález je směrován, aby vyhověl uvedeným požadavkům v jediném reakčním stupni» vyžadujícím nižší náklady ve srovnání s několika stupni, to za dodržení výhod z několikastupňového postupu se zahrnutím vyšších reakčních rychlostí nebo katalyzátorů, určených pro předem upravené přívody·

Předmětem tohoto vynálezu je tedy postup reverse se zahrnutím vysoké konverze» selektivní tepelné úpravy a se selektivitou produktů v hydroprocesní reaktorové soustavě» zahrnující v jediném reaktoru vyšší komversi nebo dokonalejší úpravu v loži či ložích reaktoru» nebo v počátečním reaktoru serie reaktorů a dovolující generální úpravu přívodu v reakčních pásmech, jež následují·

Krátký popis vyobrazení:

Na vyobr.l je jedno provedení di₈gramu toku postupu dle tohoto vynálezu ga použití obvyklých zařízení pro sestavu různých pásem úpravy·

Na vyobr.2 je jiné provedení diagramu toku postupu dle tohoto vynálezu za použití oddělených zařízení pro sestavu různých pásem úpravy·

Podrobný popis výhodných provedení:

A· Přehled postupu, horní a dolní reakční pásma· Vynález se týká postupu reversního stupně tepelné úpra

-3vy uhlovodíkového přísunu e dosažením vysoké koaverse, selektivní tepelné úpravy a se selektivitou produktů v reaktorovém systému pro hydroprocesní úpravu* Způsob záleží v tom, že se uhlovodíkový přísun vede do prvého pásma tepelné úpravy, např. ůob pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry. V tomto pásmu se uhlovodíkový přísun dostává do styku sa podmínek tepelné úpravy, tedy například za podmínek odstranění sloučenin dusíku a síry s katalyzátorem pro tepelnou úpravu, např· katalyzátorem pro odstranění dusíku nebo síry. Výtok z tohoto pásma po odstranění sloučenin dusíku a síry se dále j^má*

Tento výtok bez sloučenin dusíku a síry se vede dále do čistíčího/chladícího pásma, kde se odstraní amoniak a sirovodík, ponejvíce propráním vodou. Výtok se ochladí jakýmkoli běžným postupem, například ve výměníku tepla. Výtok z tohoto čistícího a chladícího pásma je proud, obsahující vodík a lehké uhlovodíky z horní části a kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny ode dna. Proud, obsahující vodík a lehké uhlovodíky se případně s výhodou vede do druhého pásma k odstranění sirovodíku, obvykle s aminovou adsorpční látkou pro odstranění sirovodíku. Vývod z tohoto pásma po odstranění sirovodíku se případně vede do druhého pásma pro tepelnou úpravu, například do hydrokrakujícího pásma, jak o tom bude ještě dále řeč.

Kapalný proud, obsahující Rozpuštěné plyny, se vede do dělícího pásma a lze použít jakýkoli způsob dělení, typicky destilaci. Získá se tak jako produkt podíl lehkých uhlovodíku a dalších frakcí ode dna kapalných produktů, jeden či více vedlejších reakčních produktů nebo jejich směsí. Další frakce, tedy kapalné podíly ode dna nebo jeden či více z postranních produktů se vedou do druhého pásma tepelné úpravy, např. do hydrokrakačního pásma. Zde se dostávají kapalné podíly ode dna čiwddlejší a jiné podíly do styku s hydrokrakačním katalyzátorem. Vývod z hydrokrakačního pásma se jímá a vede se potom do prvého pásma tepelné úpravy, podle jednoho z provedení do pásma pro odstranění dusíku a síry.

Použití uvedených dvou pásem lze obměňovat dle tohoto vynálezu· Znamená to» že prvým a druhým pásmem pro tepelnou upravu nebo průběh reakcd může být pásmo hydrokrakaSní nebo pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry· Podle jednoho provedení dle tohoto vynálezu je spodní pásmo tím* kde se čerstvý přívod poprvé setkává s pásmem pro odstranění sloučenin dusíku a síry· Horním pásmem je pak hydrokrakační· Podle jiného provedení* opak je pravdou»· Jinak tedy- každé pásmo může být hydrokrakační nebo každé pásmo tím pro odstranění dusíku a síry· Každé pásmo může být rovněž kombinací či směsí pásma hydrokrakačního a pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry·

B· Výhody postupu dle tohoto vynálezu

Současný vynález popisuje jediný reakční obvod· Tato jednostupňová reakce snižuje náklady ve srovnání s použitím několika obvodů- A jedno jediné reakční pásmo dle tohoto vynálesu je spojeno s výhodami vyšších reakčních rychlostí a úspor katalyzátorů ve srovnání s předem upravenými přívody v soustavě s několika reakčním! stupni· Dle tohoto vynálesu dochází,ke konečné úpravě v horním reakčním pásmu nebo v ho rním loží či horních ložích reaktoru či reaktorů* sátím co generální úprava přívodu proběhne v dolním reakčním pásmu* jež následuje·

Další výhodou sériového uspořádání spíše než použití konfigurace paralelních reaktorů pro počáteční konverzi a pro vysoký konverzní stupeň je to, že cirkulace plynu se omezí na minimum* čímž se sníží náklady jak investiční* tak i operační· Základní náklady jsou nižší se zřetelem na menší zařízení i menší propojení potrubími· Operační náklady jsou nižší se zřetelem na menší kompresní nutnou sílu pro recirkulování plynů· Cirkulování plynu se sníží se zřetelem na počáteční způsob v odděleném zařízení či v paralelním reaktoru* protože a) vysoký konverzní vývod z horního reakčního pásma slouží jako parciální tepelný pokles a tím snižuje požadavky na chlazení pro začátek dalšího postupu v následných pásmech* b) nespotřebovaný vodík v horním konverzním vývodu z horního pásma slouží jako částečný zdroj vodíku pro počátek zpracování v pásmech* jež následují a o) vysoký konverzní vývod z z horního reakčního pásna napomáhá dobránu distribuování čerstvého přívodu a vodíku pro reakci na katalyzátoru v pásmech» jež následují· Takže výhodou použití jednoho zařízení okruhu jsou snížené investiční náklady» jakož i nižší náklady provozní tím, že se neduplikují podobné části celého zařízení ve dvou oddálených pásmech» napříkled jednom pro počáteční zpracovávání a jednom pro vysoký konverzní stu* peň.

Výhody úpravy předem zpracovaného uhlovodíku v reakčním pásmu nebo horním loži z čerstvého přísuny ^ah-mují a) horní lože katalyzátorů není znečištěno nečistotami s přívodu, b) reakční rychlost v horním loži není brzděna podstatnějšími množstvími vedlejších produktů z tepelné úpravy, jako jsou amoniak a sirovodík, a c) částečný tlak vodíku je maximální pro koncové postupy· Podle výhodného provedení v případě zpracovávání zbytků může tento postup dokázat své výhody v nižších reakčních pásmech, což se projeví sníženou pulsační tendencí·

0· Přívody a produkty

Přívody k použití při postupu dle tohoto vynálezu a žádoucí získané produkty jsou jinak běžná či známé , jak tomu je u známých přísunů a produktů z a pro hydrokrakování a tepelnou úpravu. Jde o přívody a produkty dle US,pat. 5 277 793, 5 232 577» 5 073 530, 4 430 203 a 4 404 088 na které se zde odkazuje. Podle jednoho z výhodýph provedení uhlovodíkovým přísunem mohou být zbytky, vakuový plynový olej, střední destiláty nebo jejich směsi,

D. Reakční podmínky a katalyzátory

Vhodné hydrokrakační katalyzátory i katalyzátory pro tepelnou úpravu zahrnují jakékoli běžné či známé katalyzátory a reakční podmínky. Katalyzátory i reakční podmínky jsou uvedeny v US.spisech 5 277 793, 5 232 577» 5 073 530, _{4 430 203} a 4 404 088, na které se zde pro úplnost odkazuje· Je-li reakčním pásmem pásmo pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných sloučenin, pak dochází ke kontaktu za odpovídajících podmínek pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných sloučenin· Je-li re akčním pásmem hydro kraka ční, pak ke kontaktu dochzí za hydrokrakačních podmínek·

Použije-li se výše uvedený postup pro tepelnou úpravu se zřetelem na odstranění dusíkatých a sirných sloučenin, pak se pracuje typicky za těchto podmínek: reakční teplota 200 až 480°C, tlak 3550 až 35 500 KPa, hodinová kapalinová prostorová rychlost 0,5 až 20, celková spotřeba vodíku 30 až 200 v? na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku· Katalyzátorem pro lože tepelné úpravy může být látka kteréhokoli kovu skupiny VI nebo odpovídající sloučenina, právě tak skupiny Vlil na podkladu z porézní žáruvzdorné látky, jako je oxid hlinitý, Jako příklady takových katalyzátorů pro tepelnou úpravu lze uvést oxid hlinitý s nanesený* kobaltem a molybdenem, sir nik nikelnatý, sirník wolframu a niklu, molybdene» kobaltnatý či nikelnatý·

Použije-li se postup pro hydrokrakování přísunu, pak převažují tyto dále uvedené podmínky: teplota 200 až 500°C, hodinová kapalinová prostorová rychlost 0,1 až 15, reakční tlak 3550 až 35 500 KPa, spotřeba vodíku 50 až 250 v? na 4*5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu· Hydrokrakačním katalyzátorem bude obvykle kov skupiny VI, VII nebo VIII, odpovídající oxid či sirník na podkladu z porézní žáruvtadorné hmoty, jako je oxid křemičitý či hlinitý· Jako příklady hydrokrakačních katalyzátorů lze uvést oxidy či sir niky molybdenu, wolframu, vanadu a chrómu na některém z uvedených podkladů·

Obecně řečeno je-li reakčním pásmem pásmo pro odstranění dusíkatých a/nebo sirných nečistot, pak katalyzátorem může být kterýkoli, pracující za takových podmínek, podobně je tomu u katalyzátorů hydrokrakačních·

-ΊPodrobný popis vyobrazení

Modifikace postupu na připojených vyobrazeních a popsané v této části jsou zcela jasné obeznámeným na useku postupů rafinování ropy a spadají do rozsahu tohoto vynálezu:

A· Vyobrazení 1

Jak je to patrné z diagramu na vyobr.l jsou prováděny katalytické reakce* použité při tomto postupu* ve dvou reakčních pásmech 3 a 10 a reaktor 2 zahrnuje obě tato pásma 3 a 10· Počáteční úprava probíhá va druhém pásmu 10 a úprava s vysokou konverzí v prvém pásmu 3· Schema pohybu zahrnuje případně další zařízení* jak jsou obvyklá při hydroprocesníoh úpravách* jako je předehřívání kapalných a plynných přívodů do reaktoru (nezakresleno)* odstraňování amoniaku a sirovodíku* chlazení výtoku a pásmo dělení 20* případně recyklační pásmo čistění plynu 31* recirkulační proudy 30 a 32* dála dělení produktu a deštilační pásmo 40« Kapalný proud ode dna 50 a/nebo postranní Či střední výtok 52 z deštilačniho pásma 40 se spojují do proudu 54 a ten se vede do reakčního pásma 3· Upravovači proud vodíku 60 se přidává do proudu recirkulovaného plynu 32 (používané označení rovněž proud vodíku a lehkých uhlovodíků nebo pásmo výtoku odstraňovaného sirovodíku 32, Jinak se může napojit na přívodní proud 1 upravovači proud vodíku 70* a to místo* nebo navíc jako doplňování vodíku do proudu 32.

Hydrokrakování nebo hlubší tepelná úprava probíhá v reakčním pásmu 3 v závislosti na typu katalyzátoru* použitého v tomto pásmu· Vývod 65 z reakčních pásem ústí do reakčního pásma 10· Čerstvý přívod 1 se zavádí uprostřed v místě mezi reaktorovými loži 3 a 10* Zpracování probíhá za přítomnosti výtoku 65 z horního reakčního pásma 3· Výtok 65 hapomáhá při distribuování přívodního proudu 1 reakčním pásmem 10· Rovněž výtok 65 napomáhá jako tepelná jímka při exothermní reakci v reakčním pásmu 10«

Výtok 15 £ nižšího pásma 10 so zpracovává se zřetelem na odstranění amoniaku a sirovodíku v pásmu 20. Pro takové odstranění amoniaku a sirovodíku se používají běžné postupy* obvykle vymývání vodou· Pásmo 20 je rovněž chladícím a dělíoím pásmem*. produkujícím plynný proud 20 a kapalný proud 35» obsahující rozpuštěné plyny· Pro odstranění jak amoniaku tak sirovodíku se používají běžné postupy* $rávě tak jako při postupech chlazení a dělení v pásmu 20· Pásmo 20 může zahrnovat větší počet jednotek či podjednotek dle běžných postupů odstraňování amoniaku a sirovodíku* dále ohlášení i dělení· Vodíkem bohatý plynný proud 32 se recykludé epět do reaktorů a potom míchá s doplňujícím proudem vodíku 60. Jinak* nebo navíc k směšování vodíkem bohatého proudu 60 s plynným proudem 32* se se doplněný proud vodíku 70 míchá s přísunem proudu oleje 1· Recyklovaný plyn v proudu 30 se případně čistí* například na aminovém adsorbentu pro odstranění sirovodíku* a to v pásmu 31 před vlastním recirkulováním do reaktorů· Recyklovaný plyn z proudu 30 (nebo proudu 32, číttí-li se dále v pásmu 31) se případně zavádí do proudu 54 k přívodu do prvého reakčního pásma 3* nebo se vede jako proud 34 do přívodního proudu 1 se zaváděním do druhého reakčního pásma 10·

B· Vyobrazení 2

Popis tohoto vyobr. je týž* jako v případě vyobr.l s výhradou těchto rozdílů· Na vyobr.l společný reaktor oběáreakční pásma* na vyobr»2 reaktory 2 a 9 odpovídají pásmům 3 a 10. Na vyobr.l je čistící páámo recyklovaných plynů 31, na vaobr*2 je toto pásmo opomenuto·

Claims (17)

1* Způsob reversní úpravy uhlovodíkového přísunu teplem se ziskem vysoké konverze, selektivní úpravy teplem se selektivitou produktů v systému hydroprooesníeh reaktorů» vyznačující se tím, že

a) se vede uhlovodíkový přísun, sestávající se zbytkových oleýft, vakuového plynového oleje, středně vroucích destilátů a jejich směsí do pásma odstraňování dusíku a sír^, dostává se sde do styku s katalyzátory k odstranění dusíku a síry sa teploty od asi 200 °C do asi 480 °C, tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinové kapalinové prostorové rychlosti od asi 0,5 do asi 20 a za celkové spotřeby vodíku od asi 30 do asi 200 uP na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku, a odebírá se tak kapalnýý výtok z pásma odstraňování dusíku a síry, b) tento vývod se vede do čistíoího/chladíoího pásma, kde se odstraní amoniak a sirovodík se současným chlazením, z tohoto pásma se vyvádí proud, obsa^^ící vodík a lehké uhlovodíky, jakož i kapalný proud s obsahem rozpuštěných plynů, o) řečený kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny, se vede do pászaa dělení a získává se odtud lehký produkt, kapalná podíly ode dna a nejméně jeden boční proud, d) vede se uvedený kapalný podíl ode dna, uvedený boční proud a vývod ze stupně b) s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků do hyrokrakačního pásma, kde se tyto složky dostávají do styku >s hydrokrakačním katalyzátorem za teploty od asi 200 do asi 500 °C, reakčního tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinové průtokové rychísti od asi 0,1 do asi 15 a selkové spotřeby vodíku od asi 50 do asi 250 m? na 4,5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu s tím, že se regeneruje odtud

·) vývod z hydrokraha4ního pásma se vede do pásma odstraňování sloučenin dusíku a

2· Způsob reverzní úpravy se ziskem vysoké konverze» za selektivní tepelné u pravý a selektivity produktu v hydropro cesním reaktorovém systému, vyznačující se tím, že se provádí v jediném reaktoru, zahrnujícím prostor výše pro konverzi anebo hlubší procesní úpravu v horním reakčním pásmu reaktoru, nebo v prvém reaktoru serie reaktorových provedení s tím, že se generální úprava přívodu provádí v následných reakčních pásmech»

3· Způspb podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále zahrnuje přívod doplňování vodíkem do uvedeného vyššího reakčního prostoru nebo do reakčních pásem, jež následují.

4· Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že dále zahrnuje a) odebírání vývodu z řečených následných pásem s tím, že se tento vývod vede do chladícího pásma, b) regeneruje se z řečeného chladícího pásma proud s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků _a proud lehkých uhlovodíků, obsahující rozpuštěné plyny, e) proud s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků se vede do uvedeného horního reakčního pásma, a d) kapalný proud, obsahující rozpuštěné plyny se vede do dělícího pásma.

5o Způsob podle nároku 3, kdy přívod se volí ze skupiny zbytkových olejů, vakuových plynových olejů a středních destilátů či jejich směsí, vyznačující se dále tím, že se vede proud vodíku a lehkých uhlovodíků ze stupně b) do pásma k odstraňování sirovodíku dříve než se vede do řečeného horního reakčního pásma nebo prvého reaktoru ve stupni o)·

-11®· Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že reaktorovými pásmy, jež následují, jsou hydrokrakační pásma obsahující hydrokrakační katalyzátor s tím, že teplota ▼ hydrokrakačním pásmu se pohybuje od asi 200 do asi 500 °C, reakční tlak od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinová průtoková rychlost kapaliny od asi 0,1 do asi 15 a celková spotřeba vodíku od asi 50 do asi 250 v? na 4,5 litrů uhlovodíkového přísunu*

7* Způsob podle nároku 5, vyznačující se tím, že reaktorovými pásmy, jež následují, jdou pásma pro odstraňování dusíkatých a sirných sloučenin a postup dále zahrnuje styk přívodu, sestávajícího s zbytkových olejů, vakuového plynového oleje, středních destilátů či jejich směsí s katalyzátorem pro odstranění dusíkatých a sirných sloučenin za teploty od asi 200 do asi 480 °C, tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za hodinové průtokové rychlosti kapaliny od asi 0,5 do asi 20 a za celkové spotřeby vodíku od asi 30 do asi 200 m^ na 4,5 1 přívodu kapalného uhlovodíku a jímá se vývod z pásma pro odstraňování sloučenin dusíku a síry*

8* Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že reakčními pásmy, jež následují jsou hydrokrakační pásma a postup dále zahrnuje použití hydrokrakačního katalyzátoru a uvedených hydrokrakačních pásmech s přívodem, záležejícím ve zbytkových olejích, vakuových plynových olejích, středních frakcí destilátů i jejich směsí za teploty od asi 200 do asi 500 °C. za tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za průtokové rychlosti kapaliny za hodinu od asi 0,1 do asi 15 a celkové spotřeby vodíku od asi 5Ojdo asi 250 m? na 4,5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu*

9, Způsob podle nároku 7,, vyznačující se tím, že herním reakčním pásmem nebo prvým reaktorem je hydrokrakační pásmo a uvedený postup dále zahrnuje styk nejméně části vývodu z pásma pro odstranění sloučenin dusíku a síry s hydrokrakačním katalyzátorem v hydrokrakačním pásmu za teploty od asi

200 do asi 500 °C, za tlaku od asi 3550 do asi 35 500 KPa, za hodinové průtokové kapalinové rychlíti od asi 0,1 do asi 15 a za celkové spotřeby vodíku od asi 50 do asi 250 m? na 4»5 litrů kapalného uhlovodíkového přísunu·

10, Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že horním reakčním pásmem nebo prvým reaktorem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síty·

11· Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že dále obsahuje tyto stupně* že se

a) vede výtok z pásma odstraňování sloučenin dusíku a síry do pásma čistění a chlazení k odstranění amoniaku a sirovodíku s vychlazením, a získává se tak z tohoto čistícího a vychlazovacího pásma proud vodíku a lehkých uhlovodíků a tekutý proud, obsahující rozpuštěné plyny*

b) vede se tekutý proud* obsahujoí rozpuštěné plyny do dělícího pásma a získává se odtud lehký produkt* produkt ode dna a nejméně jeden středem vypouštěný produkt* a c) zavádějí se všechny vývody dle stupně b) do uvedeného horního reakčního pásma·

22· Způsob úpravy uhlovodíkového přísunu* vyznačující se tím* že obsahuje a) vedení uhlovodíkového přísunu do druhého pásma hydrogeneční úpravy* kde se přívod uhlovodíku dostává do styku za podmínek hydrogens ční úpravy s druhým katalyzátorem pro takovou úpravu* a odčerpává se výtok z druhého pásma hydrogenační úpravy * a b) vede se tento tepelně upraveny produkt do pásma oddělování páry a kapaliny* a získávají se odtud jednak lehký produkt* jednat další frakce se skupiny kapalin ode dna* jedné Či více středních frakcí a jejich směsi* o) vedou se řečené další frakce do prvého pásma tepelné úpravy s hydrogenací, kde se za podmínek hydrogenace dostává uhlovodíkový přísun do styku s prvým hydrogenačním katalyzátoram, • odvádí se odtud výtok z prvého hydrogenačního pásma* a d) vede se vývod s prvého hydrogenačního pásma do druhého hydrogenačního pásma·

13· Způsob podle náráku 12, vyznačující se tím, že se přivádí vodík najyí© do uvedeného druhého hydrogen* pásma·

14· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že dále obsahuje a) zavádění vývodu z druhého hydrogenačního pásma do pásma pro odstraňování amoniaku a sirovodíku a chladícího pásma₉ b) regenerování z tohoto pásma pro odstraňování amoniaku a sirovodíku, jakož i pro vychlazování proud vodíku a lehkých uhlovodíků a kapalný uhlovodíkový proud, obsahující rozpuštěné plyny, c) vedení tohoto proudu s obsahem vodíku a lehkých uhlovodíků do prvého hydrogensčního pásma, a d) zavádění kapalného uhlovodíkového proudu, obsahujícího rozpuštěné plyny, do pásma dělení páry a kapaliny·

15· Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že uhlovodíkový přísun se volí se skupiny zbytkových olejů, vakuového plynného oleje, středních destilátů a jejich směsí·

16· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že druhým hydrogenačním pásmem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry s teplotou od asi 200 do asi 480 °C, tlakem od asi 3550 do asi 35 500 KPa, hodinovou kapalinovou průtokovou ryohlstí od asi 0,5 do asi 20 a celkovou spotřebou vodíku od asi 30 do asi 200 v? na 4,5 1 přívodu kapalných uhlovodíků, kdeže uvedený druhý hydrogenační katalyzátor obsahuje katalyzátory pro odstranění sloučenin dusíku a síry*

17« Způsob podle nároku 16, vyznačující se tím, že druhým hydrogenačním pásmem je hydrokrakační pásmo*

18· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že prvým hydrogens čním pásmem je hydrokrakační pásmo s teplotou od asi 200 do asi 500 °C, tlakem od asi 3550 do asi 35 500 KPa,

-14hodinovou kapalinovou průtokovou rychlostí od asi 0,1 do asi 15 a celkovou spotřebou vodíku od asi 50 do asi 250 « na 4*5 1 kapalného uhlovodíkového přísunu s tím, že řečený prvý hydrogens ční katalyzátor sahrnuje hydrokrakeční katalyzátor·

19· Způsob podle nároku 12, vyznačující se tím, že prvým hydrogenačním pásmem je pásmo pro odstranění sloučenin dusíku a síry·