CZ9904554A3 - Ultravysoce pevné kryogenní svary - Google Patents

Ultravysoce pevné kryogenní svary Download PDF

Info

Publication number
CZ9904554A3
CZ9904554A3 CZ19994554A CZ455499A CZ9904554A3 CZ 9904554 A3 CZ9904554 A3 CZ 9904554A3 CZ 19994554 A CZ19994554 A CZ 19994554A CZ 455499 A CZ455499 A CZ 455499A CZ 9904554 A3 CZ9904554 A3 CZ 9904554A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
welding
less
weld metal
welds
weld
Prior art date
Application number
CZ19994554A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ295944B6 (cs
Inventor
Douglas P. Fairchild
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Research Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Research Company filed Critical Exxonmobil Upstream Research Company
Publication of CZ9904554A3 publication Critical patent/CZ9904554A3/cs
Publication of CZ295944B6 publication Critical patent/CZ295944B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/035—Dealing with losses of fluid
    • F17C2260/036—Avoiding leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Description

Ultrgj/ysoce pevné kryogenní svary
Oblast vynálezu
Tento vynález se týká způsobů vytváření ultra vysoce pevných svarů majících vynikající lomovou houževnatost za kryogenní teploty v místě svaru. Tento vynález se týká zvláště způsobů vytváření ultra vysoce pevných svarů ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí majících ve svarovém kovu vynikající lomovou houževnatost za kryogenní teploty.
Dosavadní stav techniky
V následující specifikaci jsou používány různé termíny. Z tohoto důvodu je bezprostředně před patentové nároky vložen slovníček výrazů.
Často je zapotřebí skladovat a přepravovat stlačené těkavé kapaliny při kryogenních teplotách, tj. při teplotách nižších než -40 °C (-40 °F). Tato potřeba nastává například při skladování a přepravě stlačeného zkapalněného zemního plynu (PLNG) o tlaku v širokém rozmezí od přibližně 1035 kPa (150 psia) do přibližně 7590 kPa (1100 psia) a teplotách vyšších než přibližně -123 °C (-190 °F). Nastává také potřeba bezpečného a ekonomického skladování a přepravy dalších stlačených kapalin jako je methan, ethan a propan v zásobnících při kryogenních teplotách. Takové zásobníky musejí být zhotoveny ze svařované oceli, kde tato ocel a její svarky (viz slovníček) musejí mít odpovídající pevnost k tomu, aby odolaly namáhání způsobeného tlakem kapaliny a odpovídající houževnatost při odolávání vznikání trhlin, tj. poruchových stavů, za provozních podmínek.
Jak je zkušeným odborníkům známo, pro hodnocení lomové houževnatosti a kontroly lomivosti při zhotovování akumulačních zásobníků pro přepravu stlačených kapalin jako je PLNG za kryogenní teploty, lze použít zkoušku vrubové • · • · ·'· ·ί • · · · ·· · · · · · • · · ·· · · · · · houževnatosti podle Charpyho (CVN), a to zvláště pro přechodovou teplotu z tažného do křehkého stavu (DBTT). U strukturních ocelí odděluje DBTT dva lomové režimy. Při teplotách pod DBTT zkouška vrubové houževnatosti podle Charpyho ukazuje na nízkoenergetický štěpivý (křehký) lom, zatímco při teplotách nad DBTT ukazuje na vysokoenergetický tvárný lom. Akumulační a přepravní zásobníky, které jsou zhotoveny ze svařovaných ocelí pro výše zmiňované kryogenní teploty, a které jsou vystaveny dalšímu namáhání provozem za kryogenních teplot, musí mít DBTT (podle stanovení zkouškou vrubové houževnatosti podle Charpyho) hodně pod pracovní teplotou konstrukce, aby se předešlo křehkému lomu. V závislosti na konstrukci, pracovních podmínkách a/nebo požadavcích klasifikační skupiny, pro kterou se používá, musí být požadovaná teplota DBTT posunuta (tj. o kolik musí být DBTT pod provozní teplotou) o 5 až 30 °C (9 až 54 °F) níže než je pracovní teplota. Běžně používané oceli obsahující nikl používané pro konstrukce provozované při kryogenní teplotě, např. oceli s obsahem niklu vyšším než okolo 3 % hmotn., mají nízkou DBTT, ale také relativně nízkou pevnost v tahu. Běžné komerčně dostupné oceli s 3,5 % hmotn. Ni, 5,5 % hmotn. Ni a 9 % hmotn. Ni mají DBTT okolo -100 °C (-150 °F), -155 °C (-250 °F) a -175 °C (-280 °F) a pevnost v tahu až do přibližně 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) a 830 MPa (120 ksi). K dosažení kombinace pevnosti a houževnatosti musejí tyto oceli projít obvykle nákladným zpracováním, např. dvojím žíháním. Pro aplikace při kryogenních teplotách se tyto komerční oceli obsahující nikl v průmyslu běžně využívají pro jejich houževnatost při nízkých teplotách, avšak musí se počítat s jejich relativně nízkou pevností v tahu. Taková konstrukce provozovaná při kryogenní teplotě většinou vyžaduje nadměrně velkou tloušťku oceli. Používání těchto ocelí obsahujících nikl a zatěžovaných využíváním při kryogenních teplotách vede k tomu, že jde o nákladnou záležitost vzhledem ke kombinaci vysoké ceny s požadovanou tloušťkou oceli.
Běžné komerční akumulační zásobníky pro přepravu zkapalněného zemního plynu při -162 °C (-260°F) a atmosférickém tlaku (LNG) jsou většinou konstruovány z výše
- 3 uváděných komerčních ocelí obsahujících nikl, austenitických ocelí nebo hliníku. Pro využití pro LNG se požadavky na takové materiály co se týká pevnosti, houževnatosti a svarových spojů takových materiálů, značně liší od případů týkajících se PLNG. G.E.Linnert v publikaci „Welding Metallurgy“, American Welding Society, 3. vyd., sv. 2, str. 550-570 například podává seznam požadovaných hodnot vrubové houževnatosti podle Charpyho (viz slovníček) pro tyto svary, které se při provozní teplotě pohybují od přibližně 20 J do 61 J. Také publikace Det Norské Veritas (DNV) Rules For Classification of Ships z roku 1995 ukazuje, že materiály k použití pro nově budované lodě pro převoz zkapalněného plynu musejí splňovat požadavky na minimální vrubovou houževnatost podle Charpyho. DNV předpisy určují, že plechy a svary používané pro tlakové nádoby s konstrukční teplotou pro oblast od přibližně 60 °C do -165 °C musejí vyhovět minimální hodnotě houževnatosti podle Charpyho 27 J při zkušební teplotě v oblasti od 5 °C do 30 °C (9 °F až 54 °F) pod navrhovanou teplotou. Požadavky uvedené Linnertem a DNV předpisy nemohou být přímo použity k navrhování zásobníků pro přepravu PLNG (nebo jiných stlačených kryogenních kapalin), protože jde o hodnoty obecně pro atmosférický tlak nebo jemu blízký, avšak plnicí tlak PLNG je většinou okolo 2760 kPa (400 psia). U akumulačních a přepravních zásobníků PLNG jsou mnohem přísnější požadavky na houževnatost a tím i na svary s větší houževnatostí než u zásobníků konstruovaných pro skladování LNG.
Základní materiál na plechy
Akumulační zásobníky pro stlačené kryogenní kapaliny jsou přednostně zhotovovány ze samostatných plechů z ultra vysoce pevné nízkolegované oceli. V současné době tři projednávané přihlášky US patentů uvádějí různé svařitelné, ultra vysoce pevné nízkolegované oceli s vynikající houževnatostí za kryogenních teplot, k využití při konstruování akumulačních zásobníků pro přepravu PLNG a dalších • · ···· ·· ·· ·· · · ·· stlačených kryogenních kapalin. Oceli jsou popsány v současně projednávané přihlášce US patentu nazvané „Ultra vysoce pevné oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“, s datem priority 19. prosince 1997 a US patentovým úřadem („USPTO“) registrovanou pod prozatímním číslem přihlášky 60/068194; v dosud projednávané prozatímní patentové US přihlášce nazvané „Ultra vysoce pevné vyzrálé [ausaged] oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“, s datem priority 19. prosince 1997 a USPTO registrovanou pod prozatímním číslem přihlášky 60/068252; a v dosud projednávané prozatímní patentové US přihlášce nazvané „Ultra vysoce pevné dvoufázové oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“, s datem priority 19. prosince 1997 a USPTO registrovanou pod prozatímním číslem přihlášky 60/068816. Tyto oceli jsou zvláště vhodné pro mnoho aplikací pro kryogenní teploty včetně přepravy PLNG tím, že charakteristiky těchto oceli při tloušťce plechu 2,5 cm (1 palec) mají následující hodnoty nebo hodnoty větší: (i) DBTT nižší než přibližně -73 °C (-100 °F), lépe nižší než přibližně -107 °C (-160 °F) v základní oceli a ve svarové HAZ, (ii) pevnost v tahu vyšší než 830 MPa (120 ksi), lépe vyšší než přibližně 860 MPa (125 ksi) a ještě lépe vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi), (iii) vynikající svařitelnost, (iv) dostatečně homogenní mikrostrukturu a vlastnosti v celé tloušťce, a (v) zlepšenou houževnatost nad hodnotami normovaných komerčně dostupných ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí. Oceli popsané ve výše uvedené současně projednávané přihlášce US patentu mohou mít pevnost v tahu vyšší než přibližně 930 MPa (135 ksi) nebo vyšší než přibližně 965 MPa (140 ksi) nebo vyšší než přibližně 1000 MPa (145 ksi). Další vhodné oceli jsou popsány v přihlášce evropského patentu z 5. února 1997 označené číslem mezinárodním přihlášky PTC/JP96/00157 a mezinárodním publikačním číslem WO 96/23909 (8.8.1996 Gazette 1996/36) (takové oceli mají přednostně obsah mědi 0,1 % hmotn. až 1,2 % hmotn.) a v současně projednávané přihlášce US patentu nazvané „ultra vysoce pevné svařitelné oceli s vynikající ultra nízkoteplotní houževnatostí“ s datem priority 28. červenec 1997 označenou číslem přihlášky USPTO 60/053915.
Svařování
Takové oceli se mohou vzájemně spojovat za účelem výroby akumulačních zásobníků pro takové stlačené kapaliny při kryogenních teplotách, jako je PLNG, svařovacími způsoby dávajícími svary majícími odpovídající pevnost a lomovou houževnatost pro zamýšlené využití. Takový svařovací způsob vyžaduje předně vhodný svařovací postup, jako je obloukové svařování kovem pod ochrannou atmosférou („GMAW“), a svařování wolframovými elektrodami v inertním plynu („TIG“), nebo svařování pod tavidlem („SAW“); vhodný svařovací drát; vhodný svařovací plyn (pokud je zapotřebí); vhodné svařovací tavidlo; a vhodný svařovací postup, například, a to bez nějakého omezování, s určitou předehřívací teplotou a svařovacím tepelným příkonem. Svarek je svarový spoj včetně: (i) svarového kovu, (ii) teplem ovlivněná zóna“ („HAZ“), a (iii) základní kov v „blízkém okolí“ HAZ. Svarovým kovem je svařovací drát (a tavidlo, pokud se používá) deponovaný a zředěný částí základního materiálu plechu, který se během svařovacího postupu roztaví. HAZ je část základního kovu, která se během svařování neroztaví, ale jejíž mikrostruktura a mechanické vlastnosti jsou pozměněny teplem svařovacího procesu. Část základního kovu, které se říká „blízké okolí“ HAZ a je tudíž součástí svarku se mění v závislosti na faktorech odborníkům známým, a to bez nějakého omezení, například co se týká rozměrů základního kovu plechu, který je svařován a vzdáleností mezi svarky.
Podstata vynálezu
Požadované vlastnosti svarků pro použití s PLNG
Za účelem zhotovování akumulačních zásobníků pro PLNG a další stlačené kapaliny při kryogenních teplotách je požadováno, aby byl k dispozici svařovací • ·
- 6 způsob včetně určení svařovacího drátu, vhodného svařovacího plynu a vhodného svařovacího postupu, který umožní provést svary mající pevnost v tahu a lomovou houževnatost vhodnou pro požadovanou kryogenní aplikaci podle známých principů lomové mechaniky zde popsaných. Ke zhotovování akumulačních zásobníků pro PLNG je zvláště vhodné mít takový svařovací způsob, který vytvoří svarky s pevností v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) a lomovou houževnatostí vhodnou pro aplikace PLNG podle známých principů lomové mechaniky, jak je dále popsáno. Pevnost v tahu takových svarků je přednostně vyšší než přibližně 930 MPa (135 ksi), lépe vyšší než 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe nejméně 1000 MPa (145 ksi). Běžné dostupné svařovací postupy nejsou pro svařování výše uvedených vysoce pevných nízkolegovaných ocelí a k vytváření svarků s požadovanými vlastnostmi pro požadované komerční kryogenní tlakové aplikace vhodné.
Primárním předmětem předloženého vynálezu je zdokonalení stavu současné svařovací technologie za účelem jejího využití při svařování ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí tak, aby se získal takový svařovací postup, který vytvoří svarky mající pevnost v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) a lomovou houževnatost vhodnou pro kryogenní aplikace podle zde popsaných známých principů lomové mechaniky.
Souhrn vynálezu
Svařovací způsob (počítaje v to svařovací drát, typ svařovacího postupu a výběr určitých svařovacích parametrů a praktik) umožňuje spojování ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí s vynikající lomovou houževnatostí pro kryogenní aplikace. Svařovací způsoby podle tohoto vynálezu se formulují tak, aby vytvořily soubor vyhovujících mikrostrukturních mechanických vlastností vhodných pro přísné požadavky kladené k využití pro stlačené kryogenní kapaliny jako je PLNG.
Svařovací způsob vytváří svarový kov s dominantní velmi jemnou tělesně centrovanou krystalickou strukturou (BCC). Svařovací způsob také vytváří svarový kov o nízkém obsahu nečistot a tím tedy s nízkým obsahem nekovových vměstků a navíc Vytváří určité vměstky o velmi malých rozměrech. Jemnozrnné součástí mají základní vliv na pevnost a houževnatost strukturních ocelí, rovněž tak jako nízký obsah vměstků má základní vliv na houževnatost, jak je jistě odborníkům známo.
• · • · · · · « · « · · · • · · · · » ···· • · · · · · · · · · φ · • ·· ···· · · · · ···· ·· ·· «· ·· ··
- 7 Technologie k dosažení takových charakteristik svarových kovů vhodných pro PLNG nejsou přesto dosti rozšířeny. Svarky vznikající použitím svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu mají pevnost v tahu vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi) a houževnatost vyhovující pro využívání pro PLNG podle známých principů lomové mechaniky.
Popis výkresů
Pro lepší pochopení předloženého vynálezu bude vhodné odkazovat na následující podrobný popis a připojené obrázky, ve kterých:
Obr. 1 znázorňuje diagram závislosti kritické hloubky trhliny při dané délce trhliny jako funkci lomové houževnatosti CTOD a zbytkového napětí; a Obr. 2 znázorňuje geometrii (délku a hloubku) trhliny.
Vynález bude popisován ve spojení s preferovaným předmětem vynálezu, avšak tím se musí rozumět, že se předmět vynálezu nikterak neomezuje. Na druhé straně se vynálezem požaduje pokrytí všech alternativ, modifikací a ekvivalentů, které může v duchu a ve svém rozsahu tento vynález zahrnovat tak, jak to je definováno v připojených patentových nárocích.
A A
A A * A A A A A A · · · «
A A A A A A A • A AAA A· A
A ·· A · ·· « ·· A· AA ··
Podrobný popis vynálezu
Předložený vynález se týká svařovacího způsobu použitého ke spojování ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí vyznačující se tím, že výsledné svarky jsou ultra vysoce pevné a mají vynikající houževnatost za kryogenních teplot. Žádoucí vlastnosti jsou podmíněny předně dvěma mikromechanickými aspekty svařovaného kovu. První zajímavostí je jemnozrnná tělesně centrovaná kubická (BCC) krystalická struktura a druhou zajímavostí je nízký obsah nekovových vměstků vyznačujících se tím, že jednotlivé částice vměstků mají velmi malý rozměr. Svařovací způsob zahrnuje svařovací drát, typ svařovacího postupu a výběr vhodných parametrů svařování a praktik. Způsobu svařování, kterému se dává podle tohoto vynálezu přednost, je kterýkoliv svařovací způsob s ochrannou atmosférou jako je obloukové svařování s ochrannou atmosférou (GMAW), svařování wolframovými elektrodami pod inertním plynem (TIG), obloukové plazmové svařování (PAW) nebo jejich varianty. Dále budou popsány ty svařovací parametry a praktiky, jako je tepelný příkon a složení ochranného plynu, jimž se dává přednost.
Chemické složení svarového kovu
Jedním z předmětů předloženého vynálezu je složení svarového kovu sestávajícího ze železa a legujících přísad v množstvích vyznačených v tabulce I a níže.
toto ·*·· to ·
Tabulka I
Legující prvek uhlík (C) mangan (Mn) křemík (Si) nikl (Ni) chrom (Cr) molybden (Mo) měď (Cu) hliník (Al) zirkon (Zr) titan (Ti)
Dolní mez Horní mez
(% hmotn.) (% hmotn.)
0,06 0.10
1,60 2,05
0,20 0,32
1,87 6,00
0,30 0,87
0,40 0,56
0 0,30
0 0,020
0 0,015
0 0,010
Je lépe, pokud horní mez obsahu niklu je okolo 4,00 % hmotn.
Vliv velikosti zrna
Jemnozrnná mikrostruktura svařovaného kovu podle tohoto vynálezu zvyšuje pevnost svarku dislokační blokádou. Jemná zrna zvyšují štěpnou houževnatost zkracováním délky dislokačních překážek, které potlačují maximálně přípustné napětí na čele kterékoliv jednotlivé překážky. To snižuje pravděpodobnost vznikání mikrotrhlinek. Nižší intenzita kumulace překážek také zlepšuje houževnatost proti lomu snížením lokálního mikronapětí a tím vytváří podmínky pro menší pravděpodobnost vzniku mikropórů. Jemné zrno navíc zvyšuje celkovou houževnatost vytvářením mnoha „zarážek“ („roadblocks“) předcházejících trhlinám. (Pro definici dislokační blokáda, štěpná houževnatost, dislokační překážka, mikrotrhlinka, mikropnutí a mikropór viz slovníček).
- 10 Způsoby dosahování mikrostrutury a velikosti zrna • * ΦΦΦΦ
Jemnozrnná struktura BCC převažuje hlavně u samopopouštěného jehlicového martenzitu, tj. při obsahu nejméně přibližně 50 % obj., lépe nejméně 70 % obj. a vůbec nejlépe 90 % obj. samopopouštěného jehlicového martenzitu. Může být však přítomno i značné množství dolního bainitu, např. až do 49 % obj. Mohou být však přítomna i malá množství minoritních složek jako je jehlicový ferrit, polygonální ferrit a horní bainit (nebo další degenerované formy bainitu), avšak nemají tvořit dominantní morfologický podíl. Požadované martenziticko-bainitické mikrostruktury lze dosáhnout využitím patřičného složení svarového kovu a patřičnou regulací rychlosti ochlazování svarového kovu. Dále je uvedeno několik příkladů, ve kterých se pojednává složení. Nízkopříkonové svařování se využívá tak, že se svarový kov ochlazuje rychleji než je tomu u běžného svařování vyšším tepelným příkonem. Tepelný příkon je definován jako svařovací napětí násobené svařovacím proudem a dělené rychlostí tahu při svařování, tj. energie oblouku. Svařování nízkým tepelným příkonem používaným u svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu využívá přednostně energie oblouku v rozsahu od přibližně 0,3 kJ.mnT1 do přibližně 2,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 63,5 kJ.palec'1 ), avšak lépe v rozsahu od přibližně 0,5 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (12,7 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1 ). U této mikrostruktury a nízkopříkonové technologie svařování snižující velikost všech druhů strukturních součástí, lze popsat několik úrovní „velikosti zrna“. Nízkopříkonové svařování napomáhá při tvorbě malých sloupkových zrn, malých primárních austenitických zrn, malých martenziticko-bainitických shluků a úzkých martenzitických a bainitických jehlic. Pokud se zde odkazuje na „jemnozrnnou“ strukturu, míní se tím to, že rozměr sloupkového zrna (šířka) je přednostně menší než přibližně 150 mikronů a méně, lépe méně než přibližně 100 mikronů; a že velikost zrna primárního austenitu je přednostně menší než přibližně 50 mikronů, lépe méně než 35 mikronů a vůbec nejlépe méně než 20 mikronů; a že velikost martenziticko-bainitických shluků je přednostně menší než přibližně 20 mikronů, lépe méně než přibližně 15 mikronů a vůbec nejlépe méně než 10 mikronů. Pokud se zde uvádí „velikost zrna, míní se tím velikost zrna stanovená metodou proložení úsečky tak, jak to je odborníkům známé.
• · • · ·* • « · • · • · · · · · · • · · · · · · • · ······ ···· ···· ·· ·· ·· ·Φ
- 11 Vliv nízkého obsahu vměstků
Nízký obsah vměstků vede ke zvýšení štěpné houževnatosti, protože se eliminují iniciační místa pro potenciální vznik štěpných trhlin a/nebo se sníží počet míst s koncentrací mikropnutí. Nízký obsah vměstků vede ke zvýšení odolnosti proti křehkému lomu snížením počtu iniciačních míst s mikropóry.
Svarky provedené podle tohoto vynálezu mají přednostně nízký obsah vměstků, avšak nejsou zcela bez nich. Vměstky mohou značně přispívat k dosažení optimálních vlastností pro svarový kov. Působí předně v roztaveném svarovém poli jako deoxidanty. Pro vytváření svarů podle tohoto vynálezu se dává přednost nízkému obsahu kyslíku v ochranném plynu, aby se snížila nutnost deoxidace; přesto se však dává přednost tomu, aby jistý deoxidační potenciál v roztaveném svarovém poli přece jen zůstal. Za druhé: vměstky mohou být užitečné pro regulaci růstu sloupkového a primárního austenitického zrna vytvářením lamely u hranice zrna. Omezení růstu zrna při zvýšených teplotách dává malý prostor tomuto teplotnímu růstu zrna. Nízký tepelný příkon při vytváření svaru podle tohoto vynálezu pomáhá omezovat růst zrna, obsah vměstků může být snížen na úroveň, která zlepší houževnatost, avšak stále působí dostatečným vlivem na vyplnění lamelárních hranic zrn.
Jak bylo již dříve uvedeno, svary provedené podle tohoto vynálezu dosahují vysoké pevnosti. V případě nízkopevnostních svarových kovů, jde často o konstrukční charakteristiku k vytváření značného objemu vměstků na bázi titanu za tím účelem, aby se vytvořila nukleační centra pro jehlicový ferrit. U takových nízkopevnostních svarků je jehlicový ferrit upřednostňovanou strukturou pro jeho dobrou pevnost a houževnatost. U tohoto vynálezu je však zájem na vysoké pevnosti a záměrně se požaduje taková charakteristika, která by předcházela velkým objemovým frakcím vměstků, které způsobí nukleaci jehlicového ferritu. Spíše se dává přednost vytváření mikrostruktury s dominujícím jehlicovým martenzitem.
• * AAAA ··
0· AA
AAAA A A A A A A A
0·· 00 0 AAAA
0 · 0 · A A A A A A
0· A A A A A A A A
AAAA AA «Α AA A A ··
- 12 Způsoby dosahování požadované velikosti a množství vměstků
Nízkého obsahu vměstků ve svarech podle tohoto vynálezu se dosahuje výběrem a přívodem vhodného ochranného plynu a tím udržováním čistoty svaru a používáním svařovacího drátu s nízkým obsahem síry, fosforu, kyslíku a křemíku. Specifické složení svařovacího drátu se volí tak, aby se získalo požadované složení svarového kovu, což v důsledku určuje požadované mechanické vlastnosti. Požadované mechanické vlastnosti závisejí na konstrukci určitého zásobníku; tento vynález pokrývá oblast složení svarového kovu schopného vyhovět konstrukčním požadavkům. Při použití svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu bude v okolí svařovaného kovu základní kov minimálně zředěný a tudíž i složení svářecího drátu musí být blízké složení svarového kovu, jak to je zde popsáno. Podle použité svařovací technologie podle tohoto vynálezu se očekává, že zředění bude okolo 15 %, avšak je často menší než okolo 10 %. Očekává se, že v oblasti bližší ke středu místa svaru, bude zředění menší než přibližně 5 %. Pokud se použije reverzního výpočetního způsobu pro zřeďování, je odborník schopný vypočítat složení svářecího drátu pro použití podle předloženého vynálezu tak, aby získal požadované složení svarového kovu. Ochranným plynem je nejlépe plyn s nízkým obsahem CO2 a/nebo O2. Ochranný plyn má přednostně méně než přibližně 10 % obj., lépe méně než přibližně 5 % obj. a vůbec nejlépe méně než přibližně 2 % obj. CO2 a/nebo O2. Hlavní složkou ochranného plynu je přednostně argon; a ochranný plyn obsahuje přednostně 80 % obj. nebo více argonu a ještě lépe více než přibližně 90 % obj. argonu. Pro zlepšení provozních charakteristik oblouku nebo pronikání svarové housenky do profilu, lze do ochranného plynu přidávat helium v množství až do 12 % obj. Pokud to je pro určitou konstrukci zásobníku nutné, musí se ještě dále omezit nečistoty, které mají tendenci vytvářet ve svarovém kovu nekovové vměstky použitím zařízení pro svařování TIG a plynu procházejícího filtrem s póry o velikosti v oblasti nanometrů, jak je odborníkům jistě známo. Pro pomoc při dosahování nízkého obsahu vměstků ve svarovém kovu musí svářecí drát a základní materiál obsahovat přednostně nízký obsah kyslíku, síry a fosforu. Výše uvedené charakteristiky φφ φφφφ
• · φφ ♦ ♦ φφ φφ
- 13 svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu poskytuje svarový kov obsahující přednostně méně než přibližně 150 ppm P, lépe méně než přibližně 50 ppm P, přednostně méně než přibližně 150 ppm síry, avšak lépe méně než přibližně 30 ppm síry a přednostně méně než přibližně 300 ppm kyslíku, avšak lépe méně než přibližně 250 ppm kyslíku. Pro konstrukci určitých kryogenních akumulačních zásobníků se obsah kyslíku ve svarovém kovu udržuje pod přibližně 200 ppm.
Co se týká velikosti vměstků, dává se podle tohoto vynálezu pro vytváření svarů přednost nízkému tepelnému příkonu a rychlému ochlazování, aby docházelo k malému přehřátí, které vměstkům v roztaveném svářeném kovu omezí čas poskytovaný k růstu. Vedle toho je možné individuálně nebo v kombinaci přidávat malá množství Al, Ti a Zr (méně než přibližně 0,015 % hmotn. pro každý z nich), vytvářejících malé oxidy. Tyto prvky se volí pro jejich vysokou affinitu ke kyslíku. Co se týká titanu, jeho množství se musí udržovat nízké, nejlépe pod 0,010 % hmotn., aby se zabránilo přílišné nukleaci sloupkového ferritu. Vměstky vytvořené podle tohoto vynálezu mají v průměru méně než 700 nm, avšak mají být přednostně o průměru v oblasti od přibližně 200 nm do přibližně 500 nm. Počet nekovových vměstků na jednotkové ploše, např. na ploše výbrusu svarového kovu vytvořeného podle tohoto vynálezu, které mají průměr větší než 1000 nm má být velmi malý, tj. přednostně méně než 250 na mm2.
Rovnováha mezi předehřátím a tepelným příkonem
Aplikace PLNG vyžadují vysoce pevnou ocel, která k zabránění praskání svarů nutně vyžaduje určitou úroveň předehřátí. Předehřátí může nahrazovat rychlost ochlazování svaru (vyšší předehřátí podporuje pomalejší ochlazování) a je předmětem tohoto vynálezu k vyvážení předehřátí a tepelného příkonu tak, aby se (1) předešlo praskání svarů, a (2) vytvořila jemnozrnná struktura. Přednostně se předehřívá na teplotu mezi okolní teplotou a teplotou okolo 200 °C (392 °F), avšak jak je odborníkům známo, patřičná předehřívací teplota se volí podle svařitelnosti • · • · • · ·» ····
- 14 materiálu a svařovacího tepelného příkonu. Svařitelnost materiálu lze vyhodnocovat za použití některého z mnoha zkušebních postupů, které jsou odborníkům známé, jako je zkouška řízené tepelné odlučivosti [Controlled Thermal Severity Test], vrubová zkouška [Y-groove test] nebo zkouška Kanadského svářecího ústavu [Welding Institute of Canada], Pro tento účel mohou také sloužit „modely“ [mockups], kdy se provádějí svarové spoje aktuálních základních kovů a svarových kovů, předpokládanými provozními postupy. Přednostně se používají modely o dostatečné velikosti, aby se eliminovaly rozměrové vlivy, které přicházejí v úvahu u skutečného akumulačního zásobníku.
Napájení pulzujícím proudem
Obecně lze napájení pulzujícím proudem použít pro kterýkoliv postup používající ochranný plyn, přednostně používaný pro svařování podle tohoto vynálezu. Ztráta ve stabilitě oblouku nebo penetrační schopnosti zvoleného složení svářecího drátu a plynu může být do jisté míry opět získána použitím napájení pulzujícím proudem. Pro případ tohoto vynálezu se například používá nízkého tepelného příkonu svařování TIG a nízkého obsahu síry ve svářecím drátu, a pronikání svarové housenky lze zlepšit použitím napájení pulzujícím proudem.
Kontrola lomivosti
Jak je odborníkům známo, provozní podmínky, které se berou v úvahu při konstruování akumulačních zásobníků pro přepravu stlačených kryogenních kapalin zhotovovaných ze svařované oceli, jsou mimo jiné provozní tlak a teplota, rovněž tak jako další namáhání působící na ocel a svary. Ke stanovení lomové houževnatosti oceli a svarů lze použít normalizovaná mechanická měření lomivosti jako je (i) součinitel intenzity kritického napětí (Kic), který je měřením lomové houževnatosti při rovinném napětí, a (ii) změna rozměrů trhliny (CTOD), která může být používána k měření elasticko-plastické lomové houževnatosti, a ta jsou φφ φφ φ · φ φ • φ φ · • φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φφ φ» φφ • · φ φ • φ φ
Φ· φφφφ φ φ φ φφφ φ φ φ φ φ φ φ φφ φφ
- 15 odborníkům známá. Ke stanovení maximální povolené velikosti trhliny pro zásobníky závisející na lomové houževnatosti ocelí a svarů (včetně HAZ) a vystavené namáhání lze použít oborové kódy obecně používané pro popis struktury ocelí publikované například v publikaci BSI „Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures“ [Příručka metod hodnocení přijatelnosti trhlin struktur získaných tavným svařováním] často uváděné jako „PD 6493:1991“. Odborníci mohou vyvinout program kontroly lomivosti ke zmírnění možného vzniku lomů pomocí (i) vhodné konstrukce zásobníku minimalizující působící namáhání, (ii) patřičné výrobní kontroly jakosti k minimalizaci defektů, (iii) patřičné kontroly zátěžovými cykly působícími na zásobník, a (iv) patřičného kontrolního programu ke spolehlivému zjišťování trhlin a defektů zásobníku. Filozofii, které se podle systému tohoto vynálezu dává přednost je „netěsnost najít před poruchou“, odborníkům známou. Zde jsou tyto úvahy uváděny obecně jako „známé principy lomové mechaniky“.
Podle známých principů lomové mechaniky je dále uveden příklad postupu pro výpočet kritické hloubky trhliny pro danou délku trhliny pro využití k vytvoření kontrolního plánu pro lomy, který má předcházet vzniku lomů v tlakové nádobě nebo zásobníku podle tohoto vynálezu, tento vynález však nikterak neomezující.
Obr. 1B znázorňuje trhlinu o délce 315 a hloubce 310. K výpočtu hodnot kritické velikosti trhliny se použije křivka 300 podle PD 6493 znázorněná na obr. 1A na základě těchto konstrukčních hodnot:
Průměr nádoby: 4,57 m (15 stop)
Tloušťka stěny nádoby: 25,4 mm (1,00 palec)
Návrhový tlak: 3445 kPa (500 psi)
Povolené obvodové napětí: 333 MPa (48,3 ksi)
Pro účely tohoto příkladu se vyhodnocuje povrchová délka trhliny 100 mm (4 palce), např. osová trhlina situovaná ve švu svaru. S odkazem na obr. 1A, křivka 300 ukazuje hodnotu pro kritickou hloubku trhliny jako funkci lomové houževnatosti
9 9 • · • 9 ·
9999
9999
9 · • · · • · * • 9 9 9
9C
99
9 9 · • · · 9
9 9 9 9 • 9 9 9
99
- 16 CTOD a vnitřního pnutí, pro úroveň vnitřního pnutí 15, 50 a 100 procentního namáhání na mezi trvalé deformace. Vnitřní pnutí může být způsobeno výrobou nebo svařováním; a PD 6493 doporučuje použití hodnoty vnitřního pnutí odpovídající 100% namáhání na mezi trvalé deformace ve svaru (včetně svaru HAZ), pokud není pnutí svaru odstraněno takovou technologií, jako je tepelné zpracování po svařování (PWHT) nebo mechanickým odlehčením namáhání.
Na základě lomové houževnatosti oceli CTOD pro tlakovou nádobu při minimální provozní teplotě může být ustaven postup výroby nádob tak, aby se snížilo vnitřní pnutí a k zjišťování a měření trhlin může být zaveden kontrolní program (jak pro počáteční kontrolu, tak kontrolu během provozu) pro porovnávání s kritickými hodnotami velikosti trhlin. V tomto případě, pokud má ocel při minimální provozní teplotě (měřeno na laboratorních vzorcích) houževnatost CTOD 0,025 mm a vnitřní pnutí je sníženo na 15 procent hodnoty namáhání na mez trvalé deformace, je kritická hodnota hloubky trhliny přibližně 4 mm (viz bod 320 na obr. 1 A). Při dodržováni podobného výpočetního postupu, který je odborníkům znám, je možno stanovit kritickou hloubku trhliny pro různé délky trhliny rovněž tak jako pro různé geometrie trhlin. Při použití této informace lze vyvinout program kontroly jakosti a program kontrol (techniky, měřitelné rozměry trhlin, četnost) k zajištění toho, aby byly trhliny zjištěny a odstraněny před dosažením kritické hloubky nebo před vložením plánované zátěže. Na základě publikovaných empirických vztahů mezi CVN, Kic a CTOD lomové houževnatosti odpovídá obecně hodnota CTOD 0,025 mm hodnotě CVN okolo 37 J. Tento příklad však neomezuje žádným způsobem tento vynález.
Příklady provedení
V následujících příkladech je podle předloženého vynálezu použito ke svařování základního typu oceli způsobu popsaného v dosud projednávané prozatímní patentové US přihlášce nazvané „Ultra vysoce pevné svařitelné oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“, s datem priority 19. prosince 1997 a USPTO ·» ··· · ···· ·· · ···· ··· toto · · · · · ·· · · · · ··· ·· · • ·· ···· ···· to··· ·· ·· ·· ··
- 17 registrovanou pod prozatímním číslem přihlášky 60/068816. Pro účely tohoto vynálezu má základní ocel toto složení: 0,05 % hmotn. uhlíku, 1,70 % hmotn. manganu, 0,075 % hmotn. křemíku, 0,40 % hmotn. ohromu, 0,2 % hmotn. molybdenu, 2,0 % hmotn. niklu a 0,05 % hmotn. Nb a dalších legujících prvků v rozsahu popsaném v přihlášce číslo 60/068816 v množství nejméně přibližně od 0,008 % hmotn. do přibližně 0,03 % hmotn. titanu, od přibližně 0,001 % hmotn. do přibližně 0,05 % hmotn. hliníku a od přibližně 0,002 % hmotn. do přibližně 0,005 % hmotn. dusíku. Je nejlépe, pokud jsou další nekovové prvky v oceli minimalizovány např. u obsahu fosforu (P) nejlépe přibližně pod 0,01 % hmotn., síry (S) nejlépe přibližně pod 0,004 % hmotn. a kyslíku (O) nejlépe přibližně pod 0,002 % hmotn. Ocelové desky o tomto složení se připraví k výrobě ultra vysoce pevných plechů majících mikrostrukturu obsahující od přibližně 10 % obj. do přibližně 40 % obj. první fáze v podstatě 100 % obj. („základní“) ferritu a přibližně od 60 % obj. do přibližně 90 % obj. druhé fáze převážně jemnozrnného jehlicového martenzitu, jemnozrnného dolního bainitu nebo jejich směsi. Základní ocel se podle těchto příkladů připraví tvářením desek o požadovaném složení popsaném výše takto: zahříváním desky na teplotu v rozmezí od přibližně 955 °C do přibližně 1065 °C (1750 °F až 1950 °F); válcováním desky k vytvoření plechu jedním nebo více průchody válcovací stolicí ke ztenčení tloušťky na přibližně 30 % až přibližně 70 % v první teplotní oblasti, ve které rekrystalizuje austenit, tj. přibližně nad teplotou Tnr, dalším válcováním ocelového plechu jedním nebo více průchody válcovací stolicí ke ztenčení na přibližně 40 % až přibližně 80 % v druhé teplotní oblasti přibližně pod teplotou Tnr, a přibližně nad transformační teplotou Ar3 a konečným válcováním ocelového plechu jedním nebo více průchody válcovací stolicí ke ztenčení na přibližně 15 % až 50 % přibližně při teplotě interkritické oblasti transformační teploty Ar3 a nad transformační teplotou Ari. Horký vyválcovaný plech se potom kalí rychlostí od přibližně 10 °C za sekundu do přibližně 40 °C za sekundu (18 °F.s'1 až 72 °F.s'1) na vhodnou teplotu pro zastavení kalení (QST) nejlépe přibližně pod transformační teplotu Ms plus 200 °C (360 °F), ve které končí kalení. Po ukončeném kalení se ocelový plech nechá ochlazovat při okolní teplotě. (Pro definici výrazů teplota Tnr a transformační teploty Ar3, Αη a Ms viz slovníček.) • · · · • · • ·
- 18 Příklad 1
V prvním příkladu předloženého vynálezu se k vytvoření svarů využívá v postupu obloukového svařování kovem pod ochrannou atmosférou (GMAW) složení svarového kovu sestávající ze železa a přibližně 0,07 % hmotn. uhlíku, přibližně 2,05 % hmotn. manganu, přibližně 0,32 % hmotn. křemíku, přibližně 2,20 % hmotn. niklu, přibližně 0,45 % hmotn. chrómu, přibližně 0,56 % hmotn. molybdenu, méně než přibližně 110 ppm fosforu a méně než přibližně 50 ppm síry. Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel za použití ochranné atmosféry argonu obsahujícího méně než přibližně 1 % obj. kyslíku. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od přibližně 0,3 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1). Svařování tímto způsobem vytváří svarky o pevnosti v tahu vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe přibližně nejméně 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom vytváří svarový kov o DBTT nižší než přibližně -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než přibližně -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než přibližně -115 °C (-175 °F).
Příklad 2
V jiném příkladu předloženého vynálezu postup GMAW využívá složení svarového kovu sestávající ze železa a přibližně 0,10 % hmotn. uhlíku (přednostně méně než přibližně 0,10 % hmotn. uhlíku, lépe od přibližně 0,07 do přibližně 0,08 % hmotn. uhlíku), přibližně 1,60 % hmotn. manganu, přibližně 0,25 % hmotn. křemíku, přibližně 1,87 % hmotn. niklu, přibližně 0,87 % hmotn. chrómu, přibližně 0,51 % hmotn. molybdenu, méně než přibližně 75 ppm fosforu a méně než přibližně 100 ppm síry. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od přibližně 0,3 kJ.mm1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1) a předehřívá se na přibližně 100 °C (212 °F). Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel postupem s ochrannou atmosférou argonu obsahující méně než 1 % obj.
• · • · • · • ·
- 19 kyslíku. Svařování tímto způsobem vytváří svary o pevnosti v tahu vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe přibližně 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom vytváří svarový kov o DBTT nižší než přibližně -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než přibližně -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než přibližně -115 °C (-175 °F).
Příklad 3
V jiném příkladu předloženého vynálezu se využívá postupu svařování wolframovými elektrodami s ochrannou atmosférou (TIG) pro vytvoření svarového kovu o složení sestávajícího ze železa a přibližně 0,07 % hmotn. uhlíku (přednostně méně než přibližně 0,07 % hmotn. uhlíku), přibližně 1,80 % hmotn. manganu, přibližně 0,20 % hmotn. křemíku, přibližně 4,00 % hmotn. niklu, přibližně 0,5 % hmotn. ohromu, přibližně 0,40 % hmotn. molybdenu, přibližně 0,02 % hmotn. mědi, přibližně 0,02 % hmotn. hliníku, přibližně 0,010 % hmotn. titanu, přibližně 0,015 % hmotn. zirkonu, méně než přibližně 50 ppm fosforu a méně než přibližně 30 ppm síry. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od přibližně 0,3 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1) a předehřívá se na přibližně 100 °C (212 °F). Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel pod ochrannou atmosférou argonu obsahujícího méně než 1 % obj. kyslíku. Svařování tímto způsobem vytváří svary o pevnosti v tahu vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe nejméně přibližně 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom vytváří svarový kov o DBTT nižší než přibližně -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než přibližně -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než přibližně -115 °C (-175 °F).
Podobné složení svarového kovu jako je zde uvedeno na příkladech je možno • ·
- 20 vytvořit jak postupem GMAW, tak postupem TIG. Předpokládá se však, že svary provedené způsobem TIG mají nižší obsah nečistot a daleko jemnější mikrostrukturu než svary provedené postupem GMAW a tím i zlepšenou nízkoteplotní houževnatost.
Zatímco předložený vynález byl popsán pro jeden nebo více předmětů, kterým se dává přednost, musí se tomu rozumět tak, že lze provádět i další úpravy, aniž by tím byl nějak omezen rozsah vynálezu, který je stanoven následujícími nároky. Způsoby svařování podle tohoto vynálezu lze použít pro mnoho ocelí i mimo oblast ultra vysoce pevných nízkolegovaných ocelí, zde popsaných pouze jako příklady.
• · « · • ·
- 21 Slovníček výrazů:
Transformační teplota Arj
Transformační teplota A^:
BCC:
Vrubová houževnatost podle Charpyho:
Štěpná houževnatost (křehkost)
Rychlost ochlazování:
Kryogenní teplota:
CTOD:
CVN:
teplota, při které je během ochlazování ukončena přeměna austenitu na ferrit, nebo ferrit a cementit;
teplota, při které se během ochlazování začíná měnit austenit na ferrit;
tělesně centrovaná kubická mřížka;
energie potřebná k rozlomení tělíska s vrubem podle Charpyho [ft.Ib'1 nebo Jouly];
odpor oceli ke štěpivému lomu; tuto vlastnost (například, avšak bez tohoto omezení) lze měřit pomocí zkoušky CTOD nebo se může stanovit za pomoci DBTT ze souboru zkoušek Charpyho vrubové houževnatosti;
ochlazovací rychlost ve středu nebo v podstatě ve středu tloušťky desky;
jakákoliv teplota nižší než přibližně -40 °C (-40 °F);
změna rozměrů trhliny;
vrubová houževnatost podle Charpyho;
- 22 DBTT:
Dislokace:
Dislokační blokáda:
Dislokační překážka:
Základní:
Jemnozrnná struktura:
teplota přechodu z tažného do křehkého stavu odděluje dvě lomové charakteristiky u strukturních ocelí; při teplotě pod DBTT je tendence k nízkoenergetickým štěpným (křehkým) lomům, zatímco při teplotách nad DBTT je tendence k vysokoenergetickým tvárným lomům; lineární nepravidelnost krystalického seskupení atomů;
fenomén, kdy překážka (jako například hranice zrna nebo precipitát) zabraňuje nebo znemožňuje pohyb dislokace v kovu;
nastane pokud množina dislokací pohybujících se po stejné nebo téměř stejné kluzné rovině vytvoří překážku a navzájem se nahromadí v podstatě 100 % obj.;
znamená, že celková velikost zrna (šířka) je menší než 150 mikronů, lépe méně než 100 mikronů; pokud je původní velikost zrn austenitu menší než 50 mikronů, lépe menší než kolem 35 mikronů a vůbec nejlépe menší než 20 mikronů; a velikost shluku martenzit/bainit je menší než 20 mikronů, lépe menší než 15 mikronů a vůbec nejlépe menší než 10 mikronů;
• · · · • ·· · 0· obloukové svařování kovem pod ochrannou atmosférou;
GMAW:
Velikost zrna:
HAZ:
Oblast interkritické teploty:
Kic:
kJ:
kPa:
ksi:
Nízkolegovaná ocel:
Svařování nízkým tepelným příkonem:
velikost zrna metodou úsečky;
zóna ovlivněná teplem;
přibližně od transformační teploty Ar3 do přibližně transformační teploty An při ochlazování;
součinitel intenzity kritického napětí;
kilojoul;
tisíc Pascalů;
tisíc liber na čtvereční palec;
ocel obsahující železo a celkově méně než 10 % hmot. legujících přísad;
svařování obloukem o energii přednostně v oblasti přibližně od 0,3 kJ.mm'1 do přibližně 2,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 63,5 kJ.palec'1), ale lépe v oblasti od 0,5 kJ.mm' 1 do přibližně 1,5 kJ.mm1 (12,7 kJ.palec'1 až 38 kJ. palec'1);
·· ·· ·· ···· 99 ·· • 999 9 9 · 9 9 · · · 9 · · 9 · * • 9 999 9 999 99
9 · · · · · 999
9999 99 9 9 99 99 99
- 24 -
Nízký obsah nekovových vměstků: počet nekovových vměstků na jednotce plochy, např. ploše výbrusu svařeného kovu vytvořeného podle tohoto vynálezu větších než 1000 nm v průměru je méně než 250 na mm2
Maximálně povolená velikost trhliny: kritická délka a hloubka trhliny;
Mikrotrhlina: první počínající oddělování materiálu na počínajícím štěpivém lomu;
Mikropnutí: pnutí nastávající v oblasti rozměrově pod velikostí zrna okolo jediné (nebo skupiny) diskontinuity (nebo diskontinuit), což může být například vměstek, precipitát nebo malá oblast druhé fáze;
Mikropór: dutina vyskytující se blízko diskontinuity v matrici ocele jako je vměstek, precipitát nebo maláoblast druhé fáze;
MPa: milion Pascalů;
Transformační teplota Ms: teplota při níž během ochlazování nastává transformace austenitu na martenzit;
ppm:
dílů na milion dílů;
4 4 4 » 4 4 4
- 25 u popisu tohoto vynálezu jde o urychlené ochlazování takovým způsobem, kdy zvolená kapalina zvýší rychlost ochlazování oceli oproti ochlazování na vzduchu;
• 444 4 4
44
Kalení:
Teplota při zastavení kalení:
Tabule:
Pevnost v tahu:
Svařování TIG:
Teplota Tnr:
USPTO:
nejvyšší nebo v podstatě nejvyšší teplota, které dosáhne povrch plechu, když se zastaví kalení, protože dochází k převodu tepla ze středu tloušťky plechu;
ocelový kus mající libovolné rozměry;
při zkoušce pevnosti to je poměr zátěže k ploše původního průřezu;
svařování wolframovými elektrodami v ochranné atmosféře argonu;
teplota, pod níž austenit nerekrystalizuje;
[United States Patent and Trademark Office] Patentový úřad Spojených Států;
• 0 0«
0 ·
0 • 0 0 ·
0 0 0
0 0 0
0 0 ·
0·
0 0
- 26 Svarek: svařený spoj nebo šev včetně: (i) svarového kovu, (ii) zóny ovlivněné teplem (HAZ) a (iii) základního kovu v „bezprostřední blízkosti“ HAZ. Část základního kovu nacházející se v „bezprostřední blízkosti“ HAZ a tím i jako součást svarku se mění v závislosti na faktorech odborníkům známým, a to například, a aniž by tím byl vyčerpán výčet těchto položek, na šířce svarku, rozměrech svařovaného tělesa, počtu svarků, které se mají na předmětu vytvořit a vzdálenostech mezi svarky.

Claims (11)

  1. Patentové nároky--W0-90/58758
    1. Způsob svařování základního kovu, kde jmenovaný způsob sestává z těchto kroků:
    (i) svařování za použití svařovacího postupu s ochrannou atmosférou argonu a svářecího drátu vytvářejícího (a) svarový kov o teplotě přechodu z tažného do křehkého stavu nižší než přibližně -73 °C (-100 °F) a mající jemnozrnnou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v nejméně 50 procentech objemu složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu jmenovaného svarového kovu a obsahující železo a tyto legující prvky:
    od přibližně 0,06 % hmotn. do přibližně 0,10 % hmotn. uhlíku, od přibližně 1,60 % hmotn. 2,05 % hmotn. manganu, od přibližně 0,20 % hmotn. do přibližně 0,32 % hmotn. křemíku, od přibližně 1,87 % hmotn. do přibližně 6,00 % hmotn niklu, od přibližně 0,30 % hmotn. do přibližně 0,87 % hmotn chrómu, a od přibližně 0,40 % hmotn do přibližně 0,56 % hmotn. molybdenu; a (b) svarky o pevnosti v tahu vyšší než přibližně 900 MPa (130 ksi).
  2. 2. Způsob podle nároku 1 vyznačující se tím, že jmenovaný svarový kov obsahuje dále nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,30 % hmotn. mědi, od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,020 % hmotn. hliníku, od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,015 % hmotn. zirkonu a od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,010 % hmotn. titanu.
    9 9 • ft • ·
    -2.83. Způsob podle nároku 1 vyznačující se tím, že se jmenovaný svařovací postup s ochrannou atmosférou provádí tepelným příkonem v rozsahu od 0,5 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm1 (12,7 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1).
  3. 4. Způsob podle nároku 1 vyznačující se tím, že jmenovaným postupem s ochrannou atmosférou je obloukové svařování v ochranné atmosféře a jmenovaný svarový kov obsahuje železo a přibližně 0,07 % hmotn. uhlíku, přibližně 2,05 % hmotn. manganu, přibližně 0,32 % hmotn. křemíku, přibližně 2,20 % hmotn. niklu, přibližně 0,45 % hmotn. ohromu, přibližně 0,56 % hmotn. molybdenu, méně než přibližně 110 ppm fosforu a méně než přibližně 50 ppm síry.
  4. 5. Způsob podle nároku 4 vyznačující se tím, že jmenovaný svařovací postup s ochrannou atmosférou se provádí tepelným příkonem v rozsahu od přibližně od 0,3 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec1).
  5. 6. Způsob podle nároku 1 vyznačující se tím, že jmenovaným postupem s ochrannou atmosférou je obloukové svařování v ochranné atmosféře a jmenovaný svarový kov obsahuje železo a přibližně 1,60 % hmotn. manganu, přibližně 0,25 % hmotn. křemíku, přibližně 1,87 % hmotn. niklu, přibližně 0,87 % hmotn. chrómu, přibližně 0,51 % hmotn. molybdenu, méně než přibližně 75 ppm fosforu a méně než přibližně 100 ppm síry. a méně než přibližně 0,10 % hmotn. uhlíku.
  6. 7. Způsob podle nároku 6 vyznačující se tím, že jmenovaný postup svařování v ochranné atmosféře se provádí s ochranným plynem argonem obsahujícím méně než přibližně 1 % hmotn. kyslíku.
  7. 8. Způsob podle nároku 6 vyznačující se tím, že jmenovaný svařovací postup používající ochrannou atmosféru používá tepelný příkon v rozsahu přibližně od 0,3 kJ.mm1 do přibližně 1,5 kJ.mm'1 (7,6 kJ.palec1 až 38 kJ.palec'1).
    • φ · • φ φ φ φ · φφφφ φ * • · · • φ φ φ φφφφ φφ φφ
  8. 9. Způsob podle nároku 1 vyznačující se tím, že jmenovaným postupem s ochrannou atmosférou je svařování wolframovými elektrodami v ochranné atmosféře a jmenovaný svarový kov obsahuje železo a přibližně 1,80 % hmotn. manganu, přibližně 0,20 % hmotn. křemíku, přibližně 4,00 % hmotn. niklu, přibližně 0,5 % hmotn. chrómu, přibližně 0,40 % hmotn. molybdenu, přibližně 0,30 % hmotn. mědi, přibližně 0,02 % hmotn. hliníku, přibližně 0,010 % hmotn. titanu, přibližně 0,015 % hmotn. zirkonu, méně než přibližně 50 ppm fosforu a méně než přibližně 30 ppm síry a méně než přibližně 0,07 % hmotn. uhlíku.
  9. 10. Způsob podle nároku 9 vyznačující se tím, že jmenovaný svařovací postup používající ochrannou atmosféru používá tepelný příkon v rozsahu přibližně od 0,3 kJ.mm'1 do přibližně 1,5 kJ.mm1 (7,6 kJ.palec'1 až 38 kJ.palec'1) a předehřátí okolo 100 °C (212 °F).
  10. 11. Svary vytvořené svařováním nejméně 2 hran základního kovu za použití svářecího postupu s ochrannou atmosférou, kde ochranným plynem je argon a svářecího drátu, vyznačující se tím, že svarky mají pevnost v tahu nejméně přibližně 900 MPa (130 ksi) a sestávají ze:
    (i) svarového kovu s teplotou přechodu z tažného do křehkého stavu nižší než přibližně -73 °C (-100 °F) a mající tělesně centrovanou kubickou krystalovou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v nejméně 50 procentech objemu složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu jmenovaného svarového kovu a obsahující železo a tyto legující prvky:
    od přibližně 0,06 % hmotn. do přibližně 0,10 % hmotn. uhlíku, od přibližně 1,60 % hmotn. 2,05 % hmotn. manganu, od přibližně 0,20 % hmotn. do přibližně 0,32 % hmotn. křemíku, od přibližně 1,87 % hmotn. do přibližně 4,00 % hmotn niklu, od přibližně 0,30 % hmotn. do přibližně 0,87 % hmotn chrómu, a od přibližně 0,40 % hmotn do přibližně 0,56 % hmotn. molybdenu;
    9 9 • · · <
    9 9 9 9
    9 9 9 4 ·· 99
    9 9
    9 9 9 9
    9 9 9 9 9
    9 9 9 9 > · · · 9 9 «
    <30 (ii) teplem ovlivněné zóny; a (iii) části jmenovaného základního kovu v bezprostřední blízkosti HAZ.
  11. 12. Svary podle nároku 11 vyznačující se tím, že jmenovaný svarový kov obsahuje dále nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,30 % hmotn. mědi, od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,020 % hmotn. hliníku, od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,015 % hmotn. zirkonu a od přibližně 0 % hmotn. do přibližně 0,010 % hmotn. titanu.
CZ19994554A 1997-06-20 1998-06-18 Ultravysoce pevné kryogenní svary CZ295944B6 (cs)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US8546298P 1998-05-14 1998-05-14

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ9904554A3 true CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
CZ295944B6 CZ295944B6 (cs) 2005-12-14

Family

ID=27367715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19994554A CZ295944B6 (cs) 1997-06-20 1998-06-18 Ultravysoce pevné kryogenní svary

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6114656A (cs)
EP (1) EP1017531B1 (cs)
JP (1) JP3964467B2 (cs)
KR (1) KR100358826B1 (cs)
CN (1) CN1261299A (cs)
AR (1) AR015124A1 (cs)
AT (1) AT410418B (cs)
AU (1) AU733606B2 (cs)
BG (1) BG64249B1 (cs)
BR (1) BR9810200A (cs)
CA (1) CA2292737C (cs)
CH (1) CH693769A5 (cs)
CO (1) CO5050284A1 (cs)
CZ (1) CZ295944B6 (cs)
DE (1) DE19882488B4 (cs)
DK (1) DK176042B1 (cs)
DZ (1) DZ2532A1 (cs)
EG (1) EG22049A (cs)
ES (1) ES2167196B1 (cs)
FI (1) FI116273B (cs)
GB (1) GB2341130B (cs)
GE (1) GEP20043261B (cs)
HR (1) HRP980347B1 (cs)
HU (1) HUP0003580A3 (cs)
ID (1) ID25606A (cs)
IL (1) IL133330A (cs)
MY (1) MY118794A (cs)
NO (1) NO318671B1 (cs)
NZ (1) NZ502045A (cs)
OA (1) OA11238A (cs)
PE (1) PE42099A1 (cs)
PL (1) PL186658B1 (cs)
RO (1) RO120535B1 (cs)
SE (1) SE520133C2 (cs)
SI (1) SI20153A (cs)
SK (1) SK172099A3 (cs)
TN (1) TNSN98099A1 (cs)
TR (1) TR199903172T2 (cs)
TW (1) TW387832B (cs)
UA (1) UA57788C2 (cs)
WO (1) WO1998058758A1 (cs)
YU (1) YU67799A (cs)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
DZ2528A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-01 Exxon Production Research Co Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression.
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
AU2002365596B2 (en) 2001-11-27 2007-08-02 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
EA013206B1 (ru) * 2005-12-22 2010-04-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способы увеличения деформационной способности без разрушения сварочного соединения и определения геометрии сварочного соединения, система сваренных трубчатых элементов и устройство для определения геометрии сварочного соединения
CN100515647C (zh) * 2006-12-19 2009-07-22 郑州煤矿机械集团股份有限公司 低合金高强度钢的焊接方法
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
US9821401B2 (en) * 2011-01-28 2017-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
EP2942143B1 (en) 2014-05-09 2017-03-15 Gestamp HardTech AB Methods for joining two blanks and blanks and products obtained
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
CA3008661C (en) 2015-12-22 2025-06-03 Thermatool Corp. HIGH-FREQUENCY POWER SUPPLY SYSTEM WITH HIGHLY REGULATED OUTPUT FOR HEATING A WORKPIECE
AU2017259784A1 (en) * 2016-05-02 2018-10-25 Exxon Mobil Research And Engineering Company High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same
WO2017192619A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Exxonmobil Research And Engineering Company Field girth welding technology for high manganese steel slurry pipelines
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
AU2023288274A1 (en) * 2022-06-21 2024-12-05 Nippon Steel Corporation Method of manufacturing welded jointwelded joint, welded joint, method of designing low-temperature liquefied gas tanklow-temperature liquefied gas tank, and low-temperature liquefied gas tank
CN117943739A (zh) * 2024-01-18 2024-04-30 南京钢铁股份有限公司 一种屈服强度1100MPa级超高强气体保护焊丝用盘条
CN118357626B (zh) * 2024-03-22 2025-11-11 江苏科技大学 用于桥梁钢大热输入埋弧焊的焊材及其制备方法和应用

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (cs) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (cs) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
AU4111193A (en) * 1992-05-27 1993-12-30 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
CA2187028C (en) * 1995-02-03 2001-07-31 Hiroshi Tamehiro High strength line pipe steel having low yield ratio and excellent low temperature toughness

Also Published As

Publication number Publication date
OA11238A (en) 2003-05-26
ATA907498A (de) 2002-09-15
CA2292737C (en) 2005-06-14
SE520133C2 (sv) 2003-05-27
TNSN98099A1 (fr) 2000-12-29
CH693769A5 (de) 2004-01-30
CN1261299A (zh) 2000-07-26
BG64249B1 (bg) 2004-07-30
EP1017531A4 (en) 2000-10-04
DE19882488B4 (de) 2004-08-12
AU733606B2 (en) 2001-05-17
BG104001A (en) 2000-12-29
MY118794A (en) 2005-01-31
CO5050284A1 (es) 2001-06-27
DZ2532A1 (fr) 2003-02-08
TW387832B (en) 2000-04-21
GB9930090D0 (en) 2000-02-09
NO318671B1 (no) 2005-04-25
DE19882488T1 (de) 2000-08-03
ID25606A (id) 2000-10-19
GB2341130B (en) 2002-01-09
ES2167196A1 (es) 2002-05-01
CZ295944B6 (cs) 2005-12-14
HUP0003580A3 (en) 2001-05-28
US6114656A (en) 2000-09-05
FI19992679L (fi) 2000-02-18
GEP20043261B (en) 2004-06-25
PL337532A1 (en) 2000-08-28
HUP0003580A2 (hu) 2001-04-28
HRP980347A2 (en) 1999-02-28
SE9904575L (sv) 2000-02-10
TR199903172T2 (xx) 2000-06-21
NZ502045A (en) 2000-12-22
KR100358826B1 (ko) 2002-10-31
JP2001508705A (ja) 2001-07-03
AR015124A1 (es) 2001-04-18
FI116273B (fi) 2005-10-31
NO996355D0 (no) 1999-12-20
AU8152298A (en) 1999-01-04
HRP980347B1 (en) 2002-06-30
PL186658B1 (pl) 2004-02-27
UA57788C2 (uk) 2003-07-15
NO996355L (no) 2000-02-21
RO120535B1 (ro) 2006-03-30
IL133330A0 (en) 2001-04-30
DK176042B1 (da) 2006-02-06
ES2167196B1 (es) 2003-10-16
AT410418B (de) 2003-04-25
GB2341130A (en) 2000-03-08
EG22049A (en) 2002-06-30
YU67799A (sh) 2001-05-28
DK199901825A (da) 1999-12-20
PE42099A1 (es) 1999-05-19
SK172099A3 (en) 2000-08-14
CA2292737A1 (en) 1998-12-30
IL133330A (en) 2003-06-24
EP1017531B1 (en) 2003-10-22
WO1998058758A1 (en) 1998-12-30
JP3964467B2 (ja) 2007-08-22
KR20010014026A (ko) 2001-02-26
SI20153A (sl) 2000-08-31
EP1017531A1 (en) 2000-07-12
BR9810200A (pt) 2000-08-08
SE9904575D0 (sv) 1999-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU733606B2 (en) Ultra-high strength cryogenic weldments
AU757151B2 (en) Welding process and welded joints
US6843237B2 (en) CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US6892926B2 (en) Toughness-optimized weld joints and methods for producing said weld joints
WO2001063974A1 (en) Welding consumable wires
US6852175B2 (en) High strength marine structures
RU2198771C2 (ru) Сверхвысокопрочные криогенные сварные соединения
MXPA99011349A (es) Soldaduras criogenicas de muy alta resistencia
Hanova MMA welding of 17 501 (9% ni) steel
KR20070067741A (ko) 천연 가스 동력식 차량을 위한 압축 천연 가스 연료 저장및 배급 시스템

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 19980618