DD206910A3 - Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen - Google Patents
Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen Download PDFInfo
- Publication number
- DD206910A3 DD206910A3 DD23978382A DD23978382A DD206910A3 DD 206910 A3 DD206910 A3 DD 206910A3 DD 23978382 A DD23978382 A DD 23978382A DD 23978382 A DD23978382 A DD 23978382A DD 206910 A3 DD206910 A3 DD 206910A3
- Authority
- DD
- German Democratic Republic
- Prior art keywords
- catalyst
- catalyst particles
- oxide
- hydrocarbon fractions
- cross
- Prior art date
Links
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 19
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 23
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 5
- JKQOBWVOAYFWKG-UHFFFAOYSA-N molybdenum trioxide Chemical compound O=[Mo](=O)=O JKQOBWVOAYFWKG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 4
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 235000008098 Oxalis acetosella Nutrition 0.000 description 1
- 240000007930 Oxalis acetosella Species 0.000 description 1
- 108010013381 Porins Proteins 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002605 large molecules Chemical class 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 102000007739 porin activity proteins Human genes 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 235000015096 spirit Nutrition 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
DIE ERFINDUNG BETRIFFT EIN VERFAHREN ZUR ERNIEDRIGUNG DES SIEDEBEREICHES HOCHSIEDENDER KOHLENWASSERSTOFFRAKTIONEN DURCH HYDRIERENDE BEHANDLUNG AN EINEM FORMSPEZIFISCHEN KATALYSATOR VOM TYP NICKEL(II)-OXID ALUMOSILIKAT MIT SILICIUM (4-OXID. DER ANWENDENDE KATALYSATOR WEIST EIN NEUES QUERSCHNITTSPROFIL AUF, DAS VORWIEGEND DURCH WEITGESCHWUNGENE BOEGEN ENTGEGENGESETZTER KRUEMMUNG MITEINANDER VERBUNDEN SIND.
Description
'Titel der Erfindung
Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen
C 10 G 23/00
Die Erfindung "betrifft ein Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen durch hydrierende Behandlung an einem formspezifischen Katalysator zur Erzeugung von Kraftstoff- und Heizölkomponenten sowie Rohstoffen für katalytische Spaltanlagen.
Es ist bekannt, daß hochsiedende Kohlenwasserstofffraktionen mittels katalytischer Hydrospaitung in niedriger siedende Kohlenwasserstofffraktionen umgewandelt werden können.
Die bekannten Verfahren zur katalytischen Hydrospaitung wie z.B. in Oil and Gas Journal 20.3.1967, S. 170, Oil and Gas Journal 31.5.1971,.S. 70 - 73, Hydrocarbon Processing, VoI*. 51 , lir. 9, Sept. 1972, S. 139 - 146, ebenda Vol. 53,.Hr. 9, Sept. 1974, S. 126 - 132, ebenda Vol. 57, 1fr. 5, Mai 1978, S. 117 - 121, ebenda Vol. 58, Ir. 5, Mai 1979,. S. beschrieben, .
arbeiten insbesondere bei Einsatz von hochsiedenden Kohlenwasserstoff fraktionell in der Reaktionszone mit sehr hohen Drücken, im allgemeinen zwischen 15 bis 20 MPa. Dies bedingt einerseits sehr hohe Aufwendungen für die Investition solcher Anlagen wie auch
_ .ρ _ A-. w w / W
andererseits sehr hohe Betriebskosten durch jiioergie- und Wasserstoffverbräuche. Weiterhin ist selbst bei Anwendung hoch selektiver Katalysatoren bei allen bisher bekannten Verfahren der Hydrospaltung ein nicht unerheblicher Gasanfall zu verzeichnen, der in fielen Raffinerien die Wirtschaftlichkeit dieser Verfahren nachteilig beeinflußt» In spezifischen Situationen gilt auch der beim Hydrospalten sich ergebende Benzinanfall als nachteilig, wenn z.B. kein Absatz bzw. keine Verarbeitungskapazitäten für diese Komponenten vorhanden sind und aber andererseits Bedarf an Dieselkraft Stoffkomponenten besteht. Letztere Problematik kann gemäß US-P 3668112 dadurch gelöst werden, daß der zwar unerwünschte aber zwangsläufig bei der hydrierenden Verarbeitung von Kohlenwasserstofffraktionen anfallenden Benzinanteil in einer zweiten Verfahrensstufe mittels hydrokatalytischer Spaltung zu C1- bis G,-Kohlenwasserstoffen umgewandelt wird. Diese Lösung ist jedoch ausrüstungsseitig und energetisch sehr aufwendig und wegen des damit noch ansteigenden ?/asserstoffbedarfs und des noch höheren Gasanfalles stoffwirtschaftlich ungünstig. Aus diesen Gründen wird die weitere Verbesserung der Selektivität der hydrierenden Verarbeitung angestrebt. Die Wirksamkeit von Verfahren zur hydrierenden Verarbeitung von Kohlenwasserstofffraktionen mit dem Ziel der Entfernung von Heteroatomverbindungen, insbesondere -Schwefelverbindungen und metallorganischen Verbindungen und der Erniedrigung des Siedebereiches, wird maßgeblich durch die Eigenschaften des jeweiligen Katalysators bestimmt. Verwendet werden -vornehmlich Katalysatoren, die eine Kombination von Verbindungen der Metalle1der VI. und VIII. Nebengruppe des PSE sowie Aluminiumoxid oder ' ein Aluraosilikat als Hauptkomponente enthalten.'
ι ό a / b ά
Während für die Hydrierung niedrigsiedender Kohlenwasserstoff fraktion en, z.B. des Benzin- und Dieselö'lbereiches die Kombination der o.g. hydrieraktiven Komponenten mit dem oberflächenreichen Aluminiumoxid bzw. Alumosilikat hinreichend ist, gewinnen für die Verarbeitung höhersiedender Fraktionen Porenverteilung, Porin und Korngröße des-Katalysators an Bedeutung. Dies ist darauf zurückzuführen, daß sich derartige Fraktionen hinsichtlich Molekülgröße, Gehalt an Heteroverbindungen und Struktur der Verbindungen von den niedrigsiedenden Fraktionen unterscheiden. Für die Hydrierung von zum Beispiel durch Vakuumdestillation und/oder Entasphaltierung aus Erdölrückständen gewonnenen Kohlenwasserstofffraktionen werden deshalb Katalysatoren vorgeschlagen, die eine besondere Porenstruktur aufweisen, wie unter anderem gemäß DE-OS 2330324»
Da die Diffusion der großen Moleküle in den Katalyse-" torkorn behindert ist, wurde die Katalysatorkorngröße zur Verbesserung des Porennutzungsgrades ständig verringert, Der Kornνerkleinerung sind jedoch aus der Sicht des Reaktordr.uckverlustes Grenzen gesetzt, weshalb zu besonderen geometrischen Formen übergegangen wurde (z.B. US-P 3674680). Diese Formen haben desweiteren den Vorteil eines günstigen Verhältnisses von Oberfläche zu Volumen, was der Demetallisierung- wegen der geringen Sindringtiefe der Metallverbindungen in die Formlingeentgegenkommt. Trotz der mit diesen Maßnahmen erzielten Verbesserungen sind einige Nachteile des Verfahrens nicht zu übersehen. So hat sich gezeigt, daß röhrenförmige Körper (sog. Hohlstränge) zwar hydrodynamisch günstige Eigenschaften zeigen, aber bei der Katalyse dazu neigen, von innen heraus zu
verkoken. Dem Kleeblattprofil (sog. triiobes) wird in der EU-PS'8424 der Nachteil einer sogenannten Meniskusbildung im Berührungsv/inkel der einzelnen Blätter zugeschrieben, die ebenfalls katalytische Nachteile zur Folge hat. Das in dieser Patentschrift als Alternativlösung angegebene Sternprofil hat jedoch mit seiner mechanischen Instabilität, insbesondere der Spitzen, noch einen weiteren Nachteil. Allen bekannten Lösungsvorschlägen für Katalysatorextrudate ist gemeinsam, daß diese im Querschnitt Sinkerbungen mit spitzen oder stumpfen Winkeln besitzen, durch die der Ölfilm auf der äußeren Oberfläche des Katalysators ungleichmäßig verteilt ist .und daher im Katalysatorkorn die Kohlenwasserstoffmbleküle zeitlich und örtlich nicht einheitlich Gelegenheit zur Umsetzung finden. Daraus resultiert eine mangelhafte Ausnutzung des Katalysatorkorns, die sich in geringer Aktivität, Stabilität und insbesondere in verminderter Selektivität äußert, vias speziell bei angestrebten hohen Hydriergraden zu unerwünschten Nebenproduktanfall führt.
Mit den bisher bekannten Kätalysatorformen und technisch üblichen Lösungen der Reaktorgestaltung treten insbesondere bei der Verarbeitung schwersiedender Fraktionen Probleme bei der Verteilung des/Gas-FTüssigkeitsgemisches über den Reaktorquerschnitt auf, die gegenwärtig Grenzen bei den maximal möglichen Katalysatorbetthöhen, minimal möglichen Gasgeschwindigkeiten und maximal möglichen Geschwindigkeiten der flüssigen Kohlenwasserstoffphase"setzen. Gemäß AICHE Journal VoI 21,' Io 2, März. 1975, S.. - 228 sind als.maximale Katalysatorbetthöhen 6-8 m, minimale Geschwindigkeiten der wasserstoffhaltigen Gase größer 357 cm/s so?;ie maximale Lineargeschwindigkeiten der flüssigen Phase bezogen auf den leeren
Reaktorquerschnitt kleiner 8,3 mm/s bekannt. Diese Begrenzungen stehen den aus wirtschaftlichen Gründen resultierenden Forderungen nach möglichst geringen Gasumlaufrat en und hohen Flüssigbelastungen entgegen.
Ziel der Erfindung ist es, ein leistungsfähiges Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen durch hydrierende Behandlung zur Erzeugung von Kraftstoff- und Heizölkomponenten sowie Rohstoffen für katalytische Spaltanlagen zu finden.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen durch hydrierende Behandlung an einem formspezifischen Katalysator zwecks Erzeugung von Kraftstoff- und Heizölkoraponenten sowie Rohstoffen für katalytische Spaltanlagen effektiver zu gestalten und insbesondere deren Selektivität zu erhöhen, um unerwünschten Nebenproduktanfall zu minimieren.
Die Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen durch hydrierende Behandlung an einem formspezifischen Katalysator, der aus einer Kombination von 5 - .10 Ma.-% Nickel(II3-oxid, 15 - 25 Ma.-% Molybdän(VI)-oxid und einem röntgenamorphen Älumosilikat mit 3-30 Ma.-% Silicium(IV)-oxid bei einem Wasserstoffpartialdruck von 1 - 8 MPa, einer Temperatur von 550 - 700 K, einer Rohstoifbelastung von
3 ^ 1-10 m^/m^h und einem Gas : Produkt-Verhältnis von 80 - 1000 : 1 nri.Itf./nr durchgeführt wird, wobei erfindungsgemäß extrudierte Katalysatorteilchen mit wirbelähnlichen Querschnittsformen verwendet werden, bei denen die Begrenzungen der Querschnittsfläche durch weitgeschwungene Bögen gegeben sind und die weitgeschwungenen Bögen durch enge Bögen entgegengesetzter Krümmung miteinander verbunden sind. Gedachte gerade Verbindungslinien verlaufen zwischen Punkten auf den weiten Bögen außerhalb des geometrischen Körpers. . · .' ' Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, Katalysatorteilchen zu verwenden, deren wirbelähnliche Querschnitt sform aus drei bis vier Armen gebildet wird, die im wesentlichen von konkav gekrümmten Oberflächen begrenzt sind und einen umschreibenden Durchmesser zwischen 1,3 und. 3 mm aufweisen. Die Katalysatorteilchen weisen Verhältnisse zwischen konkav und konvex gekrümmten Oberflächen im Bereich von 1 : 1 und 100 : 1 auf, wobei, die Krümmungsradien der konkaven und der konvexen Oberflächen ein Verhältnis zwischen 0,5 ': 1 und 20 : 1 besitzen. Der Katalysator-hat einen Makroporenanteil mit Porendurchmessern >. 20 - 60 nm von 1 - 10 % des Gesamt-' porenvolumens. Durch die Anwendung der formspezifischen Katalysatorteilchen unter Berücksichtigung der Katalysatoreigenschaft en ist es möglich, die lineargeschwindigkeit der flüssigen Kohlenwasserstoffphase bezogen auf den leeren Reaktorquerschnitt im Bereich von 3 mm/s bis 20 mm/s und .die der Gasphase bei Standardbedingungen von 100 cm/s bis / 360 cm/s.einzustellen. Es können Katalysatorbetthöhen von 4 - 15 ei realisiert werden.
Die er fin äungsg einäße Lösung mit der Anwendung der Katal.ysatorforinlinge entspr. Pig. 1, 2 wird anhand der Tabelle 1 verdeutlicht.
| Einsatzstoff: | K = | Vakuumd | 0 | stillat aus Romaschkino |
| Herkunft: | = | Erdöl | ||
| 0,91 | g/cm-" | |||
| Dichte bei 293 | = | 1,96 | Ma. -% | |
| Schwefelgehalt | ||||
| Viskosität bei | = | 19,2 | mm2/S | |
| 50 0C | ||||
| Basischer | 273 | mg I/l | ||
| Stickstoff | 5 % | K | ||
| Destillation | 10 % | K | ||
| ASTM D2887 | 30 % | 635 | K | |
| 50 % | 646 | E | ||
| 70 % | ι 665 | K | ||
| 90 % | 683 | K | ||
| 95 % | 699 | K | ||
| 719 | ||||
| 733 | ||||
Versuch
Katalysatortyp und Große
Katalysatorzusammensetzung
Katalysatorvolumen üi r
Einsatζstoffmenge in nr/h
Kreislaufgasmenge in nri.H./h
Reaktoreintrittstemperatur in K Reaktoreintrittsdruck in MPa Lineargeschwindigkeit der Flüssigphase, mm/s Lineargeschwindigkeit der Gasphase, cm/s Katalysatorbetthöhe, m Schwefelgehalt des Gesamt-Flüssigproduktes in % Basischer Stickstoff des Gesamt-Flüssigprodukt es in mg U/1 Ausbeuten in Ma.-% bez. auf Einsatz
Gase C; - C,
Irilobe 1 , 6mm A2 Triiobe
2,77
389
0,1!
72
1,4 Wirbel Triiobe WirbaL ,- 6mm 1 , 6mm 1 , 6nmi
% lickel(II)oxid, % Molybdän(VI)oxid, % Silizium(IV) oxid
10
20 28000 653
2,77
389 5 0,10 27
20,1 0,6
Spaltbenzin C5 - ISO^C 4,1
Dieselkraftstoffkorn-, ponente 180 - 36Ο 0C 21,0 26,3
chemischer H^-Verbrauch in Ma.-% bez. auf Einsatz ao
20 80
18000
673
11,11 11,11
250
10
0,825 0,713
0,31 153
.1,6.
4,5
20,1 0,876
250 10
0,09 31
20,1
0,8
27,2
0,745
q 7 η
Die in Tabelle 1 spezifische hochsiedende Kohlenwasserstoff fraktion wird in den Versuchen A., IL , Ap und Bp einer hydrierenden Behandlung unterzogen. Im Versuch A1' wird ein bekannter Katalysatortyp bei herkömmlichen Bedingungen eingesetzt. Im Vergleich zum Versuch B1, bei dem ein Katalysator erfindungsgemäßer Form unter sonst identischen Bedingungen wie A1 angewandt wird, ist bereits ein deutlicher Leistungsunterschied gemessen am Entschwefelungsgrad, aus Abbau basischer Stickstoffverbindungen, am Gas- und Spaltbenzinanfall und am Wasserstoffverbrauch zu verzeichnen. In Situationen, wo mit begrenzter Wasserstoffmenge eine möglichst hohe Ausbeute an Dieselkraftstoffkomponente und möglichst geringe Gas- und Spaltbenzinausbeuten angestrebt werden, wird somit den Ergebnissen des Versuches B1 im Vergleich zu A1 der Vorrang zu geben sein. Besonders vorteilhaft ist jedoch die Anwendung der erfindungsgemäßen Lösung entsprechend Versuch Bp, bei dem außer einer neuen Katalysatorform bisher nicht praktizierte Bedingungen, die die Kostenaufwendungen für diese Verfahren spürbar reduzieren, angewandt werden. Unter diesen Bedingungen vergrößert sich der Leistungsunterschied sehr deutlich, wie der Vergleich der Versuchsergebnisse Ap und Bp zeigt. Als ein weiterer sehr oft bedeutender Vorteil der Lösufig Bp ist der nicht unerheblich-höhere Raffinationsgrad der Fraktion 3^0 C +. ' . .
10
Claims (4)
1. Verfahren zur Erniedrigung des Siedebereiches hochsiedender Kohlenwasserstofffraktionen' durch hydrierende Behandlung an einem formspezifischen Katalysator, der aus einer Kombination von 5-10 Ma.-% Nickel(II)-oxid, 15 - 25 Ma.-% Molybdän(VI)-oxid und einem röntgenamorphen Alumosilikat mit 3-30 Ma.-/ζ SiIiCiUm(IV)-OSid bei einem Wasserstoffpartialdruck von 1-8 MPa, einer Temperatur von 550 - 700 K, einer Rohstoffbelastung von 1-10
2. Verfahren nach Punkt 1 gekennzeichnet dadurch, daß die wirbelähnliche Querschnittsform der Katalysatorteilchen aus drei bis vier Armen gebildet wird, diese Katalysatorteilchen im wesentlichen von konkav gekrümmten Oberflächen begrenzt sind
und einen umschreibenden Durchmesser zwischen 1,3 un d 8 mm auf w e i s en.
3· Verfahren nach Punkt 1 und 2 gekennzeichnet dadurch, daß Katalysatorteilchen eingesetzt v/erden, bei denen das Verhältnis der konkav zu den konvex gekrümmten Oberflächen zwischen 1 : 1 und 100 : 1 liegt und die Krümmungsradien der konkaven und der konvexen Oberflächen ein Verhältnis von 0,5:1 bis 20 : 1 aufweisen.
3 3
nr/m h und einem Gas : Produkt-Verhältnis von 80 bis 1000 : 1 nri.H./ni gekennzeichnet dadurch, daß extrudierte Katalysatorteilchen mit wirbelähnlichen Querschnittsformen angewandt werden, wobei die Begrenzungen ^der Querschnittsfläche durch weitgeschwungene Bögen gegeben sind und die 1/veitgeschwungenen Bögen durch enge Bögen miteinander verbunden sind.
nr/m h und einem Gas : Produkt-Verhältnis von 80 bis 1000 : 1 nri.H./ni gekennzeichnet dadurch, daß extrudierte Katalysatorteilchen mit wirbelähnlichen Querschnittsformen angewandt werden, wobei die Begrenzungen ^der Querschnittsfläche durch weitgeschwungene Bögen gegeben sind und die 1/veitgeschwungenen Bögen durch enge Bögen miteinander verbunden sind.
4. Verfahren nach Punkt 1 bis 3 gekennzeichnet dadurch, daß der Makroporenanteil des Katalysators mit Porendurchmessern > 20 - 60 nm 1 - 10 % des Gesamtporenvolumens beträgt.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23978382A DD206910A3 (de) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen |
| HU163883A HU197345B (en) | 1982-05-12 | 1983-05-11 | Process for reducing the boiling point range of hydrocarbon fractions of high boiling point |
| RO83110925D RO88318A (ro) | 1982-05-12 | 1983-05-11 | Procedeu de coborire a intervalului de fierbere a fractiunilor de hidrocarburi cu puncte de fierbere ridicate |
| CS833333A CS241056B2 (en) | 1982-05-12 | 1983-05-12 | Method of high-boiling hydrocarbon fractions' boiling point reduction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23978382A DD206910A3 (de) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DD206910A3 true DD206910A3 (de) | 1984-02-08 |
Family
ID=5538525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DD23978382A DD206910A3 (de) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS241056B2 (de) |
| DD (1) | DD206910A3 (de) |
| HU (1) | HU197345B (de) |
| RO (1) | RO88318A (de) |
-
1982
- 1982-05-12 DD DD23978382A patent/DD206910A3/de not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-05-11 HU HU163883A patent/HU197345B/hu not_active IP Right Cessation
- 1983-05-11 RO RO83110925D patent/RO88318A/ro unknown
- 1983-05-12 CS CS833333A patent/CS241056B2/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RO88318A (ro) | 1985-12-30 |
| HU197345B (en) | 1989-03-28 |
| CS333383A2 (en) | 1985-07-16 |
| CS241056B2 (en) | 1986-03-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2930357C2 (de) | ||
| DE69424247T2 (de) | Verfahren zur gleichzeitigen Produktion von Mitteldestillaten und Schmierölen aus Schwerölfraktionen | |
| DE3632880C2 (de) | ||
| DE102018251779B4 (de) | Wachsöl-Hydrocrack-Verfahren und -System | |
| DE3246678A1 (de) | Verfahren zur selektiven erzeugung von mitteldestillatkohlenwasserstoffen | |
| DE3780275T2 (de) | Verfahren zum hydrocracken von schweroelen. | |
| DE1922161A1 (de) | Wasserstoffentschwefelung schwerer Erdoeldestillate | |
| DE2719477A1 (de) | Verfahren zum hydroraffinieren asphaltenischer kohlenwasserstoffbeschickungen | |
| DE3229898C2 (de) | ||
| DE2557914C2 (de) | ||
| DE2247241A1 (de) | Katalytische hydrierende entschwefelung von rohoelen oder schweren erdoelfraktionen | |
| EP0013980B1 (de) | Verwendung von Kobalt-Molybden- und/oder Nickel-Molybden-Oxid-Katalysatoren zur hydrierenden Raffination von Erdöl-Kohlenwasserstoffen | |
| DE3428924C2 (de) | ||
| DE3314192A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines hydrocrackkatalysators | |
| DE2855398A1 (de) | Verfahren zur hydrobehandlung von schweren kohlenwasserstoffstroemen | |
| EP0008424A1 (de) | Verwendung von Kobalt- und/oder Nickelmolybdänoxid-Katalysatoren zur hydrierenden Raffination von Erdöl-Kohlenwasserstoffen | |
| DD206910A3 (de) | Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen | |
| DE3432378A1 (de) | Verfahren zum aufbereiten schwerer rohoele | |
| DE1203897B (de) | Verfahren zum Hydrocracken von kohlenwasserstoffhaltigen Beschickungen | |
| DE3885995T2 (de) | Verfahren zur Regenerierung eines Hydrocrack-Katalysators. | |
| DE1938196A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Schmieroelen mit hohem Viskositaetsindex | |
| DD207464A3 (de) | Verfahren zur hydrokatalytischen behandlung von hochsiedenden kohlenwasserstofffraktionen | |
| DE2447303A1 (de) | Verfahren zur katalytischen hydrierenden entschwefelung von kohlenwasserstoffrueckstandsoelen | |
| DE3217545A1 (de) | Katalysator fuer die wasserstoffbehandlung von kohlenwasserstoffhaltigen ausgangsmaterialien und verfahren zur hydroentmetallisierung von kohlenwasserstoffhaltigen ausgangsmaterialien | |
| DE2730698A1 (de) | Katalysator und verfahren zur wasserstoffbehandlung von mineraloelen |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| UW | Conversion of economic patent into exclusive patent | ||
| ENJ | Ceased due to non-payment of renewal fee |