DE4336483C2 - Elektrischer Schwingkreis sowie Verfahren zum Abgleich des Schwingkreises - Google Patents

Elektrischer Schwingkreis sowie Verfahren zum Abgleich des Schwingkreises

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Description

Stand der Technik
Die Erfindung betrifft einen aus einer Spule und einem Kondensator bestehenden elektrischen Schwingkreis nach der Gattung des Hauptanspruches sowie ein Verfahren zum Abgleich eines solchen Schwingkreises.
Schwingkreise werden häufig als Sensorelement einer zu messenden Größe verwendet, wobei in Abhängigkeit dieser. Größe die Induktivität oder die Kapazität des Schwingkreises verändert wird. Damit verändert sich auch die Resonanzfrequenz, die den Maßstab der zu messenden Größe bildet. Ein derartiges, als Schwingkreis ausgebildetes Sensorelement ist beispielsweise aus der US 3,891,918 bekannt.
Aus der US 4,918,418 ist es weiterhin bekannt, als Sensorelement eine Induktionsspule zu verwenden, die zur kostengünstigen und rationellen Fertigung aus einer mit einer metallisierten Struktur versehenen aufgewickelten Folie besteht. Die metallisierte Struktur bildet somit die Wicklung der Spule.
Die US 4,048,593 zeigt ein elektrisches Bauteil, bei dem auf einem Träger metallische Strukturen aufgebracht sind, die im aufgewickelten Zustand des Träges sowohl induktive als auch kapazitive Bauelemente bilden. Das induktive Element weist eine Metallisierung auf, die sich in Längsrichtung, d. h. Wickelrichtung des Trägermaterials erstreckt. Die im aufgerollten Zustand entstandene Spule weist Anzapfungen auf, die in Flächen definierter Abmessungen münden, welche zusammen mit elektrisch hiervon getrennten Flächen jeweils im aufgewickelten Zustand einzelne Kondensatoren bilden. Das vorbekannte elektrische Bauteil ist geeignet zum Herstellen von Spulen mit verteilten Kapazitäten. Hierbei kommt es im Wesentlichen auf das Erreichen einer vorgegebenen Induktivität an, die sowohl insgesamt als auch zwischen den verteilten Kapazitäten auftritt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, einen elektrischen Schwingkreis anzugeben, wobei die Spule eine ortsabhängige Induktivität aufweist, und in der Angabe eines Verfahrens zum Abgleich des Schwingkreises.
Die Aufgaben werden durch die in den nebengeordneten Ansprüchen 1 und 13 angegebenen Merkmale gelöst.
Vorteile der Erfindung
Der erfindungsgemäße Schwingkreis mit den kennzeichnenden Merkmalen des unabhängigen Vorrichtungsanspruchs hat den Vorteil, dass die Spule und der Kondensator auf einer gewickelten Folie angeordnet sind, so dass der gesamte Schwingkreis einfach und kostengünstig durch Aufbringen einer metallisierten Struktur auf eine Folie und Aufwickeln dieser Folie hergestellt werden kann. Die metallisierte Struktur zur Bildung der Spule ist derart ausgebildet, dass sie im Wesentlichen aus einzelnen, quer zur Spulenlängsrichtung verlaufenden bandartigen Bereichen besteht, die am Wicklungsanfang und Wicklungsende der Spule über in Längsrichtung der Wicklung verlaufende Anschlussmetallisierungen miteinander verbunden sind.
Diese bandartigen Bereiche können in vorteilhafter Weise eine die Ausbildung einer gewünschten funktionalen Abhängigkeit des Magnetfeldes entlang der Spule erzeugende Geometrie und/oder Bandführung aufweisen. Da die Lage der einzelnen stromführenden Bandbereiche sehr genau fixiert ist, können so Wicklungen mit sehr exakt festlegbarer funktionaler Abhängigkeit erzeugt werden, um beispielsweise bestimmte Sensorkennlinien zu erzeugen oder um in einer noch zu erläuternden Ausführung einen einfachen Null-Punkt- Abgleich durchführen zu können.
Die gleichzeitige Herstellung von Induktivität und Kapazität des Schwingkreises in einem Arbeitsgang wird eine rationelle Fertigung in der Massenproduktion erreicht. Herstellbar sind kapazitätsarme Induktivitäten, da die parasitären Wicklungskapazitäten in Reihe geschaltet sind.
Durch die in den abhängigen Vorrichtungsansprüchen aufgeführten Maßnahmen sind vorteilhafte Weiterbildungen und Verbesserungen des im unabhängigen Vorrichtungsanspruch angegebenen Schwingkreises möglich.
Durch entsprechendes Wickeln kann die Spule in vorteilhafter Weise innerhalb des Kondensators angeordnet sein, so dass die Spule durch die metallisierten Flächen des Kondensators gegen äußere elektromagnetische Wechselfelder besonders gut abgeschirmt ist.
Zur Erzeugung der gewünschten funktionalen Abhängigkeit des Magnetfeldes weisen die bandartigen Bereiche zweckmäßiger Weise isolierte Zwischenbereiche auf. Insbesondere wird beispielsweise zur Verringerung des Magnetfeldes wenigstens einer der bandartigen Bereiche verengt, wobei zur geometrischen Ausfüllung isolierte Bereiche die Verengung im Wesentlichen kompensieren. Hierdurch wird verhindert, dass beim Wickeln Einbuchtungen entstehen. Vorzugsweise können sich auch mehrere bandartige Bereiche unter Verringerung ihrer Anzahl verengen.
Optimale Verhältnisse erreicht man dann, wenn die Breite der metallisierten Bereiche des Kondensators jeweils im Wesentlichen einem Wicklungsumfang entspricht. Dabei können zweckmäßiger Weise eine Vielzahl von metallisierten Bereichen übereinander gewickelt sein, wobei die Breite dieser Bereiche jeweils entsprechend dem ansteigenden Wicklungsumfang ansteigt und die Bereiche abwechselnd mit dem einen und dem anderen Kondensatoranschluss verbunden sind. Bei einer dünnen Folie können so durch eine Vielzahl von Wicklungen größere Kapazitätswerte erreicht werden.
Die Folie wird zweckmäßiger Weise auf einen Wicklungsträger gewickelt, der insbesondere einen einen Tauchkern aufnehmenden Längskanal besitzt. Bei einer Verwendung des Schwingkreises als Sensor ist dieser Tauchkern im Längskanal in Abhängigkeit von der zu messenden Messgröße verschiebbar oder verstellbar angeordnet.
Ein vorteilhaftes Verfahren zum Abgleich eines aus einer Spule und einem Kondensator bestehenden Schwingkreises als Sensorelement für eine Messgröße besteht darin, dass die Induktivität oder die Kapazität eine exponentielle Abhängigkeit vom Bewegungsablauf eines die Kapazität des Kondensators oder die Induktivität der Spule verändernden Stellelementes aufweist und dass der Abgleich der Nullpunktsverschiebung ohne Veränderung der Steilheit der Sensorkennlinie durch Verschieben des Stellelementes erfolgt. Bei einer derartigen exponentiellen Abhängigkeit führt ein Nullpunktsabgleich nicht zu einer Veränderung der Steilheit der Kennlinie, so dass ein einfacher Abgleich erfolgen kann. Dieses Verfahren eignet sich insbesondere für einen Schwingkreis gemäß dem unabhängigen Vorrichtungsanspruch und den nachfolgenden Vorrichtungsunteransprüchen, es ist jedoch prinzipiell für jeden Schwingkreis anwendbar. Da für den Nullpunktsabgleich des Sensorelementes die Spule und der Kon­ densator des Schwingkreises fest einander zugeordnet sein müssen, ist die Herstellung von Spule und Kondensator gemein­ sam in einem Wickelvorgang besonders vorteilhaft.
Vorzugsweise wird durch Formgebung der Wicklung der Spule eine exponentielle Abhängigkeit der Induktivität von der Ein­ dringtiefe des als Tauchkern ausgebildeten Stellelementes er­ zeugt. Die Formgebung der Wicklung der Spule kann durch die auf die isolierende Folie aufgebrachte metallisierte Struktur besonders einfach und exakt hergestellt werden.
ZEICHNUNG
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher er­ läutert. Es zeigen:
Fig. 1 einen Querschnitt durch ein beispielsweise als Schwingkreis einsetzbares, aus einer Spule und einem Kondensator bestehenden Bauteiles, und
Fig. 2 eine Abwicklung der dieses Bauteil bildenden Folie mit aufgebrachten metallisierten Struk­ turen.
BESCHREIBUNG DES AUSFÜHRUNGSBEISPIELES
Gemäß Fig. 2 sind zur Bildung einer Induktionsspule und ei­ nes Kondensators auf einer dünnen Isolierfolie 10 aus Kunst­ stoff metallisierte Strukturen aufgebracht. Die Isolierfolie 10 weist eine Länge 1 und am Wicklungsanfang eine Breite a auf, die entlang eines die Spule 11 bildenden Bereiches kon­ stant bleibt und sich dann stufenartig etwas verbreitert, wo­ bei der verbreiterte Bereich den Kondensator 12 bildet. Der die Spule 11 bildende Bereich weist am Wicklungsanfang und am -ende dieser Spule 11 jeweils quer zur Aufwickelrichtung ver­ laufende bandartige Anschlußmetallisierungen 13, 14 auf, die auf seitlich überstehenden Anschlußnasen 15, 16 münden. Zwi­ schen den bandartigen Anschlußmetallisierungen 13, 14 verlau­ fen bandartige Wicklungsbereiche 17, die im aufgewickelten Zustand die Spulenwicklung bilden und die in der Längsrich­ tung gegeneinander durch Metallisierungsunterbrechungen elek­ trisch getrennt sind. Diese bandartigen Wicklungsbereiche 17 weisen im Ausführungsbeispiel unterschiedliche Führungen und Geometrien auf, um der Spule eine gewünschte funktionale Ab­ hängigkeit des Magnetfeldes entlang der Spule zu geben. Bei­ spielsweise sind im mittleren Bereich 5 Wicklungsbereiche 17 zum Wicklungsende hin verjüngt und münden dort in zwei Wick­ lungsbereichen. Durch diese Verjüngung wird die Stromwin­ dungszahl entlang der Spule variiert, was zu einer entspre­ chenden Varianz des Magnetfelds führt. Links daneben münden 3 Wicklungsbereiche 17 zum Wicklungsende hin in einen Wick­ lungsbereich 5. Auch hier dient diese Maßnahme der gezielten Beeinflussung des Magnetfeldes längs der Spule. Um die Ver­ jüngungen geometrisch auszugleichen, sind metallisierte In­ seln 18 vorgesehen, die zu den Wicklungsbereichen 17 hin iso­ liert sind. Die Metallisierung dieser Inseln 18 gewährleistet eine gleichmäßige Dicke der metallisierten Isolierfolie 10.
Die dargestellte Anordnung der bandartigen Wicklungsbereiche 17 ist nur beispielhaft mit verschiedenen Möglichkeiten dar­ gestellt. Tatsächlich werden die bandartigen Wicklungsberei­ che 17 so ausgelegt, daß eine exponentielle Abhängigkeit des Magnetfeldes erreicht wird, wie später noch genauer erläutert wird.
Auf dem den Kondensator 12 bildenden Bereich der Isolierfolie 10 sind im wesentlichen bandartige metallisierte Bereiche 19 quer zur Aufwickelrichtung angeordnet. Sie sind zum Wickel­ ende der Isolierfolie 10 hin kontinuierlich breiter ausge­ legt, wobei die Breite (b1 bis bn) jeweils so gewählt ist, daß der jeweilige metallisierte Bereich 17 sich um den jewei­ ligen Umfang der Wicklung im aufgewickelten Zustand er­ streckt. Dadurch liegen alle diese bandartigen metallisierten Bereiche 17 im aufgewickelten Zustand übereinander und bilden die Lagen eines Kondensators. Verlängerte Anschlußbereiche 20a bzw. 20b stehen abwechselnd nach links und nach rechts seitlich über den Seitenrand der Isolierfolie 10 über, die hierzu entsprechende Trägernasen 21 aufweisen. Die Anschluß­ bereiche 20a auf der einen Seite werden miteinander verbunden und stellen den ersten Anschluß des Kondensators dar, während die nach der anderen Seite überstehenden Anschlußbereiche 20b ebenfalls miteinander verbunden werden und den anderen An­ schluß bilden.
Bei der Herstellung wird die Isolierfolie 10 entsprechend ge­ stanzt, und die Metallisierungen für die Spule 11 und den Kondensator 12 werden in einer üblichen Metallisierungstech­ nik aufgebracht. Danach wird die metallisierte Isolierfolie 10 gemäß Fig. 1 auf einen Wicklungsträger 22 aufgewickelt, beginnend mit dem die Spule 11 bildenden Bereich. Zuvor wird die Anschlußnase 15 mit der Anschlußmetallisierung 13 durch eine entsprechende Öffnung 23 des Wicklungsträgers 22 ge­ steckt, um später als Spulenanschluß 24 zu dienen. Stirnsei­ tige Begrenzungswandungen 25 des Wicklungsträgers 22 sind in radialer Richtung so dimensioniert, daß beim Aufwickeln des die Spule 11 betreffenden Bereiches der Isolierfolie 10 die Wicklung eine entsprechende radiale Ausdehnung aufweist. So­ mit kommt der stufenartig erweiterte Bereich des den Konden­ sator 12 betreffenden Bereiches der Isolierfolie 10 über die­ sen stirnseitigen Begrenzungswandungen 25 zu liegen. Hier­ durch wird die Spule 11 durch die metallisierten Bereiche 19 des Kondensators 12 abgedeckt und gegen äußere elektromagne­ tische Wechselfelder abgeschirmt. Die Anschlußmetallisierung 14 der Anschlußnase 16 wird mit den Anschlußbereichen 20a des Kondensators 12 verbunden und gleichzeitig an Masse gelegt.
Zur Anwendung als Sensorelement kann der so gebildete Schwingkreis beispielsweise gemäß der eingangs angegebenen US 3,891,918 beschaltet werden. Ein in einer zentralen axialen Durchgangsöffnung 26 des Wicklungsträgers 22 ver­ schiebbarer Tauchkern 27 verändert seine Position in Abhän­ gigkeit einer zu messenden Meßgröße. Die Induktivität der Spule 11 hängt von der Eindringtiefe des Tauchkerns ab, so daß sich entsprechend die Resonanzfrequenz des Schwingkreises verändert.
Die Resonanzfrequenz f eines Schwingkreises ist eine Funktion des Produktes aus Induktivität L und Kapazität C:
Unvermeidliche Fertigungstoleranzen führen zu einer Null­ punktsverschiebung und in der Regel zu einer Veränderung der Steilheit der Sensorkennlinie bei einer Verwendung als Sen­ sorelement. Es soll nun die Abhängigkeit der Resonanzfrequenz des Schwingkreises von der zu messenden Größe so gewählt wer­ den, daß durch einen Abgleich des Nullpunktes die Steilheit der Kennlinie nicht verändert wird. Dies kann durch die Wahl einer exponentiellen Abhängigkeit der Induktivität oder der Kapazität von der zu messenden Größe erreicht werden. Die ex­ ponentielle Kennlinie des Sensorelementes gewährleistet bei der gegebenen Abhängigkeit der Resonanzfrequenz von der In­ duktivität und der Kapazität die Invarianz der Kennlinie durch einen Nullpunktsabgleich.
Im Folgenden sollen nun am Beispiel einer veränderlichen In­ duktivität als Sensorelement dieses Abgleichsverfahren erläu­ tert werden. Ein solches Sensorelement ist in den Fig. 1 und 2 dargestellt und beschrieben, wobei die exponentielle Abhängigkeit der Induktivität durch entsprechende Führung und Geometrie der bandartigen Wicklungsbereiche 17 erreicht wer­ den kann. Die Induktivität L soll von der zu messenden Größe folgende Abhängigkeit besitzten:
L(s) = Lo . e(s/so-1) (2)
Damit hat die Resonanzfrequenz F die folgende Abhängigkeit von s:
Weist die Kapazität Co die Fertigungstoleranz ΔCo und die In­ duktivität Lo die Fertigungstoleranz ΔLo auf, so ergibt sich als neue Abhängigkeit der Resonanzfrequenz die Beziehung:
Ohne Abgleich ergibt sich ein Nullpunkts- und Steilheitsfeh­ ler. Um nun den Nullpunkt abzugleichen, ohne die Kennlinie zu verändern, muß die Abhängigkeit der Resonanzfrequenz des Schwingkreises von der zu messenden Größe s entsprechend ge­ wählt werden; es muß nämlich eine exponentielle Abhängigkeit vorgesehen werden. Bei einer solchen exponentiellen Abhängig­ keit geht die neue Kennlinie bei einer Verschiebung (Null­ punktsabgleich) um den Betrag
in die alte über. Setzt man eine Verschiebung s' = s - Δs in die Gleichung (4) ein, so erhält man die folgende Beziehung
Setzt man nun die Gleichung (5) in die Gleichung (6) ein, so erhält man die folgende Beziehung
Hieraus geht hervor, daß nach der Nullpunktsverschiebung um Δs die selbe funktionale Abhängigkeit von s erhalten geblie­ ben ist bei Verwendung einer Spule mit exponentieller Abhän­ gigkeit der Induktivität von der zu messenden Größe. Das selbe gilt prinzipiell auch für die Kapazität.
Bei dem in den Fig. 1 und 2 dargestellten Ausführungsbei­ spiel läßt sich eine derartige exponentielle Abhängigkeit der Induktivität durch entsprechende Anordnung der Wicklungsbe­ reiche 17 besonders einfach und präzise realisieren. Es ist jedoch selbstverständlich auch möglich, eine solche exponen­ tielle Abhängigkeit bei anderen bekannten Spulenanordnungen zu realisieren.

Claims (14)

1. Elektrischer Schwingkreis, der eine Spule und einen Kondensator besitzt, wobei die Spule aus einer aufgewickelten, eine metallisierte Struktur aufweisenden, isolierenden Folie besteht, und wobei Anschlüsse an der metallisierten Struktur am Wicklungsanfang und Wicklungsende der Spule die Spulenanschlüsse bilden, und wobei die isolierende Folie weiterhin wenigstens zwei voneinander elektrisch getrennte metallisierte Bereiche aufweist, die im aufgewickelten Zustand der Folie übereinander liegen und den Kondensator des Schwingkreises bilden, dadurch gekennzeichnet, daß die die Spule (11) bildende metallisierte Struktur aus einzelnen, im Wesentlichen quer zur Spulenlängsrichtung verlaufenden bandartigen Bereichen (17) besteht, die am Wicklungsanfang und am Wicklungsende der Spule (11) über in Längsrichtung der Wicklung verlaufende Anschlußmetallisierungen (13, 14) miteinander elektrisch verbunden sind.
2. Schwingkreis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spule (11) innerhalb des Kondensators (12) ange­ ordnet ist.
3. Schwingkreis nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Breite (b1 bis bn) der metallisierten Bereiche (19) des Kondensators (12) jeweils einem Wick­ lungsumfang entspricht.
4. Schwingkreis nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vielzahl von metallisierten Bereichen (19) übereinander gewickelt sind, daß die Breite (b1 bis bn) dieser Bereiche (19) jeweils entsprechend dem ansteigen­ den Wicklungsumfang ansteigt, und daß die Bereiche (19) abwechselnd mit dem einen (20a) und dem anderen (20b) Kondensatoranschluß verbunden sind.
5. Schwingkreis nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Folie (10) auf einen Wicklungsträger (22) gewickelt ist.
6. Schwingkreis nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Wicklungsträger (22) einen einen Tauchkern (27) aufnehmenden Längskanal (26) besitzt.
7. Schwingkreis nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Tauchkern (27) im Längskanal (26) verschiebbar oder verstellbar angeordnet ist.
8. Schwingkreis nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die bandartigen Bereiche (17) eine die Ausbildung einer gewünschten funktionalen Abhängigkeit des Magnet­ feldes entlang der Spule (11) erzeugende Geometrie und/oder Bandführung aufweisen.
9. Schwingkreis nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß von den bandartigen Bereichen (17) isolierte Berei­ che (18) zwischen diesen bandartigen Bereichen (17) zur Ausbildung einer gewünschten funktionalen Abhängigkeit des Magnetfeldes angeordnet sind.
10. Schwingkreis nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß zur Verringerung des Magnetfeldes an bestimmten Stellen entlang der Spule (11) wenigstens ein bandarti­ ger Bereich (17) verengt ist, wobei zur geometrischen Ausfüllung derartige isolierte Bereiche (18) die Veren­ gung im Wesentlichen kompensieren.
11. Schwingkreis nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß mehrere der bandartigen Bereiche (17) sich unter Verringerung ihrer Zahl verengen.
12. Schwingkreis nach einem der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß die funktionale Abhängigkeit eine exponentielle Abhängigkeit ist.
13. Verfahren zum Abgleich eines aus einer Spule und einem Kondensator bestehenden Schwingkreises als Sensorelement für eine Meßgröße, wobei ein in Abhängigkeit der Meß­ größe bewegbares und dabei die Kapazität des Kondensa­ tors oder die Induktivität der Spule veränderndes Stell­ element vorgesehen ist, insbesondere nach einem der vor­ hergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Induktivität oder die Kapazität eine exponentielle Ab­ hängigkeit vom Bewegungsablauf des Stellelementes (27) aufweist und daß der Abgleich der Nullpunktsverschiebung ohne Veränderung der Steilheit der Sensorkennlinie durch Verschieben des Stellelementes (27) erfolgt.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß durch Formgebung der Wicklung der Spule (11) eine expo­ nentielle Abhängigkeit der Induktivität von der Ein­ dringtiefe des als Tauchkern ausgebildeten Stellelemen­ tes (27) erzeugt wird.
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3891918A (en) * 1971-03-23 1975-06-24 James F Ellis Linear displacement transducer utilizing an oscillator whose average period varies as a linear function of the displacement
US4048593A (en) * 1974-05-13 1977-09-13 Zillman Jack H Electrical component for providing integrated inductive-capacitive networks
US4918418A (en) * 1988-08-04 1990-04-17 Caterpillar Inc. Inductive coil structure with electrical return path

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4084593A (en) * 1975-04-15 1978-04-18 Jarund Devello Ab Bladder training apparatus

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3891918A (en) * 1971-03-23 1975-06-24 James F Ellis Linear displacement transducer utilizing an oscillator whose average period varies as a linear function of the displacement
US4048593A (en) * 1974-05-13 1977-09-13 Zillman Jack H Electrical component for providing integrated inductive-capacitive networks
US4918418A (en) * 1988-08-04 1990-04-17 Caterpillar Inc. Inductive coil structure with electrical return path

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