DK164121B - Rustfrit duplex-staal med hoejt nitrogenindhold samt anvendelse af dette - Google Patents
Rustfrit duplex-staal med hoejt nitrogenindhold samt anvendelse af dette Download PDFInfo
- Publication number
- DK164121B DK164121B DK422586A DK422586A DK164121B DK 164121 B DK164121 B DK 164121B DK 422586 A DK422586 A DK 422586A DK 422586 A DK422586 A DK 422586A DK 164121 B DK164121 B DK 164121B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- content
- nitrogen
- maximum
- alloy
- max
- Prior art date
Links
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 59
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 98
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 51
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 51
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 34
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 34
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 5
- 229910001039 duplex stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 39
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 29
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 18
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- -1 chromium nitrides Chemical class 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 238000001226 reprecipitation Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 101100478890 Caenorhabditis elegans smo-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- SYHLAMKKBHBJMG-UHFFFAOYSA-N O=S.[Ce] Chemical class O=S.[Ce] SYHLAMKKBHBJMG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000016571 aggressive behavior Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000003292 diminished effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000029142 excretion Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
i
DK 164121 B
Den foreliggende opfindelse angår et ferrit-austenitisk Cr-Ni-Mo-N-stål med høj korrosionsbestandighed og god strukturstabilitet. Duplex (ferrit-austenitisk) rustfrit stål har flere interessante egenskaber, såsom stor styrke 5 og god bestandighed mod spændingskorrosion_ En forøgelse af legeringsindholdet giver også god bestandighed mod punkt- og spaltekorrosion. Store indhold af de aktive legeringselementer chrom, molybdæn og wolfram øger imidlertid tendensen til udskydelse af intermetalliske faser 10 i så høj grad, at der kan opstå problemer ved fremstilling og i forbindelse med svejsning. Nitrogen stabiliserer legeringen mod udskillelse af intermetalliske faser, og samtidig tilvejebringes en forøgelse af punkt- og spaltekorrosionsbestandigheden. Et højt nitrogenindhold 15 er således ønskeligt, men det begrænses dels af begræn set opløselighed af nitrogen i smelten, som giver anledning til porøsitet, dels af nitrogenopløseligheden i fastfase, som giver anledning til udskillelse af chrom-nitrider.
20
Hvis sammensætningen af de to faser ikke er ens i henseende til aktive komponenter, vil den ene fase blive mere følsom over for punkt- og spaltekorrosion, hvilket mindsker legeringens bestandighed.
25
Optimeringen af et duplex rustfrit stål med høj korrosionsbestandighed og god strukturstabilitet er altså særdeles kompleks. Systematisk udviklingsarbejde har som nærmere forklaret i det følgende imidlertid resul-30 teret i et duplex rustfrit stål, som på overraskende vis forener et antal gode egenskaber. Legeringssammensætningen er ikke den vigtigste faktor, mere vigtig er balancen mellem de forskellige legeringskomponenter og struktur faktorer.
55
DK 164121 B
2
Legeringssammensætning og mikrostruktur i legeringen ifølge opfindelsen er følgende: C maks. 0,05 % 5 Si maks. 0,8 %
Mn maks. 1,2 %
Cr 23 - 27 %
Ni 5,5 - 9,0 %
Mo 3,5 - 4,9 % 10 Cu maks. 0,5 % W maks. 0,5 % V maks. 0,5 % N 0,25 - 0,40 % S maks. 0,010 % 15 Ce maks. 0,18 % og resten er Fe foruden normalt tilstedeværende urenheder, idet indholdet af legeringselementerne er tilpasset således, at ferritindholdet, alfa, er 30-55 %.
20
Chrom er et af de mest aktive elementer i legeringen.
Chrom øger bestandigheden mod punkt- og spaltekorrosion, og det forøger nitrogenopløseligheden både i smeltet og fast fase. Et højt chromindhold, større end eller 25 lig med 23 %, er derfor ønskeligt, det er fortrinsvis større end 24,5 5o.
I kombination med molybdæn, wolfram, silicium og mangan øger chrom imidlertid tendensen til udskillelse af inter-30 metalliske faser. Summen af chrom, molybdæn, wolfram, silicium og mangan i legeringen må derfor begrænses.
Nitrogen mindsker chromindholdet i ferritfasen og mindsker derfor tendensen til udskillelse af intermetalliske faser. Andelen af ferrit i legeringen har også betydning 35
DK 164121 B
3 via indvirkningen på fasesammensætningen. Et formindsket ferritindhold fremmer intermetalliske faser. Chromindhol-det bør ikke overstige 27 %.
5 Molybdæn er også et særdeles aktivt legeringselement.
Molybdæn øger bestandigheden mod punkt- og spaltekorrosion. Det har også vist sig, at molybdæn i kombination med et højt austenitindhold og en høj nitrogenopløselig-hed i austenitfasen mindsker tendensen til nitridudskil-10 lelse i fast fase. Et højt indhold af molybdæn, større end eller lig med 3,5 %, er derfor nødvendig i legeringen. Molybdænindholdet er passende større end 3,8 %, fortrinsvis større end 4,05 ?ά.
15 Ligesom chrom øger molybdæn imidlertid tendensen til udskillelse af intermetalliske faser, og molybdænindholdet må derfor begrænses til maksimalt 4,9 %.
Wolfram er et legeringselement beslægtet med molybdæn, 20 og det har lignende indvirkning på punkt- og spaltekorro- sionsbestandigheden samt på strukturstabiliteten. Wolfram har dog en dobbelt så høj atomvægt som molybdæn, det koster dobbelt så meget pr. vægtenhed som molybdæn, og det øger håndteringsbesværlighederne ved stålfremstil-25 lingen. Forsøg og beregninger af legering med wolfram har vist, at fremstillingsomkostningerne forøges betragteligt. Derfor begrænses wolframindholdet til 0,5 vægt-S.
Nitrogen er det vigtigste legeringselement i den her 30 omhandlede, hidtil ukendte legering. Nitrogen har en mangfoldighed af virkninger på egenskaber, mikrostruktur og fremstillingsomkostninger. Nitrogen påvirker fordelingskoefficienten for chrom og molybdæn på en sådan måde, at et større nitrogenindhold fører til en forøgelse 35
DK 164121 B
4 af chrom- og molybdænindholdet i austeniten. Dette medfører følgende virkninger: - Chrom- og molybdænindholdet i ferriten falder, hvilket 5 mindsker tendensen til udskillelse af intermetalliske faser, der jo udskilles i ferriten eller i fasegrænsen mellem ferrit og austenit.
- De oftest tilstedeværende intermetalliske faser i 10 denne legeringstype er sigma- og chi-fase. Ingen af disse faser har nogen nævneværdig opløsningsevne for nitrogen. Et højere nitrogenindhold vil derfor forsinke udskillelsen af sigma- og chi-fase.
15 - Ved svejsning letter nitrogen genudfældning af auste nit, hvorved der tilvejebringes en drastisk forbedring af sejheden og korrosionsbestandigheden i det sammensvejsede område. Den af nitrogen forårsagede hurtige genudfældning af austenit formindsker desuden tendensen 20 til udskillelse af intermetalliske faser. Ved den hurtige udfældning indefryses de ferritstabiliserende elementer, bl.a. chrom og molybdæn, i austenitfasen. Legeringselementernes diffusionshastighed i austenit-fasen er betydeligt lavere end i ferritfasen. For 25 svejsegods og i varmepåvirkede zoner tilvejebringes med andre ord en ikke-ligevægtstilstand, der sænker indholdet af chrom og molybdæn i ferritfasen og vanskeliggør udfældningen af intermetalliske faser.
30 - Systematiske undersøgelser har vist, at et mål for korrosionsbestandigheden (PCCR, dvs.Pitting and Crevice Corrosion Resistance), i vægt-Si, er givet ved formlen: PCCR = % Cr + 3,3 % Mo + 16 % N - 1,6 % Mn - 122 % S (1) 35
DK 164121 B
5
Da sammensætningen af austenit- og ferritfasen er forskellig, er PCCR-værdien for faserne også forskellig, hvilket betyder, at de forskellige fasers korrosionsbestandighed er forskellig. For de hidtil tilgængelige duplex rustfrie 5 ståltyper gælder det generelt, at PCCR er lavere for austenitfasen end for ferritfasen.
Det har imidlertid vist sig, at det ved nøje afbalancering af nitrogenindhold og austenit/ferrit-forhold er muligt 10 at tilvejebringe en legering, hvor PCCR er den samme for de to faser ved en opløsningsvarmebehandlingstemperatur, som er praktisk anvendelig.
Virkningen af nitrogen fremgår af fig. 1 i tegningen 15 for legeringer, hvor ferritindholdet ved varierende tilsætning af nikkel holdes konstant på 70 % ved 1200 °C. Det fremgår af fig. 1, at et forøget nitrogenindhold mindsker den temperatur, ved hvilken PCCR er den samme for de to faser, hhv. alfa og gamma. Undersøgelserne 20 blev gennemført ved forskellig opløsningsvarmebehand- lingstemperaturer, jfr. abcisseaksen. Desuden stiger PCCR kraftigt, mere end det, der kan tilskrives et forøget nitrogenindhold, idet nitrogen først og fremmest forøger PCCR i den korrosionsmæssigt svageste fase, 25 austenitfasen.
Legeringen ifølge opfindelsen har derfor en ekstremt høj PCCR og korrosionsbestandighed, som beror på denne optimering af nitrogenindhold og ferritindhold, og som 30 også gør det muligt at vælge glødningstemperaturen opti malt set ud fra et fremstillingsmæssigt synspunkt. Systematiske undersøgelser har vist, at den numeriske værdi af PCCR bør overstige 39,1.
35
DK 164121 B
6
Det har vist sig, at følgende betingelser bør opfyldes for at opnå PCCR-ligevægt: 65 < 71,1 + 9(7,5-«Ni) + 190(0,03-SC) + 5 160(0,25-KN) + 5,3(KCr-25) + 8(SMo-4) < 75. (la) o/ N < 1075 - 16 (?0Cr-25) + 52 (%Mo-4) (lb) 4064 10 I fig. 2 vises den kritiske punktkorrosionstemperatur (CPT) som funktion af opløsningsvarmebehandlingstemperaturen for en legering ifølge opfindelsen med 25 %
Cr, 6,8 % Ni, 4 % Mo og 0,30 % N. Den temperatur, der giver den maksimale punktkorrosionstemperatur, er ca.
15 1075 °C. Korrosionsforsøgene blev gennemført i 3 % NaCl med et pålagt potential på 600 mV vs. SCE.
Der kræves et nitrogenindhold på mindst 0,25 % til tilvejebringelse af en god korrosionsbestandighed, men 20 et nitrogenindhold større end 0,28 % er ønskeligt. Nitro gen har dog en begrænset opløselighed i både smelte og fast fase.
Systematiske undersøgelser har vist, at følgende betingel-25 ser må opfyldes i smelten for at undgå porøsiteter i forbindelse med støbning: % Cr > 23 % (2) 30 aCr+0,51?^Mn+0,22?<SMo-l, 04%Si-0,22?£Ni-2,89SSC > 18 9 (3)
3,7 /ό N
Nitrogen har også en begrænset opløselighed i den faste fase. I praksis foregår der ingen udskillelse af nitrider, 35
DK 164121 B
7 hvis følgende betingelse er opfyldt: S austenit . -O·* M n ~ 2-Sl-~0; 2°°N- > 1000 (4)
L J L 4,31 % N
3
Betingelse (4) er relateret til nitrogens opløselighed i den faste fase i en ligevægtstilstand. Derfor bør nitrogenindholdet være mindre end 0,40 %, fortrinsvis 10 mindre end 0,36 Jo.
Carbon er ligesom nitrogen en stærk nitrogendanner, men carbon har en lavere opløselighed end nitrogen.
Derfor begrænses carbonindholdet til 0,05 Jo, fortrinsvis 15 mindre end 0,03 S.
Silicium øger fluiditeten ved stålfremstilling og svejsning og bidrager også til dannelse af duktile slagger. Silicium forøger imidlertid også tendensen til udfæld-20 ning af intermetalliske faser, og den mindsker nitrogen-opløseligheden. Derfor begrænses siliciumindholdet til 0,8 Ji, fortrinsvis til mindre end 0,5 %.
Mangan øger nitrogenopløseligheden i smelte og fast 25 fase, men øger tendensen til udskillelse af intermetalli ske faser og udviser en uheldig indflydelse på korrosionsegenskaberne. Manganindholdet bør derfor begrænses til maksimalt 1,2 Jo'. Det har imidlertid overraskende vist sig, at der findes en synergistisk virkning mellem 30 nitrogen og mangan, således at det kritiske manganindhold, ved hvilket korrosionsbestandigheden aftager, forøges ved stigende nitrogenindhold, jfr. fig. 3 på tegningen, hvor arealet over linjen angiver det korrosionsfølsomme område, medens arealet under linjen angiver det ikke-føl-35
DK 164121 B
8 somme område. Et nitrogenindhold på mere end 0,25 % medfører derfor, at man kan tillade ca. 0,8 % Mn, uden at korrosionsbestandigheden påvirkes negativt i nævneværdigt omfang. Herved billiggøres legeringen. Mangan-5 indholdet bør derfor opfylde følgende betingelse:
% Hn % N
10 Cerium fører via dannelse af ceriumoxysulfider til en forøget bestandighed mod punkt- og spaltekorrosion.
Desuden forbedres varmebearbejdeligheden. Derfor ønskes et ceriumindhold på op til 0,18 %.
15 Nikkel er en austenitdanner, som kræves til dannelse af den rette mikrostruktur. Derfor kræves mindst 5,5 % nikkel. Nikkel er imidlertid et kostbart legerings-element, som ellers ikke fører til nogen positive egenskaber. Derfor begrænses nikkelindholdet til 9,0 %.
20 Nikkelindholdet bør fortrinsvis ligge i intervallet fra 6,5 til 8,5 %.
Svovl påvirker, via dannelse af letopløselige sulfider, korrosionsbestandigheden på en negativ måde. Svovlind-25 holdet bør derfor begrænses til mindre end 0,010 %, fortrinsvis mindre end 0,005 %.
Kobber påvirker korrosionsegenskaberne i chloridholdigt miljø samt mikrostrukturen, men kun på marginal måde.
30 Derimod øges korrosionsbestandigheden i syre, f.eks.
svovlsyre. Legering med kobber forøger dog fremstillingsomkostningerne, således at returstålet ikke får samme anvendelighed. Derfor begrænses kobberindholdet til 0,5 %.
35
DK 164121 B
9
Vanadium forøger opløseligheden af nitrogen i smelten.
En tilsætning på op til 0,5 % fører til en forøget nitro-genopløselighed på ca. 0,05 % over den, der opnås ifølge betingelse eller ligning (3).
5
Ferritindholdet påvirker fasesammensætningen, struktur-stabiliteten, nitrogenopløseligheden, varmebearbejdelig-heden og korrosionsbestandigheden. Et ferritindhold over 55 % efter varmebehandling ved ca. 1075 °C er ikke 10 ønskeligt, da nitrogenopløseligheden i fast fase i så fald bliver begrænset. Et lavere ferritindhold end ca.
30 % er heller ikke ønskeligt, da strukturstabiliteten, korrosionsbestandigheden og varmebearbejdeligheden i så fald vil mindskes. Ferritindholdet må altså opfylde 15 de ovenfor angivne betingelser til tilvejebringelse af korrosionsbestandighed, strukturstabilitet og nitro-genopløselighed.
Som ovenfor påpeget påvirkes strukturstabiliteten af 20 forskellige legeringselementer samt af ferritmængden.
Det har vist sig, at legeringen ifølge opfindelsen skal opfylde følgende betingelse i henseende til disse to faktorer: 25 %Cr + (%Μο)1,Β + 5 %Si + «Μ η- 0,2 KMn < Q 75 50 % N + % ferrit
Legeringen kan da fremstilles og svejses problemfrit og i store dimensioner.
30
Ved at optimere legeringens sammensætning i overensstemmelse med de her angivne betingelser, har det vist sig muligt at fremstille en stållegering, som i opløsningsvarmebehandlet, koldbearbejdet og svejset tilstand er 35
DK 164121 B
10 anvendelig under betingelser, hvor tilstedeværelse af chloridioner giver anledning til en høj korrosivitet.
Prøver af legeringen ifølge opfindelsen forsynet med 5 spalter, med og uden svejsninger, blev afpr-øvet i filtre ret havvand ved 30 °C i 60 dage. Herved fremkom følgende resultater:
Antal spalte- angreb Maks. angrebs-
Leqering (24 spalter) dybde, mm 1. 25,3 Cr, 7,20 Ni, 4,1 Mo, 0,3 N 0 0 2. Do. svejset med tilsvarende materiale 0 0 3. 22 Cr, 5,5 Ni, 3 Mo, 0,14 N 16 0,6 20 4. 26 Cr, 5,8 Ni, 3,2 Mo, 0,16 N, 1,4 Cu 8 0,4 5. 25 Cr, 6,2 Ni, 3,1 Mo, 25 0,3 W, 0,6 Cu, 0,16 N 6 0,3 6. 25 Cr, 6,7 Ni, 3,0 Mo, 0,16 N 6 0,3 30
Resultaterne viser, at legeringen ifølge opfindelsen udviser en væsentligt bedre korrosionsbestandighed end andre ferrit-austenitiske legeringer, der ikke opfylder de ovenfor angivne betingelser.
35
DK 164121 B
11
Som tidligere nævnt er den her omhandlede legering særligt egnet til fremstilling af produkter, der kræver en god bearbejdelighed og svejselighed. Disse egenskaber forringes imidlertid drastisk, hvis indholdet af Cr og/eller 5 især Mo er større end angivet i ovenstående betingelser.
En legering, der indeholder det angivne indhold af Cr, men et stort Mo-indhold på 5-7 %, repræsenterer således en kombination, der ikke kan fremstilles ved gængse metoder, f.eks. smedning, varmvalsning, ekstrudering, 10 osv. Desuden kan en sådan legering ikke svejses uden udfældning af intermetalliske faser, der fører til formindsket slagstyrke.
Det fremgår klart af den ovenfor angivne betingelse 15 i henseende til strukturstabilitet: %Cr + (?oMo)1 ’8 + 5 ?0Si + ?0lnl + 0,2 %Mn < g 75 50 % N + % ferrit 20 at Mo øver en stærkt negativ indflydelse på tendensen til udfældning af intermetalliske faser.
Gyldigheden af ovennævnte betingelse eller ligning er blevet bekræftet af følgende resultater. Man undersøgte 25 strukturstabiliteten af tre legeringer med de nedenfor angivne sammensætninger ved varmebehandling i 1, 3 og 10 min ved hhv. 700, 800, 900 og 1000 °C med påfølgende bratkøling i vand.
30
Lege- inferring C Si Μη P S Cr Ni Mo V W N rit 1 0,015 0,29 0,44 0,008 0,003 24,2 7,38 4,11 0,20 0,01 0,26 42 2 0,020 0,33 0,47 0,012 0,003 24,99 7,5 4,02 0,18 0,01 0,32 40 3 0,021 0,31 0,40 0,007 0,003 26,1 6,64 5,87 0,20 0,01 0,29 50 35
DK 164121 B
12
Efter denne varmebehandling måltes de nedenfor angivne slagstyrker:
Slagstyrke fj)*
Temp (°C)_ Tid (min) Legering 1 Legering 2 Legering 3 5 1000 ' 1 106 110 11 3 64 60 9 10 69 57 12 900 1 42 47 4 3 25 26 4 10 , „ 10 6 6 3 800 1 286 > 300 271 3 285 290 101 10 46 51 3 700 3 > 300 > 300 285 10 > 300 > 300 261 * Charpy-V-test (10 x 10 mm) 20
Det fremgår klart, at legering 3 er særdeles ustabil ved 900-1000 °C. Ved normal fremstilling, såsom smedning, varmvalsning, ekstrudering og lignende, samt ved svejsning forårsager den hurtige udfældning af intermetalliske 2^ faser en destruktiv skørhed, der umuliggør gængs anven delse af legeringen. Legering 3, der falder uden for opfindelsens rammer, opfylder ikke den ovenfor omtalte betingelse, medens legeringerne 1 og 2 opfylder betingelsen .
Det er også blevet konstateret, at de støbte blokke 30
DK 164121 B
13 eller barrer udviser et større antal nitrogenblærer, når legeringerne ikke opfylder den ovenfor angivne ligning eller betingelse (3).
5 En række legeringer med de nedenfor angivne sammensæt ninger blev undersøgt efter støbning:
Legering C Si Mn Cr Ni Mo N
3 0,009 0,32 0,47 24,81 6,87 3,96 0,28 10 4 0,009 0,29 0,43 25,19 6,29 4,02 0,37 5 0,010 0,29 0,42 25,16 5,68 4,03 0,37 6 0,010 0,27 0,37 25,03 6,85 4,03 0,29 7 0,014 0,27 0,46 24,98 6,78 3,98 0,32 8 0,015 0,29 0,41 24,97 6,21 4,01 0,36 15 9 0,010 0,23 0,38 24,97 7,03 4,00 0,29 10 0,011 0,24 0,39 25,10 7,26 4,03 0,29
Resultaterne var følgende: 20 Bemærkninger Ligning (3)
Legering 3 OK 23,21 " 4 Mange nitrogenblærer 17,96 (<18,9) " 5 Mange nitrogenblærer 15,48 (<18,9) " 6 OK 22,64 25 » 7 OK 20,50 " 8 Nitrogenblærer 18,28 (<18,9) " 9 OK 22,58 " 10 OK 22,65 30 Det fremgår klart, at de legeringer, for hvilke værdien på venstresiden af betingelse (3) er mindre end 18,9 udviste tilstedeværelse af nitrogenblærer. Disse legeringer falder uden for opfindelsens rammer, selv om de bortset herfra har en sammensætning ifølge opfindelsen.
35
Claims (8)
1. Højnitrogenholdigt duplex rustfrit stål med høj ^ korrosionsbestandighed og god strukturstabilitet, ken detegnet ved, at legeringen, udtrykt i vægt-%, indeholder maksimalt 0,05 % C, 23-27 % Cr, 5,5-9 % Ni, 0,25-0,40¾ N, maksimalt 0,8 % Si, maksimalt 1,2 Μη, 3,5-4,9 ¾ Mo, maksimalt 0,5 % Cu, maksimalt 0,5 % W, jg maksimalt 0,010 % S, op til 0,5 ¾ V, op til 0,18 % Ce og resten Fe samt normalt tilstedeværende urenheder og additiver, idet indholdet af de indgående legeringselementer ετ afpassede således, at følgende betingelser er opfyldt: - for at fasernes korrosionsbestandighed skal være på et højt niveau: % Cr + 3,3 % Mo + 16 % N - 1,6 % Mn - 122 % S > 39,1 20 - for at nitrogenopløseligheden i smelten skal være så høj, at der ikke forekommer poredannelse: ?0Cr+0,51?;Mn+0,22?;Μο-1,04?^Si-0,22¾Ni-2,89%C > 25 3,7 S! N Op til 0,5 % V forøger nitrogenopløseligheden med op til 0,05 %, -jg - for at nitrogenopløseligheden i den faste fase skal være så høj, at der ikke dannes nitrid, f.eks. i forbindelse med svejsning: 35 DK 164121 B 15 % austenit] . °PCr+ O , 3%Mn-2?0Si-0,2«Ni > 10Q0 L J L 4,31 % N 5. for høj korrosionsbestandighed i chloridmiljø: % Mn < 3 S N 10. for optimal korrosionsbestandighed, strukturstabilitet, nitrogenopløselighed og varmebearbejdelighed: Ferritindhold efter opløsningsvarmebehandling ved ca. 1075 °C: mellem 30 og 55 % 15 - for en strukturstabilitet, der tillader fremstilling og svejsning af grovgods uden påfølgende varmebehandling: 20 ?0Cr + (ΡόΜο^’β + 5 Q'Si + Q'tø + Q12 %Mn < o 75
50. N + % ferrit
2. Legering ifølge krav 1, kendetegnet ved, at indholdet af C er maksimalt 0,03 %. 25
3. Legering ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at indholdet af Si er maksimalt 0,5 %.
4. Legering ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at indholdet af N er 0,28 - 0,36 %.
5. Legering ifølge ethvert af de foregående krav, 33 kendetegnet ved, at indholdet af Cr er DK 164121 B 16 24.5 - 27 %, og indholdet af Ni er 6,5 - 8,5 %.
6. Legering ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at indholdet af Mo er 5 3,8 - 4,9 %.
7. Legering ifølge ethvert af de foregående krav, kendetegnet ved, at indholdet af Mo er 4.05 - 4,9 %. 10
8. Anvendelse af en højnitrogenholdig stållegering ifølge ethvert af de foregående krav i opløsningsvarme-behandlet, koldforarbejdet og også svejset tilstand under stærkt korroderende forhold forårsaget af tilstede- 15 værelsen af chloridioner. 20 25 30 35
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8504131 | 1985-09-05 | ||
| SE8504131A SE453838B (sv) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | Hogkvevehaltigt ferrit-austenitiskt rostfritt stal |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK422586D0 DK422586D0 (da) | 1986-09-04 |
| DK422586A DK422586A (da) | 1987-03-06 |
| DK164121B true DK164121B (da) | 1992-05-11 |
| DK164121C DK164121C (da) | 1992-10-05 |
Family
ID=20361300
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK422586A DK164121C (da) | 1985-09-05 | 1986-09-04 | Rustfrit duplex-staal med hoejt nitrogenindhold samt anvendelse af dette |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4765953A (da) |
| EP (1) | EP0220141B1 (da) |
| JP (1) | JPH0826435B2 (da) |
| KR (1) | KR930009984B1 (da) |
| AT (1) | ATE77660T1 (da) |
| AU (1) | AU586024B2 (da) |
| BR (1) | BR8604259A (da) |
| CA (1) | CA1283795C (da) |
| DE (1) | DE3685795T2 (da) |
| DK (1) | DK164121C (da) |
| NO (1) | NO167215C (da) |
| SE (1) | SE453838B (da) |
| ZA (1) | ZA866550B (da) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0320548B1 (en) * | 1987-12-17 | 1992-08-12 | Esco Corporation | Method of making a duplex stainless steel and a duplex stainless steel product with improved mechanical properties |
| SE461191B (sv) * | 1988-04-21 | 1990-01-22 | Sandvik Ab | Anvaendning av en rostfri ferrit-austenitisk staallegering som implantat i fysiologisk miljoe |
| AT397515B (de) * | 1990-05-03 | 1994-04-25 | Boehler Edelstahl | Hochfeste korrosionsbeständige duplex-legierung |
| JP3227734B2 (ja) * | 1991-09-30 | 2001-11-12 | 住友金属工業株式会社 | 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法 |
| JP2500162B2 (ja) * | 1991-11-11 | 1996-05-29 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 |
| IT1263251B (it) | 1992-10-27 | 1996-08-05 | Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex. |
| KR100346258B1 (ko) * | 1994-02-18 | 2002-11-29 | 닛본츄우조우가부시끼가이샤 | 내용융아연합금강 |
| JP3446294B2 (ja) * | 1994-04-05 | 2003-09-16 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス鋼 |
| CN1070930C (zh) * | 1995-06-05 | 2001-09-12 | 浦项综合制铁株式会社 | 双相不锈钢及其制造方法 |
| DE19628350B4 (de) * | 1996-07-13 | 2004-04-15 | Schmidt & Clemens Gmbh & Co | Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung |
| AU4100299A (en) | 1998-05-27 | 1999-12-13 | U.S. Department of Commerce and National Institute of Standa rds and Technology | High nitrogen stainless steel |
| SE514044C2 (sv) | 1998-10-23 | 2000-12-18 | Sandvik Ab | Stål för havsvattentillämpningar |
| US6173495B1 (en) | 1999-05-12 | 2001-01-16 | Trw Inc. | High strength low carbon air bag quality seamless tubing |
| SE513235C2 (sv) | 1999-06-21 | 2000-08-07 | Sandvik Ab | Användning av en rostfri stållegering såsom umbilicalrör i havsmiljö |
| JP2001198694A (ja) * | 2000-01-11 | 2001-07-24 | Natl Research Inst For Metals Ministry Of Education Culture Sports Science & Technology | 高窒素含有ステンレス鋼の溶接方法とその溶接材料 |
| SE0000678L (sv) | 2000-03-02 | 2001-04-30 | Sandvik Ab | Duplext rostfritt stål |
| US7481897B2 (en) * | 2000-09-01 | 2009-01-27 | Trw Automotive U.S. Llc | Method of producing a cold temperature high toughness structural steel |
| US6386583B1 (en) | 2000-09-01 | 2002-05-14 | Trw Inc. | Low-carbon high-strength steel |
| US20020033591A1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-03-21 | Trw Inc. | Method of producing a cold temperature high toughness structural steel tubing |
| CN1201028C (zh) * | 2001-04-27 | 2005-05-11 | 浦项产业科学研究院 | 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法 |
| SE524952C2 (sv) * | 2001-09-02 | 2004-10-26 | Sandvik Ab | Duplex rostfri stållegering |
| SE524951C2 (sv) * | 2001-09-02 | 2004-10-26 | Sandvik Ab | Användning av en duplex rostfri stållegering |
| AR038192A1 (es) | 2002-02-05 | 2005-01-05 | Toyo Engineering Corp | Acero inoxidable duplex para plantas de produccion de urea, planta de produccion de urea y material de soldadura fabricado con dicho acero inoxidable duplex. |
| SE527175C2 (sv) * | 2003-03-02 | 2006-01-17 | Sandvik Intellectual Property | Duplex rostfri ställegering och dess användning |
| SE527178C2 (sv) * | 2003-03-02 | 2006-01-17 | Sandvik Intellectual Property | Användning av en duplex rostfri stållegering |
| US7563335B2 (en) * | 2005-11-07 | 2009-07-21 | Trw Vehicle Safety Systems Inc. | Method of forming a housing of a vehicle occupant protection apparatus |
| SE531305C2 (sv) * | 2005-11-16 | 2009-02-17 | Sandvik Intellectual Property | Strängar för musikinstrument |
| SE530711C2 (sv) * | 2006-10-30 | 2008-08-19 | Sandvik Intellectual Property | Duplex rostfri stållegering samt användning av denna legering |
| JP2008173643A (ja) | 2007-01-16 | 2008-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス鋼管の製造方法、矯正方法および強度調整方法、ならびに、二相ステンレス鋼管の矯正機の操業方法 |
| KR101256522B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-04-22 | 주식회사 포스코 | 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강 용접부의 열처리 방법 |
| US10202675B2 (en) | 2012-06-22 | 2019-02-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Duplex stainless steel |
| EP2737972A1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-06-04 | Sandvik Intellectual Property AB | Welding material for weld cladding |
| JP6222806B2 (ja) * | 2013-03-27 | 2017-11-01 | 日本冶金工業株式会社 | 耐脆化性に優れる高耐食二相ステンレス鋼 |
| GB2545768B (en) * | 2015-12-23 | 2018-04-25 | Goodwin Plc | A steel, a cast, forged or wrought product and a welded product |
| CN107385360B (zh) * | 2017-07-06 | 2019-03-05 | 钢铁研究总院 | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 |
| JP2019026940A (ja) * | 2018-10-01 | 2019-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼溶接継手 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS508967B1 (da) * | 1970-12-14 | 1975-04-09 | ||
| JPS4889818A (da) * | 1972-03-03 | 1973-11-24 | ||
| SU451786A1 (ru) * | 1973-01-18 | 1974-11-30 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им.И.П.Бардина | Коррозионностойка сталь |
| SE385383B (sv) * | 1973-05-28 | 1976-06-28 | Asea Ab | Forfaringssett for framstellning av rostfritt, ferrit-austenitiskt stal |
| JPS5343372B2 (da) * | 1973-12-14 | 1978-11-18 | ||
| JPS5143807A (en) * | 1974-10-11 | 1976-04-14 | Honshu Shikoku Renkakukyo | Suichunegatame koho oyobisono sochi |
| GB1513157A (en) * | 1974-10-28 | 1978-06-07 | Langley Alloys Ltd | Corrosion resistant steels |
| JPS52716A (en) * | 1976-06-21 | 1977-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High chromium, low nickel, corrosion resistant twophase stainless stee l |
| SE436576C (sv) * | 1980-01-03 | 1987-03-16 | Allegheny Ludlum Steel | Ferritiskt rostfritt stal och anvendning av dylikt |
| CA1214667A (en) * | 1983-01-05 | 1986-12-02 | Terry A. Debold | Duplex alloy |
| US4500351A (en) * | 1984-02-27 | 1985-02-19 | Amax Inc. | Cast duplex stainless steel |
| JPS61501999A (ja) * | 1984-04-27 | 1986-09-11 | ボナ−・ラングレイ・アロイズ・リミテッド | 高クロム二重精錬ステンレス鋼 |
-
1985
- 1985-09-05 SE SE8504131A patent/SE453838B/sv not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-08-28 ZA ZA866550A patent/ZA866550B/xx unknown
- 1986-09-01 DE DE8686850285T patent/DE3685795T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-01 EP EP86850285A patent/EP0220141B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-01 AT AT86850285T patent/ATE77660T1/de not_active IP Right Cessation
- 1986-09-02 AU AU62304/86A patent/AU586024B2/en not_active Expired
- 1986-09-02 KR KR1019860007333A patent/KR930009984B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-04 DK DK422586A patent/DK164121C/da not_active IP Right Cessation
- 1986-09-04 CA CA000517452A patent/CA1283795C/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-04 BR BR8604259A patent/BR8604259A/pt not_active IP Right Cessation
- 1986-09-04 NO NO863541A patent/NO167215C/no not_active IP Right Cessation
- 1986-09-05 US US06/903,710 patent/US4765953A/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-09-05 JP JP61209421A patent/JPH0826435B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1283795C (en) | 1991-05-07 |
| EP0220141A3 (en) | 1988-09-28 |
| NO167215B (no) | 1991-07-08 |
| BR8604259A (pt) | 1987-05-05 |
| US4765953A (en) | 1988-08-23 |
| KR870003226A (ko) | 1987-04-16 |
| EP0220141A2 (en) | 1987-04-29 |
| NO863541D0 (no) | 1986-09-04 |
| EP0220141B1 (en) | 1992-06-24 |
| SE8504131D0 (sv) | 1985-09-05 |
| KR930009984B1 (ko) | 1993-10-13 |
| AU586024B2 (en) | 1989-06-29 |
| DK164121C (da) | 1992-10-05 |
| NO167215C (no) | 1991-10-16 |
| DE3685795T2 (de) | 1992-12-24 |
| SE453838B (sv) | 1988-03-07 |
| JPH0826435B2 (ja) | 1996-03-13 |
| NO863541L (no) | 1987-03-06 |
| JPS6256556A (ja) | 1987-03-12 |
| AU6230486A (en) | 1987-03-12 |
| ZA866550B (en) | 1987-04-29 |
| DE3685795D1 (de) | 1992-07-30 |
| ATE77660T1 (de) | 1992-07-15 |
| DK422586D0 (da) | 1986-09-04 |
| DK422586A (da) | 1987-03-06 |
| SE8504131L (sv) | 1987-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK164121B (da) | Rustfrit duplex-staal med hoejt nitrogenindhold samt anvendelse af dette | |
| KR900006870B1 (ko) | 페라이트-오스테나이트 강철합금 | |
| EP0545753B1 (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| KR100216683B1 (ko) | 내식성이 우수한 2상 스테인레스강 | |
| US5286310A (en) | Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel | |
| EP3575427B1 (en) | Dual-phase stainless clad steel and method for producing same | |
| SE501321C2 (sv) | Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet | |
| EP1340829A1 (en) | Duplex stainless steel for urea manufacturing plants | |
| KR20050044557A (ko) | 슈퍼 오스테나이트계 스테인레스강 | |
| EA012333B1 (ru) | Аустенитная сталь и стальная продукция | |
| EA014812B1 (ru) | Двухфазная нержавеющая легированная сталь и применение этого сплава | |
| US20120003116A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| JP7728333B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| US20090081069A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| WO2001064969A1 (en) | Duplex stainless steel | |
| KR20160124131A (ko) | 듀플렉스 스테인레스 강 | |
| EP0438992A1 (en) | Austenitic stainless steel | |
| EP0261345B1 (en) | Pitting resistant duplex stainless steel alloy | |
| US4101347A (en) | Ferrite-austenite stainless steel castings having an improved erosion-corrosion resistance | |
| EP3158101B1 (en) | Duplex stainless steel | |
| JP3201081B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| US3640704A (en) | High-temperature-strength precipitation-hardenable austenitic iron-base alloys | |
| RU2782832C1 (ru) | Высокопрочная маломагнитная нестабилизированная свариваемая сталь, устойчивая к локальным видам коррозии в зонах термического влияния сварки и длительного нагрева в области опасных температур | |
| JPS5819741B2 (ja) | 高温純水中における耐応力腐食割れ性および溶接性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JP3587271B2 (ja) | 冷間加工性に優れたセミオーステナイト型析出硬化ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PUP | Patent expired |