DK169060B1 - Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling - Google Patents
Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling Download PDFInfo
- Publication number
- DK169060B1 DK169060B1 DK259490A DK259490A DK169060B1 DK 169060 B1 DK169060 B1 DK 169060B1 DK 259490 A DK259490 A DK 259490A DK 259490 A DK259490 A DK 259490A DK 169060 B1 DK169060 B1 DK 169060B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- chamber
- catalyst
- reactor
- process gas
- heat
- Prior art date
Links
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 17
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 17
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 title claims description 14
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 91
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 50
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 75
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 9
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0496—Heating or cooling the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/0207—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly horizontal
- B01J8/0235—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly horizontal in a spiral shaped bed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0403—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal
- B01J8/0423—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more otherwise shaped beds
- B01J8/0426—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more otherwise shaped beds the beds being superimposed one above the other
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
- i - DK 169060 B1
Den foreliggende opfindelse angår en reaktor til dampreforming af carbonhydrider og af den i krav l's indledning angivne art.
Endoterme reaktioner, som optræder i en dampreform-5 ingproces, kan beskrives ved følgende reaktionsligninger: (1) CH4 + H20 «f* CO + 3H2 (- Λ H°298 = 49,3 kcal/mol) (2) ch4 + h2o ^ co2 + 4H2 (- Δ h°298 = 39,4 kcal/mol) 10 Tilsvarende reaktionsligninger kan opstilles for dampreforming af højere kulbrinter end metan. Disse dampreforming reaktioner optræder i procesgassen bestående af kulbrinter og damp, som føres gennem en dampreforming katalysator under dampreforming betingelser. Den nødvendige 15 varme til de endoterme reaktioner leveres som regel ved forbrænding i et stråleovnkammer, hvor katalysatoren er anbragt i lodrette rør, som strækker sig gennem ovenkam-meret.
Det er endvidere kendt at anvende eksternt pro-20 ducerede varme gasser som varmekilde i en reformingreaktor. En sådan proces og reaktor er kendt fra DE patent nr. 1.667.573, hvor en ekstern produceret strøm af varm gas udnyttes som varmekilde i reformingreaktoren.
Udnyttelse af varme i en produktstrøm af reformet 25 gas som en partiel varmekilde er ligeledes kendt på området. Således opnås i US patent nr. 4.830.834 en forbedret varmeudnyttelse ved en proces til katalytisk dampreforming af carbonhydrider, hvor nødvendig varme til de endoterme reformingreaktioner delvist leveres af røggas, dannet ved 30 forbrænding af flydende brændsel, og delvist af den reformede produktgasstrøm. Ved den omtalte proces sendes proces-gassen gennem et første ringformet katalysatorkammer i indirekte varmekontakt med moderat varm røggas og produkt-gassen, der forlader et andet ringformet katalysatorkammer.
- 2 - DK 169060 B1
Den delvis reformede procesgasstrøm, som forlader det første katalysatorkammer, sendes herefter gennem det andet ringformede katalysatorkammer i indirekte varmekontakt med varm røggas, som derved køles til den moderat varme røggas.
5 I US patent nr. 3.144.312 omtales en reaktor med et første og andet ringformet katalysatorkammer, der indirekte varmes med henholdsvis en moderat varm røggas og en varm røggas. Røggas fra en brænder leverer herved strålings-varme, der kræves til omdannelsesreaktioner i det første 10 katalysatorkammer, hvorefter røggassens strømningsretning vendes for at levere strålingsvarme til det andet katalysatorkammer .
Som en generel ulempe er reforming katalysatoren ved de ovenfor anførte processer og reaktorer fordelt på et 15 stort antal rør eller kamre, hvilket medfører en omfattende manifolding og omfangsrige rørsamle- og manifoldingsysterner til fordeling af gasserne indenfor reaktoren.
Fra DE patent nr. 942.805 kendes en reaktor med et spiralformigt katalysatorkammer og en betydelig enklere 20 manifolding. Procesgassen føres i forhold til et varme-eller kølemedium i tværstrøm gennem reaktoren.
En industriel reaktors ydeevne er imidlertid begrænset af mekaniske parametre og kritiske katalysatoregenskaber, der bestemmes af varmetransporten gennem kata-25 lysatorkamrenes vægge samt lokale fænomener, såsom kamrenes levetid og eventuelt kuldannende reaktioner. Kamrenes maksimalt tilladelige belastning afhænger i høj grad af de maksimale vægtemperaturer. Radiale spændinger fremkaldt af aksiale og radiale temperaturgradienter langs væggene be-30 grænser den varmeflux, der kan påføres væggene. Således nedsætter kun en lille forøgelse af denne parameter kamrenes forventede levetid.
Modstrømsvarmeveksling er blandt andet karakteriseret ved høje materialetemperaturer ved kamrenes udgangs-35 ende på grund af en meget stor varmeflux. Denne fører til DK 169060 B1 - 3 - stejle aksiale temperaturgradienter som af de ovenfor anførte grunde er uønskede i reaktorens varme zoner.
Ved medstrømsvarmeveksling opstår ikke den samme stejlhed i temperaturgradienten, men denne metode giver til 5 gengæld ikke tilstrækkelig overføring af varme i reaktorens køligere zoner, idet temperaturen af den varmeoverførende gas ved udgangen af reaktoren er meget høj.
En maksimal omsætning i procesgassen ved samtidig materiale skånende betingelser opnås således ved en kombi-10 nation af mod- og medstrømsvarmeveksling.
Det er således et formål med opfindelsen, at tilvejebringe en reaktor, hvor det er muligt at overføre varme til procesgassen under optimale og samtidig materiale skånende betingelser. I modsætning til de kendte varmevek-15 sierreaktorer anvendes ved opfindelsen en kombination af mod- og medstrømsvarmeveksling.
Varmevekslerreaktor til dampreforming af carbon-hydrider og af den art, der har en cylindrisk skal indeholdende indenfor skallens øvre del et første cylindrisk 20 katalysatorkammer (14) i form af et spiralrullet panel med vægge (15) oprullet omkring skallens lodrette akse (I) og mellem sig afgrænsende et spiralformigt rum, indrettet til at holde et katalysatorleje (24) og til at modtage varme der overføres ved indirekte varmeveksling fra en ekstern 25 produceret varm gas, som strømmer på kammerets yderside gennem passager (13) mellem det første kammers (14) vægge (15) , indløbsorganer (20) til at indføre og sende en procesgasstrøm gennem det første katalysatorkammer (14); 30 udløbsorganer (42) til at aflede den varmeover- førende gas fra reaktoren (10) er ejendommelig ved, at den indenfor skallens nedre del har mindst ét andet cylindrisk katalysatorkammer (16) i form af et spiralrullet panel med vægge (17), der mellem sig afgrænser et spiralformigt rum 35 omkring skallens lodrette akse (I), indrettet til at holde et andet katalysatorleje (28) og til at modtage varme, der - 4 - DK 169060 B1 overføres ved indirekte varmeveksling fra den varme gas, som strømmer på kammerets (16) yderside gennem passager (19) mellem det andet kammers (16) vægge (17); forbindelsesorganer (18) til at forbinde det første 5 katalysatorkammer (14) med det andet katalysatorkammer (16) og til at lede procesgasstrømmen fra det første katalysatorkammer (14) til det andet katalysatorkammer (16); indløbsorganer (40) til at indføre den varmeover-førende gas i reaktoren; samt 10 organer (30) til at aflede den reagerede proces- gasstrøm fra reaktoren, idet indløbsorganerne (20) til at indføre og sende procesgasstrømmen igennem det første katalysatorkammer (14) er monteret på det første katalysatorkammer (14), således at procesgasstrømmen føres gennem 15 det første katalysatorleje (24) i modstrøm med den varme-overførende gas, der strømmer langs kammerets (14) yderside, og forbindelsesorganerne (18) er monteret på det andet katalysatorkammer (16), således at procesgasstrømmen føres gennem det andet katalysatorleje (28) i medstrøm med den 20 varmeoverførende gas, der strømmer langs kammerets (16) yderside.
Carbonhydrid fødematerialet til dannelse af proces-gastrømmen kan være et hvilket som helst carbonhydrid, en carbonhydridfraktion eller blandinger af carbonhydrider som 25 i almindelighed bruges som fødemateriale til dampcarbon- hydridreforming. Typiske fødematerialer er naturgas, raffinaderiafgangsgasser, flydendegjort jordoliegas og forskellige naftafraktioner, såsom lette jordoliedestillater. Dampreformingreaktionerne, der indtræder i procesgassen, 30 vil blive sat igang i kontakt med en dampreforming katalysator, som kan være en hvilken som helst konventionel dampreformingkatalysator. Den katalytisk aktive bestanddel i sådanne katalysatorer er almindeligvis metallisk nikkel.
DK 169060 B1 - 5 -
Procesgasstrømmens temperatur ved indgang til katalysatoren vil typisk være mellem 350°C og 700°C, fortrinsvis mellem 500°C og 600°C.
Når der hovedsagelig anvendes metan i procesgas-5 strømmen, vil strømmen, der forlader katalysatorlejet som produktstrøm, i alt væsentligt omfatte hydrogen, CO og C02. Carbonhydrider højere end metan omdannes herved ikke fuldstændigt og omsættes i et efterfølgende katalysatorleje.
Nødvendig varme til reformingreaktionerne i kata-10 lysatorlejerne leveres herved af eksternt produceret varm gas, der strømmer langs katalysatorkammeret gennem passager mellem katalysatorkammerets spiralrullede vægge, enten i indirekte medstrøms- eller modstrømsvarmeveksling med procesgasstrømmen indenfor katalysatorlejerne.
15 Den varme leverende gas kan fremstilles ved at af brænde brændsel i en ekstern brænder, hvorefter gassen ledes fra brænderen til reaktoren. Det foretrækkes, at der leveres varme af en produktgasstrøm fra en anden procesenhed, eksempelvis en produktgasstrøm fra en sekundær refor-20 mingenhed, der herefter tjener som varmevekslingsmedium til opvarmning af procesgasstrøm i den gasopvarmede reaktor.
Kombinationen af indirekte med- og modstrømsvarmeveksling tillader en optimal varmeoverførelse fra den varmeoverførende gas til procesgasstrømmen i det første og 25 det andet katalysatorkammer.
Opfindelsen vil blive illustreret i det følgende under henvisning til tegningerne og ved hjælp af et eksempel, som følger.
I tegningerne repræsenterer: 30 Fig. 1 et lodret snit gennem en reaktor med to katalysatorkamre ifølge en udførelsesform for opfindelsen, og
Fig. 2 et vandret tværsnit langs linien II-II gennem reaktoren vist i Fig. 1.
- 6 - DK 169060 B1
Den i Pig. 1 og Fig. 2 viste reaktor 10 omfatter en isoleret trykskal 12, et første katalysatorkammer 14 og et andet katalysatorkammer 16, anbragt i reaktorens øvre henholdsvis nedre del. Både det første katalysatorkammer 14 5 og det andet katalysatorkammer 16 er sammensat af spiral-rullede paneler med henholdsvis væggene 15 og 17 med en indbyrdes spiralformig afstand rullet omkring reaktorens lodrette akse I. Det første og det andet katalysatorkammer er forbundet ved hjælp af forbindelsesrør 18, som centralt 10 er monteret på begge katalysatorkamre.
En procesgasstrøm af carbonhydrider og damp ledes gennem indløb 20 i reaktorens øvre del ind i et spiralformet, vandret indløbsrum 22 i toppen af det første katalysatorkammer 14. Fra indløbsrummet 22 føres procesgasstrøm-15 men gennem katalysatorlejet 24, som befinder sig indenfor kammeret 14.
I katalysatorlejet 24 reformes procesgasstrømmen delvist eller fuldstændigt til hydrogen og carbonoxider i kontakt med en reformingkatalysator. Den reformede proces-20 gasstrøm, der forlader det første katalysatorkammer 14, sendes herefter gennem forbindelsesrør 18 til et spiralformet vandret indløbsrum 26 i bunden af det andet katalysatorkammer 16.
Fra rummet 26 føres strømmen gennem katalysatorleje 25 28. Ved passage gennem katalysatorlejet 28 omdannes ikke- reformede carbonhydrider i den reformede procesgasstrøm fra det første katalysatorleje 24 til hydrogen- og carbonoxider i kontakt med en reformingkatalysator. En i alt væsentlig fuldstændig reformet produktstrøm udtages herefter fra det 30 andet katalysatorkammer 16 gennem udløb 30 anbragt i toppen af kammer 16. Nødvendig varme til reformingreaktionerne, der optræder i procesgasstrømmen i det første og andet katalysatorkammer, leveres af en ekstern produceret varm gas, som indføres i reaktor 10 gennem indløb 40 i bunden af 35 reaktor 10.
DK 169060 B1 - 7 -
Den varmeoverførende gas strømmer herved først langs ydersiden af det andet katalysatorkammer 16 gennem passager mellem katalysatorkammerets vægge 17. Gassen strømmer i indirekte varmeveksling og i medstrømsretning 5 med procesgasstrømmen indenfor kammeret. Den varmeoverførende gas føres herefter langs ydersiden af det første katalysatorkammer 14 gennem passager dannet af dette kammers vægge 15, i modstrøm og indirekte varmeveksling med procesgasstrømmen indenfor kammeret 14.
10 Efter at gassen har afleveret varme til proces- gasstrømmen afledes denne fra reaktor 10 gennem udløb 42 i toppen af reaktor 10.
Det i Fig. 1 og 2 viste arrangement udgør en kompakt varmevekslerreaktor, hvor varme fra en ekstern pro-15 duceret varm gas udnyttes optimalt ved en kombination af med- og modstrømsvarmeveksling, uden omfattende manifolding og rørsamlesystemer til fordeling af den varmeoverførende gas og procesgasstrømmen.
20 Eksempel
Eksemplet belyser driften ved en specifik udførelsesform for reaktoren ifølge opfindelsen.
Eksemplet er en beregningsmodel, der er baseret på driftsdata opnået gennem kendskab til kinetiske data for en 25 passende dampreforming katalysator, samt varmeoverførings- data og andre data fra konventionelle processer til dampreforming af carbonhydrider. Fremgangsmåden udføres i en' reaktor, som vist i tegningerne og udførlig beskrevet under henvisning til Fig. 1 og Fig. 2.
30 Dampreformingkatalysatoren, der anvendes i dette
Eksempel, er en kommercielt tilgængelig Haldor Topsøe katalysator med handelsnavnet RKNR.
Katalysatoren fyldes i katalysatorlejet 24 og 28, der henholdsvis befinder sig i det første katalysatorkammer 35 14, og i det andet katalysatorkammer 16. Katalysatorkam rene, som hver har en ydre diameter på 1600 mm og en længde DK 169060 B1 - 8 - på 2000 mm er dannet af spiralformig spatierede vægge 15 henholdsvis 17, med hver 15 vindinger omkring den lodrette akse I af reaktor 10. Herved opnås spiralformige katalysatorlejer med en indre bredde på 40 mm og kanaler til passa-5 ge af den varmeoverførende gas på katalysatorkamrenes yderside med en bredde på 5 mm mellem kamrenes vægge. Det totale varmeoverførende areal er herved 350 m2.
En procesgasstrøm af 6700 Nm3/h metanrig gas (3,87 mol% H2, 2,02 mol% N2, 1,87 mol% C02, 87,95 mol% CH4, 4,28 10 mol% højere carbonhydridfraktioner) og 24700 kg/h damp indføres gennem indløb 20.
Procesgasstrømmen forvarmes udenfor reaktoren til 519°C ved varmeveksling med produktstrømmen i en konventionel varmeveksler (ikke vist i Figurerne). Produktstrømmen 15 forlader reaktoren ved en temperatur på ca. 760°C. Den forvarmede procesgasstrøm sendes herefter ved et tryk på 9,7 kg/cm2 via rum 22 i toppen af det første katalysatorkammer 14, gennem katalysatoren i leje 24.
Ved passage gennem lejet 24 modtager procesgassen 20 varme fra den varmeoverførende gas, som strømmer ved en indgangstemperatur langs kammer 14 på 798°C i indirekte varmeveksling i modstrøm med procesgassen gennem kanaler 13 på ydersiden af kammer 14. Den overførte varme udnyttes til de endoterme reaktioner i procesgassen, som herefter for-25 lader lejet 24 ved en temperatur på 602°C ved udgangen af det første katalysatorkammer. Procesgasstrømmen indføres herefter via forbindelsesrør 18 og rum 26 i bunden af det andet katalysatorkammer 16 i det andet katalysatorkammer 28. Procesgasstrømmen opvarmes her fra en indgangstempera-30 tur på 602°C i rum 26 til en udgangstemperatur på 764°C i udløb 30 ved indirekte varmeveksling med den varmeover-førende gas. Gassen ledes ved en indgangstemperatur på 1370°C i modstrøm og indirekte varmeveksling med procesgasstrømmen i leje 28 gennem kanaler 19 mellem væggene 17.
DK 169060 B1 - 9 -
Efter at den varmeoverførende gas har leveret varme til de endoterme reformingreaktioner i det andet katalysatorleje, forlader gassen kanalerne ved en temperatur på 798°C og sendes videre til det første katalysatorkammer som 5 beskrevet ovenfor. Gassen afledes fra reaktoren ved en temperatur på 575°C gennem udløb 42.
En produktstrøm rig på hydrogen, som er blevet dannet ved en omsætning af 96,9% metan i procesgasstrømmen, afledes fra reaktor 10 gennem udløb 30.
Claims (1)
1. Varmevekslerreaktor til dampreforming af carbon- hydrider og af den art, der har en cylindrisk skal inde-5 holdende indenfor skallens øvre del et første cylindrisk katalysatorkammer (14) i form af et spiralrullet panel med vægge (15) oprullet omkring skallens lodrette akse (I) og mellem sig afgrænsende et spiralformigt rum, indrettet til at holde et katalysatorleje (24) og til at modtage varme 10 der overføres ved indirekte varmeveksling fra en ekstern produceret varm gas, som strømmer på kammerets yderside gennem passager (13) mellem det første kammers (14) vægge (15) , indløbsorganer (20) til at indføre og sende en 15 procesgasstrøm gennem det første katalysatorkammer (14); udløbsorganer (42) til at aflede den varmeover-førende gas fra reaktoren (10), kendetegnet ved at den indenfor skallens nedre del har mindst ét andet cylindrisk katalysatorkammer (16) i form af et spiralrullet panel med 20 vægge (17), der mellem sig afgrænser et spiralformigt rum omkring skallens lodrette akse (I), indrettet til at holde et andet katalysatorleje (28) og til at modtage varme, der overføres ved indirekte varmeveksling fra den varme gas, som strømmer på kammerets (16) yderside gennem passager 25 (19) mellem det andet kammers (16) vægge (17) ; forbindelsesorganer (18) til at forbinde det første katalysatorkammer (14) med det andet katalysatorkammer (16) og til at lede procesgasstrømmen fra det første katalysatorkammer (14) til det andet katalysatorkammer (16); 30 indløbsorganer (40) til at indføre den varmeover- førende gas i reaktoren; samt DK 169060 B1 - 11 - organer (30) til at aflede den reagerede proces-gasstrøm fra reaktoren, idet indløbsorganerne (20) til at indføre og sende procesgasstrømmen igennem det første katalysatorkammer (14) er monteret på det første katalysa-5 torkammer (14), således at procesgasstrømmen føres gennem det første katalysatorleje (24) i modstrøm med den varme-overførende gas, der strømmer langs kammerets (14) yderside, og forbindelsesorganerne (18) er monteret på det andet katalysatorkammer (16), således at procesgasstrømmen føres 10 gennem det andet katalysatorleje (28) i medstrøm med den varmeoverførende gas, der strømmer langs kammerets (16) yderside.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK259490A DK169060B1 (da) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DK259490 | 1990-10-29 | ||
| DK259490A DK169060B1 (da) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK259490D0 DK259490D0 (da) | 1990-10-29 |
| DK259490A DK259490A (da) | 1992-04-30 |
| DK169060B1 true DK169060B1 (da) | 1994-08-08 |
Family
ID=8113513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK259490A DK169060B1 (da) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DK (1) | DK169060B1 (da) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001089683A3 (de) * | 2000-05-24 | 2002-05-10 | Basf Ag | Vorrichtung und verfahren zur durchführung von heterogen katalysierten gasphasenreaktionen mit wärmetönung |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3567006A1 (en) * | 2018-05-08 | 2019-11-13 | Casale Sa | A process for nitric acid production |
-
1990
- 1990-10-29 DK DK259490A patent/DK169060B1/da not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001089683A3 (de) * | 2000-05-24 | 2002-05-10 | Basf Ag | Vorrichtung und verfahren zur durchführung von heterogen katalysierten gasphasenreaktionen mit wärmetönung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK259490A (da) | 1992-04-30 |
| DK259490D0 (da) | 1990-10-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4824658A (en) | Production of synthesis gas using convective reforming | |
| US5181937A (en) | Apparatus for production of synthesis gas using convective reforming | |
| CA1261629A (en) | Heat exchange reforming process and reactor | |
| AU597362B2 (en) | Process and apparatus for the production of synthesis gas | |
| US5006131A (en) | Apparatus for production of synthesis gas using convective reforming | |
| US4315893A (en) | Reformer employing finned heat pipes | |
| Dybkjær | Tubular reforming and autothermal reforming of natural gas—an overview of available processes | |
| US4650651A (en) | Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
| US5004592A (en) | Steam reforming process | |
| DK167864B1 (da) | Fremgangsmaade og reaktorsystem til reforming af carbonhydrider under varmeveksling | |
| EP0360505B1 (en) | Hydrocarbon reforming apparatus | |
| US7500999B2 (en) | Catalytic reactor | |
| CA1084433A (en) | Steam reforming process and apparatus therefor | |
| US5039510A (en) | Steam reforming | |
| US11802044B2 (en) | Process for producing pure hydrogen with low steam export | |
| EP0026057A1 (en) | Synthesis reactor and processes | |
| JP2006514909A (ja) | 燃料転換反応炉 | |
| JPH0522641B2 (da) | ||
| CA2442657A1 (en) | Process and apparatus for the preparation of synthesis gas | |
| JPH04331703A (ja) | アンモニア合成ガス製造方法 | |
| US4101376A (en) | Tubular heater for cracking hydrocarbons | |
| US3795485A (en) | Synthesis gas generation apparatus | |
| DK169060B1 (da) | Reaktor til dampreforming af carbonhydrider under varmeveksling | |
| EP3980172B1 (en) | Process of steam reforming with low carbon dioxide emissions | |
| RU2721837C2 (ru) | Способ получения сингаза и устройство для охлаждения сингаза |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| B1 | Patent granted (law 1993) | ||
| PBP | Patent lapsed |
Country of ref document: DK |