EA024400B1 - Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха - Google Patents

Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха Download PDF

Info

Publication number
EA024400B1
EA024400B1 EA201201485A EA201201485A EA024400B1 EA 024400 B1 EA024400 B1 EA 024400B1 EA 201201485 A EA201201485 A EA 201201485A EA 201201485 A EA201201485 A EA 201201485A EA 024400 B1 EA024400 B1 EA 024400B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
compressed
pressure
air
stream
cooled
Prior art date
Application number
EA201201485A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201201485A1 (ru
Inventor
Тобиас Лаутеншлагер
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of EA201201485A1 publication Critical patent/EA201201485A1/ru
Publication of EA024400B1 publication Critical patent/EA024400B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04048—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams
    • F25J3/04054—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of cold gaseous streams, e.g. intermediate or oxygen enriched (waste) streams of air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04084—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
    • F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
    • F25J3/04096—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of argon or argon enriched stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
    • F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
    • F25J3/04175—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities at a pressure of substantially more than the highest pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Согласно изобретению создан способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха в дистилляционной колонной системе. Использование данного способа является особенно выгодным в экономическом отношении вследствие повышения производительности, повышения чистоты продукта, снижения эксплуатационных расходов и/или снижения капитальных расходов. Способ согласно изобретению включает использование дистилляционной колонной системы (50, 51), которая содержит колонну (50) высокого давления и колонну (51) низкого давления, основного воздушного компрессора, основной теплообменной системы (3), поджимающего компрессора (5), первой турбины (11), второй турбины (22). Способ согласно изобретению характеризуется тем, что первая турбина (11) приводит в действие поджимающий компрессор (5), а вторая турбина (22) приводит в действие генератор (23), или же вторая турбина (22) приводит в действие поджимающий компрессор (5), а первая турбина (11) приводит в действие генератор (23).

Description

Настоящее изобретение относится к способу согласно ограничительной части в п.1 формулы изобретения.
Способы и устройства для низкотемпературного разделения воздуха известны, например, из книги Низкотемпературная технология, 2 издание 1985 г., глава 4, с. 281-337.
Дистилляционная колонная система согласно настоящему изобретению может иметь конструкцию двухколонной системы (например, как классическая двухколонная система Ьшбе), или, в качестве альтернативы, это может быть трехколонная или многоколонная система. Она может помимо колонн для разделения азота и кислорода включать дополнительные устройства для изготовления высокочистых продуктов и/или других компонентов воздуха, в частности, благородных газов, например, для производства аргона и/или для производства криптона и ксенона.
В этом процессе жидкий поток сжатого кислородного продукта испаряется теплоносителем, и в итоге его получают как газообразный сжатый продукт. Этот способ также называется термином внутреннее сжатие и служит для производства сжатого кислорода. В случае сверхкритического давления фазовый переход фактически не происходит и поток продукта затем псевдоиспаряется.
Теплоноситель при высоком давлении сжижают (или псевдосжижают, если он находится при сверхкритическом давлении) (псевдо)испарившимся потоком продукта. В качестве теплоносителя часто используют некоторое количество воздуха, в данном случае это третий воздушный поток и четвертый воздушный поток, которые оба ответвляются от исходного подаваемого сжатого воздуха.
Способы внутреннего сжатия известны, например, из следующих патентных документов:
БЕ 830805, БЕ 901542 (= ϋ3
2712738/05 2784572), БЕ 952908, БЕ 1103363 (= УЗ 3033544), БЕ 1112997 (= из 3214925), БЕ 1124529, БЕ 1117616 (= ОЗ 3280574),
БЕ 1226616 (= из 3216206), БЕ 1229561 (= иЗ 3222878), БЕ 1199293, БЕ 1187248 (= 03 3371496), БЕ 1235347, БЕ 1258882 (=
3426543), БЕ 1263037 (= 05 3401531), БЕ 1501722 ( = 03 3416323), БЕ 1501723 (= 03 3500651), БЕ 253132 {= 05 4279631),
БЕ 2646690, ЕР 93448 В1 ( = из 4555256), ЕР 384483 В1 (= из
5036672), ЕР 505812 В1 ( = из 5263328), ЕР 716230 В1 А из
5644934), ЕР 842385 В1 ( = из 5953937), ЕР 758733 В1 (= из
5845517), ЕР 895045 В1 ( = из 6039885), БЕ 19803437 А1, ЕР
949471 В1 ( = □3 6185960 В1), ЕР 955509 А1 (= ОЗ 6196022 В1) , ЕР
1031804 А1 (= ОЗ 6314755), БЕ 19909744 А1, ЕР 1067345 А1 (= из 6336345), ЕР 1074805 А1 (= 03 6332337), БЕ 19954593 А1, ЕР
1134525 А1 (= 05 6477860), БЕ 10013073 А1, ЕР 1139046 А1, ЕР 1146301 А1, ЕР 1150082 А1, ЕР 1213552 А1, БЕ 10115258 А1, ЕР 1284404 А1 (= 03 2003051504 А1) , ЕР 1308680 А1 (= ОЗ 6612129 В2), БЕ 10213212 А1, БЕ 10213211 А1, ЕР 1357342 А1 или БЕ 10238282 А1, БЕ 10302389 А1, БЕ 10334559 А1, БЕ 10334560 А1, БЕ 10332863 А1, ЕР 1544559А1, ЕР 1585926 А1, БЕ 102005029274 А1,
ЕР 1666824 А1, ЕР 1672301 А1, БЕ 102005028012 А1, МО 2007033838 А1, ИО 2007104449 А1, ЕР 1845324 А1, БЕ 102006032731 А1, ЕР 1892490 А1, ВЕ 102007014643 А1, ЕР 2015012 А2, ЕР 2015013 А2,
ЕР 2026024 А1 , ИО 2009095188 А2 или БЕ 102008016355А1.
Основная теплообменная система служит для охлаждения исходного подаваемого воздуха путем косвенного теплообмена с возвратными потоками из дистилляционной колонной системы. Она может состоять из одной или более параллельно или последовательно соединенных теплообменных секций, например, из одного или более пластинчатых теплообменных блоков.
Способ описанного выше типа известен из патента США № 5329776.
Задача настоящего изобретения заключается в том, чтобы предложить способ описанного выше типа, использование которого является особенно выгодным в экономическом отношении вследствие повышения производительности, повышения чистоты продукта, снижения эксплуатационных расходов
- 1 024400 и/или снижения капитальных расходов.
Данная задача достигается за счет отличительных признаков, приведенных в п.1 формулы изобретения.
В принципе, в поджимающем компрессоре также или только дросселированный воздух (третий воздушный поток), или весь турбинный воздух (в частности, первый, второй и третий воздушные потоки в совокупности) можно повторно сжимать до давления, превышающего выходное давление основного воздушного компрессора (первое давление). В контексте настоящего изобретения, однако, показано, что сочетание следующих мер приводит к особенно благоприятному количественному соотношению между турбинным потоком (первым или вторым воздушным потоком, в зависимости от того, какая турбина приводит в действие поджимающий компрессор) и нагнетаемым потоком (третий воздушный поток), составляющему приблизительно 1:1,1:
повторное сжатие только первого и третьего воздушных потоков;
отсутствие повторного сжатия второго и четвертого воздушных потоков;
расширение первого турбинного потока (первого воздушного потока) от второго давления;
расширение второго турбинного потока (второго воздушного потока) от первого давления.
Благоприятное количественное соотношение при сочетании турбины и нагнетания повышает технологичность изготовления соответствующего устройства и обеспечивает особенно высокую эффективность поджимающего компрессора.
В величинах давления, приведенных в формуле изобретения, естественные перепады давления не включены. Здесь величины давления считаются равными, если разность давления между соответствующими положениями не превышает естественных потерь давления в трубопроводе, которые вызваны перепадами давления в трубах, теплообменниках, холодильниках, адсорберах и т.д. Аналогичным образом, два потока тогда также считаются имеющими одинаковую температуру, если их температуры различаются на величину, которая соответствует разности температур, вызванной естественными колебаниями или обычными потерями в изоляции вдоль линии.
Каждая из турбин механически присоединена непосредственно к поджимающему компрессору или к генератору для производства электроэнергии. Здесь термин непосредственное механическое соединение означает непосредственное соединение расширительным устройством и поджимающим компрессором или генератором, например, через общий вал, а не через коробку передач. Соединенные устройства, таким образом, имеют одинаковую скорость вращения. Считается особенно благоприятным, когда первая турбина присоединена к поджимающему компрессору, и вторая турбина сконструирована в качестве генераторной турбины.
Первое давление (выходное давление из основного воздушного компрессора) в настоящем изобретении составляет, например, от 6 до 30 бар (0,6-3 МПа), предпочтительно от 10 до 25 бар (1-2,5 МПа); второе давление (выходное давление из поджимающего компрессора) составляет, например, от 8 до 50 бар (0,8-5 МПа), предпочтительно от 12 до 40 бар (1,2-4 МПа).
Предпочтительно вторая промежуточная температура (Т2) составляет по меньшей мере на 2 К меньше, чем первая промежуточная температура (Т1). Например, первая промежуточная температура (входная температура первой турбины) составляет от 115 до 135 К, и вторая промежуточная температура (входная температура второй турбины) составляет от 110 до 130 К.
Помимо потока сжатого кислородного продукта можно также получать азот в качестве газообразного сжатого продукта, где поток жидкого азотного продукта выводят из дистилляционной колонной системы, доводят в жидком состоянии до повышенного давления, испаряют или псевдоиспаряют при этом повышенном давлении в основной теплообменной системе, нагревают приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выводят в виде потока газообразного сжатого азотного продукта.
В контексте настоящего изобретения считается целесообразным, чтобы поджимающий компрессор был сконструирован как холодный компрессор, другими словами, чтобы его входная температура составляла ниже 210 К, в частности ниже 170 К, например ниже 160 К. Однако она часто оказывается выше, чем первая промежуточная температура (входная температура первой турбина). Например, входная температура поджимающего компрессора составляет от 125 до 160 К.
Далее настоящее изобретение и дополнительные характеристики настоящего изобретения будут разъяснены более подробно со ссылкой на примерный вариант осуществления, схематически представленный на чертеже. Дистилляционная колонная система согласно примерному варианту осуществления в первом варианте содержит колонну 50 высокого давления и колонну 51 низкого давления как единственные дистилляционные колонны, а также главный конденсатор, который не представлен на чертеже и через который верхняя часть колонны высокого давления и нижняя часть колонны низкого давления находятся в теплообменном соединении. Рабочие давления (в каждом случае в верхней части) составляют 5,4 бар (0,54 МПа) в колонне высокого давления и 1,3 бар (0,13 МПа) в колонне низкого давления.
Атмосферный воздух сжимают до первого давление р1, составляющего 12 бар (1,2 МПа) в основном воздушном компрессоре, который не показан. Исходный подаваемый воздух (1), сжатый до первого давления, затем (после предварительного охлаждения и очистки, которые также не показаны) подразделяют на четыре воздушных потока, первый воздушный поток 10, второй воздушный поток 20, третий
- 2 024400 воздушный поток 30 и четвертый воздушный поток 40. Предпочтительно эти четыре подразделенных потока (помимо каких-либо возможных фракций, таких как, например, воздух, используемый в пневматических устройствах) образуют весь исходный воздух, и не существуют никакие другие части воздушного потока, которые поступают в разделительное устройство.
Первый воздушный поток проходит через линию 2 в теплый конец основной теплообменной системы 3 и сначала охлаждается до промежуточной температуры 136 К. Он проходит при этой промежуточной температуре через линию 4 в поджимающий компрессор 5, который сконструирован как холодный компрессор, и в нем повторно сжимается до второго давления р2, составляющего 17 бар (1,7 МПа). Повторно сжатый первый подпоток проходит через линию 6 при температуре 156 К обратно в основную теплообменную систему 3. Первый подпоток 10 выходит из нее при первой промежуточной температуре, составляющей 119 К, и поступает на производящее работу расширение в первую турбину 11, которая приводит в действие поджимающий компрессор 5 через общий вал. Производящий работу при расширении первый подпоток 12, наконец, поступает при давлении 5,5 бар (0,55 МПа) в колонну 50 высокого давления.
Второй воздушный поток охлаждается в основной теплообменной системе 3 до второй промежуточной температуры, составляющей 115 К. Охлажденный второй подпоток 21 поступает на производящее работу расширение во вторую турбину 22, которая приводит в действие электрический генератор 23. Производящий работу при расширении второй подпоток 24, наконец, проходит при давлении 5,5 бар (0,55 МПа) через линию 7 в колонну 50 высокого давления.
Третий воздушный поток 30 проходит вместе с первым потоком через линии 2, 4 и 6 и 20в поджимающий компрессор 5, но затем проходит через основную теплообменную систему 3 в холодный конец. В ходе этого процесса он сжижается. После дросселирования 31 до давления колонны высокого давления дросселированный третий воздушный поток 32 поступает в колонну 50 высокого давления через линию 7.
Четвертый воздушный поток 40 проходит через основную теплообменную систему 3 от теплого конца до холодного конца при первом давлении р1. После дросселирования 41 до давления колонны высокого давления дросселированный четвертый воздушный поток 42 поступает в колонну 50 высокого давления через линию 7.
Поток 52 жидкого кислородного продукта выходит из колонны 51 низкого давления и в жидком состоянии доводится в кислородном насосе 53 до повышенного давления 28 бар (2,8 МПа). Имеющий высокое давление кислород 54 испаряется в основной теплообменной системе 3, нагревается приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выходит через линию 55 в виде потока газообразного сжатого кислородного продукта (ООХ-1С).
Поток 56 жидкого азотного продукта выводят из колонны 50 высокого давления или из основного конденсатора и в азотном насосе 57 доводится в жидком состоянии до повышенного давления 28 бар (2,8 МПа). При этом повышенном давлении он испаряется в основной теплообменной системе 3, нагревается приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выходит через линию 59 в виде потока газообразного сжатого азотного продукта (ΟΑΝ-ΙΟ).
Далее поток 60 азотного продукта и поток 62 азота с примесями выходят в газообразном состоянии из колонны 51 низкого давления, нагреваются в основной теплообменной системе 3 приблизительно до температуры окружающей среды и используются как имеющий низкое давление азотный продукт (ΟΑΝ) через линию 61 или как регенерационный газ через линию 63.
Во втором варианте дистилляционная колонная система согласно примерному варианту осуществления дополнительно включает производство аргона; в частности, она содержит колонну неочищенного аргона и колонну чистого аргона (обе они не представлены на чертеже). Жидкий чистый аргон 70 выходит из колонны чистого аргона и доводится в жидком состоянии в аргоновом насосе 71 до повышенного давления 31 бар (3,1 МПа). Имеющий высокое давление аргон 72 испаряется в основной теплообменной системе 3, нагревается приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выходит через линию 73 в виде потока газообразного сжатого аргонового продукта (ОАК-1С).

Claims (4)

1. Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха в дистилляционной колонной системе (50, 51), которая содержит колонну (50) высокого давления и колонну (51) низкого давления, в котором весь исходный воздух сжимают в основном воздушном компрессоре с образованием сжатого исходного воздуха (1) до первого давления (р1), которое по меньшей мере на 4 бар выше, чем рабочее давление колонны (50) высокого давления, по меньшей мере часть (2, 20, 40) сжатого исходного воздуха (1) охлаждают в основной теплообменной системе (3) в косвенном теплообмене по меньшей мере с одним возвратным потоком (54, 58, 60, 62, 72) из дистилляционной колонной системы (50, 51) и вводят в дистилляционную колонную систему (50, 51), первый воздушный поток (2), который образуется из первой части сжатого исходного воздуха (1),
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что вторая промежуточная температура (Т2) по меньшей мере на 2 К ниже, чем первая промежуточная температура (Т1).
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что полученный поток (56) жидкого азотного продукта выводят из дистилляционной колонной системы (50, 51), доводят в жидком состоянии до повышенного давления, испаряют или псевдоиспаряют при этом повышенном давлении в основной теплообменной системе (3), нагревают приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выводят как поток (59) газообразного сжатого азотного продукта.
- 3 024400 сжатого до упомянутого первого давления (р1), вводят в основную теплообменную систему (3) и охлаждают с образованием потока (4), который повторно сжимают в поджимающем компрессоре (5) с образованием повторно сжатого первого воздушного потока (6) до второго давления (р2), которое выше, чем первое давление (р1), повторно сжатый первый воздушный поток (6) вводят при втором давлении (р2) в основную теплообменную систему (3) и там охлаждают до первой промежуточной температуры (Т1) с образованием охлажденного первого воздушного потока (10), охлажденный первый воздушный поток (10) направляют в первую турбину (11), где он производит работу при расширении, по меньшей мере часть (12) охлажденного первого воздушного потока (10), производящего работу при расширении, вводят в дистилляционную колонную систему (50, 51), второй воздушный поток (20), который образуется из второй части сжатого исходного воздуха (1), сжатого до первого давления (р1), вводят в основную теплообменную систему (3) и там охлаждают до второй промежуточной температуры (Т2) с образованием охлажденного второго воздушного потока (21), охлажденный второй воздушный поток (21) направляют во вторую турбину (22), где он производит работу при расширении, по меньшей мере часть (24) охлажденного второго воздушного потока (21), производящего работу при расширении, вводят в дистилляционную колонную систему (50, 51), третий воздушный поток (2), который образуется из третьей части исходного сжатого воздуха (1), сжатого до первого давления (р1), вводят в основную теплообменную систему (3) и охлаждают с образованием потока (4), который повторно сжимают в поджимающем компрессоре (5) с образованием повторно сжатого третьего воздушного потока (6) до второго давления (р2), повторно сжатый третий воздушный поток (6) вводят при втором давлении (р2) в основную теплообменную систему (3), охлаждают в основной теплообменной системе (3) и сжижают или псевдосжижают с образованием сжиженного или псевдоожиженного потока (30, 32, 7), который затем вводят в дистилляционную колонную систему (50, 51), четвертый воздушный поток (40), который образуется из четвертой части сжатого исходного воздуха (1), сжатого до первого давления (р1), вводят при первом давлении (р1) в основную теплообменную систему (3), охлаждают в основной теплообменной системе (3), сжижают с образованием сжиженного потока (42), который затем вводят в дистилляционную колонную систему (50, 51), полученный поток (52) жидкого кислородного продукта выводят из дистилляционной колонной системы (50, 51), доводят в жидком состоянии до повышенного давления, испаряют или псевдоиспаряют при этом повышенном давлении в основной теплообменной системе (3), нагревают приблизительно до температуры окружающей среды и, наконец, выводят как поток (55) газообразного сжатого кислородного продукта, отличающийся тем, что поджимающий компрессор (5) приводят в действие при помощи первой турбины (11) и генератор (23) приводят в действие при помощи второй турбины (22) или поджимающий компрессор (5) приводят в действие при помощи второй турбины (22) и генератор (23) приводят в действие при помощи первой турбины (11).
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что поджимающий компрессор (5) сконструирован как холодный компрессор.
EA201201485A 2011-12-16 2012-11-29 Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха EA024400B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE201110121314 DE102011121314A1 (de) 2011-12-16 2011-12-16 Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201201485A1 EA201201485A1 (ru) 2013-08-30
EA024400B1 true EA024400B1 (ru) 2016-09-30

Family

ID=48521978

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201201485A EA024400B1 (ru) 2011-12-16 2012-11-29 Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха

Country Status (2)

Country Link
DE (1) DE102011121314A1 (ru)
EA (1) EA024400B1 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3438584B1 (fr) 2017-08-03 2020-03-11 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d'air par distillation cryogénique
EP3696486A1 (de) * 2019-02-13 2020-08-19 Linde GmbH Verfahren und anlage zur bereitstellung eines oder mehrerer sauerstoffreicher, gasförmiger luftprodukte
US20210348839A1 (en) * 2020-05-05 2021-11-11 Jeremiah J. Rauch System and method for cryogenic air separation using a booster loaded liquid turbine for expansion of a liquid air stream

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5329776A (en) * 1991-03-11 1994-07-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the production of gaseous oxygen under pressure
US6305191B1 (en) * 1999-05-07 2001-10-23 The Boc Group Plc Separation of air
US7219514B2 (en) * 2001-10-17 2007-05-22 L'Air Liquide, Société Anonyme á Directoire et Conseil de Surveillance our l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for separating air by cryogenic distillation and installation therefor
RU2387934C2 (ru) * 2005-12-15 2010-04-27 Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Способ разделения воздуха на составные части при помощи криогенной дистилляции

Family Cites Families (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE253132C (ru)
DE830805C (de) 1944-11-19 1952-02-07 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Gas-, insbesondere zur Luftzerlegung
DE901542C (de) 1952-01-10 1954-01-11 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
US2784572A (en) 1953-01-02 1957-03-12 Linde S Eismaschinen Ag Method for fractionating air by liquefaction and rectification
DE952908C (de) 1953-10-11 1956-11-22 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft
DE1124529B (de) 1957-07-04 1962-03-01 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Durchfuehrung von Waermeaustauschvorgaengen in einer mit vorgeschalteten Regeneratoren arbeitenden Gaszerlegungsanlage
DE1103363B (de) 1958-09-24 1961-03-30 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
DE1112997B (de) 1960-08-13 1961-08-24 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gaszerlegung durch Rektifikation bei tiefer Temperatur
DE1117616B (de) 1960-10-14 1961-11-23 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zum Gewinnen besonders reiner Zerlegungsprodukte in Tieftemperaturgaszerlegungsanlagen
DE1226616B (de) 1961-11-29 1966-10-13 Linde Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE1229561B (de) 1962-12-21 1966-12-01 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation mit Hilfe eines Inertgaskreislaufes
DE1199293B (de) 1963-03-29 1965-08-26 Linde Eismasch Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung in einem Einsaeulenrektifikator
DE1187248B (de) 1963-03-29 1965-02-18 Linde Eismasch Ag Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Sauerstoffgas mit 70 bis 98% O-Gehalt
DE1258882B (de) 1963-06-19 1968-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung durch Rektifikation unter Verwendung eines Hochdruckgas-Kaeltekreislaufes zur Druckverdampfung fluessigen Sauerstoffs
DE1235347B (de) 1964-05-13 1967-03-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betrieb von umschaltbaren Waermeaustauschern bei der Tieftemperaturgaszerlegung
DE1263037B (de) 1965-05-19 1968-03-14 Linde Ag Verfahren zur Zerlegung von Luft in einer Rektifikationssaeule und damit gekoppelterZerlegung eines Wasserstoff enthaltenden Gasgemisches
DE1501722A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung zur Erzeugung von hochverdichtetem gasfoermigem und/oder fluessigem Sauerstoff
DE1501723A1 (de) 1966-01-13 1969-06-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE2535132C3 (de) 1975-08-06 1981-08-20 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Drucksauerstoff durch zweistufige Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE2646690A1 (de) 1976-10-15 1978-04-20 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung einer mischung von sauerstoff und wasserdampf unter druck
EP0093448B1 (de) 1982-05-03 1986-10-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff unter erhöhtem Druck
EP0383994A3 (de) 1989-02-23 1990-11-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Rektifikation
DE4109945A1 (de) 1991-03-26 1992-10-01 Linde Ag Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE4443190A1 (de) 1994-12-05 1996-06-13 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19526785C1 (de) 1995-07-21 1997-02-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur variablen Erzeugung eines gasförmigen Druckprodukts
DE19529681C2 (de) 1995-08-11 1997-05-28 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung durch Tieftemperaturrektifikation
DE19732887A1 (de) 1997-07-30 1999-02-04 Linde Ag Verfahren zur Luftzerlegung
DE19803437A1 (de) 1998-01-29 1999-03-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE19815885A1 (de) 1998-04-08 1999-10-14 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt bei der Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP0955509B1 (de) 1998-04-30 2004-12-22 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von hochreinem Sauerstoff
DE19908451A1 (de) 1999-02-26 2000-08-31 Linde Tech Gase Gmbh Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1031804B1 (de) 1999-02-26 2004-02-04 Linde AG Tieftemperaturzerlegung von Luft mit Stickstoff Rückführung
DE19909744A1 (de) 1999-03-05 2000-05-04 Linde Ag Zweisäulensystem zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
ATE269526T1 (de) 1999-07-05 2004-07-15 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE19936816A1 (de) 1999-08-05 2001-02-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Sauerstoff unter überatmosphärischem Druck
DE19954593B4 (de) 1999-11-12 2008-04-10 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10013073A1 (de) 2000-03-17 2000-10-19 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10013075A1 (de) 2000-03-17 2001-09-20 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von gasförmigem und flüssigem Stickstoff mit variablem Anteil des Flüssigprodukts
DE10015602A1 (de) 2000-03-29 2001-10-04 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10018200A1 (de) 2000-04-12 2001-10-18 Linde Gas Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Druckstickstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10021081A1 (de) 2000-04-28 2002-01-03 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Wärmeaustausch
DE10060678A1 (de) 2000-12-06 2002-06-13 Linde Ag Maschinensystem zur arbeitsleistenden Entspannung zweier Prozess-Ströme
DE10115258A1 (de) 2001-03-28 2002-07-18 Linde Ag Maschinensystem und dessen Anwendung
DE10139727A1 (de) 2001-08-13 2003-02-27 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10153252A1 (de) 2001-10-31 2003-05-15 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10213212A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung zweier Druckprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE10213211A1 (de) 2002-03-25 2002-10-17 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit abgeschottetem Kreislaufsystem
DE10217091A1 (de) 2002-04-17 2003-11-06 Linde Ag Drei-Säulen-System zur Tieftemperatur-Luftzerlegung mit Argongewinnung
DE10238282A1 (de) 2002-08-21 2003-05-28 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
AU2003303156A1 (en) 2002-12-19 2004-07-14 Karges-Faulconbridge, Inc. System for liquid extraction, and methods
DE10302389A1 (de) 2003-01-22 2003-06-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334560A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10334559A1 (de) 2003-05-28 2004-12-16 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE10332863A1 (de) 2003-07-18 2004-02-26 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Krypton und/oder Xenon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1544559A1 (de) 2003-12-20 2005-06-22 Linde AG Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102005029274A1 (de) 2004-08-17 2006-02-23 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
EP1666824A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1666822A1 (de) 2004-12-03 2006-06-07 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung eines Gasgemisches, insbesondere von Luft
DE102005028012A1 (de) 2005-06-16 2006-09-14 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2007033838A1 (de) 2005-09-23 2007-03-29 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE102006012241A1 (de) 2006-03-15 2007-09-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP1845323A1 (de) 2006-04-13 2007-10-17 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines Druckprodukts durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE102006032731A1 (de) 2006-07-14 2007-01-18 Linde Ag Verfahren und Anlage zur Luftzerlegung
EP1892490A1 (de) 2006-08-16 2008-02-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur variablen Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperatur-Gaszerlegung
DE102007014643A1 (de) 2007-03-27 2007-09-20 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031765A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102007031759A1 (de) 2007-07-07 2009-01-08 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2026024A1 (de) 2007-07-30 2009-02-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Argon durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
CN101925790B (zh) 2008-01-28 2015-10-21 林德股份公司 用于低温分离空气的方法和设备
DE102008016355A1 (de) 2008-03-29 2009-10-01 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5329776A (en) * 1991-03-11 1994-07-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the production of gaseous oxygen under pressure
US6305191B1 (en) * 1999-05-07 2001-10-23 The Boc Group Plc Separation of air
US7219514B2 (en) * 2001-10-17 2007-05-22 L'Air Liquide, Société Anonyme á Directoire et Conseil de Surveillance our l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Method for separating air by cryogenic distillation and installation therefor
RU2387934C2 (ru) * 2005-12-15 2010-04-27 Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Способ разделения воздуха на составные части при помощи криогенной дистилляции

Also Published As

Publication number Publication date
DE102011121314A1 (de) 2013-06-20
EA201201485A1 (ru) 2013-08-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106662394B (zh) 以可变能耗低温分离空气的方法和设备
US9810103B2 (en) Method and device for generating electrical energy
US10488106B2 (en) Method and apparatus for producing compressed nitrogen and liquid nitrogen by cryogenic separation of air
JP2009529648A (ja) 低温空気分離方法及び装置
US20180023890A1 (en) Method And Apparatus For Obtaining A Compressed Nitrogen Product
RU2681901C2 (ru) Способ и устройство для низкотемпературного разделения воздуха
KR20010093765A (ko) 공기의 저온 분별증류에 의해 가압된 생성물을 제조하는방법 및 장치
JP2002327981A (ja) ３塔式深冷空気分離方法
CN105452790B (zh) 用于产生气态压缩氮的方法和装置
KR20160032160A (ko) 하나 이상의 공기 제조물을 제조하는 방법, 공기 분리 시스템, 전기 에너지를 제조하는 방법 및 장치
US8191386B2 (en) Distillation method and apparatus
TWI663373B (zh) 用於低溫分離空氣之方法及裝置
JP2009509120A (ja) 低温蒸留による空気の分離方法及び装置。
CN102901322B (zh) 通过低温空气分离获得压力氮和压力氧的方法和装置
EA024400B1 (ru) Способ генерирования газообразного сжатого кислородного продукта низкотемпературным разделением воздуха
US20110083469A1 (en) Process and Device for Obtaining Liquid Nitrogen by Low Temperature Air Fractionation
US20160245585A1 (en) System and method for integrated air separation and liquefaction
CN104685310A (zh) 空气分离方法和设备
AU2012323524A1 (en) Method and device for generating two purified partial air streams
US20160161181A1 (en) Method and device for producing compressed nitrogen
US20130139548A1 (en) Method and apparatus for producing pressurized oxygen by low-temperature separation of air
RU2696846C2 (ru) Способ и устройство для получения сжатого газообразного продукта посредством низкотемпературного разделения воздуха
EP1726900A1 (en) Process and apparatus for the separation of air by cryogenic distillation
US20230055205A1 (en) Nitrogen producing cryogenic air separation unit with excess air circuit
RU2433363C1 (ru) Способ и аппарат для разделения воздуха с помощью криогенной дистилляции

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KG TJ TM