EP0082816B1 - Verfahren und Vorrichtung zum Abrunden körniger Feststoffpartikel - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zum Abrunden körniger Feststoffpartikel Download PDF

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EP0082816B1
EP0082816B1 EP82810535A EP82810535A EP0082816B1 EP 0082816 B1 EP0082816 B1 EP 0082816B1 EP 82810535 A EP82810535 A EP 82810535A EP 82810535 A EP82810535 A EP 82810535A EP 0082816 B1 EP0082816 B1 EP 0082816B1
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nozzle
liquid
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particles
funnel
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Werner J. Borer
Janos Lukacs
Hugo Spalinger
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Rio Tinto Switzerland AG
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Schweizerische Aluminium AG
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B11/00—Machines or devices designed for grinding spherical surfaces or parts of spherical surfaces on work; Accessories therefor
    • B24B11/02—Machines or devices designed for grinding spherical surfaces or parts of spherical surfaces on work; Accessories therefor for grinding balls
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
    • B24B31/00—Machines or devices designed for polishing or abrading surfaces on work by means of tumbling apparatus or other apparatus in which the work and/or the abrasive material is loose; Accessories therefor
    • B24B31/10—Machines or devices designed for polishing or abrading surfaces on work by means of tumbling apparatus or other apparatus in which the work and/or the abrasive material is loose; Accessories therefor involving other means for tumbling of work

Definitions

  • the present invention relates to a method and a device for rounding off granular solid particles of any grain shape, in particular hard-break granules.
  • Rounded particles are already manufactured using various processes.
  • a very common method is to spray molten material using a gas jet.
  • This process is mainly used for the production of spherical metal powders, but also for the production of powders from refractory materials.
  • the disadvantage of the process is that it cannot be used generally for hard materials, including oxides, carbides, borides and nitrides or refractory metals with a Mohs hardness of> 7, since these materials sometimes have very high melting points and not all remain chemically stable in the molten state.
  • the formation of hollow spherical particles during spraying cannot always be prevented.
  • Another known method for producing rounded particles is the surface melting and thus rounding of solids in a high-energy beam, e.g. B. a plasma jet. Again, this process can only be used for materials with a stable liquid phase and, depending on the material, is limited to particle sizes of approx. 10-200 11m.
  • rounded moldings can be produced by agglomeration or build-up granulation of correspondingly fine starting powders and subsequent sintering in accordance with DE-OS 29 48 584.
  • Such a method is also disadvantageous because the material be previously milled to about 1 / 100th bis 1/1000 of the final desired particle size, in order for even a sinterable powder is obtained, and that the diameter range of the end product to about 0.4 to 5 mm is limited.
  • sol-gel process can only be used for certain materials. It is mainly used for the production of oxide spheres in the range of ⁇ 500 1 1m.
  • the spraying process delivers products of insufficient quality. Usually only particles with low density can be produced due to the loose structure.
  • US Pat. No. 3,436,868 describes a container with at least one nozzle and an outlet for rounding off diamonds or other stones, in that they are held in a constant relative movement in a liquid with the aid of a liquid jet emerging from a nozzle and thereby abut against one another. Larger quantities of solid particles cannot then be rounded off economically.
  • the inventors have therefore set themselves the task of specifying a method and a device for rounding off granular solid particles of any grain shape, in particular hard granulate, which do not have the disadvantages mentioned above.
  • the proposed inventive method is characterized by the wording of claim 1, the inventive device by the wording of claim 4.
  • the particle size of the starting material is advantageously in the range of 100 (up to 5 mm.
  • a liquid of course, one is chosen that cannot dissolve or dissolve the starting grain.
  • water is preferably used.
  • the liquid jet must be so intense be that a mutual abrasion is caused by the collision of the individual particles.
  • a conical funnel 1 with a tubular side outlet 11 there is a nozzle 2 at the lower end for feeding the liquid and an overflow 3 at the upper end.
  • the nozzle 2 in its simplest embodiment is a cylindrical tube. This advantageously projects into the interior of the funnel 1. An increase in the rounding-off performance can thereby be achieved.
  • the cone-shaped part of the funnel 1 is divided in this arrangement in its height H into a lower zone A and an upper zone B.
  • the lower zone A is limited by the height h, which corresponds to the length of the part 22 of the nozzle 2 protruding into the conical part of the funnel 1.
  • the height h is about 1 / 10th of the height H.
  • those particles which are located in the lower zone A, are also involved in the rounding process is fed in by means of a tubular auxiliary nozzle 4 at intervals of time in addition liquid, whereby the in the lower zone A material at rest in the upper zone B of the hopper 1, that is, is conveyed to the active zone.
  • the easiest way to switch the auxiliary nozzle 4 on and off is with a solenoid valve 5.
  • the overflow 3 is channel-shaped and has an outlet 6 at one point, where the liquid is removed together with the fine abrasion caused by the rounding. After the abrasion has been separated from the liquid in a manner known per se, the liquid can be fed back to the nozzle 2. (Separating device and circulation of the liquid are not shown in the drawing.) If the starting material is sufficiently rounded, the liquid supply is interrupted for a short time and valve 7, advantageously a compressed air membrane valve, is opened so that the rounded material can flow out and (not shown ) the liquid, which is pumped back into the funnel, is freed via a separating device.
  • the average sinking speed of the particles to be rounded off in the liquid used should be at least 10 times the speed of the liquid in the upper region b of the upper zone B of the funnel 1, that is to say in the vicinity of the overflow 3 Prevent discharge of the rounded particles from the funnel 1.
  • the speed of the liquid in the upper zone B is advantageously set in the region b with the aid of the nozzle 2 such that it is not more than 1/2 the average sinking speed of the particles to be treated in the liquid used.
  • the throughput of the amount of liquid through the auxiliary nozzle 4 should advantageously be at least twice as large as the throughput through the nozzle 2.
  • Example 2 Using the same device and under the same conditions as in Example 1, 50 kg of corundum, SN 24 grain (according to FEPA), corresponding to a grain size range of 0.6-0.84 mm, were treated. After 138 hours a material could be removed which had a roundness of 0.6 and a surface smoothness (roundness) of 0.9. The yield of rounded grain was 68%.
  • the abrasion from the overflow 3 was collected in a sales basin and used for the production of micrograins.

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Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Abrunden von körnigen Feststoffpartikeln beliebiger Kornform, insbesondere von Hartstoffbruchgranulat.
  • Gerundete Partikel werden nach verschiedenen Verfahren bereits hergestellt. Ein sehr verbreitetes Verfahren ist das Verdüsen schmelzflüssigen Materials mittels eines Gasstrahls. Dieses Verfahren wird vorwiegend zur Herstellung von kugelförmigen Metallpulvern, aber auch zur Herstellung von Pulvern aus Refraktärmaterialien eingesetzt. Das Verfahren hat den Nachteil, dass es für Hartstoffe, worunter Oxide, Carbide, Boride und Nitride oder refraktäre Metalle mit einer Mohs'schen Härte von >7 verstanden werden, nicht generell einsetzbar ist, da diese Materialien teilweise sehr hohe Schmelzpunkte aufweisen und nicht alle im schmelzflüssigen Zustand chemisch stabil bleiben. Auch kann die Bildung von hohlkugelförmigen Partikeln bei der Verdüsung nicht immer verhindert werden.
  • Ein anderes bekanntes Verfahren zur Herstellung gerundeter Partikel ist das oberflächliche Anschmelzen und damit Runden von Feststoffen in einem Hochenergiestrahl, z. B. einem Plasmastrahl. Dieses Verfahren kann wieder nur für Materialien mit stabiler flüssiger Phase eingesetzt werden und ist zudem je nach Material auf Partikelgrössen von ca. 10-200 11m begrenzt.
  • Weiterhin können durch Agglomeration oder Aufbaugranulation von entsprechend feinen Ausgangspulvern und anschliessendes Sintern gemäss der DE-OS 29 48 584 gerundete Formkörper hergestellt werden. Ein derartiges Verfahren ist ebenfalls nachteilig, da das Material vorgängig auf ca. 1/100 bis 1/1000 der schliesslich gewünschten Partikelgrösse gemahlen werden muss, damit überhaupt ein sinterfähiges Pulver entsteht, und dass der Durchmesserbereich des Endproduktes auf ca. 0,4 bis 5 mm begrenzt ist.
  • Weitere in Frage kommende Verfahren wie das Sol-Gel-Verfahren und die Sprühgranulation sind ebenfalls mit Nachteilen behaftet. Das Sol-Gel-Verfahren lässt sich wieder nur für gewisse Materialien anwenden. Es wird vorwiegend für die Herstellung von Oxidkügelchen im Bereich von <500 11m eingesetzt. Das Sprühverfahren liefert Produkte ungenügender Qualität. Meist können nur Partikel mit niedriger Dichte, bedingt durch den lockeren Aufbau, hergestellt werden.
  • Die US-PS 3 436 868 beschreibt einen Behälter mit mindestens einer Düse und einem Auslauf zum Abrunden von Diamanten oder sonstigen Steinen, indem diese in einer Flüssigkeit mit Hilfe eines aus einer Düse austretenden Flüssigkeitsstrahls in ständige Relativbewegung gehalten werden und dabei aneinander stossen. Grössere Mengen von Feststoffpartikeln lassen sich danach nicht in wirtschaftlicher Weise abrunden.
  • Die Erfinder haben sich daher die Aufgabe gestellt, ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Abrunden von körnigen Feststoffpartikeln beliebiger Kornform, insbesondere von Hartstoffbruchgranulat, anzugeben, welche die oben genannten Nachteile nicht aufweisen. Das vorgeschlagene erfinderische Verfahren zeichnet sich nach dem Wortlaut des Anspruchs 1, die erfinderische Vorrichtung nach dem Wortlaut des Anspruchs 4 aus.
  • Vorteilhaft liegt die Partikelgrösse des Ausgangsmaterials im Bereich von 100 (im bis zu 5 mm. Als Flüssigkeit wird selbstverständlich eine solche gewählt, die die Ausgangskörnung nicht auf- oder anzulösen vermag. Aus wirtschaftlichen und praktischen Gründen wird vorzugsweise Wasser verwendet. Der Flüssigkeitsstrahl muss derart intensiv sein, dass durch das Aufeinanderprallen der einzelnen Partikel ein gegenseitiger Abrieb bewirkt wird.
  • Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus den Ansprüchen 2, 3 und 5 sowie der nachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele und der Zeichnung; diese zeigt schematisch im Schnitt die zur Durchführung des Verfahrens geeignete Vorrichtung.
  • An einem kegelförmigen Trichter 1 mit rohrförmigem seitlichen Auslass 11 befindet sich an dem unteren Ende eine Düse 2 zum Einspeisen der Flüssigkeit und am oberen Ende ein Überlauf 3. Die Düse 2 ist in ihrer einfachsten Ausführungsform ein zylindrisches Rohr. Vorteilhaft ragt dieses ins Innere des Trichters 1 hinein. Dadurch kann eine Erhöhung der Abrundungsleistung erreicht werden. Der kegelförmige Teil des Trichters 1 wird bei dieser Anordnung in seiner Höhe H in eine untere Zone A und eine obere Zone B eingeteilt. Die untere Zone A ist durch die Höhe h begrenzt, wobei diese der Länge des in dem kegelförmigen Teil des Trichters 1 hineinragenden Teils 22 der Düse 2 entspricht. Vorzugsweise ist die Höhe h etwa 1/10 der Höhe H. Damit diejenigen Partikel, welche sich in der unteren Zone A befinden, auch am Abrundungsprozess beteiligt werden, wird mit Hilfe einer rohrförmigen Hilfsdüse 4 in zeitlichen Abständen zusätzlich Flüssigkeit eingespiesen, wodurch das in der unteren Zone A in Ruhe befindliche Material in die obere Zone B des Trichters 1, d.h. in die aktive Zone befördert wird. Das impulsweise Ein- und Ausschalten der Hilfsdüse 4 geschieht am einfachsten mit einem Magnetventil 5.
  • Der Überlauf 3 ist rinnenförmig ausgebildet und hat an einer Stelle einen Ablauf 6, wo die Flüssigkeit zusammen mit dem durch die Abrundung entstandenen feinen Abrieb abgeführt wird. Nach Trennen des Abriebs von der Flüssigkeit in an sich bekannter Weise kann die Flüssigkeit wieder der Düse 2 zugeführt werden. (Trennvorrichtung und Kreislaufführung der Flüssigkeit sind in der Zeichnung nicht enthalten.) Wenn das Ausgangsmaterial hinreichend abgerundet ist, wird die Flüssigkeitszufuhr für kurze Zeit unterbrochen und das Ventil 7, vorteilhaft ein Druckluftmembranventil, geöffnet, so dass das abgerundete Material ausfliessen kann und (nicht eingezeichnet) über eine Trennvorrichtung von der Flüssigkeit, die wieder in den Trichter zurückgepumpt wird, befreit wird.
  • Es hat sich gezeigt, dass die mittlere Sinkgeschwindigkeit der abzurundenden Teilchen in der verwendeten Flüssigkeit mindestens das 10-fache der Geschwindigkeit der Flüssigkeit im oberen Bereich b der oberen Zone B des Trichters 1, also in der Nähe des Überlaufs 3, betragen soll, um ein Austragen der abgerundeten Teilchen aus dem Trichter 1 zu verhindern.
  • Damit die Menge der pro Zeiteinheit abgerundeten Partikel möglichst gross wird und andererseits alle Partikel in möglichst gleichem Masse, d. h. homogen abgerundet werden, hat es sich als vorteilhaft erwiesen, den halben Öffnungswinkel a des Trichters 1 zwischen 14 und 22° zu legen, denn bei zu grossem Öffnungswinkel verharrt ein Teil des abgerundeten Materials an der Trichterwand und wird nicht bewegt. Bei zu kleinem Öffnungswinkel wird andererseits der Durchsatz kleiner. Optimal ist ein Trichterwinkel von 18-19°. Damit die abzurundenden Partikel nicht den Trichter 1 über den Überlauf 3 verlassen können, ist weiterhin von Vorteil, die Höhe H des Trichters 1 so zu wählen, dass diese mindestens die 2,5fache Höhe der Kornschüttung des Ausgangsmaterials im Ruhezustand vor Beginn des Rundungsprozesses beträgt. Bei einer Höhe H von 150 cm wird die optimale Leistung erzielt, wenn die momentan im Trichter befindliche Materialmenge ca. 50 kg und der Massestrom des Flüssigkeitsstrahls 30 1/min betragen. Bei einem Massestrom des Flüssigkeitsstrahls von 50 I/min sind ca. 75 kg Ausgangsmaterial optimal, d.h. eine Erhöhung des Massestroms des Flüssigkeitsstrahls auf 50 i/min bringt eine etwa proportionale Erhöhung der Leistung mit sich, bzw. pro I/min bewegte Flüssigkeitsmenge können etwa 1,6 kg Ausgangsmaterial behandelt werden. Diese Beziehung ist praktisch vom Material unabhängig, wenn seine Dichte wenigstens 2 g/cm3 beträgt. Die Geschwindigkeit der Flüssigkeit in der oberen Zone B wird im Bereich b mit Hilfe der Düse 2 vorteilhaft so festgelegt, dass sie nicht mehr als'/2o der mittleren Sinkgeschwindigkeit der zu behandelnden Partikel in der verwendeten Flüssigkeit beträgt. Der Durchsatz der Flüssigkeitsmenge durch die Hilfsdüse 4 sollte vorteilhaft mindestens doppelt so gross sein wie der Durchsatz durch die Düse 2.
  • Im Betrieb mit Ansätzen von jeweils 50 kg abzurundendem Material bei Verwendung eines Trichters mit einer Höhe H von 150 cm und einem Winkel a von 18,5° konnte nach 55 Stunden Behandlung eine Rundheit (sphericity) nach Krummbein (W. Krummbein, Measurement and Geological Significance of Shape and Roundness of Sedimentary Particles; Journal of Sedimentary Petrology, 2, 64-72, 1941) von über 0,6 erreicht werden.
    • Beispiel 1
  • 50 kg Siliziumcarbid-Schleifkorn der Körnung F 14 (nach FEPA*), entsprechend einem Körnungsbereich von 1,19-1,68 mm, wurden in einem mit Wasser gefüllten Trichter 1 mit 150 cm Höhe und
    • * Federation europeenne des fabricants de produits abrasifs. 100 cm grösstem Durchmesser (a = 18,5°) eingegeben. Durch die zylindrische Düse 2, welche einen Innendurchmesser von 5 mm aufwies, wurden 30 1 Wasser pro Minute eingespiesen. Die Hilfsdüse 4, welche einen Innendurchmesser von 4 mm aufwies und 12 cm in den Trichter 1 ragte, wurde in Abständen von jeweils 10 Minuten während je 20 Sekunden mit einer Durchflussmenge von 60 i/min in Betrieb genommen. Nach einer Behandlung von 48 Stunden wurde das verbliebene Material - 60% der anfangs eingesetzten Mengeaus dem Trichter entnommen. Es wies eine Rundheit von 0,6-0,7 nach der Krummbein-Skala auf. Die mittlere Korngrösse betrug 1,2 mm.
    Beispiel 2
  • Bei Verwendung derselben Vorrichtung und unter gleichen Bedingungen wie in Beispiel 1 wurden 50 kg Korund, Korn SN 24 (nach FEPA), entsprechend einem Körnungsbereich von 0,6-0,84 mm, behandelt. Nach 138 Stunden konnte ein Material entnommen werden, welches eine Rundheit von 0,6 und eine Oberflächenglattheit (roundness) von 0,9 aufwies. Die Ausbeute an gerundetem Korn betrug 68%.
  • Höhere Ausbeuten konnten mit vorkubisiertem Korn als Ausgangsmaterial erreicht werden.
  • Der aus dem Überlauf 3 anfallende Abrieb wurde in einem Absatzbecken aufgefangen und für die Herstellung von Microkörnungen weiter verwendet.

Claims (5)

1. Verfahren zum Abrunden von körnigen Feststoffpartikeln beliebiger Kornform, insbesondere von Hartstoffbruchgranulat, durch ständige Relativbewegung der zu behandelnden Partikel in einem mit Flüssigkeit gefüllten Behälter (1) mit Hilfe eines aus einer Düse (2) austretenden Flüssigkeitsstrahls, dadurch gekennzeichnet, dass die Bewegungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit in einem eine obere Zone (B) und eine untere Zone (A) aufweisenden sich nach oben erweiternden trichterförmigen Behälter (1) einer Höhe (H) mit in der unteren Zone (A) angeordneter Düse (2), deren in den Behälter (1) hineinragender Teil (22) einer Länge (h) die untere Zone (A) begrenzt, im oberen Bereich (b) der oberen Zone (B) nicht mehr als 1/10, vorzugsweise '/20, der mittleren Sinkgeschwindigkeit der Partikel in der verwendeten Flüssigkeit beträgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass mittels einer Hilfsdüse (4) in Zeitabständen das in der unteren Zone (A) des trichterförmigen Behälters (1) befindliche Material in die obere Zone (B) des Trichters (1) gebracht wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchsatz der Flüssigkeitsmenge durch die Hilfsdüse (4) mindestens doppelt so gross ist wie der Durchsatz der Flüssigkeitsmenge durch die Düse (2).
4. Behälter (1) mit einer Düse (2) und einem Auslauf (11) zum Abrunden von körnigen Feststoffpartikeln beliebiger Kornform, insbesondere von Hartstoffbruchgranulat, durch ständige Relativbewegung der zu behandelnden Partikel in einer Flüssigkeit mit Hilfe eines aus der Düse (2) austretenden Flüssigkeitsstrahls, dadurch gekennzeichnet, dass der Behälter (1) einer Höhe (H) trichterförmig ausgebildet ist, dessen halber Öffnungswinkel (a) zwischen 14 und 22° liegt, und der einen Überlauf (3) und in der Längsachse eine Düse (2), deren oberer Teil (22) maximal 1/10 der Höhe (H) in den Behälter (1) hineinragt, sowie im Auslauf (11) eine Hilfsdüse (4) aufweist.
5. Behälter (1) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Höhe (H) mindestens die 2.5-fache Höhe der Kornschüttung der Ausgangsfeststoffpartikel im Ruhezustand beträgt.
EP82810535A 1981-12-23 1982-12-09 Verfahren und Vorrichtung zum Abrunden körniger Feststoffpartikel Expired EP0082816B1 (de)

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CH8244/81A CH667223A5 (de) 1981-12-23 1981-12-23 Verfahren und vorrichtung zum abrunden koerniger feststoffpartikel.

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EP0082816A2 EP0082816A2 (de) 1983-06-29
EP0082816A3 EP0082816A3 (en) 1985-05-22
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ES (1) ES518042A0 (de)
NO (1) NO156114C (de)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3345983C2 (de) * 1983-12-20 1986-09-04 Wolfgang 4600 Dortmund Seidler Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von kugelförmigen metallischen Partikeln
JPH0657310B2 (ja) * 1987-03-24 1994-08-03 ホソカワミクロン株式会社 無機質結晶体粒子の整粒方法
IE911504A1 (en) * 1990-05-31 1991-12-04 Lonza Ag A composite material comprising mechanically resistant¹particles
FR2732674B1 (fr) * 1995-04-10 1997-05-09 Alcatel Fibres Optiques Procede et dispositif de spheroidisation de granules de silice
FR2902767B1 (fr) * 2006-06-22 2008-09-19 J P B Creations Sa Dispositif de conditionnement d'un produit a base de colle
CN103302563B (zh) * 2012-03-14 2015-11-25 富泰华工业（深圳）有限公司 打磨装置及使用该打磨装置的机械手
DE102019112791B3 (de) * 2019-05-15 2020-06-18 Netzsch Trockenmahltechnik Gmbh Schleifvorrichtung zum verrunden von partikeln
CN117730199A (zh) * 2021-08-03 2024-03-19 福伊特专利有限公司 水电涡轮机的构件和制造方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE459595C (de) * 1924-12-23 1928-05-08 Hartstoff Metall A G Hametag Abrunden von Metallpulverteilchen
US1601898A (en) * 1925-07-09 1926-10-05 Roy E Wiley Granular product and method of producing same
US2186659A (en) * 1936-07-17 1940-01-09 Micro Products Corp Magnetic powder for iron dust cores
US2304221A (en) * 1940-03-27 1942-12-08 Celanese Corp Drying apparatus
US2460918A (en) * 1942-12-12 1949-02-08 Jr Albert G Bodine Method-of and apparatus for cutting and the like
US2874950A (en) * 1954-03-16 1959-02-24 Pyzel Fitzpatrick Inc Hydraulic cement process
DE1202171B (de) * 1959-07-03 1965-09-30 Dr Guenter Friese Verfahren zur Oberflaechenbearbeitung von Werkstuecken
DE1427553A1 (de) * 1960-02-19 1969-08-28 Ajem Lab Inc Verfahren und Apparatur zur Oberflaechenumwandlung mittels Kornsuspension
US3207818A (en) * 1963-12-27 1965-09-21 Western Electric Co Methods of forming spherical particles of crystallizable thermoplastic polymers
US3436868A (en) * 1965-03-19 1969-04-08 Christensen Diamond Prod Co Rounding and polishing apparatus for crystalline carbon bodies
BE790404A (fr) * 1971-10-21 1973-02-15 Metallgesellschaft Ag Procede et dispositif de traitement superficiel de
AU464396B2 (en) * 1972-05-25 1975-08-28 Alcronite New Zealand Improvements in and relating to protective surfaces
DD102108A1 (de) * 1972-07-20 1973-12-12
JPS518876B2 (de) * 1972-10-03 1976-03-22
JPS5535062Y2 (de) * 1976-01-09 1980-08-19
US4165473A (en) * 1976-06-21 1979-08-21 Varian Associates, Inc. Electron tube with dispenser cathode
JPS5542734A (en) * 1978-09-19 1980-03-26 Inoue Japax Res Inc Barrel grinding method
CA1117987A (en) * 1978-12-13 1982-02-09 Robert J. Seider Sintered high density spherical ceramic pellets for gas and oil well proppants and their process of manufacture
US4246208A (en) * 1979-03-22 1981-01-20 Xerox Corporation Dust-free plasma spheroidization
JPS5626975A (en) * 1979-08-14 1981-03-16 Asahi Glass Co Ltd Display element

Also Published As

Publication number Publication date
DE3278460D1 (en) 1988-06-16
EP0082816A3 (en) 1985-05-22
JPS6359735B2 (de) 1988-11-21
US4592707A (en) 1986-06-03
ES8503526A1 (es) 1985-03-16
DE3241459C1 (de) 1983-07-21
JPS58122032A (ja) 1983-07-20
US4476071A (en) 1984-10-09
NO824296L (no) 1983-06-24
CH667223A5 (de) 1988-09-30
NO156114B (no) 1987-04-21
CA1231928A (en) 1988-01-26
EP0082816A2 (de) 1983-06-29
NO156114C (no) 1987-08-05
ES518042A0 (es) 1985-03-16

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