EP0196065A1 - Polaristationsweiche für Einrichtungen der Höchstfreqenztechnik - Google Patents

Polaristationsweiche für Einrichtungen der Höchstfreqenztechnik Download PDF

Info

Publication number
EP0196065A1
EP0196065A1 EP86104085A EP86104085A EP0196065A1 EP 0196065 A1 EP0196065 A1 EP 0196065A1 EP 86104085 A EP86104085 A EP 86104085A EP 86104085 A EP86104085 A EP 86104085A EP 0196065 A1 EP0196065 A1 EP 0196065A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
waveguide
polarization
fork
switch according
arms
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP86104085A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP0196065B1 (de
Inventor
Eberhard Dr. Schuegraf
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to AT86104085T priority Critical patent/ATE58033T1/de
Publication of EP0196065A1 publication Critical patent/EP0196065A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP0196065B1 publication Critical patent/EP0196065B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
    • H01P1/00—Auxiliary devices
    • H01P1/16—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion
    • H01P1/161—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion sustaining two independent orthogonal modes, e.g. orthomode transducer

Definitions

  • the invention relates to a polarizing switch according to the preamble of patent claim 1.
  • Microwave antennas with which bandwidths of 2: 1 and more are achieved today, require correspondingly broadband polarization switches for operation with two polarizations.
  • Such a polarization crossover then also enables the combination with two crossovers to form a polarization crossover (also called a system crossover), which allows two directional radio systems of adjacent frequency bands, each with two linear polarizations, to be switched to the same antenna.
  • a polarization crossover also called a system crossover
  • this two-band antenna system has the expanded transmission capacity of two radio relay systems with the same space requirement on each radio tower.
  • the transmission capacity is to be increased by expanding the frequency ranges, which then go beyond an octave, e.g. from previously 3.7 to 6.425 GHz to 3.4 to 7.125 GHz in the future.
  • Polarization switches that have usable frequency ranges of more than 2: 1 and avoid expensive ridge waveguides are not known.
  • the polarization switch according to DE-OS 28 42 576 with two E and two H waveguide offsets and the polarization switch according to DE-OS 30 10 360 with four E-H waveguide offsets have a theoretical uniqueness frequency range of only 2: 1; this corresponds to a maximum usable frequency range of 1.73: 1.
  • the invention has for its object to remedy the aforementioned difficulties and to provide options for building a polarizing switch, in which no more H-bends are required.
  • the E 11 interference wave is excited with the cut-off wavelength ⁇ KEll depends on a and b in exactly the same way.
  • f KEll / f KHLO of the E-bend becomes larger the larger a / b, ie the lower the waveguide of the E-bend.
  • the theoretical uniqueness frequency range f KEll / f KHIO results from Fi g. 1 the practically maximum usable frequency range of an e-bend depending on a / b of its rectangular waveguide below under the realistic assumption that the lowest operating frequency f u 10% is selected above f kHIO and the highest operating frequency f ob 5% below f KEll '
  • the H-bends of the switches above can only be used up to 6.20 GHz without interference waves with the same waveguide cross-section of 3.587 GHz.
  • the known method of symmetrically flattening the outer corner of the E-bend is first used. 2, the size of the corner flattening is determined by the catheter dimension x E.
  • FIG. 2 shows the flattening x Eo p t determined for various articulation angles ⁇ with optimal broadband adaptation.
  • the reflection of E-bends - at least in the bend angle range by 60 ° - can be further reduced in a broadband manner in that x E is somewhat larger in the case of a double-compensated E-angle piece compared to the values from FIG. ) is selected (overcompensation) and a recess is made in the diagonal intersection of the flattening plane, e.g. a screw with a negative immersion depth.
  • the measured reflection factor of this kink is less than 0.7% in the frequency range from 3.7 GHz to 9.9 GHz. It is certain that the upper limit of 9.9 GHz is not caused by the E-kink, but by interference wave types of the measuring arrangement used.
  • E-bends with a reduced waveguide height b are far superior to corresponding H-bends in terms of bandwidth and low reflection. This gives rise to the following new task: How can a polarization switch be constructed using only E-bends with a reduced waveguide height b and homogeneous cables, but without any H-bend?
  • This double branch DV can be thought of as being composed of four waveguide E offsets, which are arranged symmetrically about the round waveguide axis, rotated by 90 ° relative to one another.
  • the four cyclically lying rectangular waveguides created in this way are shifted towards the axis of the round waveguide by means of short ridge waveguide sections and flow into the round waveguide with low reflection.
  • the series branches SV of both waveguide forks are followed by an E-bend in each branch arm which has the same bend angle and opposite bend direction as the E-bend of the series branch which preceded the cable run.
  • the distance l k successive E-bends is chosen so that, according to FIG. 3, the partial arms now running parallel to one another have a distance w between their inner broad side walls which is somewhat larger than the wide side a T of the partial arms.
  • the straight fork gG completely by their partial arms of Figure 3 are right extended by straight rectangular waveguide of length 1. 9, which is chosen so that the gegillerschte transfer gG in Fig. 3, left between the sub-arms of the straight fork without penetration space.
  • the E-offset consists of two mutually identical E-bends, which are connected in the opposite direction by a homogeneous line of such a length that a displacement distance v measured in the horizontal direction results which is sufficient for the non-penetrating interlocking of the two waveguide forks .
  • the connecting flanges of the polarization-selective rectangular waveguides lie in one and the same plane. Therefore, the electrical length of the straight fork gG is initially shorter than that of the fork. It is possible - at least at an operating frequency - to produce exactly the same electrical length of both passages of the polarization filter by lengthening the straight fork gG and consequently shortening the stripped fork ⁇ G for topological reasons. It is not to be feared that this phase symmetry has a greater frequency response, because the electrical difference of the one polarization crossover compared to the other - this difference consists of the E offsets EV according to FIG. 3 - is considered to be small.
  • the polarization switch concept according to FIG. 3 is the solution to the above problem, because only E-bends and homogeneous lines occur as elements.
  • the usable frequency range of this polarization filter is thus considerably broadened compared to that of known arrangements and is likely to extend beyond an octave. It is crucial and essential that the new polarization switch according to FIG. 3 has no H-bend contains more, as is still required in the arrangement according to DE-PS 28 42 576 ..
  • the polarization switch in FIG. 3 has the further property that the axes of all occurring waveguide sections lie in only two planes which are perpendicular to one another and have already been selected as the plane of the drawing on the right and left in FIG. 3 for better understanding. Since these planes are also perpendicular to the broad side walls of all the respective waveguides and these broad sidewalls always cut along their center lines, all of the respective waveguides can be divided in these planes without cross current and therefore without loss.
  • the polarization switch can then be composed of only five parts, namely, in addition to the double branch DV, each of two mirror-image halves of the straight (gG) and the grooved (äG) fork. Since the waveguide walls of all four fork halves are all cylindrical with respect to the parting planes, all of these parts can be manufactured inexpensively using the NC milling process.
  • both polarization-selective rectangular waveguide connections of the polarization crossover are each connected to one of two identical crossovers FW1 and FW 2 , each of which conducts a lower frequency band for access in FIG. 3 at the top and an upper frequency band redirected to the side beforehand.
  • the polarization crossover then has two polarization-selective accesses at the top in FIG. 3, each of which is assigned to one of the two mutually orthogonal linear polarizations of the lower frequency band and two polarization-selective accesses (opening in FIG. 3 to the left or from the right) for both polarizations of the upper one Frequency band.
  • the polarization crossover ver binds these four separate accesses with the common circular waveguide access (Fig. 3, below) to which the two-band antenna is to be connected. These four turnouts are extremely low loss and reflection, and each pass is highly decoupled from all others.
  • the crossover FW is already explained in detail in DE-OS 32 08 029. According to FIG. 3, it consists in each case of a lateral branch for the upper frequency band and a schematically drawn four-circuit lock pointing upward in FIG. 3, which blocks the upper frequency band and allows the lower to pass without reflection. It is also important that the basic structure of these crossovers is in line with the basic structure of the waveguide forks gG and äG of the polarization crossover explained above. Ie, the same applies to the crossovers that the axes of all waveguides lie in one and the same plane, that the broad side walls of all waveguides are perpendicular to this plane, that this plane separates all waveguide broad sidewalls, their center lines - i.e.
  • crossovers can also be arranged at an angle, preferably over the broad side of the waveguide. All that is required is to refer to the design variants of the crossover described in DE-OS 32 08 020.

Landscapes

  • Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
  • Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
  • Inorganic Insulating Materials (AREA)
  • Lasers (AREA)

Abstract

Angegeben wird eine Polarisationsweiche, die einen in Achsrichtung verlaufenden, runden oder quadratischen Hohlleiter in zwei Paare voneinander jeweils gegenüberliegenden Rechteckhohlleiter verzweigt. Das erste Paar aus zwei einander gegenüberliegenden Rechteckhohlleitern wird dabei durch eine in sich symmetrische Hohlleitergabel (gG) mit geraden Teilarmen gespeist. Das zweite Paar, das aus den beiden weiteren einander gegenüberliegenden Rechteckhohlleitern besteht, wird durch eine zweite, in sich elektrisch-symmetrische Hohlleitergabel (äG) mit über ihre Breitseiten gegrätschten Teilarmen gespeist. Eine Ergänzung zu einer Polarisationsfrequenzweiche ist möglich.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Polarisationsweiche gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.
  • Mikrowellenantennen, mit denen heute Bandbreiten von 2 : 1 und mehr erreicht werden, erfordern für den Betrieb mit zwei Polarisationen entsprechend breitbandige Polarisationsweichen. Eine solche Polarisationsweiche ermöglicht dann außerdem die Kombination mit zwei Frequenzweichen zu einer Polarisationsfrequenzweiche (auch Systemweiche genannt), die zwei Richtfunksysteme benachbarter Frequenzbänder mit je zwei Linearpolarisationen auf ein und dieselbe Antenne zu schalten gestattet. Diese Zweibandantennenanlage hat gegenüber bisherigen Einbandantennen bei unverändertem Platzbedarf auf jedem Funkturm die erweiterte Übertragungskapazität zweier Richtfunksysteme.
  • Auch im Satellitenfunk soll die Übertragungskapazität gesteigert werden durch Erweitung der Frequenzbereiche, die dann über eine Oktave hinausgehen z.B. von bisher 3.7 bis 6,425 GHz auf zukünftig 3,4 bis 7,125 GHz. Polarisationsweichen, die nutzbare Frequenzbereiche von mehr als 2 : 1 aufweisen und teuere Steghohlleiter vermeiden, sind nicht bekannt. Auch die Polarisationsweiche nach der DE-OS 28 42 576 mit zwei E- und zwei H-Hohlleiterversätzen sowie die Polarisationsweiche nach der DE-OS 30 10 360 mit vier E-H-Hohlleiterversätzen haben einen theoretischen Eindeutigkeitsfrequenzbereich von nur 2 : 1; dies entspricht einem maximal nutzbaren Frequenzbereich von 1,73 : 1.
  • Die physikalische Ursache dafür, daß der eindeutige Frequenzbereich obiger Polarisationsweichen zu höheren Frequenzen hin eingeschränkt ist, liegt in.den H-Krümmern. Sie regen die H20-Störwelle ab der Betriebsfrequenz an, bei der im Rechteckhohlleiter des H-Krümmers die H20-Grenzfrequenz erreicht wird. Wegen λ kH20 = a hängt die H20-Grenzfrequenz eines H-Krümmers nur von seiner Hohlleiterbreitseite a ab; fkH20 und auch der Eindeutigkeitsfrequenzbereich fkH20/fkH10 bleiben unverändert, wenn gegenüber dem Normalprofilhohlleiter mit a = 2b die Höhe b reduziert und a beibehalten wird. Dieses Verhalten zeigen sowohl H-Bögen wie H-Knicke.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, den vorerwähnten Schwierigkeiten abzuhelfen und Möglichkeiten zum Aufbau einer Polarisationsweiche anzugeben, bei der keinerlei H-Krümmer mehr benötigt werden.
  • Ausgehend von einer Polarisationsweiche nach dem Oberbegriff des Patentanspruches 1, wird diese Aufgabe erfindungsgemäß nach den kennzeichnenden Merkmalen des Patentanspruches 1 gelöst.
  • Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Anhand von Ausführungsbeispielen wird nachstehend die Erfindung noch näher erläutert.
  • Es zeigen in der Zeichnung
    • Fig. 1 den theoretischen Eindeutigkeitsfrequenzbereich fKEll/fkH10 und den praktisch nutzbaren Frequenzbereich fob/fu von E-Krümmern abhängig von Seitenverhältnis a/b ihrer Rechteckhohlleiter,
    • Fig. 2 die optimale Eckenabflachung für E-Knicke im Rechteckhohlleiter mit a = 4b abhängig von Knickwinkel ∝,
    • Fig. 3 zwei aufeinander senkrechte Querschnitte durch die Polarisationsfrequenzweiche, rechts durch die gerade Hohlleitergabel, links durch die gegrätschte Hohlleitergabel,
    • Fig. 4 die Dimensionierung der breitbandig angepaßten Serienverzweigung SV.
  • Wesentlich günstiger als der oben betrachtete H-Knick verhält sich im Hinblick auf Breitbandigkeit der E-Krümmer, der keine H20-Störwelle anregt. Im Rechteckhohlleiter des E-Krümmers wird die E11-Störwelle angeregt mit der Grenzwellenlänge
    Figure imgb0001
    λKEll hängt von a und b in genau gleicher Weise ab. Die obere Grenze des Eindeutigkeitsfrequenzbereiches ist fkEll und die untere Grenze fKH10 = 2a. Abhängig vom Seitenverhältnis a/b des rechteckigen E-Krümmerhohlleiters ergibt sich
    Figure imgb0002
  • Danach und nach Fig. 1. wird fKEll/fKHLO des E-Krümmers umso größer, je größer a/b ist, d.h. je niedriger der Hohlleiter des E-Krümmers ist. Aus dem theoretischen Eindeutigkeitsfrequenzbereich fKEll/fKHIO ergibt sich nach Fig. 1 der praktisch maximal nutzbare Frequenzbereich eines E-Krümmers abhängig von a/b seines Rechteckhohlleiters unter unter der realistischen Annahme, daß die tiefste Betriebsfrequenz fu 10 % über fkHIO gewählt wird und die höchste Betriebsfrequenz fob 5 % unter fKEll'
  • Als Beispiel dient der bei den oben erwähnten Polarisationsweichen nach der DE-OS 28 42 576 oft verwendete E-Krümmer im Rechteckhohlleiter mit a = 4b, der z.B. bei a = 46 mm im Frequenzbereich von 3,587 GHz bis 12,773 GHz störwellenfrei nutzbar ist. Dagegen sind die H-Krümmer obiger Weichen beim selben Hohlleiterquerschnitt von 3,587 GHz nur bis 6,20 GHz störwellenfrei nutzbar.
  • Wie unten gezeigt wird, eignet sich der E-Knick mit a = 4b bestens als Hauptkomponente neuer breitbandiger Polarisationsweichen. Daher ist eine weitere wichtige Aufgabe die breitbandige Anpassung solcher E-Knicke. Hierzu wird zuerst die an sich bekannte Methode der symmetrischen Abflachung der Außenecke des E-Knickes angewandt. Nach Fig. 2 ist die Größe der Eckenabflachung durch das Kathetenmaß xE bestimmt. Fig. 2 zeigt die für verschiedene Knickwinkel ∝ auf meßtechnischem Wege ermittelte Abflachung xEopt bei optimaler Breitbandanpassung.
  • Nach einer weiteren Untersuchung ist die Reflexion von E-Knicken - zumindest im Knickwinkelbereich um 60° - dadurch breitbandig weiter zu verkleinern, daß xE im Falle eines zweifach kompensierten E-Winkelstückes gegenüber den Werten aus Fig. 2 etwas größer (5 - 10 %) gewählt wird (Uberkompensation) und im Diagonalenschnittpunkt der Abflachungsebene eine Vertiefung angebracht wird, z.B. eine Schraube mit negativer Eintauchtiefe.
  • Als praktisches Beispiel ist ein 60°-E-Knick ausgeführt mit a = 45,4 mm, b = 11,35 mm und einer im Diagonalenschnittpunkt der Abflachungsebene angebrachten, gegenüber dieser Ebene um 0,3 mm herausgedrehten Schraube M10. Der gemessene Reflexionsfaktor dieses Knickes ist im Frequenzbereich von 3,7 GHz bis 9,9 GHz kleiner als 0,7 %. Es ist sicher, daß die Obergrenze von 9,9 GHz nicht vom E-Knick verursacht ist, sondern von Störwellentypen der benützten Meßanordnung. Die Frequenzobergrenze des E-Knickes liegt über 9,9 GHz, nämlich nach Gleichung (1) bei f kEll = 13,62 GHz..
  • Wie oben aufgezeigt, sind E-Knicke mit reduzierter Hohlleiterhöhe b hinsichtlich Bandbreite und Reflexionsarmut entsprechenden H-Knicken weit überlegen. Daraus erwächst folgende neue Aufgabe: Wie kann eine Polarisationsweiche möglichst nur mit E-Knicken reduzierter Hohlleiterhöhe b und homogenen Leitungen aber ohne jeden H-Krümmer aufgebaut werden.
  • Die Lösung geht aus von der bewährten Doppelverzweigung DV,. wie sie in Fig. 3 unten rechts und links skizziert ist und in der DE-PS 28 42 576 bereits erläutert ist. Diese Doppelverzweigung DV kann zusammengesetzt gedacht werden aus vier Hohlleiter-E-Versätzen, die um je 90° gegeneinander gedreht symmetrisch um die Rundhohlleiterachse herum angeordnet sind. Die so entstandenen vier zyklisch liegenden Rechteckhohlleiter werden mittels kurzer Steghohlleiterabschnitte zur Achse des Rundhohlleiters hin versetzt und münden breitbandig reflexionsarm in den Rundhohlleiter.
  • Zur Anregung der aufeinander senkrechten linearen H11-Polarisationen im Rundhohlleiter sind in Fig. 3 rechts bzw. links je zwei einander gegenüberliegende Rechteckhohlleiteranschlüsse 1,2,3,4 der Doppelverzweigung DV mit zwei gleichgroßen Teilwellen zu speisen, die untereinander entgegengesetzte Phase bezüglich der Rundhohlleiterachse 5 haben. Dazu dient nach Fig. 3 rechts eine erste, gestrichelt umrahmte in sich symmetrische Rechteckhohlleitergabel gG mit geraden Teilarmen und eine zweite, elektrisch symmetrische Rechteckhohlleitergabel äG mit zwei in Fig. 3 links ebenfalls gestrichelte umrahmte nach rechts hinübergegrätschten Teilarmen, wobei der linke dieser Teilarme durchdringungsfrei zwischen den geraden Armen der ersten Gabel gG Platz findet.
  • Beide Gabeln gG und äG bestehen im Beispiel von Fig. 3 aus je einer symmetrischen Rechteckhohlleiterserienverzweigung SV; sie teilt den zu verzweigenden Rechteckhohlleiter mit beispielsweise a = 2b wellenwiderstandsrichtig und bei konstanten Breitseiten a = aT in zwei Teilarme mit dann aT = 4bT und knickt sie nach Fig. 4 um den Winkel von je ∝ nach rechts bzw. links symmetrisch auseinander. Diese Verzweigung ist möglichst reflexionsarm zu dimensionieren mit der Überlegung, daß die Verzweigung nach Fig. 4 zusammengesetzt werden kann aus zwei E-Knicken des Rechteckhohlleiters mit aT = 4bT, die bei untereinander entgegengesetzter Knickrichtung mit sehr dünner rechter und linker Breitseitenwand a und al aneinanderliegen. Wird die dünne leitende Wand weggelassen, so werden die Felder dadurch nicht verändert, und es bleibt nach Fig. 4 der über die ganze Breitseite verlaufende Keil K mit dem Spitzwinkel ∝, (gleich dem Knickwinkelo∝) und dem aus Fig. 2 entnehmbaren Kathetenmaß XEopt' das - oben zunächst nur für den E-Knick alleine ermittelt - nunmehr auch für die optimale Breitbandanpassung der Serienverzweigung gilt. Die Form der Serienverzweigung nach Fig. 4 ist besonders geeignet zur Herstellung mit dem bekannten NC-Fräsverfahren (numerical controlled-Fräsverfahren).
  • An die Serienverzweigungen SV beider Hohlleitergabeln schließt sich nach Fig. 3 in jedem Teilarm ein E-Knick an, der den gleichen Knickwinkel und entgegengesetzte Knickrichtung hat wie der im Leitungszug jeweils vorhergehende E-Knick- der Serienverzweigung. Der Abstand lk aufeinanderfolgender E-Knicke ist so gewählt, daß nach Fig. 3 die nunmehr parallel zueinander verlaufenden Teilarme zwischen ihren innenliegenden Breitseitenwänden den Abstand w haben, der etwas größer ist als die Breitseite aT der Teilarme.
  • Die gerade Gabel gG wird vollständig, indem ihre Teilarme nach Fig. 3 rechts durch gerade Rechteckhohlleiter der Länge 19 verlängert werden, die so gewählt ist, daß die gegrätschte Gabe gG in Fig. 3 links zwischen den Teilarmen der geraden Gabel durchdringungsfrei Platz hat.
  • Die gegrätschte Gabel äG in Fig. 3 links wird dadurch vollständig, daß an die parallel zueinander verlaufenden Teilarme ihrer Serienverzweigung zwei untereinander gleiche E-Versätze EV mit dem Rechteckhohlleiterquerschnitt aT = 4 br angeschlossen werden. Der E-Versatz besteht nach Fig. 3 links aus zwei untereinander gleichen E-Knicken, die bei untereinander entgegengesetzter Knickrichtung durch eine homogene Leitung solcher Länge verbunden sind, daß sich eine in horizontaler Richtung gemessene Versatzstrecke v ergibt, die zum durchdringungsfreien Ineinandergreifen beider Hohlleitergabeln ausreicht.
  • Wichtig ist, daß die Doppelverzweigung von der gegrätschten Gabel äG nur dann elektrisch symmetrisch (d.h. ohne Verursachung von Störwellen) angeregt wird, wenn nach Fig. 3 links die Abstände lE1 und lE2 zwischen benachbarten E-Knicken genügend groß sind. Kriterium dafür ist, die bekannte aperiodische Dämpfung aapEll der Leitungsabschnitte mit der Länge lE1 bzw. lE2 für das vom E-Knick angeregte E11-Störfeld bei der kritischen höchsten Betriebsfrequenz mit der Freiraumwellenlänge λo. Es ist
    Figure imgb0003
    mit λKEll aus Gleichung (1). Für praktisch relevante Knickwinkel von 50° bis 60° und aT = 4 bT reicht er- fahrungsgemäß bei der höchsten Betriebsfrequenz aapEll = 20 dB aus; dies wird schon bei kleinen Längen 1E ≈ bT erreicht.
  • Bei der Polarisationsweiche in Fig. 3 liegen die Anschlußflansche der polarisationsselektiven Rechteckhohlleiter in ein und derselben Ebene. Daher ist die elektrische Länge der geraden Gabel gG zunächst kleiner als die der gegrätschten Gabel. Es ist - zumindest bei einer Betriebsfrequenz - möglich, exakt gleiche elektrische Länge beider Durchgänge der Polarisationsweiche dadurch herzustellen, daß die gerade.Gabel gG verlängert wird, und folglich die gegrätschte Gabel äG aus topologischen Gründen gekürzt werden kann. Es ist nicht zu befürchten, daß diese Phasensymmetrie einen größeren Frequenzgang hat, weil der elektrische Unterschied des einen gegenüber dem anderen Polarisationsweichendurchgang - dieser Unterschied besteht nach Fig. 3 aus den E-Versätzen EV - als gering erachtet wird.
  • Das Polarisationsweichenkonzept nach Fig. 3 ist die Lösung der oben gestellten Aufgabe, weil als Elemente nur noch E-Knicke und homogene Leitungen vorkommen. Damit ist der nutzbare Frequenzbereich dieser Polarisationsweiche gegenüber demjenigen bekannter Anordnungen wesentlich verbreitert und reicht voraussichtlich über eine Oktave hinaus. Entscheidend und wesentlich ist, daß die neue Polarisationsweiche nach Fig. 3 keinerlei H-Krümmer mehr enthält, wie dies bei der Anordnung nach der DE-PS 28 42 576 noch erforderlich ist..
  • Die Polarisationsweiche in Fig. 3 hat die weitere Eigenschaft, daß die Achsen aller vorkommenden Hohlleiterabschnitte in nur zwei Ebenen liegen, die aufeinander senkrecht stehen und in Fig. 3 rechts und links zum besseren Verständnis bereits als Zeichenebene gewählt sind. Da diese Ebenen ferner auf den Breitseitenwänden aller jeweiligen Hohlleiter senkrecht stehen und diese Breitseitenwände stets ihren Mittellinien entlang schneiden, können alle jeweiligen Hohlleiter in diesen Ebenen querstromfrei und daher verlustfrei geteilt werden. Die Polarisationsweiche kann dann aus nur fünf Teilen zusammengesetzt werden, nämlich außer der Doppelverzweigung DV aus je zwei spiegelbildlich gleichen Hälften der geraden (gG) und der gegrätschten (äG) Gabel. Da die Hohlleiterwände aller vier Gabelhälften im Bezug auf die Trennebenen ausnahmslos zylindrisch sind, können alle diese Teile im NC-Fräsverfahren kostengünstig hergestellt werden.
  • Die Polarisationsweiche von Fig. 3 läßt sich zur Polarisationsfrequenzweiche erweitern. Dazu werden beide polarisationsselektiven Rechteckhohlleiteranschlüsse der Polarisationsweiche wie dies ebenfalls in Fig. 3 oben dargestellt ist, mit je einer von zwei gleichen Frequenzweichen FW1 bzw. FW2 verbunden, die jeweils ein unteres Frequenzband zum Zugang in Fig. 3 ganz oben leitet und ein oberes Frequenzband vorher zur Seite umlenkt. Die Polarisationsfrequenzweiche hat dann in Fig. 3 ganz oben zwei polarisationsselektive Zugänge, die je einer der beiden zueinander orthogonalen Linearpolarisationen des unteren Frequenzbandes zugeordnet sind und zwei polarisationsselektive Zugänge (in Fig. 3 links von vorne bzw. von rechts einmündend) für beide Polarisationen des oberen Frequenzbandes. Die Polarisationsfrequenzweiche verbindet diese vier Separatzugänge mit dem gemeinsamen Rundhohlleiterzugang (Fig. 3, unten), an den die Zweibandantenne anzuschließen ist. Diese vier Weichendurchgänge sind extrem verlust- und reflexionsarm, und jeder Durchgang ist von allen anderen hoch entkoppelt.
  • Die Frequenzweiche FW ist in der DE-OS 32 08 029 bereits detailliert erläutert. Sie besteht nach Fig. 3 aus je einer seitlichen Abzweigung für das obere Frequenzband und einer in Fig. 3 nach oben weisenden schematisch gezeichneten Vierkreissperre, die das obere Frequenzband sperrt und das untere reflexionsfrei durchläßt. Wichtig ist ferner, daß der prinzipielle Aufbau dieser Frequenzweichen mit dem oben erläuterten Prinzipaufbau der Hohlleitergabeln gG und äG der Polarisationsweiche in Übereinstimmung gebracht ist. D.h., auch bei den Frequenzweichen gilt, daß die Achsen aller Hohlleiter in ein und derselben Ebene liegen, daß die Breitseitenwände aller Hohlleiter auf dieser Ebene senkrecht stehen, daß diese Ebene alle Hohlleiterbreitseitenwände entlang, ihren Mittellinien - also querstrom - und daher verlustfrei - trennen und daß alle Hohlleiterwände bezüglich dieser Ebene zylindrisch sind. Diese Trennebene wird mit der oben gewählten Trennebene der zugehörigen Hohlleitergabel zusammengelegt. Daraus folgt, daß der Komplex "Frequenzweiche + Hohlleitergabel" in einem Zug und ohne Naht im NC-Fräsverfahren kostengünstig und hochpräzis herstellbar ist. Auch die komplette Polarisationsfrequenzweiche besteht aus nur fünf Einzelteilen.
  • Zu beachten ist lediglich noch, daß bei der Zusammenschaltung zwischen Polarisationsweiche und Frequenzweiche in Fig. 3 ein Mindestabstand lE3 zwischen der Spitze der Serienverzweigungen und den im Beispiel von Fig. 3 seitlich einmündenden Frequenzweichenzugang des oberen Frequenzbandes notwendig ist. Diese Leitungslänge muß-nach Gleichung (3) eine genügend hohe aperiodische Dämpfung des E11-Störfeldes gewährleisten, das vom seitlich einmündenden Frequenzweichenzugang für das obere Frequenzband angeregt wird.
  • Zu der in Fig. 3 gewählten, sog. gestreckten Anordnung der Frequenzweichen zur Polarisationsweiche ist zu vermerken, daß die Frequenzweichen auch abgewinkelt vorzugsweise über die Hohlleiterbreitseite, angeordnet werden können. Hierzu braucht lediglich auf die in DE-OS 32 08 020 erläuterten Aufbauvarianten der Frequenzweiche hingewiesen werden.

Claims (14)

1. Polarisationsweiche für Einrichtungen der Höchstfrequenztechnik mit einer in sich symmetrischen, fünfarmigen Doppelverzweigung (DV), welche einen in Achsrichtung verlaufenden, runden oder quadratischen Hohlleiter in zwei Paare von einander jeweils gegenüberliegenden Rechteckhohlleitern verzweigt, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Paar, bestehend aus zwei einander gegenüberliegenden Rechteckhohlleiterarmen (1,3) der Doppelverzweigung (DV) durch eine in sich symmetrische Hohlleitergabel (gG) mit geraden Teilarmen gespeist ist, und daß das zweite Paar, bestehend aus den beiden einander gegenüberliegenden Rechteckhohlleiterarmen (2,4) der Doppelverzweigung (DV) durch eine zweite, in sich elektrisch symmetrische Hohlleitergabel (äG) mit über ihre Breitseiten gegrätschten Teilarmen gespeist ist.
2. Polarisationsweiche nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß die beiden Gabeln (gG,äG) mit je einer symmetrischen Serienverzweigung (SV) aufgebaut sind.
3. Polarisationsweiche nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet , daß die Serienverzweigungen (SV) wellenwiderstandsrichtig ausgebildet sind mit Teilarmen des Serienverhältnisses von etwa aT = 4bT, ausgehend vom jeweiligen Normalprofilhohlleiter mit etwa a = 2b (Fig. 4).
4. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet daß an die jeweilige Serienverzweigung (SV) je zwei E-Knicke angeschlossen sind, die erart ausgebildet und angeordnet sind, daß die Teilarme der Hohlleitergabeln (gG, äG) dadurch parallel zueinander verlaufen und dabei der Abstand (w) zwischen den innenliegenden Breitseiten der Teilarme der geraden Hohlleitergabel (gG) etwas größer ist (etwa 10 %) als die Breitseite (aT) der Teilarme.
5. Polarisationsweiche nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß an die parallel zueinander verlaufenden Teilarme der Serienverzweigung (SV) der zweiten Hohlleitergabel (äG) zwei mit parallel zueinander verlaufenden Längsachsen angeordnete E-Versätze angeschlossen sind, die wiederum bestehen aus je zwei E-Knicken, die bei untereinander entgegengesetzter Knickrichtung über eine homogene Leitung solcher Länge miteinander verbunden sind, daß sich eine senkrecht zur Längsachse (5) der Doppelverzweigung (DV) gemessene Versatzstrecke (v) solcher Länge ergibt, daß das durchdringsfreie Ineinandergreifen beider Hohlleitergabeln (gG,äG) ermöglicht wird.
6. Polarisationsweiche nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet , daß die gegenseitigen Abstände (1El,1E2) benachbarter E-Knicke mit Rücksicht auf eine zu fordernde E11-Störfelddämpfung (aapEll) bei der in dieser Hinsicht kritischen höchsten Betriebsfrequenz ausreichend groß sind.
7. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß die E-Knicke mit einer symmetrischen Eckenabflachung und einer im diagonalen Schnittpunkt der Abflachungsebene angebrachten Schraube mit negativer Eintauchtiefe oder nur mit einer symmetrischen Eckenabflachung versehen sind, wobei das Kathedenmaß der jeweiligen Eckenabflachung für Breitbandanpassung optimal gewählt ist.
8. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß jede Hohlleitergabel (gG,äG) durch jeweils eine Ebene mechanisch getrennt wird, die auf den Breitseitenwänden aller jeweiligen Hohlleiter senkrecht steht und diese Breitseitenwände entlang ihren Mittellinien schneidet.
9. Polarisationsweiche nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet , daß die Serienverzweigung (SV) einen über die ganze Breitseite (aT) verlaufenden Keil (K) hat, dessen Spitzwinkel (∝) gleich ist dem einfachen Knickwinkel (cc) der Serienverzweigung und dessen Kathetenmaß (XEopt) gegebenenfalls zusammen mit je einer Schraube mit negativer Eintauchtiefe oder je einer Vertiefung in diagonalen Schnittpunkt beider rechteckigen Keiloberflächen für Breitbandanpassung optimal gewählt ist (Fig. 4).
10. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß die Länge (lg) der Teilarme der geraden Gabel (gG) und die Versatzstrecke (v) der gegrätschten Gabel (äG) so gewählt sind, daß die beiden polarisationsselektiven Anschlußflansche der Polarisationsweiche in ein und derselben Ebene liegen.
11. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß die Länge (lg) der Teilarme der geraden Gabel (gG) so verlängert wird und die Versatzstrecke (v) der gegrätschten Gabel (äG) so verkleinert wird, daß sich für beiden Durchgangszweige der Polarisationsweiche bei einer vorgebbaren Frequenz exakt gleiche elektrische Länge ergibt.
12. Polarisationsweiche nach einer der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet , daß an beide polarisationsselektive Rechteckhohlleiterzugänge je eine Frequenzweiche (FW) angeschlossen ist.
13. Polarisationsweiche nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet , daß die querstromfreien Trennebenen der Frequenzweichen (FW) mit den querstromfreien Trennebenen der jeweils zugehörigen Hohlleitergabel (gG bzw. äG) zur Identität gebracht sind.
14. Polarisationsweiche nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet , daß der Abstand (lE3) zwischen der Keilspitze der Serienverzweigung (SV) des jeweiligen Rechteckhohlleiteranschlusses der Polarisationsweiche und dem seitlich einmündenden Frequenzweichenzugang für das obere Frequenzband mit Rücksicht auf eine zu fordernde E11-Störfelddämpfung (aapEll) bei der in dieser Hinsicht kritischen höchsten Betriebsfrequenz ausreichend groß ist.
EP86104085A 1985-03-27 1986-03-25 Polaristationsweiche für Einrichtungen der Höchstfreqenztechnik Expired - Lifetime EP0196065B1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT86104085T ATE58033T1 (de) 1985-03-27 1986-03-25 Polaristationsweiche fuer einrichtungen der hoechstfreqenztechnik.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3511127 1985-03-27
DE3511127 1985-03-27

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0196065A1 true EP0196065A1 (de) 1986-10-01
EP0196065B1 EP0196065B1 (de) 1990-10-31

Family

ID=6266500

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP86104085A Expired - Lifetime EP0196065B1 (de) 1985-03-27 1986-03-25 Polaristationsweiche für Einrichtungen der Höchstfreqenztechnik

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4700154A (de)
EP (1) EP0196065B1 (de)
JP (1) JP2510988B2 (de)
AT (1) ATE58033T1 (de)
DE (1) DE3675235D1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0419892A3 (en) * 1989-09-28 1992-07-15 Siemens Aktiengesellschaft Microwave polarisation filter

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2598034B1 (fr) * 1986-04-28 1988-08-26 Alcatel Espace Dispositif a joint tournant hyperfrequence
ATE75559T1 (de) * 1987-02-18 1992-05-15 Siemens Ag Mikrowellen-polarisationsweiche.
ATE90813T1 (de) * 1987-03-24 1993-07-15 Siemens Ag Breitband-polarisationsweiche.
DE3871586D1 (de) * 1987-03-24 1992-07-09 Siemens Ag Breitbandige polarisationsweiche.
US4912436A (en) * 1987-06-15 1990-03-27 Gamma-F Corporation Four port dual polarization frequency diplexer
US5109232A (en) * 1990-02-20 1992-04-28 Andrew Corporation Dual frequency antenna feed with apertured channel
US6839543B1 (en) 1996-09-09 2005-01-04 Victory Industrial Corporation Method and system for detecting and discriminating multipath signals
US6600387B2 (en) * 2001-04-17 2003-07-29 Channel Master Llc Multi-port multi-band transceiver interface assembly
GB2434922A (en) * 2006-02-03 2007-08-08 Ericsson Telefon Ab L M Ortho-mode transducer connecting two rectangular waveguides to a common circular waveguide
DE102010063800A1 (de) * 2010-12-21 2012-06-21 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Diplexer für homodynes FMCW-Radargerät
US9960468B2 (en) * 2012-09-07 2018-05-01 Remec Broadband Wireless Networks, Llc Metalized molded plastic components for millimeter wave electronics and method for manufacture
FR3139418B1 (fr) * 2022-09-01 2025-05-02 Swissto12 Sa Jonction orthomode à six ports

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3150333A (en) * 1960-02-01 1964-09-22 Airtron Division Of Litton Pre Coupling orthogonal polarizations in a common square waveguide with modes in individual waveguides
DE2521956A1 (de) * 1975-05-16 1976-11-18 Siemens Ag Polarisationsweiche
DE2747632A1 (de) * 1977-04-29 1979-04-26 Siemens Ag Antennenspeisesystem fuer doppelpolarisation
DE2842576A1 (de) * 1978-09-29 1980-04-10 Siemens Ag Polarisationsweiche
DE2842577A1 (de) * 1978-09-29 1980-04-17 Siemens Ag Ueber die hohlleiterbreitseite genicktes rechteckhohlleiter-winkelstueck
EP0147693A2 (de) * 1983-12-16 1985-07-10 Daimler-Benz Aerospace Aktiengesellschaft Breitband-Polarisationsweiche

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2443166C3 (de) * 1974-09-10 1985-05-30 ANT Nachrichtentechnik GmbH, 7150 Backnang Systemweiche zur Trennung zweier Signale, die aus je zwei doppelt polarisierten Frequenzbändern bestehen
DE2719283C2 (de) * 1977-04-29 1984-02-02 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Antennenspeisesystem für Doppelpolarisation
US4162463A (en) * 1977-12-23 1979-07-24 Gte Sylvania Incorporated Diplexer apparatus
US4237000A (en) * 1979-03-05 1980-12-02 F. T. Read & Sons, Inc. Shaker assembly for screening and scalping
DE3010360C2 (de) * 1980-03-18 1985-08-08 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Polarisationsweiche
IT1149770B (it) * 1982-02-25 1986-12-10 Italtel Spa Circuito per separare due bande di frequenze per segnali ad altissima frequenza in doppia polarizzazione
DE3208029A1 (de) * 1982-03-05 1983-09-15 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Frequenzweiche zur trennung zweier frequenzbaender unterschiedlicher frequenzlage
US4504805A (en) * 1982-06-04 1985-03-12 Andrew Corporation Multi-port combiner for multi-frequency microwave signals

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3150333A (en) * 1960-02-01 1964-09-22 Airtron Division Of Litton Pre Coupling orthogonal polarizations in a common square waveguide with modes in individual waveguides
DE2521956A1 (de) * 1975-05-16 1976-11-18 Siemens Ag Polarisationsweiche
DE2747632A1 (de) * 1977-04-29 1979-04-26 Siemens Ag Antennenspeisesystem fuer doppelpolarisation
DE2842576A1 (de) * 1978-09-29 1980-04-10 Siemens Ag Polarisationsweiche
DE2842577A1 (de) * 1978-09-29 1980-04-17 Siemens Ag Ueber die hohlleiterbreitseite genicktes rechteckhohlleiter-winkelstueck
EP0147693A2 (de) * 1983-12-16 1985-07-10 Daimler-Benz Aerospace Aktiengesellschaft Breitband-Polarisationsweiche

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0419892A3 (en) * 1989-09-28 1992-07-15 Siemens Aktiengesellschaft Microwave polarisation filter

Also Published As

Publication number Publication date
DE3675235D1 (de) 1990-12-06
ATE58033T1 (de) 1990-11-15
US4700154A (en) 1987-10-13
JP2510988B2 (ja) 1996-06-26
EP0196065B1 (de) 1990-10-31
JPS61224701A (ja) 1986-10-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2443166C3 (de) Systemweiche zur Trennung zweier Signale, die aus je zwei doppelt polarisierten Frequenzbändern bestehen
DE69809811T2 (de) Dielektrisches Filter und dielektrischer Duplexer
DE3781398T2 (de) Zwei-moden-hohlleiterfilter mit einem koppelelement zum erreichen einer asymmetrischen filterkurve.
EP0196065B1 (de) Polaristationsweiche für Einrichtungen der Höchstfreqenztechnik
DE2726799C2 (de) Frequenzweiche
DE69904550T2 (de) Polarisationsweiche mit doppelter Seitenwandkopplung
DE3852981T2 (de) Matrix aus koaxialen Leitungen mit planaren Überkreuzungen.
DE3689178T2 (de) Doppelkammduplexgerät mit Bandsperrenresonatoren.
DE3111106C2 (de)
EP3861590B1 (de) Kommunikationssystem
EP0154692B1 (de) Zweiband-Polarisationsweiche
DE68917548T2 (de) Koaxialer Wellenleiterphasenschieber.
DE2708306A1 (de) Frequenzweiche
DE2842576C2 (de) Polarisationsweiche
EP0284911B1 (de) Breitbandige Polarisationsweiche
DE2521956C3 (de) Polarisationsweiche
DE2719283A1 (de) Antennenspeisesystem fuer doppelpolarisation
DE2708271C2 (de) Polarisationsweiche
DE10209977A1 (de) Antennenanordnung mit einem Flächendipol
DE2842890C2 (de) Hohlleiter-Koppler
DE3208029C2 (de)
EP4293834A1 (de) Elektrischer steckverbinder und elektrische steckverbindung
DE2811750C2 (de) Nichtreziproker Phasenschieber für elektromagnetische Höchstfrequenz-Oberflächenwellen
EP0633621A1 (de) Antennen-Filter-Combiner
EP0147693B1 (de) Breitband-Polarisationsweiche

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT CH DE FR GB IT LI NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19861127

17Q First examination report despatched

Effective date: 19890126

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT CH DE FR GB IT LI NL SE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Effective date: 19901031

Ref country code: NL

Effective date: 19901031

Ref country code: GB

Effective date: 19901031

REF Corresponds to:

Ref document number: 58033

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19901115

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3675235

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19901206

ET Fr: translation filed
ITF It: translation for a ep patent filed
NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
ITTA It: last paid annual fee
GBV Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed]
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19970305

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 19970620

Year of fee payment: 12

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19980325

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19980331

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19980331

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20010313

Year of fee payment: 16

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20010319

Year of fee payment: 16

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021129

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20050325