EP0207268A1 - Aluminiumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungsbestandteilen übersättigten Schmelze - Google Patents

Aluminiumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungsbestandteilen übersättigten Schmelze Download PDF

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EP0207268A1
EP0207268A1 EP86106579A EP86106579A EP0207268A1 EP 0207268 A1 EP0207268 A1 EP 0207268A1 EP 86106579 A EP86106579 A EP 86106579A EP 86106579 A EP86106579 A EP 86106579A EP 0207268 A1 EP0207268 A1 EP 0207268A1
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    • C22C—ALLOYS
    • C22C45/00—Amorphous alloys
    • C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent

Definitions

  • the invention is based on an aluminum alloy, suitable for rapid cooling from a melt oversaturated with alloy components, according to the preamble of claim 1.
  • the aluminum alloys cited in the above publications are predominantly of a type with relatively high iron contents. In the primary solidification state, which is present as powder, flakes, strips after rapid cooling from a melt, they have very high strengths and cause difficulties in the subsequent compression to form compacts. Either higher pressures or higher temperatures are required, which is complex on the one hand and on the other hand involves the risk of not achieving the optimal microstructure for the end product (cf. J. Duszcuzyk and P. Jongenburger, TMS-AIME Meeting, New York, 24 - Born 28, 1985; RJ Wanhill, PM Aerospace Materials Conference, Berne, Nov. 1984; GJ Hildeman, DJ Lege and AK Vasudevan, High Strength PM Aluminum Alloys, eds. Koczak and Hildeman, 1982, p. 249).
  • Aluminum alloys containing chromium and manganese which enable the formation of supersaturated solid solutions, are softer and more ductile and, consequently, easier to compress and process than powder (see P. Furrer and H. Warlimont, Mat. Sci. And Eng. 28 , 1977, 127; R. Yearim and D. Schcktman, Met. Trans A., 13A , 1891-1898, 1982; EP-A-0 105 595; IR Hughes, GJ Marshall and WS Miller, 5th Conference on Rapidly Quenched Metals, Würzburg, Sept. 1984).
  • the invention is based on the object of specifying aluminum alloys which are well suited for the production of ultra-fine-grained powders from melts which are oversaturated with alloy components and have improved mechanical and structural properties.
  • compositions are to be sought which form ductile, easily processable structures and phases under the proposed cooling conditions and which can be further increased in their strength properties and toughness by suitable heat treatments.
  • the guiding principle of the invention is the properties of the binary Al / Cr alloys (supersaturated solid solution, formation of Al13Cr2 dispersoids by alloying with vanadium and possibly of small Improve amounts of other additives. Due to the possibility of the formation of the intermetallic compound Al10V, which has a low density, that is to say a large specific volume, the volume fraction of strength-increasing, finely divided dispersoids in the end product is drastically increased. In addition, the simultaneous presence of chromium and vanadium has a mutually supportive effect on the thermal stability, the heat resistance and the toughness with good ductility of the alloy.
  • an alloy was melted from the pure components Al, Cr and V in the induction furnace under vacuum in a silicon carbide crucible and poured into a water-cooled copper mold.
  • the solidified ingot weighed approximately 1.5 kg. It was mechanically cut into smaller pieces which were placed in a silicon carbide crucible of the atomizer.
  • the container of this device was then evacuated to a residual pressure of approx. 1.5 Pa, flooded with nitrogen, evacuated again, flooded again with nitrogen and evacuated again. Under these conditions, the batch was melted using an inductive heater and brought to a temperature of 1150 ° C. Now the container was filled with nitrogen and the inductive heating was switched off.
  • the alloy powder was then filled into a thin-walled cylindrical aluminum can 70 mm in diameter and 250 mm high.
  • the can was evacuated, heated to 450 ° C and left under vacuum at this temperature for 2 h.
  • the residual gas pressure was approximately 0.15 Pa.
  • the can was then sealed by compressing the suction nozzle and placed in a press.
  • the encapsulated alloy powder was compressed at 450 ° C to 96% of the theoretical density of the compact material.
  • the compacted and cooled blank was removed from its aluminum shell by mechanical processing and inserted into an extrusion press as a press bolt puts. A rod with a diameter of 15 mm was pressed at a temperature of 460 ° C. (reduction ratio 1:22).
  • the strength and ductility values were monitored during the implementation of the process and on the end product.
  • a Vickers hardness of 120 (HV) could be measured on the freshly solidified material without any heat treatment, which indicated good ductility.
  • the Vickers hardness at room temperature after a heat treatment at a temperature of 400 ° C. and a duration of 1 h was determined at 190 (HV) on a finished extruded test specimen. This increase shows not only the striking effect of the hardening dispersoids but also their excellent thermal stability.
  • An alloy was melted from suitable Al / Cr and Al / V master alloys in an alumina crucible under an inert gas atmosphere in an induction furnace and an ingot of approx. 1 kg was cast. 400 g of this ingot were inductively melted in a device and, as a jet under high pressure, hurled in the first gas phase against the circumference of a cooled copper disk which was at a peripheral speed of 12 m / s (so-called "melt-spinning" process). Due to the high cooling rate an ultra-fine-grained tape with a thickness of approx. 30 ⁇ m was produced. The tape was crushed and ground into fine-grained powder.
  • a cylindrical capsule made of ductile aluminum sheet 60 mm in diameter and 60 mm in height was filled with the powder, evacuated and welded. Then the filled capsule was hot pressed at 420 ° C. under a pressure of 200 MPa to the full theoretical density.
  • the capsule was removed by mechanical processing and the pressed body was inserted as a press bolt of 40 mm in diameter into an extrusion press with a reduction ratio of 25: 1 and pressed at 400 ° C. into a rod of 8 mm in diameter.
  • the test gave the following results:
  • the strip which primarily solidified from the supersaturated melt by rapid cooling, had a Vickers hardness of 135 (HV).
  • the finished extruded body was subjected to a heat treatment at a temperature of 400 ° C and for 2 hours. It showed a Vickers hardness of 205 (HV), which indicated high strength.
  • the alloy was atomized, compacted, pressed and processed into a round rod to give an ultrafine-grained powder of 20 ⁇ m average particle size.
  • the strip which solidified directly from the melt, had a Vickers hardness of 140 (HV).
  • the finished test specimen had a Vickers hardness (measured at room temperature) of 185 (HV) after a heat treatment at 400 ° C. for 1 h.
  • the invention is not restricted to the exemplary embodiments.
  • the aluminum alloy can in principle contain 2 to 5.5% by weight of Cr, 2 to 5.5% by weight of V and optionally one or more of the metals Mo, Zr Ti or Fe in a total content of at most 1% by weight , Al exist, the total content of all alloying elements being at most 10% by weight.
  • the aluminum alloy should preferably contain at least 1.2% by weight of the Al13Cr2 phase and at least 1.1% by weight of the Al10V phase embedded in a solid solution.
  • the structure of the aluminum alloy should also preferably contain at least 1.2% by weight of the Al13Cr2 phase and at least 1.1% by weight of the Al10V phase as a finely divided dispersoid of at most 0.1 ⁇ m particle diameter.

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Abstract

Aluminiumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungsbestandteilen übersättigten Schmelze, welche 2 bis 5,5 Gew.-% Cr, 2 bis 5,5 Gew.-% V, Rest Al und gegebenenfalls weitere Zusätze an Mo, Zr, Ti oder Fe einzeln oder in Kombination bis zu einem totalen Gehalt von höchstens 1 Gew.-% enthält, dergestalt, dass der gesamte Gehalt an allen Legierungselementen höchstens 10 Gew.-% beträgt. Das gleichzeitige Auftreten der Phasen Al13Cr2 und Al10V in fester Lösung und als härtende Dispersoide von höchstens 0,1 µm Partikeldurchmesser bewirkt hohe Warmfestigkeit und thermische Stabilität bei gleichzeitig guter Duktilität und Zähigkeit des Werkstoffs. Die vergleichsweise geringere Vickershärte der primär rasch erstarrten Legierungen von durchschnittlich nur etwa 130 (HV) ermöglicht gute Verarbeitbarkeit der Pulver. Nach der Wärmebehandlung erreicht das Werkstück Vickershärten von bis ca. 200 (HV)

Description

  • Die Erfindung geht aus von einer Aluminiumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungs­bestandteilen übersättigten Schmelze nach der Gattung des Oberbegriffs des Anspruchs 1.
  • Aus der Pulvermetallurgie ist bekannt, dass die Eigen­schaften von gepressten und gesinterten bzw. heissge­pressten Körpern aus ALuminiumlegierungen weitgehend durch die Eigenschaften des verwendeten Pulvers bestimmt werden. Neben der chemischen Zusammensetzung spielen Partikelgrösse und Mikrostruktur eine wesentliche Rolle. Letztere beiden hängen nun wiederum wesentlich von der Abkühlungsgeschwindigkeit ab. Diese sollte so hoch wie möglich sein. Um zu höheren Warmfestigkeiten von Körpern aus Aluminiumlegierung zu gelangen sind schon verschie­dene Verfahren und Werkstoffzusammensetzungen vorgeschla­gen worden (Vergl. US-A-4 379 719; US-A-4 389 258; EP-A-­0 000 287). Durch hohe Abkühlgeschwindigkeiten werden Seigerungen vermieden und die Löslichkeitsgrenze für Legierungselemente erhöht, so dass durch geeignete Warm­behandlung oder thermomechanische Behandlung feinere Ausscheidungen mit höheren Festigkeitswerten erzielt werden können. Ausserdem besteht die Möglichkeit der Bildung vorteilhafter metastabiler Phasen, die sich unter konventionellen Abkühlungsbedingungen nicht einstellen lassen. Weitere günstige Eigenschaften, die sich durch hohe Abkühlungsgeschwindigkeiten erzielen lassen, sind erhöhter Korrosionswiderstand und bessere Zähigkeit der Legierungen.
  • Die in obigen Veröffentlichungen zitierten Aluminium­legierungen gehören vorwiegend einem Typ mit verhältnis­mässig hohen Eisengehalten an. Diese haben im als Pulver, Flocken, Bänder nach rascher Abkühlung aus einer Schmelze vorliegenden primären Erstarrungszustand sehr hohe Festig­keiten und bereiten bei der nachfolgenden Verdichtung zu Presskörpern Schwierigkeiten. Entweder werden höhere Drücke oder höhere Temperaturen benötigt, was einerseits aufwendig ist, andererseits die Gefahr in sich schliesst, die optimale Mikrostruktur für das Enderzeugnis nicht zu erreichen (Vergl. J. Duszcuzyk and P. Jongenburger, TMS-AIME Meeting, New York, 24 - 28 Geb. 1985; R. J. Wanhill, PM Aerospace Materials Conference, Berne, Nov. 1984; G.J. Hildeman, D.J. Lege and A.K. Vasudevan, High Strength PM Aluminum Alloys, eds. Koczak and Hildeman, 1982, p. 249).
  • Chrom- und manganhaltige Aluminiumlegierungen, welche die Bildung von übersättigten festen Lösungen ermöglichen sind weicher und duktiler und demzufolge als Pulver bes­ser zu verdichten und zu verarbeiten (Vergl. P. Furrer and H. Warlimont, Mat. Sci. and Eng. 28, 1977, 127; R. Yearim and D. Schecktman, Met. Trans A., 13A, 1891-1898, 1982; EP-A-0 105 595; I.R. Hughes, G. J. Marshall and W. S. Miller, 5th Conference on Rapidly Quenched Metals, Würzburg, Sept. 1984).
  • Obwohl zurzeit beachtliche Resultate, insbesondere er­höhte Warmfestigkeit im Temperaturbereich von 250 bis 300°C - wo konventionelle Aluminiumlegierungskörper prak­tisch keine nennenswerten Festigkeitseigenschaften mehr anbieten konnten - erreicht werden konnten, lassen die Eigenschaften der vorgeschlagenen pulvermetallurgisch hergestellten Werkstücke noch zu wünschen übrig. Dies gilt insbesondere für die warmfestigkeit, die Zähigkeit die Duktilität und die Ermüdungsfestigkeit, im Tempera­turbereich von Raumtemperatur bis ca. 250°C.
  • Es besteht daher ein grosses Bedürfnis nach weiterhin verbesserten Legierungen zur Herstellung von geeigneten Pulvern, insbesondere bezüglich ihrer kombinierten Eigen­schaften.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Aluminiumlegie­rungen anzugeben, die sich für die Herstellung von ultra­feinkörnigen Pulvern aus an Legierungsbestandteilen über­sättigten Schmelzen mit verbesserten mechanischen und Gefügeeigenschaften gut eignen. Es sollen insbesondere Zusammensetzungen angestrebt werden, welche unter den vorgeschlagenen Abkühlungsbedingungen duktile, leicht verarbeitbare Strukturen und Phasen bilden, welche sich durch geeignete Wärmebehandlungen in ihren Festigkeits­eigenschaften und ihrer Zähigkeit noch steigern lassen.
  • Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.
  • Der Leitgedanke der Erfindung besteht darin, die Eigen­schaften der binären Al/Cr-Legierungen (übersättigte feste Lösung, Bildung von Al₁₃Cr₂-Dispersoiden durch Zulegieren von Vanadium und gegebenenfalls von geringen Mengen weiterer Zusätze zu verbessern. Durch die Möglich­keit der Bildung der intermetallischen Verbindung Al₁₀V, welche eine niedrige Dichte, also ein grosses spezifi­sches Volumen aufweist, wird im Endprodukt der Volumen­anteil an festigkeitssteigenden fein verteilten Disper­soiden drastisch erhöht. Ausserdem wirkt sich die gleich­zeitige Anwesenheit von Chrom und Vanadium durch gegen­seitige unterstützende Wirkung günstig auf die thermische Stabilität, die Warmfestigkeit und die Zähigkeit bei gleichzeitig guter Duktilität der Legierung aus.
  • Die Erfindung wird anhand der nachfolgenden Ausführungs­beispiele beschrieben.
    • Ausführungsbeispiel 1:
  • Es wurde eine Aluminiumlegierung der nachfolgenden Zu­sammensetzung hergestellt:
    Cr = 5 Gew.-%
    V = 2 Gew.-%
    Al = Rest
  • Zunächst wurde aus den reinen Komponenten Al, Cr und V im, Induktionsofen unter Vakuum im Siliziumkarbidtiegel eine Legierung erschmolzen und in einen wassergekühlte Kupferkokille abgegossen. Der erstarrte Gussbarren wog ca. 1,5 kg. Er wurde mechanisch in kleinere Stücke zer­teilt, welche in einen Siliziumkarbidtiegel der Zerstäu­bungsvorrichtung gegeben wurden. Der Behälter dieser Vorrichtung wurde hierauf bis auf einen Restdruck von ca. 1,5 Pa evakuiert, mit Stickstoff geflutet, nochmals evakuiert, wieder mit Stickstoff geflutet und ein weiteres Mal evakuiert. Unter diesen Bedingungen wurde die Charge mittels einer induktiven Heizvorrichtung geschmolzen und auf eine Temperatur von 1150 °C gebracht. Nun wurde der Behälter mit Stickstoff gefüllt und die induktive Heizung abgestellt. Durch Anheben des Graphitstopfens im Tiegel wurde dessen Bodenöffnung freigegeben und die Schmelze der darunter befindlichen Zerstäubungsdüse zu­geführt. Diese, mit einer zentralen, axial in der Höhe verschiebbaren Hülse ausgerüsteten Düse wurde nun mit Stickstoff unter einem Druck von 8 MPa beaufschlagt. Das im Stickstoffstrom suspendierte Pulver wurde anschlies­send in einem Zyklon ausgeschieden. Nach ca. 3 min war die Zerstäubung beendet. Die Betriebsparameter - geringe Zuflussgeschwindigkeit der Schmelze, hohe Gasgeschwin­digkeit des zerstäubenden Stickstoffs - wurden so einge­stellt, dass ein Pulver von sehr feiner Körnung erzeugt wurde. Der grösste Partikeldurchmesser des Pulvers war 40 µm, der Durchschnitt ca. 25 µm. Allenfalls anfallende, das Mass von 40 µm übersteigende Partikel wurden durch ein Sieb zurückgehalten. Bei dieser Art von Zerstäubungs­prozess betrug die mittlere Abkühlungsgeschwindigkeit für die zu Partikeln zerstäubten Legierungströpfchen über 10⁶°C/s.
  • Das Legierungspulver wurde nun in eine dünnwandige zylin­drische Aluminiumdose von 70 mm Durchmesser und 250 mm Höhe abgefüllt. Die Dose wurde evakuiert, auf 450°C auf­geheizt und unter Vakuum bei dieser Temperatur während 2 h belassen. Der Restgasdruck betrug ca. 0,15 Pa. Die Dose wurde dann durch Zusammendrücken des Absaugstutzens vakuumdicht verschlossen und in eine Presse eingelegt. Das eingekapselte Legierungspulver wurde bei 450°C auf 96 % der theoretischen Dichte des kompakten Werkstoffs verdichtet. Der verdichtete und abgekaltete Rohling wurde durch mechanische Bearbeitung von seiner Aluminiumhülle befreit und als Pressbolzen in eine Strangpresse einge­ setzt. Es wurde ein Stab von 15 mm Durchmesser bei einer Temperatur von 460°C gepresst (Reduktionsverhältnis 1:22).
  • Während der Durchführung des Verfahrens sowie am Endpro­dukt wurden die Festigkeits- und Duktilitätswerte über­wacht. Am frisch aus der Schmelze erstarrten Material ohne jegliche Wärmebehandlung konnte unter anderem eine Vickershärte von 120 (HV) gemessen werden, woraus sich auf gute Duktilität schliessen liess. An einem fertigen stranggepressten Probekörper wurde die Vickershärte bei Raumtemperatur nach einer Wärmebehandlung bei einer Tempe­ratur von 400°C und einer Dauer von 1 h mit 190 (HV) bestimmt. Dieser Anstieg zeigt nicht nur die markante Wirkung der härtenden Dispersoide sondern auch deren hervorragende thermische Stabilität.
    • Ausführungsbeispiel 2:
  • Die zu untersuchende Aluminiumlegierung hatte folgende Zusammensetzung:
    Cr = 4,5 Gew.-%
    V = 2,5 Gew.-%
    Al = Rest
  • Aus passenden Al/Cr- und Al/V-Vorlegierungen wurde im Tonerdetiegel unter Inertgasatmosphäre im Induktionsofen eine Legierung erschmolzen und ein Barren von ca. 1 kg Masse gegossen. 400 g dieses Barrens wurden in einer Vorrichtung induktiv geschmolzen und als Strahl unter hohem Druck in erster Gasphase gegen den Umfang einer mit 12 m/s Umfangsgeschwindigkeit vorliegenden, gekühlten Kupferscheibe geschleudert sogenanntes "melt-spinning"-­Verfahren). Durch die hohe Abkühlungsgeschwindigkeit wurde ein ultra-feinkörniges Band von ca. 30µm Dicke erzeugt. Das Band wurde zerstossen und zu feinkörnigem Pulver zermahlen. Daraufhin wurde eine zylindrische Kap­sel aus duktilem Aluminiumblech von 60 mm Durchmesser und 60 mm Höhe mit dem Pulver gefüllt, evakuiert und verschweisst. Dann wurde die gefüllte Kapsel bei 420°C unter einem Druck von 200 MPa zur vollen theoretischen Dichte heissgepresst. Die Kapsel wurde durch mechanische Bearbeitung entfernt und der gepresste Körper als Press­bolzen von 40 mm Durchmesser in eine Strangpresse mit einem Reduktionsverhältnis von 25:1 eingesetzt und bei 400°C zu einem Stab von 8 mm Durchmesser verpresst.
  • Die Prüfung ergab folgende Resultate: Das primär aus der übersättigten Schmelze durch schnelle Abkühlung er­starrte Band wies eine Vickershärte von 135 (HV) auf. Der fertige stranggepresste Körper wurde einer Wärme­behandlung bei einer Temperatur von 400°C und einer Dauer von 2 h unterzogen. Er zeigte eine Vickershärte von 205 (HV), was auf hohe Festigkeit schliessen liess.
    • Ausführungsbeispiel 3:
  • Es wurde zunächst eine Aluminiumlegierung der folgenden Zusammensetzung hergestellt:
    Cr = 5,1 Gew.-%
    V = 3,0 Gew.-%
    Al = Rest
  • Die Legierung wurde nach dem unter Beispiel 1 angegebenen Verfahren zu einem ultrafeinkörnigen Pulver von 20 µm mittlerer Partikelgrösse zerstäubt, verdichtet, gepresst und zu einem Rundstab weiterverarbeitet.
  • Die Probekörper zeigten folgende Festigkeitswerte:
    - Unbehandelt, Raumtemperatur:
    Zugfestigkeit = 520 MPa
    Bruchdehnung = 10 %
    - Nach einer Wärmebehandlung bei 250°C/100 h, geprüft bei einer Temperatur von 250°C:
    Warmzugfestigkeit = 300 MPa
    Bruchdehnung = 25 %
  • Die letzteren Werte lassen die ausgezeichneten Festig­keits-, Zähigkeits- und Duktilitätseigenschaften dieser Legierung erkennen. Sie liegen bei einer Temperatur von 250°C immer noch so hoch wie diejenigen konventioneller, nach üblichen Methoden hergestellter Aluminiumlegierungen bei Raumtemperatur.
    • Ausführungsbeispiel 4:
  • Die erschmolzene Legierung hatte folgende Zusammensetzung:
    Cr = 4,5 Gew.-%
    V = 2,0 Gew.-%
    Mo = 1,0 Gew.-%
    Al = Rest
  • Bei der Herstellung wurde genau gleich wie unter Bei­spiel 2 angegeben, vorgegangen.
  • Das aus der Schmelze direkt erstarrte Band hatte eine Vickershärte von 140 (HV). Der fertige Probekörper wies nach einer Wärmebehandlung bei 400°C während einer Dauer von 1 h eine Vickershärte (bei Raumtemperatur gemessen) von 185 (HV) auf.
  • Die Erfindung ist nicht auf die Ausführungsbeispiele beschränkt. Die Aluminiumlegierung kann prinzipiell uas 2 bis 5,5 Gew.-% Cr, 2 bis 5,5 Gew.-% V sowie gegebenen­falls einem oder mehreren der Metalle Mo, Zr Ti oder Fe in einem Gehalt von total höchstens 1 Gew.-%, Rest Al bestehen, wobei der totale Gehalt an allen Legierungs­elementen höchstens 10 Gew.-% beträgt.
  • Die Aluminiumlegierung soll vorzugsweise mindestens 1,2 Gew.-% der Phase Al₁₃Cr₂ und mindestens 1,1 Gew.-% der Phase Al₁₀V eingelagert in eine feste Lösung enthalten.
  • Das Gefüge der Aluminiumlegierung soll ferner vorzugs­weise mindestens 1,2 Gew.-% der Phase Al₁₃Cr₂ und minde­stens 1,1 Gew.-% der Phase Al₁₀V als fein verteiltes Dispersoid von höchstens 0,1 µm Partikeldurchmesser ent­halten.

Claims (7)

1. Aluminumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungsbestandteilen übersättigten Schmelze, dadurch gekennzeichnet, dass sie aus 2 bis 5,5 Gew.-% Cr, 2 bis 5,5 Gew.-% V, Rest Al oder dass sie aus 2 bis 5,5 Gew.-% Cr, 2 bis 5,5 Gew.-% V, sowie einem oder mehreren der Metalle Mo, Zr, Ti oder Fe in einem Gehalt von total höchstens 1 Gew.-%, Rest Al besteht, und dass der totale Gehalt an allen Le­gierungselementen höchstens 10 Gew.-% beträgt.
2. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, dass sie 5 Gew.-% Cr und 2 Gew.-% V ent­hält.
3. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, dass sie 4,5 Gew.-% Cr und 2,5 Gew.-% V enthält.
4. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, dass sie 4,5 Gew.-% Cr, 2 Gew.-% V und 1 Gew.-% Mo enthält.
5. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, dass sie 5,1 Gew.-% Cr und 3,0 Gew.-% V enthält.
6. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­zeichnet, dass sie mindestens 1,2 Gew.-% der Phase Al₁₃Cr₂ und mindestens 1,1 Gew.-% der Phase Al₁₀V eingelagert in eine feste Lösung enthält.
7. Aluminiumlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, dass sie mindestens 1,2 Gew.-% der Phase Al₁₃Cr₂ und mindestens 1,1 Gew.-% der Phase AL₁₀V als fein verteiltes Dispersoid von höchstens 0,1 µm Partikeldurchmesser enthält.
EP86106579A 1985-06-26 1986-05-14 Aluminiumlegierung, geeignet für rasche Abkühlung aus einer an Legierungsbestandteilen übersättigten Schmelze Expired EP0207268B1 (de)

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