EP0306609A2 - Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Endproduktes aus einphasigem, hochlegiertem martensitischem Chromstahl durch Warm- und/oder Kaltverformung - Google Patents

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EP0306609A2 EP88106438A EP88106438A EP0306609A2 EP 0306609 A2 EP0306609 A2 EP 0306609A2 EP 88106438 A EP88106438 A EP 88106438A EP 88106438 A EP88106438 A EP 88106438A EP 0306609 A2 EP0306609 A2 EP 0306609A2
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Bernhard Dafferner
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Kernforschungszentrum Karlsruhe GmbH
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a semifinished product or end product from single-phase, high-alloy, martensitic chromium steel by hot and / or cold working.
  • high-alloy martensitic chrome steel is used for certain, highly stressed parts of the system.
  • Such semi-finished products or end products are usually produced by cold and / or hot working, and after cold working of more than about 20%, heat treatment is carried out in a vacuum, inert gas or slightly reducing atmosphere.
  • soft annealing is carried out at temperatures of around 600 to 800 ° C and a typical annealing time of 1 to 2 hours, the temperatures and the annealing time depending on the type of steel.
  • the annealing temperature of the intermediate heat treatment is 700 - 780 ° C.
  • the intermediate annealing treatment breaks down the material hardening that occurs during rolling, drawing, vocational or rotary hammering.
  • the final heat treatment of the semi-finished or end products made of martensitic steels is the heat treatment.
  • This consists of austenitization annealing (hardness annealing), to which an annealing annealing, which leads to an improvement in toughness, is excluded.
  • the austenitization annealing is at temperatures above the A C1 temperature and a typical annealing time of 0.1 - 1 h.
  • the temperature of the austenitizing annealing is 1075 ° C and the annealing time is 0.5 - 1 h.
  • the subsequent annealing is carried out at temperatures below the A C1 temperature with a typical annealing time of 1 - 2 h.
  • the tempering temperature is selected depending on the desired strength and toughness of the semi-finished or end product at temperatures between approximately 580 and 780 ° C.
  • the duration of the tempering heat treatment is 1-2 hours.
  • the duration of the heat treatment should be increased by 1-2 minutes for each additional mm for plates with a wall thickness of more than 10 mm or for bars with a diameter of more than 15 mm.
  • Cooling takes place in air with a minimum cooling rate of 30 K / min for austenitizing annealing and a maximum of 15 K / min for tempering and soft annealing.
  • this ⁇ -ferrite phase is particularly favored by the result of cold working / intermediate annealing.
  • the tendency to ⁇ -ferrite formation increases with the increase in the number of cycles or the degree of cold deformation.
  • the austenitization temperature from which the ⁇ -ferrite formation begins is reduced.
  • the object of the invention is to provide a process for the production of semi-finished products and end products which excludes the formation of ⁇ -ferrite during steel processing or by which the ⁇ -ferrite possibly formed during steel processing is dissolved again, so that any high degree of deformation can be achieved and a single-phase ⁇ -ferrite-free material is available after completion of the shaping and tempering treatment, regardless of the number of consequences of cold forming / heat treatment.
  • This stabilization annealing is advantageously carried out at a temperature above A C1 temperature, but below the austenitizing temperature for the respective steel, preferably at 950 ° C., in a vacuum, inert gas or slightly reducing atmosphere.
  • the additional stabilization annealing according to the invention prior to the intermediate heat treatments or prior to the heat treatment is indispensable if successive cold deformation steps, in particular by pulling, rolling, vocational or round hammers, are aimed at, since otherwise the processability of the material deteriorates increasingly and damage occurs with further deformation occur due to crack formation, which are due to the increased tendency to brittle fracture due to the ⁇ -ferrite component formed. However, such damage can only occur on the claimed finished product.
  • the additional stabilization annealing effectively eliminates the cause of the increased tendency to brittle fracture, the formation of ⁇ -ferrite during processing. Already formed ⁇ -ferrite can be dissolved again by the stabilization annealing. In the case of semi-finished products or end products produced entirely or mainly by hot working, a stabilization annealing carried out before the tempering treatment is sufficient.
  • the additional stabilization annealing makes it possible to obtain a ⁇ -ferrite-free and thus single-phase material; any ⁇ -ferrite components that have formed during the deformation are dissolved by the stabilization annealing.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Endprodukts aus einphasigem, hcohlegiertem marten­sitischem Chromstahl durch Warm- und/oder Kaltverformung. Häufig treten bereits bei der Verarbeitung von hochlegierten mar­tensitischen Stählen Rißbildungen durch Sprödbrucherscheinungen auf, die die weitere Verarbeitung in Frage stellen oder sogar völ­lig unmöglich machen. Solche Schäden können sich in manchen Fällen in hochbeanspruchten Anlagenteilen erst während der Beanspruchung bemerkbar machen und zu unvorhersehbaren Ausfällen führen.
Eine Untersuchung ergab, daß das Auftreten dieser Schäden nicht von der chemischen Zusammensetzung des Stahls, sondern von der Art der Bearbeitung abhängt und daß für diese Schäden der Gefüge­bestandteil δ-Ferrit verantwortlich ist, der sich häufig während der Verarbeitung des Stahls bildet.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung von Halbzeugen und Endprodukten zu schaffen, das die Bildung von δ-­Ferrit während der Stahlbearbeitung ausschließt bzw. durch das das evtl. während der Stahlbearbeitung gebildete δ-Ferrit wieder auf­gelöst wird.
Die Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß
  • a) nach Kaltverformung mit einem Kaltverformungsgrad von mehr als etwa 20 %
  • b) nach Abschluß des Verformungsprozesses durch Warm- und /oder Kaltverformung
zur Erzielung eines δ-ferritfreien Gefüges vor der Vergütungs­wärmebehandlung eine zusätzliche, als Stabilisierungsglühung be­zeichnete Wärmebehandlung durchgeführt wird.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Endprodukts aus einphasigem, hochlegiertem, martensitischem Chromstahl durch Warm- und/oder Kaltverfor­mung.
  • Für bestimmte, hochbeanspruchte Anlagenteile wird als Werk­stoff hochlegierter martensitischer Chromstahl verwendet. Üb­licherweise werden solche Halbzeuge oder Endprodukte durch Kalt- und/oder Warmverformung hergestellt, wobei nach Kaltver­formungen von mehr als etwa 20 % eine Wärmebehandlung in Va­kuum, Inertgas- oder leicht reduzierender Atmosphäre durchge­führt wird.
  • Als Zwischenwärmebehandlung wird eine Weichglühung bei Temperaturen von etwa 600 bis 800 °C und einer typischen Glüh­dauer von 1 bis 2 Stunden vorgenommen, wobei die Temperaturen und die Glühdauer von der Stahlsorte abhängt. Für den Stahl 1.4914 beispielsweise beträgt die Glühtemperatur der Zwischenwärmebehandlung 700 - 780 °C.
  • Durch die Zwischenglühbehandlung wird die während des Walzens, Ziehens, Pilgerns oder Rundhämmerns entstehende Materialver­festigung abgebaut.
  • Die Abschlußwärmebehandlung der Halbzeuge oder Endprodukte aus martensitischen Stählen ist die Vergütungswärmebehandlung. Diese besteht aus der Austenitisierungsglühung (Härteglühung), an die sich ein Anlaßglühung, die zur Verbesserung der Zähig­keit führt, ausschließt. Die Austenisitisierungsglühung wird bei Temperaturen oberhalb der AC1-Temperatur und einer ty­pischen Glühdauer von 0,1 - 1 h vorgenommen. Für den Stahl 1.4914 liegt beispielsweise die Temperatur der Austenitisierungsglühung bei 1075°C und die Glühdauer bei 0,5 - 1 h. Die anschließende Anlaßglühung wird bei Tempera­turen unterhalb der AC1-Temperatur mit einer typischen Glüh­dauer von 1 - 2 h durchgeführt. Für den Stahl 1.4914 wird die Temperatur der Anlaßglühung je nach gewünschter Festigkeit und Zähigkeit des Halbzeugs oder Endprodukts bei Temperaturen zwischen etwa 580 und 780°C gewählt. Die Dauer der Anlaßwärme­behandlung liegt bei 1 - 2 h.
  • Die Dauer der Wärmebehandlungen soll bei Platten mit einer Wandstärke über 10 mm bzw. bei Stangen mit einem Durchmesser von mehr als 15 mm um jeweils 1 - 2 Minuten pro zusätzlichem mm erhöht werden.
  • Nach jeder Wärmebehandlung wird auf Raumtemperatur abgekühlt. Die Abkühlung erfolgt an Luft mit einer minimalen Ab­kühlgeschwindigkeit von 30 K/min bei Austenitisierungsglühun­gen und von maximal 15 K/min bei Anlaß- und Weichglühungen.
  • Häufig treten bereits bei der Verarbeitung von hochlegierten martensitischen Stählen nach diesem Verfahren Rißbildungen durch Sprödbrucherscheinungen auf, die die weitere Verarbei­tung in Frage stellen oder sogar völlig unmöglich machen. Solche Schäden können sich in manchen Fällen in hochbean­spruchten Anlagenteilen erst während der Beanspruchung bemerk­bar machen und zu unvorhersehbaren Ausfällen führen.
  • Eine Untersuchung ergab, daß das Auftreten dieser Schäden nicht von der chemischen Zusammensetzung des Stahls, sondern von der Art der Bearbeitung des Stahls abhängt. Selbst Halbzeuge oder Endprodukte, die aus derselben Charge stammten, weisen unterschiedliche mechanische Eigenschaften und eine un­terschiedliche Neigung zur Sprödbruchrißbildung auf.
  • Weitere Untersuchungen führten zu dem Ergebnis, daß für diese Schäden der Gefügebestandteil δ-Ferrit verantwortlich ist, der sich häufig während der Verarbeitung des Stahls bildet.
  • Die Bildung dieser δ-Ferrit-Phase wird vor allem durch die Folge Kaltverformung/Zwischenglühung begünstigt. Die Neigung zur δ-Ferrit-Bildung nimmt mit der Zunahme der Zyklenanzahl bzw. des Kaltverformungsgrades zu. Dabei wird die Austenitisierungstemperatur, ab der die δ-Ferrit-Bildung ein­setzt, erniedrigt.
  • Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung von Halbzeugen und Endprodukten zu schaffen, das die Bildung von δ-Ferrit während der Stahlbearbeitung ausschließt bzw. durch das das evtl. während der Stahlbearbeitung gebildete δ-­Ferrit wieder aufgelöst wird, so daß ein beliebig hoher Ver­formungsgrad erreicht werden kann und nach Abschluß der Form­gebungs- und Vergütungsbehandlung unabhängig von der Anzahl der Folgen Kaltverformung/Wärmebehandlung ein einphasiges δ-­ferritfreies Material zur Verfügung steht.
  • Die Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß
    • a) nach Kaltverformung mit einem Kaltverformungsgrad von mehr als etwa 20 %
    • b) nach Abschluß des Verformungsprozesses durch Warm- und/oder Kaltverformung
    zur Erzielung eines δ-ferritfreien Gefüges vor der Vergü­tungswärmebehandlung eine zusätzliche, als Stabilisierungs­glühung bezeichnete Wärmebehandlung durchgeführt wird.
  • Diese Stabilisierungsglühung wird vorteilhaft bei einer Tempe­ratur oberhalb AC1 Temperatur, jedoch unterhalb der Austeniti­sierungstemperatur für den jeweiligen Stahl, vorzugsweise bei 950°C, in Vakuum, Inertgas- oder leicht reduzierender At­mosphäre durchgeführt.
  • Die erfindungsgemäße, zusätzliche Stabilisierungsglühung vor den Zwischenwärmebehandlungen bzw. vor der Vergütungswärme­behandlung ist unerläßlich, wenn durch aufeinanderfolgende Kaltverformungsschritte, insbesondere durch Ziehen, Walzen, Pilgern oder Rundhämmern ein hoher Gesamtkaltverformungsgrad angestrebt wird, da sich sonst die Verarbeitbarkeit des Mate­rials zunehmend verschlechtert und bei weiterer Verformung Schäden durch Rißbildung auftreten, die auf die erhöhte Spröd­bruchneigung durch den gebildeten δ-Ferrit-Anteil zurückzufüh­ren sind. Solche Schäden können jedoch auch erst am bean­spruchten fertigen Produkt auftreten. Durch die zusätzliche Stabilisierungsglühung wird die Ursache der erhöhten Spröd­bruchneigung, die Entstehung von δ-Ferrit während der Verar­beitung, wirksam beseitigt. Bereits gebildetes δ-Ferrit kann durch die Stabiliserungsglühung wieder aufgelöst werden. Bei vollständig oder hauptsächlich durch Warmverformung herge­stellten Halbzeugen oder Endprodukten reicht eine vor der Ver­gütungsbehandlung durchgeführte Stabilisierungsglühung aus.
  • Wie Gefügebilder zeigen, ist es durch die zusätzliche Stabili­sierungsglühung möglich, ein δ-Ferrit-freies und somit einpha­siges Material zu erhalten; etwaige δ-Ferrit-Anteile, die sich während der Verformung gebildet haben, werden durch die Stabilisierungsglühung aufgelöst.
  • Die Erfindung wird anhand folgender Anwendungsbeispiele näher erläutert:
    • Beispiel 1:
  • Fertigung von nahtlosen Rohren durch Zieh- und Zwischenglüh­folgen.
    • Fig. 1 zeigt ein Gefügebild eines nahtlosen Rohres aus dem 12 %-igen Chromstahl 1.4914, das durch mehrere Folgen von Zieh-Kaltverformungsvorgängen und Zwischenglühungen (780° C, 1h) mit einem Gesamtverformungsgrad von etwa 70 % entstanden ist. Die Austenitisierungsglühung erfolgte bei 1075°C (1/2h), die Anlaßglühung bei 750°C (2h). Nach der Austenitisierungs­glühung wurde durch Anblasen mit Argon (>30°C/min) abgekühlt; die Abkühlgeschwindigkeit nach der Anlaßglühung ist 15°C/min. Aus der Fig. 1 erkennt man, daß das Gefüge dieses Rohres δ-­Ferrit in erheblicher Menge enthält. Das Rohr wurde bei der weiteren Bearbeitung durch Rißbildung zerstört. Die genaue Analyse der Rißbildung zeigte, daß die Risse an der Phasengrenze δ-Ferrit/Matrix entstehen.
    • Fig. 2 zeigt ein Gefügebild eines nahtlosen Rohres derselben Stahlzusammensetzung, das wie oben beschrieben bearbeitet wurde, jedoch mit dem Unterschied, daß nach jeweils 20-25 %-­iger Kaltumformung vor der Zwischenwärmebehandlung eine Sta­bilisierungsglühung bei 950°C mit einer Dauer von 2h durchge­führt wurde. Ebenso wurde vor der abschließenden Vergütungs­wärmebehandlung eine Stabilisierungsglühung (950° C, 2h) durchgeführt. Nach den Stabilisierungsglühungen wurde durch Anblasen mit Argon abgekühlt.
      Aus der Fig.2 ist deutlich zu erkennen, daß das Gefüge ein­phasig und δ-Ferrit frei ist.
    Beispiel2:
    • Fig. 3 zeigt ein Gefügebild einer 5,5 mm dicken Platte aus dem 12 %-igen Chromstahl 1.4914, die durch Walzen mit einem Ge­samtkaltverformungsgrad von 75 % hergestellt wurde, wobei nach jeweils 25 % Kaltverformung eine Zwischenglühung erfolgte. Nach Erreichen eines Kaltverformungsgrades von 75 % wurde eine Vergütungsbehandlung durchgeführt. Die Bedingungen der Wärmebehandlungen entsprachen denen von Beispiel 1. Die δ-­Ferrit-Anteile sind deutlich zu erkennen.
    • Fig. 4 zeigt ein Gefügebild einer Platte derselben Stahlsorte, die in derselben Weise hergestellt wurde, wobei jedoch vor jeder Zwischenglühung und vor der Vergütungsgehandlung eine Stabilisierungsglühung bei 950° C mit einer Glühdauer von 2 h (Abkühlung durch Anblasen mit Argon) durchgeführt wurde. Aus Fig. 4 ist deutlich zu erkennen, daß das Gefüge einphasig und δ-Ferrit frei ist.

Claims (5)

1. Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Endprodukts aus einphasigem, hochlegiertem martensitischem Chromstahl durch einen oder mehrere aufeinanderfolgende Warm- und/oder Kaltverformungsschritte,
dadurch gekennzeichnet, daß
a) nach Kaltverformungen mit einem Kaltverformungsgrad von mehr als etwa 20 %
b) nach Abschluß des Verformungsprozesses durch Warm- ­und/oder Kaltverformung
zur Erzielung eines δ-ferritfreien Gefüges vor der Vergü­tungswärmebehandlung eine zusätzliche, als Stabilisierungs­glühung bezeichnete Wärmebehandlung durchgeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Stabilisierungsglühung bei einer Temperatur oberhalb der AC1-Temperatur, jedoch unterhalb der Austenitisierungstem­peratur für den jeweiligen Stahl, vorzugsweise bei 950°C, in Vakuum, Inertgas- oder leicht reduzierender Atmosphäre durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Glühdauer der Stabilisierungsglühung in Abhängigkeit von der Stahlsorte mindestens 1/4 Stunde, vorzugsweise 2 Stun­den, betragt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Glühdauer bei Platten mit einer Dicke von mehr als 10 mm bzw. bei Stangen mit einem Durchmesser von mehr als 15 mm jeweils um 1 - 2 Minuten pro mm größerer Materialstärke verlängert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Abkühlung nach der Stabilisierungsglühung schneller als 30 K/min erfolgt.
EP88106438A 1987-09-10 1988-04-22 Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Endproduktes aus einphasigem, hochlegiertem martensitischem Chromstahl durch Warm- und/oder Kaltverformung Expired - Lifetime EP0306609B1 (de)

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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2659983A1 (fr) * 1990-03-22 1991-09-27 Kernforschungsz Karlsruhe Procede pour la fabrication de pieces usinees a partir d'acier au chrome martensitique a 9-12%, apte au traitement de trempe et revenu.
WO1992014742A1 (en) 1991-02-14 1992-09-03 Applied Biosystems, Inc. Method of synthesizing sulfurized oligonucleotide analogs
US6758921B1 (en) * 1999-09-02 2004-07-06 Benteler Ag Method of manufacturing a bending-resistant, torsionally yielding tubular profiled member as a transverse support for a twist beam rear axle of a passenger car
AT508101B1 (de) * 2009-04-08 2011-12-15 Comtes Fht As Verarbeitungsweise eines stahlhalbzeuges über die ac1-temperatur
CN104313278A (zh) * 2014-10-23 2015-01-28 北京科技大学 一种马氏体型耐热钢中δ铁素体含量控制方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2070431C (en) † 1990-10-05 1995-11-14 Hirohisa Morishita Polyoxymethylene copolymer and process for producing the copolymer
DE4101220C2 (de) * 1991-01-17 1994-10-06 Kernforschungsz Karlsruhe Verfahren zur Herstellung eines Halbzeugs oder Werkstücks

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4168994A (en) * 1978-11-13 1979-09-25 Combustion Engineering, Inc. Thermal homogenization of steam generating tubing

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2659983A1 (fr) * 1990-03-22 1991-09-27 Kernforschungsz Karlsruhe Procede pour la fabrication de pieces usinees a partir d'acier au chrome martensitique a 9-12%, apte au traitement de trempe et revenu.
WO1992014742A1 (en) 1991-02-14 1992-09-03 Applied Biosystems, Inc. Method of synthesizing sulfurized oligonucleotide analogs
US6758921B1 (en) * 1999-09-02 2004-07-06 Benteler Ag Method of manufacturing a bending-resistant, torsionally yielding tubular profiled member as a transverse support for a twist beam rear axle of a passenger car
AT508101B1 (de) * 2009-04-08 2011-12-15 Comtes Fht As Verarbeitungsweise eines stahlhalbzeuges über die ac1-temperatur
CN104313278A (zh) * 2014-10-23 2015-01-28 北京科技大学 一种马氏体型耐热钢中δ铁素体含量控制方法

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