EP0412010A1 - Procédé de regulation du ralenti d'un moteur à combustion interne - Google Patents

Procédé de regulation du ralenti d'un moteur à combustion interne Download PDF

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EP0412010A1
EP0412010A1 EP90402204A EP90402204A EP0412010A1 EP 0412010 A1 EP0412010 A1 EP 0412010A1 EP 90402204 A EP90402204 A EP 90402204A EP 90402204 A EP90402204 A EP 90402204A EP 0412010 A1 EP0412010 A1 EP 0412010A1
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Frank Boutet
Richard Marchard
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Renault SA
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Renault SA
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    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1497—With detection of the mechanical response of the engine
    • F02D41/1498—With detection of the mechanical response of the engine measuring engine roughness
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D31/00—Use of speed-sensing governors to control combustion engines, not otherwise provided for
    • F02D31/001—Electric control of rotation speed
    • F02D31/002—Electric control of rotation speed controlling air supply
    • F02D31/003—Electric control of rotation speed controlling air supply for idle speed control
    • F02D31/005—Electric control of rotation speed controlling air supply for idle speed control by controlling a throttle by-pass
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D2200/00—Input parameters for engine control
    • F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
    • F02D2200/10—Parameters related to the engine output, e.g. engine torque or engine speed
    • F02D2200/1015—Engines misfires

Definitions

  • the invention relates to regulating the engine speed at idle for internal combustion engines comprising an idle control computer which controls a solenoid valve bypass of the throttle valve, making it possible to modify the filling of the engine in order to regulate the idling and also for gasoline engines with single-point or multi-point injection comprising a computer which controls both the injection of gasoline, to ensure the desired richness at all speeds, ignition, and also a butterfly bypass solenoid valve, making it possible to modify filling the engine to regulate idling.
  • the object of the invention is to find a method for regulating the idling of such an engine, implemented in the usual computer for controlling the air valve, and which eliminates the above drawbacks, by simplifying the device, in particular by the removal of most sensors, while improving its operational safety and performance.
  • the duty cycle of the opening of the air valve which according to custom, is calculated by adding a constant, an integral term and a proportional term, is added a differential term calculated directly from the derivative with respect to the time of the period between two high dead centers, suitably filtered and multiplied by a variable gain according to various parameters.
  • filtering is ensured by calculation, not in relation to time but in relation to the number of top dead centers, by calculating the gross derivative at each top dead center by multiplying by a scale factor the difference between the measured period and the previous period, then calculating the filtered derivative by incrementing the previous value of this derivative by only a certain fraction of the difference between the gross derivative and this previous value.
  • variable gain is calculated by performing the product of several terms evaluated from tables, each according to a parameter.
  • the first term taking into account the variations of the regime is calculated, to the nearest sign and to a factor near, by multiplying the derivative previously evaluated by the square of the regime, the result being used as input in a table which gives the factor of diet correction.
  • a second oscillation frequency correction term is also calculated by a table with an accumulation function at the input which is incremented by a first value, and capped at a maximum, if the speed variation function calculated previously leaves the band corresponding to a certain hysteresis value on either side of the zero, and decremented by a second value at each top dead center, with a floor value.
  • a third term is a function of the water temperature and also calculated by a table as a function of the measured water temperature.
  • the filtering takes place not with respect to time but with respect to the number of top dead centers.
  • variable gain G is calculated by performing the product of several corrective terms evaluated from tables, each as a function of a parameter.
  • the second term is preferably a frequency correction term CF, also evaluated from a table as a function of an accumulation function F, translating the number and amplitude of oscillations of the term DN.
  • Figures 1 and 2 illustrate the application of such a variation and we see the various increases corresponding to the various crossings of the curves -h, + h by the DN function, as well as the reinitialization of this function after a defined time.
  • a third CT correction term temperature is also evaluated by a table as a function of the TE water temperature measured directly.
  • the influence of the frequency correction term CF on the gain makes it possible to modify the differential correction in critical cases, such as high amplitude to high oscillations frequency, avoiding the risks of abrupt resumption of the injection after cut in deceleration, as well as the instabilities of the engine.
  • the accumulation function F rises, possibly up to its ceiling, which corresponds to a reduction in gain, whereas on the contrary, in the case of stability, this function decreases, possibly up to 'at its floor value, which corresponds in the table to stronger gains.
  • CT correction as a function of the water temperature makes it possible to take into account the needs of different engines, the non-linearity of the air valve, and the difference in engine sensitivity to stalling depending on the temperature.

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Abstract

Procédé de régulation du ralenti d'un moteur à essence à injection, comportant une vanne d'air de bi-passe du papillon des gaz commandée par un courant hâché dont le rapport cyclique d'ouverture (R) est calculé par un calculateur appliquant une formule linéaire avec terme constant, terme intégral et terme proportionnel, caractérisé par le fait que le calculateur applique en outre un terme différentiel évalué en calculant directement la dérivée (D) par rapport au temps de la période (P) entre deux points morts hauts, convenablement filtrée et multipliée par un gain (G) variable en fonction de divers paramètres.

Description

  • L'invention concerne la régulation du régime du moteur au ralenti pour des moteurs à combustion interne comportant un calculateur de régulation du ralenti qui pilote une électrovanne de bipasse du papillon, permettant de modifier le remplissage du moteur en vue de réguler le ralenti et également pour des moteurs à essence à injection monopoint ou multipoint comportant un calculateur qui pilote à la fois l'injection d'essence, pour assurer la richesse voulue à tous les régimes, l'allumage, et également une électrovanne de bipasse du papillon, permettant de modifier le remplissage du moteur en vue de réguler le ralenti.
  • On sait que, sur de tels moteurs, on a intérêt à ménager un volume d'admission important en aval du papillon des gaz pour améliorer la puissance. Il en résulte, par contre, une grande inertie pour la régulation qui, lors des retours au ralenti, peut conduire jusqu'au calage du moteur. Cet inconvénient est encore aggravé par la présence sur le véhicule de consommateurs d'énergie, tels que direction assistée, boîte de vitesses automatique, climatisation, qui perturbent de manière variable le ralentissement du moteur.
  • En raison de ces difficultés, la régulation du ralenti par action sur l'électrovanne a jusqu'ici été limitée à une régulation comportant un terme proportionnel et un terme intégral, mais sans terme différentiel en raison des grandes fluctuations des paramètres lors du retour au ralenti. En outre, il a été nécessaire d'ajouter de nombreux capteurs dont un pressostat de direction assistée, et des capteurs d'état de fonctionnement de la boîte de vitesses automatique s'il y a lieu ou de la climatisation, afin d'agir sur le calculateur pour accroître en conséquence l'ouverture de la vanne afin de pallier tout calage lors du fonctionnement de ces consommateurs. L'ensemble est finalement assez compliqué et d'un fonctionnement néanmoins assez peu satisfaisant.
  • Le but de l'invention est de trouver un procédé de régulation du ralenti d'un tel moteur, mis en oeuvre dans le calculateur habituel pour commander la vanne d'air, et qui élimine les inconvénients précédents, en simplifiant le dispostif, notamment par la suppression de la plupart des capteurs, tout en améliorant sa sécurité de fonctionnement et ses performances.
  • Conformément à l'invention, le rapport cyclique de l'ouverture de la vanne d'air, qui selon l'habitude, est calculé par addition d'une constante, d'un terme intégral et d'un terme proportionnel, se voit rajouter un terme différentiel calculé directement à partir de la dérivée par rapport au temps de la période entre deux points morts hauts, convenablement filtrée et multipliée par un gain variable en fonction de divers paramètres.
  • En particulier, le filtrage est assuré par le calcul, non par rapport au temps mais par rapport au nombre de points morts hauts, en calculant à chaque point mort haut la dérivée brute en multipliant par un facteur d'échelle la différence entre la période mesurée et la période précédente, puis en calculant la dérivée filtrée en incrémentant la valeur précédente de cette dérivée d'une certaine fraction seulement de la différence entre la dérivée brute et cette valeur précédente.
  • Par ailleurs, le gain variable est calculé en effectuant le produit de plusieurs termes évalués à partir de tables, chacun en fonction d'un paramètre.
  • En particulier, le premier terme tenant compte des variations du régime est calculé, au signe près et à un facteur près, en multipliant la dérivée précédemment évaluée par le carré du régime, le résultat étant utilisé en entrée dans une table qui donne le facteur de correction de régime.
  • Un deuxième terme de correction de fréquence des oscillations est calculé également par une table avec en entrée une fonction d'accumulation qui se trouve incrémentée d'une première valeur, et plafonnée à un maximum, si la fonction de variation du régime calculée précédemment sort de la bande correspondant à une certaine valeur d'hystérésis de part et d'autre du zéro, et décrémentée d'une seconde valeur à chaque point mort haut, avec une valeur plancher.
  • Enfin, un troisième terme est fonction de la température de l'eau et calculé également par une table en fonction de la température de l'eau mesurée.
  • D'autres particularités de l'invention apparaîtront dans la description qui va suivre d'un mode de mise en oeuvre pris comme exemple en se référant aux diagrammes annexés, parmi lesquels :
    • la figure 1 représente en fonction du nombre de points morts hauts, les variations du terme de variations de régime en fonction du temps; et
    • la figure 2 reprsente, toujours en fonction du nombre de points morts hauts, la valeur de la fonction d'accumulation.
  • Conformément à l'invention, le rapport cyclique d'ouverture R de la vanne d'air est calculé par l'expression
    R = C + TI + TP + TD
    dans laquelle les trois premiers termes sont les termes habituels, à savoir une constante C, un terme intégral TI et un terme proportionnel TP, TD étant le terme différentiel rajouté conformément à l'invention.
  • Ce terme différentiel TD est calculé directement en prenant la dérivée D par rapport au temps de la période P entre deux points morts hauts, convenablement filtrée et mutlipliée par un gain G variable en fonction de divers paramètres, de manière que l'on ait
    TD = G x D
  • Conformément à l'invention, le filtrage a lieu non par rapport au temps mais par rapport au nombre de points morts hauts. Pour cela, à chaque point mort haut d'indice i, on calcule la dérivée brute B en multipliant par un facteur b l'écart entre la période Pi (nombre d'impulsions d'horloge comptabilisé entre deux points morts hauts) et la période précédente Pi-1 mise en mémoire, donc
    B = b(Pi-Pi-1)
  • D'autre part, la dérivée filtrée à l'instant i est calculée par
    Di = Di-1 + a (B-Di-1)
    c'est-à-dire en incrémentant la valeur précédente de valeur filtrée Di-1 d'une fraction seulement a de l'écart entre la dérivée brute et cette valeur précédente.
  • D'autre part, conformément à l'invention, le gain variable G est calculé en effectuant le produit de plusieurs termes correctifs évalués à partir de tables, chacun en fonction d'un paramètre.
  • Le premier de ces termes est un terme de correction en fonction du régime CR. Il est calculé par une table, par exemple en neuf points, en fonction d'un facteur signé DN de variation du régime, lui-même calculé par
    DN = - D x Nx/k
    dans laquelle N est le régime moteur et k un facteur choisi, comme b, pour que les variations pratiques utilisent au mieux la capacité des registres utilisés et x une valeur calibrable. Il y a, en outre, intérêt à choisir pour la valeur de k une puissance de 2 pour remplacer la division par un simple décalage des bits, ou plus simplement encore, en sélectionnant l'octet de poids fort.
  • Le deuxième terme est de préférence un terme de correction de fréquence CF, évalué également à partir d'une table en fonction d'une fonction d'accumulation F, traduisant le nombre et l'amplitude d'oscillations du terme DN.
  • Les figures 1 et 2 illustrent l'application d'une telle variation et l'on voit les divers accroissements correspondant aux divers franchissements des courbes -h, +h par la fonction DN, ainsi que la réinitialisation de cette fonction au bout d'un temps défini.
  • Enfin, un troisième terme CT de correction de température est également évalué par une table en fonction de la température de l'eau TE mesurée directement.
  • En définitive, le gain G est calculé par
    G = CR x CF x CT.
  • En conséquence, l'application par le calculateur habituel du procédé selon l'invention, permet une grande simplification de l'ensemble du dispositif en le débarrassant des nombreux capteurs d'état et du pressostat de direction assistée.
  • D'autre part, il en résulte une très grande simplification du calibrage des paramètres, étant donné que les divers paramètres une fois déterminés ont une valeur quasiment universelle. Seule la table de correction de température CT est à adapter au type de moteur et à la cylindrée.
  • Enfin, il en résulte une très grande efficacité pour les raisons suivantes :
    - la présence du terme différentiel TD dans le calcul de R supprime en grande partie l'effet nuisible dû au volume en aval du papillon (dit "effet plenum").
    - la correction du gain variable G en fonction de DN tient compte du couple de frottements auquel est soumis le moteur et permet, par la table de correction en fonction du régime CR, d'avoir des gains différents, d'une part, pour les retours au ralenti normaux et pour les retours au ralenti à problème, notamnent lorsqu'un des consommateurs tire de la puissance sur le moteur et accroît les risques de calage et, d'autre part, pour les montées en régime et les décélérations avec vitesse engagée.
    - l'influence du terme de correction de fréquence CF sur le gain permet de modifier la correction différentielle dans les cas critiques, tels que les oscillations de forte amplitude à haute fréquence, évitant les risques de reprise brutale de l'injection après coupure en décélération, ainsi que les instabilités du moteur. En effet, dans ces conditions, la fonction d'accumulation F s'élève, éventuellement jusqu'à son plafond, ce qui correspond à une réduction du gain, alors qu'au contraire, en cas de stabilité, cette fonction décroît, éventuellement jusqu'à sa valeur plancher, ce qui correspond dans la table à des gains plus forts.
    - enfin, le terme CT de correction en fonction de la température de l'eau permet de tenir compte des besoins de moteurs différents, de la non linéarité de la vanne d'air, et de la différence de sensibilité du moteur au calage selon la température.

Claims (6)

1. Procédé de régulation du ralenti d'un moteur à essence à injection, comportant une vanne d'air de bi-passe du papillon des gaz commandée par un courant hâché dont le rapport cyclique d'ouverture (R) est calculé par un calculateur appliquant une formule linéaire avec terme constant, terme intégral et terme proportionnel,
caractérisé par le fait que le calculateur applique en outre un terme différentiel évalué en calculant directement la dérivée (D) par rapport au temps de la période (P) entre deux points morts hauts, convenablement filtrée et multipliée par un gain (G) variable en fonction de divers paramètres.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que ladite dérivée (D) est filtrée non par rapport au temps mais par rapport au nombre de points morts hauts, en calculant à chaque point mort haut la dérivée brute (B) par multiplication par un facteur (b) de l'écart entre la valeur actuelle (Pi) de la période et la valeur précédente (Pi-1), puis en calculant la dérivée filtrée (Di) en incrémentant la valeur précédente (Di-1) d'une fraction seulement (a) de l'écart entre la dérivée brute (B) et cette valeur précédente (Di-1).
3. Procédé selon l'une des revendications précédentes, caractérisé par le fait que le gain variable (G) est calculé en effectuant le produit de plusieurs termes correctifs évalués à partir de tables, chacun en fonction d'un paramètre.
4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé par le fait qu'on utilise un premier terme de correction en fonction du régime (CR) évalué à l'aide d'une table en fonction d'un terme (DN) de variation du régime, lui-même calculé au signe près et à un facteur près en multipliant ladite dérivée filtrée (D) par une puissance du régime (N).
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé par le fait que l'on utilise un deuxième terme (CF) de correction en fonction de la fréquence évalué à partir d'une table en fonction d'une certaine fonction d'accumulation (F) dans un registre avec valeur plafond et valeur plancher, en incrémentant le registre chaque fois que la variable de variation du régime (DN) calculée précédemment sort d'une bande représentant en plus et en moins une certaine valeur d'hystérésis (h) par rapport au zéro, et en décrémentant le registre d'une seconde valeur (q) dès que la variation du régime DN ne dépasse pas les seuils (h) pendant un temps défini.
6. Procédé selon une des revendications 3 à 5, caractérisé par le fait que l'on utilise un troisième terme (CT) de correction de température évalué par une table en fonction de la température de l'eau (TE).
EP19900402204 1989-08-02 1990-08-01 Procédé de regulation du ralenti d'un moteur à combustion interne Expired - Lifetime EP0412010B1 (fr)

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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4112848C2 (de) * 1991-04-19 2001-11-15 Bosch Gmbh Robert System zur Regelung der Leerlaufdrehzahl einer Brennkraftmaschine

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4378766A (en) * 1980-02-22 1983-04-05 Nippondenso Co., Ltd. Closed loop idle engine speed control with a valve operating relative to neutral position
EP0153012A2 (fr) * 1984-01-20 1985-08-28 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Méthode de régulation de la vitesse de ralenti d'un moteur à combustion interne
EP0206271A1 (fr) * 1985-06-24 1986-12-30 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Appareil de commande du nombre de rotations à vide pour moteurs à combustion interne
EP0223430A2 (fr) * 1985-10-21 1987-05-27 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Méthode pour commander l'alimentation en courant du solénoide de la soupape électromagnétique qui commande l'alimentation en air d'un moteur à combustion interne
EP0306906A2 (fr) * 1987-09-09 1989-03-15 Jenbacher Werke AG Appareil de régulation du rapport air-carburant d'un moteur thermique

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4378766A (en) * 1980-02-22 1983-04-05 Nippondenso Co., Ltd. Closed loop idle engine speed control with a valve operating relative to neutral position
EP0153012A2 (fr) * 1984-01-20 1985-08-28 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Méthode de régulation de la vitesse de ralenti d'un moteur à combustion interne
EP0206271A1 (fr) * 1985-06-24 1986-12-30 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Appareil de commande du nombre de rotations à vide pour moteurs à combustion interne
EP0223430A2 (fr) * 1985-10-21 1987-05-27 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Méthode pour commander l'alimentation en courant du solénoide de la soupape électromagnétique qui commande l'alimentation en air d'un moteur à combustion interne
EP0306906A2 (fr) * 1987-09-09 1989-03-15 Jenbacher Werke AG Appareil de régulation du rapport air-carburant d'un moteur thermique

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