EP0738856A2 - Verfahren und Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen Download PDF

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EP0738856A2
EP0738856A2 EP96103606A EP96103606A EP0738856A2 EP 0738856 A2 EP0738856 A2 EP 0738856A2 EP 96103606 A EP96103606 A EP 96103606A EP 96103606 A EP96103606 A EP 96103606A EP 0738856 A2 EP0738856 A2 EP 0738856A2
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EP
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combustion
chamber
combustion chamber
afterburning
air
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EP96103606A
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Jörg Dr. Metschke
Jörg Dr. Krüger
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Muellkraftwerk Schwandorf Betriebsgesellschaft Mbh
Original Assignee
Muellkraftwerk Schwandorf Betriebsgesellschaft Mbh
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F23L9/02—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel  by discharging the air above the fire
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
    • F23C9/08—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber for reducing temperature in combustion chamber, e.g. for protecting walls of combustion chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/08—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating
    • F23G5/14—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion
    • F23G5/16—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber
    • F23G5/165—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having supplementary heating including secondary combustion in a separate combustion chamber arranged at a different level
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/00001—Exhaust gas recirculation

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for the combustion of solids in a combustion boiler 1, which comprises at least one combustion chamber 2 and an afterburning chamber 4, air being injected into the combustion boiler 1 after the combustion gases have escaped from the combustion chamber 2 under increased pressure.
  • a combustion boiler 1 which comprises at least one combustion chamber 2 and an afterburning chamber 4, air being injected into the combustion boiler 1 after the combustion gases have escaped from the combustion chamber 2 under increased pressure.
  • WO 93 07 422 it is known to inject water vapor under increased pressure for the combustion of solids.
  • no further combustion air such as secondary and / or tertiary air, is introduced into the combustion boiler.
  • demineralized water is required to generate steam.
  • steam is injected into the flue gases and discharged with the exhaust gases. Demineralized water is therefore lost. The corresponding quantities have to be recreated in a water treatment plant at considerable costs.
  • chemicals are used that pollute the environment.
  • the object of the present invention is to achieve thorough mixing of the fuel gases.
  • the conditions in the boiler are characterized by a high gas temperature of the combustion gases of 1273 K with a low density and by a high viscosity of the gases. Due to the increased viscosity, the losses directly after the Laval nozzle due to the reduced Carnots impact losses are significantly lower than would be expected under normal conditions. As a result of the lower impact losses, the free jets penetrate very deeply into the area to be mixed and ensure that the combustion gases are well mixed even over larger distances of 4-6 m.
  • FIG. 1 shows the cross section through a combustion boiler designed according to the invention.
  • compressed air is injected into the transition to the post-combustion chamber 4 via the feed 12 to the Laval nozzles 13 and 14 designed according to the invention.
  • FIG. 2 shows the development of the free jet F 1 and F 2 from the Laval nozzles 13 and 14 in the transition from the combustion chamber 2 to the afterburning chamber 4.
  • the representation is valid for compressed air that was heated to 523 K by Laval nozzles before the expansion.
  • the average velocity of the fuel gases at grate 9 is 3 m / s at a temperature of 1273 K.
  • FIG. 3 show the influence of various parameters in the free jet over the path of the free steel.
  • the starting conditions were chosen so that in all cases after 5 meters of free jet there is an average speed of about 5.2 m / s in this example.
  • 3b shows the development of the mean gas temperature of the free jet over the way of the free jet. It can be seen that even at a compressed air temperature of around 473 K, the mixing temperature in the free jet is equal to the firing temperature after a very short distance.
  • 3c shows the development of the average free jet speed over the way of the free jet. All driving media lead to an average speed of approx. 5.2 m / s at a distance of 5 m from the nozzle outlet.
  • the described combustion processes can be operated very variably and, for example, close to the stoichiometric air requirement.
  • any amount of air can be injected into the combustion process.
  • the stoichiometric ratio can be used, e.g. B. with a stoichiometric factor of 1.4; this means that 40% excess air is burned.
  • Stoichiometric factors from 1.4 to 1.1 can also be set.
  • the combustion temperature can be set to the desired value by the flue gas recirculation by means of the driving nozzles 15 in the recirculation channel 19.
  • the amount of flue gas fell in accordance with the above-mentioned application.
  • the air ratio By lowering the air ratio from 2.2 to 1.5 - corresponding to an oxygen partial pressure of 0.103 bar and 0.06 bar - the amount of flue gas fell by 42% from 95000 Nm 3 / h to 55000 Nm 3 / h.
  • the combustion temperature rose from 1200 K to 1460 K by 260 K.
  • the combustion boiler and the downstream flue gas cleaning can be designed smaller in new systems according to the reduced amount of flue gas.
  • the operating costs decrease disproportionately to the amount of flue gas due to the low pressure of the suction trains and lower volume flows.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verbrennung von Feststoffen in einem Verbrennungskessel (1), der zumindest einen Feuerraum (2) und eine Nachbrennkammer (4) umfaßt, wobei Luft mit Überschallgeschwindigkeit in eine Übergangszone I zwischen Feuerraum (2) und Nachbrennkammer (4) eingedüst wird sowie eine Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen bestehend aus einem Verbrennungskessel (1) mit einem Feuerraum (2) und einer Nachbrennkammer (4), wobei am Austritt der Verbrennungsgase aus dem Feuerraum (2) Lavaldüsen (13 u. 14) angeordnet sind, über die von einem Verdichter (20) erzeugte und in einem Wärmetauscher (21) erhitzte Luft mit Überschallgeschwindigkeit in die Rauchgase eingedüst werden.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen in einem Verbrennungskessel 1, der zumindest einen Feuerraum 2 und eine Nachbrennkammer 4 umfaßt, wobei in den Verbrennungskessel 1 Luft nach dem Austritt der Verbrennungsgase aus dem Feuerraum 2 unter erhöhtem Druck eingedüst wird.
    Aus der WO 93 07 422 ist bekannt, zur Verbrennung von Feststoffen Wasserdampf unter erhöhtem Druck einzudüsen. Dabei wird neben der Primärluft keine weitere Verbrennungsluft wie z.B. Sekundär- und/oder Tertiärluft in den Verbrennungskessel eingebracht.
  • Für die Erzeugung von Dampf ist neben der notwendigen Energie vollentsalztes Wasser erforderlich. Bei der oben genannten WO-Anmeldung wird Dampf in die Rauchgase eingedüst und mit den Abgasen abgeleitet. Es geht somit vollentsalztes Wasser verloren. Die entsprechenden Mengen müssen in einer Wasseraufbereitungsanlage mit erheblichen Kosten neu erzeugt werden. Hierbei werden Chemikalien eingesetzt, die die Umwelt zusätzlich belasten.
  • Aus der DE-PS 628089 und der DE-4206825 ist es ferner bekannt, Luft und zirkulierte Rauchgase mit hoher Geschwindigkeit in den Verbrennungskessel an einer Stelle zwischen dem Feuerraum und einer Nachbrennkammer einzublasen.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine gute Durchmischung der Brenngase zu erzielen.
  • Es hat sich gezeigt, daß durch das Erhitzen der Druckluft vor der Eindüsung höhere absolute Geschwindigkeiten in den Lavaldüsen erzeugt werden können und damit die spezifische Energie des Treibmediums ohne zusätzlichen elektrischen Energieaufwand bei geringfügig höheren Investitionskosten für einen Wärmetauscher im Verdichter gesteigert werden kann. Dies sei mit der nachfolgenden Berechnung verdeutlicht:
    Es werden 1500 kg/h Druckluft mit einem Druck von 7 bar absolut bei einer Temperatur von 293 K entspannt. Dabei wird eine Mischenergie von ca. 52 KW frei. Durch Aufwärmung der gleichen Luftmenge auf 523 K kann bei der Entspannung eine Mischleistung von ca. 92 KW erreicht werden! Die Austrittsgeschwindigkeit des Treibmediums Luft steigt dadurch von 500 auf 670 m/s.
  • Die im Kessel vorliegenden Bedingungen sind durch eine hohe Gastemperatur der Brenngase von 1273 K bei einer geringen Dichte und durch eine hohe Viskosität der Gase gekennzeichnet. Durch die erhöhte Viskosität sind die Verluste direkt nach der Lavaldüse infolge der verringerten Carnots Stoßverluste wesentlich geringer als dies bei Normalbedingungen zu erwarten wäre. Infolge der geringeren Stoßverluste treten die Freistrahlen sehr tief in den zu durchmischenden Bereich ein und sichern eine gute Durchmischung der Feuerungsgase auch über größere Distanzen von 4-6 m.
  • Da die über Lavaldüsen 13, 14 und 15 zugeführte Druckluftmenge bezogen auf die Primärluftmenge 9 unter 2 % liegt und praktisch vernachlässigt werden kann, steigt die Sauerstoffkonzentration im Freistrahl nicht mehr an, so daß erfindungsgemäß keine zusätzliche Bildung von NOx resultiert. Dies ist ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Verbrennung von Feststoffen.
  • Im folgenden wird die Erfindung anhand von zwei Ausführungsbeispielen näher erläutert. Es zeigen:
    • Figur 1:
    Prinzipieller Querschnitt durch eine Feuerungsanlage
    Figur 2:
    Ausschnitt I gemäß Fig. 1 in Höhe der Lavaldüsen.
  • Die linke Hälfte der Figur 1 zeigt den Querschnitt durch einen erfindungsgemäß ausgebildeten Verbrennungskessel. In den Bereichen 10 und 11 wird Druckluft über die Zuführung 12 zu den erfindungsgemäß ausgestalteten Lavaldüsen 13 und 14 in den Übergang zum Nachverbrennungsraum 4 eingedüst.
  • Fig. 2 zeigt die Entwicklung des Freistrahls F1 und F2 von den Lavaldüsen 13 und 14 im Übergang von dem Feuerraum 2 zur Nachbrennkammer 4. Die Darstellung ist gültig für Druckluft, die vor der Entspannung durch Lavaldüsen auf 523 K erwärmt wurde. Die mittlere Geschwindigkeit der Brenngase am Rost 9 beträgt in diesem Beispiel 3 m/s bei einer Temperatur von 1273 K.
  • Die Diagramme der Fig. 3 zeigen den Einfluß verschiedener Parameter im Freistrahl über den Weg des Freistahls. Die Ausgangsbedingungen wurden so gewählt, daß in allen Fällen nach 5 Meter Freistrahl eine mittlere Geschwindigkeit von ca. 5,2 m/s in diesem Beispiel vorliegt.
    Druck bar (a) vor Lavaldüse 7 1 7
    Temperatur K vor Lavaldüse 523 293 293
    Temperatur K nach Lavaldüse 300 293 168
    Geschwindigkeit m/s n. Lavaldüse 670 40 502
    Austrittsquerschnitt mm 6 100 8
    Luftmenge aus den Düsen: Treibmasse kg/h 80 1450 182
  • Fig. 3a zeigt die Entwicklung der Massenverhältnisse von Treibmasse zu angesaugtem Rauchgas über den Weg des Freistrahls. Hierdurch wird deutlich, daß das Massenverhältnis bei Temperaturen über 473 K erheblich ansteigt.
  • Fig. 3b zeigt die Entwicklung der mittleren Gastemperatur des Freistrahls über den Weg des Freistrahls. Man erkennt, daß auch hier bei einer Drucklufttemperatur um 473 K die Mischtemperatur im Freistrahl bereits nach sehr kurzem Weg gleich der Feuerungstemperatur ist.
  • Fig. 3c zeigt die Entwicklung der mittleren Freistrahlgeschwindigkeit über den Weg des Freistrahls. Alle Treibmedien führen in einer Entfernung von 5 m vom Düsenausgang zu einer mittleren Geschwindigkeit von ca. 5,2 m/s.
  • Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren und mit der erfindungsgemäßen Vorrichtung können die beschriebenen Verbrennungsprozesse sehr variabel und beispielsweise dicht bei dem stöchiometrischen Luftbedarf betrieben werden. Je nach den Vorschriften lassen sich beliebige Luftmengen in den Verbrennungsprozeß eindüsen. Falls verlangt, kann mit überstöchiometrischen Verhältnis gefahren werden, z. B. mit einem Stöchiometriefaktor von 1,4; dies bedeutet, daß mit 40 % Luftüberschuß verbrannt wird. Es sind auch Stöchiometriefaktoren von kleiner 1,4 bis zu 1,1 einstellbar.
  • In Folge dieser annähernd stöchiometrischen Verbrennung steigen die Verbrennungstemperaturen erheblich an und es besteht die Gefahr zusätzlicher NOx Bildung. Die hohen Temperaturen können auch zu unerwünschtem Schmelzfluß im Feuerraum führen. Durch die Rauchgasrückführung mittels der Treibdüsen 15 im Rückführkanal 19 kann die Verbrennungstemperatur auf den gewünschten Wert eingestellt werden.
  • Mit einer intensiven Vermischung der Rauchgasbestandteile wird ein guter Ausbrand der Rauchgase sichergestellt. Dieser zeigt sich durch CO Konzentrationen von unter 10mg/Nm bei Sauerstoffgehalten von ca. 6%. Die NOx Konzentrationen fallen von 350-400 mg/Nm3 auf ca. 200-250 mg/Nm3 ab.
  • Durch die Reduzierung des Sauerstoffgehaltes fiel die Rauchgasmenge entsprechend der eingangs genannten Anmeldung ab. Durch Absenkung der Luftzahl von 2,2 auf 1,5 - entsprechend einem Sauerstoffpartialdruck von 0,103 bar und 0.06 bar - fiel die Rauchgasmenge von 95000 Nm3/h auf 55000 Nm3/h um 42 % ab. Die Verbrennungstemperatur stieg dabei von 1200 K auf 1460 K um 260 K an.
  • Der Verbrennungskessel und die nachgeschaltete Rauchgasreinigung kann bei Neuanlagen entsprechend der reduzierten Rauchgasmenge kleiner ausgelegt werden. Bei Nachrüstungen gehen die Betriebskosten durch geringe Pressung der Saugzüge und geringere Volumenströme überproportional zur Rauchgasmenge zurück.

Claims (8)

  1. Verfahren zur Verbrennung von Feststoffen in einem Verbrennungskessel (1), der zumindest einen Feuerraum (2) und eine Nachbrennkammer (4) umfaßt,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß Sekundärluft mit Überschallgeschwindigkeit in eine Übergangszone I zwischen Feuerraum (2) und Nachbrennkammer (4) eingedüst wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Sekundärluft vor dem Eindüsen einen überkritischen Druck hat und sich in der Übergangszone I eine mittlere Geschwindigkeit in dem von der Druckluft erzeugten Freistrahl zwischen 5 und 6 m/s einstellt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Druckluft vor dem Eindüsen auf erhöhte Temperatur - vorzugsweise über 473 K - erwärmt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 1 und 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß ein Teil der Sekundärluft verwendet wird, um einen Teil der abgekühlten Rauchgase aus dem 2. Zug über den Feuerraum (2) in die Nachbrennkammer (4) und/oder direkt in die Nachbrennkammer (4) zurückzuführen.
  5. Verfahren nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Anteil der rückgeführten Rauchgase zwischen 5 und 50% vorzugsweise 30% der gesamten Rauchgasmenge beträgt.
  6. Verfahren nach Anspruch 4 und 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das Rauchgas mit einer Temperatur über 873 K zurückgeführt wird.
  7. Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen bestehend aus einem Verbrennungskessel (1) mit einem Feuerraum (2) und einer Nachbrennkammer (4),
    dadurch gekennzeichnet,
    daß am Austritt der Verbrennungsgase aus dem Feuerraum (2) Lavaldüsen (13 u. 14) angeordnet sind, über die von einem Verdichter (20) erzeugte und in einem Wärmetauscher (21) erhitzte Luft mit Überschallgeschwindigkeit in die Rauchgase eingedüst werden.
  8. Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen bestehend aus einem Verbrennungskessel (1) mit einem Feuerraum (2) und einer Nachbrennkammer (4),
    dadurch gekennzeichnet,
    daß über konisch zulaufende Känäle (19) Rauchgas durch konzentrisch in den Kanälen (19) angeordnete Lavaldüsen (15) mit dem Impuls der ausströmenden Druckluft vom 2. Zug (5) in den Feuerraum und damit in die Nachverbrennungskammer (4) zurückgeführt wird.
EP96103606A 1995-03-30 1996-03-08 Verfahren und Vorrichtung zur Verbrennung von Feststoffen Withdrawn EP0738856A3 (de)

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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100348746B1 (ko) * 1998-10-12 2002-08-14 닛폰 고칸 가부시키가이샤 폐기물처리장치
AT503789B1 (de) * 2006-07-05 2008-01-15 Tribovent Verfahrensentwicklg Verfahren zum kühlen und konvertieren von heissen verbrennungsgasen sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE628089C (de) * 1936-03-28 Babcock & Wilcox Dampfkessel W Vorschubfeuerung mit an der Stirn- und Rueckwand oberhalb des Rostes vorgesehenen Duesen zum Ansaugen und Einblasen von Rauchgasen oder Luft
DE4032917A1 (de) * 1990-10-17 1992-04-23 Erk Eckrohrkessel Verbrennungsoptimierung
US5242295A (en) * 1991-02-11 1993-09-07 Praxair Technology, Inc. Combustion method for simultaneous control of nitrogen oxides and products of incomplete combustion
WO1993007422A1 (de) * 1991-10-08 1993-04-15 Vaw Aluminium Ag Verfahren zur verbrennung von feststoffen
DE4206825A1 (de) * 1992-03-04 1993-09-09 Pauli Balduin Verfahren und feuerraumausbildung zum verbrennen von brennstoffen, abfallstoffen oder einem gemisch hiervon
DE4401821C2 (de) * 1994-01-22 1998-01-15 Joachim Dipl Ing Kuemmel Verfahren zum Verbrennen von Stoffen, insbesondere von Müll und Biomassen, und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE4427860A1 (de) * 1994-08-05 1996-02-08 Abdolhalim Besagh Generator zur Kohleverbrennung/Kohlevergasung

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