EP1331280A1 - Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings sowie ein Rohrtarget - Google Patents

Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings sowie ein Rohrtarget Download PDF

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EP1331280A1
EP1331280A1 EP02026718A EP02026718A EP1331280A1 EP 1331280 A1 EP1331280 A1 EP 1331280A1 EP 02026718 A EP02026718 A EP 02026718A EP 02026718 A EP02026718 A EP 02026718A EP 1331280 A1 EP1331280 A1 EP 1331280A1
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silver
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Bernd Stenger
Oliver Dr. Warkentin
Ralf Heck
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WC Heraus GmbH and Co KG
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    • C22B11/00—Obtaining noble metals
    • C22B11/02—Obtaining noble metals by dry processes
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
    • C22B9/006—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals with use of an inert protective material including the use of an inert gas

Definitions

  • the invention relates to a method for producing a silver blank with a silver content of ⁇ 99.99% by weight and an oxygen content of ⁇ 20 ⁇ g / g as well as a tube target for cathode sputtering systems.
  • Stand casting has long been a method for producing such a silver blank known, wherein the silver is melted under an inert or reducing atmosphere to to prevent a high oxygen uptake of the silver during melting.
  • the solubility for oxygen in the liquid state is approximately 40 times higher than for silver in the solid state. If a reducing or inert atmosphere is not provided, then During the melting process, oxygen from the air in high concentrations of 1000 up to 3000 ⁇ g / g absorbed extremely quickly by the silver melt. In the subsequent Solidification of the silver melt suddenly causes a large part of the oxygen absorbed released again, which leads to a violent reaction - similar to a boiling of the melt. The casting formed then usually shows a volcanic surface and high porosity.
  • a high proportion of dissolved oxygen in the solidified silver cracks at the grain boundaries, which leads to fragility of the silver.
  • Concentrations of dissolved oxygen are values of greater than 50 ⁇ g / g, an oxygen concentration in the range from 50 to 100 ⁇ g / g is usually present.
  • the problem therefore arises of providing a method for producing a silver blank, in which the uptake of oxygen from the atmosphere is clearly hindered and thereby suppressing the formation of cracks at the grain boundaries in the silver. It posed The problem continues that the silver blank is for use as an atomizing material in a tube target should have the usual purity in the range ⁇ 99.99% by weight.
  • the solidified silver meets the commercial specification for tube targets with a silver content of ⁇ 99.99% by weight.
  • the method according to the invention is particularly advantageous if the casting of the silver melt takes place by centrifugal casting.
  • the addition of 100 to 500 ⁇ g / g calcium or aluminum to the silver melt before centrifugal casting makes it possible to carry out the casting process in air. Setting an inert or reducing atmosphere during casting is no longer necessary.
  • the melting of the silver or the silver including the Calcium and aluminum are still made under an inert or reducing atmosphere to have sufficient calcium and aluminum in the casting process in the silver. Suitable here themselves as atmospheres, particularly argon or carbon monoxide. It is also advantageous here melting the silver under a cover with coal.
  • the problem is solved for the tube target by using a silver blank as the atomizing material is used, which was prepared by the inventive method.
  • a silver blank has an almost pore-free and dense grain structure, it is for Excellent use as atomization material in a tube target.
  • the content of calcium or aluminum in the atomizing material or silver blank ⁇ 100 ⁇ g / g, in particular ⁇ 50 ⁇ g / g, because the commercial specification requires a silver content of ⁇ 99.99% by weight for such targets.
  • the silver melts with the doping elements Zr, Y, Si, Sn, Mg, Pb showed and Zn the same violent reactions as undoped silver (see experiment 1).
  • the volcanic raised surface was unchanged, so that no influence of these elements on the oxygen absorption behavior of the liquid silver could be determined.
  • a bending sample 1 was produced from undoped silver by melting 5 kg of silver in a carbon monoxide atmosphere, keeping the silver melt in air for 30 s and pouring the silver melt in air into a graphite mold.
  • a bending sample 2 from Ca-doped silver with a Ca addition of 400 ⁇ g / g was carried out by melting 5 kg of silver and an Ag-Ca master alloy with a content of 6% by weight Ca under a carbon monoxide atmosphere, keeping the silver melt in air over 30 s and pouring the silver melt in air into a graphite mold.
  • a bending sample 3 from Al-doped silver with an Al addition of 200 ⁇ g / g was carried out by melting 5 kg of silver and an Ag-Al master alloy with a content of 6 wt .-% Al in a carbon monoxide atmosphere, keeping the silver melt in air above 30 s and pouring the silver melt in air into a graphite mold.
  • the middle of the solidified castings or silver blanks became 5 mm thick Sawed out slices and subjected to a bending test.
  • the porosity in the silver blank rose sharply from the outer tube diameter with values of 1.3 vol.% Porosity in the direction of the inner tube diameter to values of 6.5 vol.% Porosity up to the formation of pronounced cracks in the grain structure.
  • a leak test with 2 - 3 bar water pressure showed water penetration through the pipe wall, so that the presence of several continuous cracks could be determined.
  • the analysis of the tubular silver blank produced showed a content of 5 - 8 ⁇ g / g dissolved oxygen and a content of 23 ⁇ g / g Ca in the grain structure.
  • the silver blank was used as an atomizing material in a tube target for cathode sputtering systems. The behavior of the tube target in the coating of flat glass was flawless.
  • the oxygen content of the silver it should be noted that this is not only from the used doping and their addition amounts depends, but that also the rest Experiment parameters have an influence on it. For example, with a fast Cooling of the melt means that less oxygen escapes than with slow cooling. In order to is the oxygen content of a casting with a certain doping and doping amount reproduce only if the other test parameters such as the casting process used, the casting amount, the casting atmosphere, holding times, the casting time or cooling time are largely identical. It has been shown that silver only with an oxygen content ⁇ 20 ⁇ g / g no longer tends to become brittle and the grain structure is dense and crack-free is.
  • tube targets can, for example, EP 586 809 A1, US 5,354,446, US 5,591,314, FR 2745010, EP 500 774 B1, WO 97/15697 or DE 199 58 666 be removed.

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Abstract

Die Erfindung betrifft unter anderem ein Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings mit einem Silbergehalt von >= 99,99 Gew.-% und einem Sauerstoffgehalt < 20ppm mit folgenden Schritten: a) Erschmelzen von Silber mit 100 bis 500ppm Kalzium oder Aluminium unter inerten oder reduzierenden Bedingungen, oder Erschmelzen von Silber unter inerten oder reduzierenden Bedingungen und Zugeben von 100 bis 500 ppm Kalzium oder Aluminium zur Silberschmelze, b) Gießen der Silberschmelze in eine Gießkokille unter Luftatmosphäre und c) Abkühlen der Silberschmelze in der Gießkokille unter Luftatmosphäre.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings mit einem Silbergehalt von ≥ 99,99 Gew.-% und einem Sauerstoffgehalt < 20 µg/g sowie ein Rohrtarget für Kathodenzerstäubungsanlagen.
Als ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Silberrohlings ist seit langem der Standguss bekannt, wobei das Silber unter inerter oder reduzierender Atmosphäre erschmolzen wird, um eine hohe Sauerstoffaufnahme des Silbers während des Erschmelzens zu verhindern. Die Löslichkeit für Sauerstoff ist bei Silber in flüssigem Zustand circa 40mal höher als bei Silber im festen Zustand. Falls nicht für eine reduzierende oder inerte Atmosphäre gesorgt wird, so wird während des Schmelzvorganges Sauerstoff aus der Luft in hohen Konzentrationen von 1000 bis 3000 µg/g extrem rasch von der Silberschmelze aufgenommen. Bei der anschließenden Erstarrung der Silberschmelze wird ein Großteil des aufgenommenen Sauerstoffs schlagartig wieder frei, was zu einer heftigen Reaktion - ähnlich einem Aufkochen der Schmelze - führt. Das gebildete Gussstück zeigt dann üblicherweise eine vulkanartig aufgeworfene Oberfläche und hohe Porositäten. Darüber hinaus verursacht ein hoher Anteil an gelöstem Sauerstoff im erstarrten Silber Risse an den Korngrenzen, was zu einer Brüchigkeit des Silbers führt. Als hohe Konzentrationen von gelöstem Sauerstoff sind hier Werte von größer als 50 µg/g anzusehen, wobei üblicherweise eine Sauerstoffkonzentration im Bereich von 50 bis 100 µg/g vorliegt.
Die DE 199 53 470 offenbart die Herstellung von Silberrohlingen für Rohrtargets über das Schleudergießverfahren. Dabei hat es sich gezeigt, dass die Einstellung einer inerten oder reduzierenden Atmosphäre über dem geschmolzenen Silber während des Gießvorgangs beim Schleudergießen besonders schwer zu realisieren ist. Die langen Wege des Gießmaterials vom Schmelztiegel bis zur Gießkokille, die große Oberfläche des Silbers in der Kokille sowie die durch die hohe Drehgeschwindigkeit der Kokille verursachten Turbulenzen in der Atmosphäre führen zu einer hohen Sauerstoffaufnahme der Silberschmelze mit den oben beschriebenen Nachteilen. Die gebildeten Risse an den Korngrenzen des Rohrtargets verursachen erhebliche Probleme während eines Zerstäubungsprozesses, da das Rohrtarget auf der einen Seite (innen) mit Kühlwasser und auf der anderen Seite (außen) mit Vakuum beaufschlagt wird. Geringste Undichtigkeiten im Silber führen zu einer Unterbrechung des Sputterprozesses, da Kühlwasser auf die Vakuumseite gezogen wird.
Es stellt sich daher das Problem, ein Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings bereitzustellen, bei welchem die Aufnahme von Sauerstoff aus der Atmosphäre deutlich behindert ist und wodurch die Bildung von Rissen an den Korngrenzen im Silber unterdrückt wird. Es stellte sich weiterhin das Problem, dass der Silberrohling für eine Verwendung als Zerstäubungsmaterial in einem Rohrtarget die dort übliche Reinheit im Bereich ≥ 99,99 Gew.-% aufweisen sollte.
Das Problem wird für das Verfahren gelöst durch
  • a) Erschmelzen von Silber mit 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium unter inerten oder reduzierenden Bedingungen oder Erschmelzen von Silber unter inerten oder reduzierenden Bedingungen und zugeben von 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium zur Silberschmelze,
  • b) Gießen der Silberschmelze in eine Gießkokille unter Luftatmosphäre und
  • c) Abkühlen der Silberschmelze in der Gießkokille unter Luftatmosphäre.
    • Die Zugabe von 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium zur Silberschmelze vor dem Abguss konnte die Sauerstoffaufnahme so weit reduzieren, dass keine Brüchigkeit und keine oder nur geringe Porosität im erstarrten Silbergefüge festgestellt werden konnte. Dies ist umso überraschender, als klassische, bei der Stahlherstellung verwendete Desoxidationsmittel wie Silizium, Magnesium, Yttrium oder Zirkon keinen positiven Effekt bei der Zugabe zur Silberschmelze zeigten. Während des Gießvorgangs der mit 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium versetzten Silberschmelze reduzierte sich der Gehalt an Kalzium oder Aluminium überraschenderweise auf einen Wert < 100 µg/g. Meist wurden sogar Werte < 50 µg/g erreicht. Mit einer solchen Restmenge an Kalzium oder Aluminium erfüllt das erstarrte Silber die handelsübliche Spezifikation für Rohrtargets mit einem Silberanteil von ≥ 99,99 Gew.-%.
    Besonders vorteilhaft ist das erfindungsgemäße Verfahren, wenn das Gießen der Silberschmelze im Schleuderguss erfolgt. Die Zugabe von 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium zur Silberschmelze vor dem Schleuderguss macht es möglich, den Gießvorgang an Luft vorzunehmen. Das Einstellen einer inerten oder reduzierenden Atmosphäre während des Gusses ist nicht mehr erforderlich.
    Aber auch für alle anderen Gussverfahren, wie z. B. den Standguss, hat das erfindungsgemäße Verfahren den Vorteil, dass inerte oder reduzierende Bedingungen beim Abguss nicht mehr erforderlich sind.
    Dennoch ist es vorteilhaft, wenn das Erschmelzen des Silbers bzw. des Silbers inklusive des Kalziums und des Aluminiums unter inerter oder reduzierender Atmosphäre erfolgt, um noch ausreichend Kalzium und Aluminium beim Gießvorgang im Silber vorliegen zu haben. Hier eignet sich als Atmosphären insbesondere Argon oder Kohlenmonoxid. Vorteilhaft ist hier auch das Erschmelzen des Silbers unter einer Abdeckung mit Kohle.
    Das Problem wird für das Rohrtarget dadurch gelöst, dass als Zerstäubungsmaterial ein Silberrohling verwendet wird, der nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellt wurde. Da ein solcher Silberrohling ein nahezu porenfreies und dichtes Korngefüge aufweist, ist er für den Einsatz als Zerstäubungsmaterial in einem Rohrtarget hervorragend geeignet. Dabei ist es insbesondere vorteilhaft, dass der Gehalt an Kalzium oder Aluminium im Zerstäubungsmaterial bzw. Silberrohling < 100 µg/g, insbesondere < 50 µg/g, beträgt, da die handelsübliche Spezifikation für solche Targets einen Silberanteil von ≥ 99,99 Gew.-% verlangt.
    Die nachfolgenden Versuche 1 bis 4 sowie die Bilder 1 und 2 sollen die Erfindung beispielhaft erläutern. Dabei zeigt
    Bild 1
    einen Gefügeanschliff ( Vergrößerung 100:1 ) der Biegeprobe 1 aus Versuch 3, bei welchem deutlich Risse R an den Korngrenzen zu erkennen sind
    Bild 2
    einen Gefügeanschliff ( Vergrößerung 50:1) des Silberrohlings aus Versuch 4, 2. Abguss mit 200 µg/g Ca-Dotierung, bei welchem keine Risse vorhanden sind
    Versuch 1:
    200 g Silber wurden unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre erschmolzen. Danach wurde die Silberschmelze 30 Sekunden lang an Luft flüssig gehalten und in eine Grafitkokille abgegossen. Beim Abguss zeigte sich eine heftige Reaktion der Silberschmelze, die durch das bereits oben beschriebene Entweichen des Sauerstoffs beim Erstarren des Silbers verursacht wird und wobei eine vulkanartig aufgeworfene Oberfläche an der Seite des erstarrten Silbers gebildet wird, die nicht von einer Innenwand der Grafitkokille begrenzt ist. Eine Analyse des Sauerstoffgehaltes im erstarrten Silber zeigte einen Wert von 58 µg/g.
    Versuch 2:
    Um zu untersuchen, ob es Dotierungselemente gibt, die die Sauerstoffaufnahme flüssigen Silbers begrenzen können, wurden aus Silber und jeweils einem der Elemente Zirkon (Zr), Yttrium (Y), Kalzium (Ca), Silizium (Si), Zinn (Sn), Aluminium (Al), Magnesium (Mg), Blei (Pb) und Zink (Zn) unter Argon-Atmosphäre bei 300 mbar Gasdruck neun Vorlegierungen erschmolzen, die jeweils einen Gehalt von 0,5 Gew.-% des Dotierungselementes aufwiesen.
    Jeweils 200 g Silber wurden mit Hilfe jeweils einer der neun Vorlegierungen mit 200 µg/g eines der Dotierungselemente dotiert und unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre erschmolzen. Danach wurden die neun unterschiedlichen Silberschmelzen 30 Sekunden lang an Luft flüssig gehalten und jeweils in eine Grafitkokille abgegossen.
    Beim Abguss zeigten die Silberschmelzen mit den Dotierungselementen Zr, Y, Si, Sn, Mg, Pb und Zn die gleichen heftigen Reaktionen, wie undotiertes Silber ( siehe Versuch 1 ). Die vulkanartig aufgeworfene Oberfläche war unverändert vorhanden, so dass kein Einfluss dieser Elemente auf das Sauerstoffaufnahmeverhalten des flüssigen Silbers festgestellt werden konnte.
    Anders verhielten sich die beiden Proben mit den Dotierungselementen Ca und Al. Hier wurde eine deutlich weniger heftige Reaktion beim Abguss festgestellt, wodurch die Ausbildung einer vulkanartig aufgeworfenen Oberfläche kaum noch auftrat.
    Um einen eventuellen Einfluss der Mengenzugabe an Dotierungselement festzustellen, wurden jeweils 200 g Silber mit Hilfe der Ca- und der Al-Vorlegierungen mit jeweils 400 µg/g dotiert und unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre erschmolzen. Danach wurden die Ca- und die Al-dotierten Silberschmelzen jeweils 30 Sekunden lang an Luft flüssig gehalten und jeweils in eine Grafitkokille abgegossen.
    Es wurde keine Reaktion beim Abguss mehr festgestellt und an den Gussstücken waren keine vulkanartig aufgeworfenen Oberflächen mehr vorhanden, so dass eindeutig ein positiver - das heißt die Sauerstoffaufnahme begrenzender - Einfluss dieser Elemente auf das Sauerstoffaufnahmeverhalten des flüssigen Silbers festgestellt werden konnte. An der Oberfläche der Gusstücke waren allerdings Oxidagglomerate zu erkennen, die überwiegend aus oxidiertem Ca beziehungsweise Al bestanden. An dem Gussstück mit Ca-Dotierung wurde ein Ca-Gehalt von lediglich 8µg/g gemessen, was darauf hindeutete, dass das Ca während der Haltezeit an Luft und dem Gießvorgang fast vollständig oxidiert worden war.
    Versuch 3:
    Um eine Aussage über die Duktilität von undotiertem, an Luft vergossenem Silber und von Cabeziehungsweise Al-dotiertem, an Luft vergossenem Silbers zu erhalten, wurden aus einer größeren Menge Versuchsmaterial Biegeproben hergestellt.
    Die Herstellung einer Biegeprobe 1 aus undotiertem Silber erfolgte durch Aufschmelzen von 5 kg Silber unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre, Flüssighalten der Silberschmelze an Luft über 30 s und Vergießen der Silberschmelze an Luft in eine Grafitkokille.
    Die Herstellung einer Biegeprobe 2 aus Ca-dotiertem Silber mit einer Ca-Zugabe von 400 µg/g erfolgte durch Aufschmelzen von 5 kg Silber und einer Ag-Ca-Vorlegierung mit einem Gehalt von 6 Gew.-% Ca unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre, Flüssighalten der Silberschmelze an Luft über 30 s und Vergießen der Silberschmelze an Luft in eine Grafitkokille.
    Die Herstellung einer Biegeprobe 3 aus Al-dotiertem Silber mit einer Al-Zugabe von 200 µg/g erfolgte durch Aufschmelzen von 5 kg Silber und einer Ag-AI-Vorlegierung mit einem Gehalt von 6 Gew.-% Al unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre, Flüssighalten der Silberschmelze an Luft über 30 s und Vergießen der Silberschmelze an Luft in eine Grafitkokille.
    Aus der Mitte der erstarrten Gussstücke beziehungsweise Silberrohlinge wurden 5 mm dicke Scheiben herausgesägt und einem Biegeversuch unterworfen.
    Ergebnisse:
  • Biegeprobe 1: - Sprödbruch bei 45° Biegung der Scheibe
    • das Korngefüge zeigte im Anschliff Anrisse und aufgeweitete Korngrenzen ( siehe Bild 1 )
  • Biegeprobe 2:: - Scheibe verhielt sich bis zu einer Biegung von 90° duktil
    • das Korngefüge zeigte im Anschliff ein homogenes Gefüge mit fein verteilten, kleinen Poren
    • der Ca-Gehalt betrug 98 µg/g
  • Biegeprobe 3: - Scheibe verhielt sich bis zu einer Biegung von 90° duktil
    • der Al-Gehalt betrug 23 µg/g
    • Versuch 4:
    Um den Einfluss der Zugabe einer Ca-Dotierung für den Schleuderguss von Silber zu überprüfen, wurde in einem 1. Abguss reines Silber und in einem 2. Abguss Silber mit 200 µg/g Ca-Dotierung in einer horizontale Schleudergusskokille mit einer Länge von 3000 mm und einem Innendurchmesser von 180 mm ( zum Schleuderguss siehe Verfahren gemäß DE 199 53 470 ) vergossen.
    1. Abguss:
    Ca. 500 kg reines Silber wurde in einem Tiegel aus unglasiertem Tongraphit unter einer Abdeckung aus grober, schwefelfreier Holzkohle in einer Induktionsschmelzanlage ( 750 kW, 300 - 1000 Hz ) bei 1240°C erschmolzen. Über dem Tontiegel wurde außerdem mittels einer Erdgasflamme eine reduzierende Atmosphäre eingestellt. Die Kohleabdeckung wurde kurz vor dem Abguss abgeschöpft und das flüssige Silber bei einer Temperatur von 1115°C in der rotierenden Schleudergusskokille vergossen.
    Die Analyse des erzeugten rohrförmigen Silberrohlings ergab einen Gehalt von 30 - 70 µg/g gelöstem Sauerstoff im Korngefüge.
    Die Porosität im Silberrohling stieg vom Rohraußendurchmesser mit Werten von 1,3 Vol.-% Porosität in Richtung des Rohrinnendurchmesser auf Werte von 6,5 Vol.-% Porosität stark an bis hin zur Bildung ausgeprägter Risse im Korngefüge.
    Eine Dichtigkeitsprüfung mit 2 - 3 bar Wasserdruck zeigte einen Wasserdurchtritt durch die Rohrwandung, so dass das Vorhandensein mehrerer durchgehender Risse festgestellt werden konnte.
    2. Abguss:
    Ca. 500 kg reines Silber wurde in einem Tiegel aus unglasiertem Tongraphit unter einer Abdeckung aus grober, schwefelfreier Holzkohle in einer Induktionsschmelzanlage ( 750 kW, 300 - 1000 Hz ) bei 1240°C erschmolzen. Über dem Tontiegel wurde außerdem mittels einer Erdgasflamme eine reduzierende Atmosphäre eingestellt. Die Kohleabdeckung wurde kurz vor dem Abguss abgeschöpft und die 200 µg/g Ca-Dotierung in Form einer Ag-Ca-Vorlegierung mit einem Gehalt von 6 Gew.-% zugegeben. Daraufhin wurde das mit 200 µg/g Ca dotierte, flüssige Silber bei einer Temperatur von 1115°C in der rotierenden Schleudergusskokille vergossen.
    Die Analyse des erzeugten rohrförmigen Silberrohlings ergab einen Gehalt von 5 - 8 µg/g gelöstem Sauerstoff und einem Gehalt von 23 µg/g Ca im Korngefüge.
    Bei der Bearbeitung des Silberrohlings zeigten sich weder Porosität noch Risse ( siehe Bild 2 ). Eine Dichtigkeitsprüfung mit 2 - 3 bar Wasserdruck zeigte keinen Wasserdurchtritt, die Rohrwandung war dicht.
    Der Silberrohling wurde als Zerstäubungsmaterial in einem Rohrtarget für Kathodenzerstäubungsanlagen eingesetzt. Das Verhalten des Rohrtargets im Einsatz bei der Beschichtung von Flachglas war einwandfrei.
    Im Hinblick auf die im Silberrohling verbleibende Ca-Menge wird angemerkt, dass diese stark von der Menge an erschmolzenem Silber abhängt. Je kleiner die erschmolzene Charge, desto ungünstiger ist das Verhältnis von Oberfläche zu Volumen der Schmelze. Somit wird bei kleinen Chargen mehr Ca durch Oxidation verbraucht, als dies beim Erschmelzen großer Chargen der Fall ist. Demzufolge ist der Gehalt an Dotierung jeweils an die zu erschmelzende Menge an Silber anzupassen.
    Im Hinblick auf den Sauerstoffgehalt des Silbers wird angemerkt, dass dieser nicht nur von den verwendeten Dotierungen und deren Zugabemengen abhängt, sondern dass auch die übrigen Versuchsparameter einen Einfluss darauf haben. So kann beispielsweise bei einer schnellen Abkühlung der Schmelze weniger Sauerstoff entweichen, als bei langsamer Abkühlung. Damit ist der Sauerstoffgehalt eines Gussstückes mit einer bestimmten Dotierung und Dotierungsmenge nur dann zu reproduzieren, wenn auch die übrigen Versuchsparameter wie zum Beispiel das verwendete Gießverfahren, die Gießmenge, die Gießatmosphäre, Haltezeiten, die Gießzeit oder Abkühlzeit weitgehend identisch sind. Es hat sich gezeigt, dass Silber erst bei einem Sauerstoffgehalt ≤ 20 µg/g nicht mehr zu Sprödbruch neigt und das Korngefüge dicht und rissfrei ist.
    Der generelle Aufbau von Rohrtargets ist bekannt und kann beispielsweise EP 586 809 A1, US 5,354,446, US 5,591,314, FR 2745010, EP 500 774 B1, WO 97/15697 oder DE 199 58 666 entnommen werden.

    Claims (9)

    1. Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings mit einem Silbergehalt von ≥ 99,99 Gew.-% und einem Sauerstoffgehalt < 20 µg/g mit folgenden Schritten:
      a) Erschmelzen von Silber mit 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium unter inerten oder reduzierenden Bedingungen, oder
      Erschmelzen von Silber unter inerten oder reduzierenden Bedingungen und Zugeben von 100 bis 500 µg/g Kalzium oder Aluminium zur Silberschmelze,
      b) Gießen der Silberschmelze in eine Gießkokille unter Luftatmosphäre und
      c) Abkühlen der Silberschmelze in der Gießkokille unter Luftatmosphäre.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Gießen im Schleuderguß erfolgt.
    3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Gießen im Standguß erfolgt.
    4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Erschmelzen unter Argon-Atmosphäre erfolgt.
    5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Erschmelzen unter Kohlenmonoxid-Atmosphäre erfolgt.
    6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Silber beim Erschmelzen mit einer Kohleschicht abgedeckt wird.
    7. Rohrtarget für Kathodenzerstäubungsanlagen mit einem Zerstäubungsmaterial, das aus dem nach einem der Ansprüche 1 bis 6 hergestellten Silberrohling gebildet ist.
    8. Rohrtarget nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass ein Gehalt an Kalzium oder Aluminium im Zerstäubungsmaterial < 100 µg/g beträgt.
    9. Rohrtarget nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass ein Gehalt an Kalzium oder Aluminium im Zerstäubungsmaterial < 50 µg/g beträgt.
    EP02026718A 2002-01-22 2002-11-30 Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings sowie ein Rohrtarget Expired - Lifetime EP1331280B1 (de)

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    DE10202445A DE10202445C1 (de) 2002-01-22 2002-01-22 Verfahren zur Herstellung eines Silberrohlings sowie ein Rohrtarget
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    Publications (2)

    Publication Number Publication Date
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    EP1331280B1 EP1331280B1 (de) 2004-05-19

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    Country Link
    EP (1) EP1331280B1 (de)
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    DE (2) DE10202445C1 (de)

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