EP1516072B1 - Piece moulee en alliage d aluminium a haute resistance a chaud - Google Patents

Piece moulee en alliage d aluminium a haute resistance a chaud Download PDF

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EP1516072B1
EP1516072B1 EP03760770A EP03760770A EP1516072B1 EP 1516072 B1 EP1516072 B1 EP 1516072B1 EP 03760770 A EP03760770 A EP 03760770A EP 03760770 A EP03760770 A EP 03760770A EP 1516072 B1 EP1516072 B1 EP 1516072B1
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EP
European Patent Office
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alloy
alloys
copper
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Expired - Lifetime
Application number
EP03760770A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP1516072A2 (fr
Inventor
Gérard Laslaz
Michel Garat
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Rio Tinto France SAS
Original Assignee
Aluminium Pechiney SA
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Filing date
Publication date
Application filed by Aluminium Pechiney SA filed Critical Aluminium Pechiney SA
Publication of EP1516072A2 publication Critical patent/EP1516072A2/fr
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Publication of EP1516072B1 publication Critical patent/EP1516072B1/fr
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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent

Definitions

  • the invention relates to molded aluminum alloy parts subjected to high thermal and mechanical stresses, including cylinder heads and crankcases of internal combustion engines, and more particularly turbocharged gasoline or diesel engines. There are also, outside the automobile parts subject to the same types of constraints, for example in the field of mechanics or aeronautics.
  • the first and third alloy-state combinations can be used for heavily loaded cylinder heads.
  • the search continued for an improved compromise between strength and ductility.
  • the patent FR 2690927 in the name of the applicant, filed in 1992, describes creep resistant aluminum alloys containing from 4 to 23% of silicon, at least one of magnesium elements (0.1 - 1%), copper (0.3 - 4.5%) and nickel (0.2 - 3%), and 0.1 to 0.2% titanium, 0.1 to 0.2% zirconium and 0.2 to 0.4 % of vanadium.
  • An improvement in the creep resistance at 300 ° C was observed without significant loss of elongation measured at 250 ° C.
  • the patent EP 1057900 (VAW Aluminum), filed in 1999, is a development in the same way and describes the addition to an Al-Si7Mg0.3Cu0.35 alloy of tightly controlled amounts of iron (0.35 - 0.45%), manganese (0.25 - 0.30%), nickel (0.45 - 0.55%), zinc (0.10 - 0.15) and titanium (0.11 - 0.15%).
  • This alloy exhibits in the T6 and T7 states good creep resistance, high thermal conductivity, satisfactory ductility and good resistance to corrosion.
  • the object of the present invention is to further improve the mechanical strength and the creep resistance of AlSiCuMg alloy castings in the temperature range 250-300 ° C, without degrading their ductility, and avoiding the multiplication of elements. addition that may be problematic for recycling.
  • the object of the invention is a molded part with high mechanical resistance to heat and high resistance to creep alloy composition (% by weight): If: 5 - 11 and preferably 6.5 - 7.5 Fe ⁇ 0.6 and preferably ⁇ 0.3 Mg: 0.15 - 0.6 «» 0.25 - 0.5 Cu: 0.3 - 1.5 «« 0.4 - 0.7 Ti: 0.05 - 0.25 «» 0.08 - 0.20 Zr: 0.05 - 0.25 «« 0.12 - 0.18 Mn ⁇ 0.4 «« 0.1 - 0.3 Zn ⁇ 0.3 « « ⁇ 0,1 Ni ⁇ 0.4 « « ⁇ 0,1 other elements ⁇ 0.10 each and 0.30 in total, remain aluminum.
  • the part is preferably treated by dissolution, quenching and tempering at T6 or T7.
  • the invention is based on the finding by the applicant that adding a small amount of zirconium to a silicon alloy containing less than 1.5% copper and less than 0.6% magnesium, could be obtained on parts moldings treated in the T6 or T7 state, good mechanical strength and good creep resistance in the range 250-300 ° C, without loss of ductility. This result is achieved without having to use elements such as nickel or vanadium that pose problems with recycling. In addition, nickel has the disadvantage of reducing the ductility of the part.
  • the alloy contains from 5 to 11% silicon, and preferably from 6.5 to 7.5%.
  • the iron is maintained below 0.6%, and preferably below 0.3%, which means that it may be first or second fusion alloys, with a preference for the first one. melting when a high elongation at break is desired.
  • Magnesium is a common addition element for cylinder head alloys; at a content of at least 0.15%, and in combination with copper, it improves the mechanical properties at 20 and 250 ° C. Beyond 0.6%, there is a risk of reducing the ductility at room temperature.
  • manganese also has a positive effect on mechanical strength at 250 ° C, but this effect peaks above a content of 0.4%.
  • Titanium contributes to the refining of the primary grain during solidification, but, in the case of the alloys according to the invention, it also contributes, in connection with zirconium, to the formation, during the dissolution of the piece molded, very fine dispersoids ( ⁇ 1 ⁇ m) AlSiZrTi located at the heart of the solid solution ⁇ -Al which are stable above 300 ° C, unlike phases Al 2 CuMg, AlCuMgSi, Mg 2 Si and Al 2 Cu which coalesce from 150 ° C.
  • dispersoid phases are not embrittling, unlike the large AlSiFe and AlSiMnFe iron phases (20 to 100 ⁇ m), as well as the nickel phases, which are formed during casting in the interdendritic spaces.
  • the parts are made by the usual molding processes, including gravity mold casting and low pressure casting for the cylinder heads, but also sand casting, squeeze casting (especially in the case of composite insertion) and lost foam molding.
  • the heat treatment comprises a dissolution typically of 3 to 10 h at a temperature of between 500 and 545 ° C, a quench preferably with cold water, a quench between tempering and income of 4 to 16 h, and an income from 4 to 10 h at a temperature between 150 and 240 ° C.
  • the temperature and the duration of the income are adjusted to obtain either an income at the peak of mechanical strength (T6) or an over-income (T7).
  • the parts according to the invention exhibit both high mechanical strength, good ductility, higher mechanical strength and creep resistance than pieces of the prior art.
  • compositions were measured by spark emission spectrometry, except for Cu and Zr which were measured by induced plasma emission spectrometry.
  • the alloy C with zirconium addition has a significantly improved creep behavior, the deformation under constant load being reduced, as the case may be, from 40 to 75%.
  • the tensile strength and the yield strength increase when the Cu and Mg contents increase, but also that the elongation is not affected.
  • the increase of 0.3 to 0.4% in the Mg content has a very favorable effect on the tensile strength and the yield strength, in particular for the alloy with the highest copper content (H ).
  • test pieces of 6 alloys 1 to N were prepared, the composition of which is shown in Table 6: Table 6 Alloy Yes Cu mg mn Zr Ti I 7 0.5 0.3 - 0.14 0.12 J 7 0.5 0.3 0.15 0.14 0.12 K 7 1 0.3 - 0.14 0.12 The 7 1 0.3 0.15 0.14 0.12 M 7 1 0.3 0.25 0.14 0.12 NOT 7 1 0.5 0.25 0.14 0.12

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Description

    Domaine de l'invention
  • L'invention concerne les pièces moulées en alliage d'aluminium soumises à des contraintes thermiques et mécaniques élevées, notamment les culasses et les carters de moteurs à combustion interne, et plus particulièrement de moteurs turbochargés à essence ou diesel. On trouve également, en dehors de l'automobile des pièces soumises aux mêmes types de contraintes, par exemple dans le domaine de la mécanique ou de l'aéronautique.
    • Etat de la technique
  • Dans la fabrication des culasses de moteurs, on utilise habituellement deux familles d'alliages d'aluminium :
    1. 1) les alliages contenant de 5 à 9% de silicium, de 3 à 4% de cuivre et du magnésium. Il s'agit le plus souvent d'alliages de seconde fusion, avec des teneurs en fer comprises entre 0,5 et 1%, et des teneurs en impuretés, notamment en manganèse, zinc, plomb, étain ou nickel, assez élevées. Ces alliages sont généralement utilisés sans traitement thermique (état F) ou simplement stabilisés (état T5). Ils sont plutôt destinés à la fabrication de culasses de moteurs à essence assez peu sollicités thermiquement. Pour les pièces plus sollicitées destinées aux moteurs diesel ou turbo-diesel, on utilise des alliages de première fusion, avec une teneur en fer inférieure à 0,3%, traités thermiquement à l'état T6 (revenu au pic de résistance mécanique) ou T7 (sur-revenu).
    2. 2) Les alliages de première fusion contenant de 7 à 10% de silicium et du magnésium, traités à l'état T6 ou T7, pour les pièces les plus sollicitées comme celles destinées aux moteurs turbo-diesel.
  • Ces deux grandes familles d'alliages conduisent à des compromis différents entre les diverses propriétés d'emploi : résistance mécanique, ductilité, tenue au fluage et à la fatigue. Cette problématique a été décrite par exemple dans l'article de R. Chuimert et M. Garat : « Choix d'alliages d'aluminium de moulage pour culasses Diesel fortement sollicitées », paru dans la Revue SIA de mars 1990. Cet article résume ainsi les propriétés de 3 alliages étudiés :
    • Al-Si5Cu3MgFe0,15 T7 : bonne résistance - bonne ductilité
    • Al-Si5Cu3MgFe0,7 F : bonne résistance - faible ductilité
    • Al-Si7Mg0,3Fe0,15 T6 : faible résistance - extrême ductilité
  • La première et la troisième combinaison alliage-état peuvent être utilisées pour les culasses fortement sollicitées. Cependant, on a continué à rechercher un compromis amélioré entre résistance et ductilité. Le brevet FR 2690927 au nom de la demanderesse, déposé en 1992, décrit des alliages d'aluminium résistant au fluage contenant de 4 à 23% de silicium, au moins l'un des éléments magnésium (0,1 - 1%), cuivre (0,3 - 4,5%) et nickel (0,2 - 3%), et de 0,1 à 0,2% de titane, de 0,1 à 0,2% de zirconium et de 0,2 à 0,4% de vanadium. On observe une amélioration de la tenue au fluage à 300°C sans perte notable de l'allongement mesuré à 250°C.
  • L'article de F. J. Feikus « Optimization of Al-Si cast alloys for cylinder head applications » AFS Transactions 98-61, pp. 225-231, étudie l'ajout de 0,5% et 1% de cuivre à un alliage AlSi7Mg0,3 pour la fabrication de culasses de moteurs à combustion interne. Après un traitement T6 classique comportant une mise en solution de 5 h à 525°C, suivi d'une trempe à l'eau froide et d'un revenu de 4 h à 165°C, il n'observe aucun gain en limite d'élasticité, ni en dureté à température ambiante, mais à des températures d'utilisation au delà de 150°C, l'ajout de cuivre apporte un gain significatif de limite d'élasticité et de résistance au fluage.
  • Le brevet EP 1057900 (VAW Aluminium), déposé en 1999, est un développement dans la même voie et décrit l'ajout à un alliage Al-Si7Mg0,3Cu0,35 de quantités étroitement contrôlées de fer (0,35 - 0,45%), de manganèse (0,25 - 0,30%), de nickel (0,45 - 0,55%), de zinc (0,10 - 0,15) et de titane (0,11 - 0,15%). Cet alliage présente aux états T6 et T7 une bonne résistance au fluage, une conductivité thermique élevée, une ductilité satisfaisante et une bonne tenue à la corrosion.
  • Le but de la présente invention est d'améliorer encore la résistance mécanique et la tenue au fluage des pièces moulées en alliages du type AlSiCuMg dans le domaine de température 250-300°C, sans dégrader leur ductilité, et en évitant la multiplication des éléments d'addition qui peuvent poser problème au recyclage.
    • Objet de l'invention
  • L'objet de l'invention est une pièce moulée à haute résistance mécanique à chaud et haute résistance au fluage en alliage de composition (% en poids) :
    Si : 5 - 11 et de préférence 6,5 - 7,5
    Fe < 0,6 et de préférence < 0,3
    Mg : 0,15 - 0,6 «    « 0,25 - 0,5
    Cu: 0,3 - 1,5 «    « 0,4 - 0,7
    Ti : 0,05 - 0,25 «    « 0,08 - 0,20
    Zr: 0,05 - 0,25 «    « 0,12 - 0,18
    Mn < 0,4 «    « 0,1 - 0,3
    Zn < 0,3 «    « < 0,1
    Ni < 0,4 «    « < 0,1
    autres éléments < 0,10 chacun et 0,30 au total, reste aluminium.
  • La pièce est, de préférence, traitée par mise en solution, trempe et revenu à l'état T6 ou T7.
    • Description de l'invention
  • L'invention repose sur la constatation par la demanderesse qu'en ajoutant une faible quantité de zirconium à un alliage au silicium contenant moins de 1,5% de cuivre et moins de 0,6% de magnésium, on pouvait obtenir, sur des pièces moulées traitées à l'état T6 ou T7, une bonne résistance mécanique et une bonne tenue au fluage dans le domaine 250-300°C, sans perte de ductilité. Ce résultat est obtenu sans avoir à utiliser des éléments comme le nickel ou le vanadium qui posent des problèmes au recyclage. De plus, le nickel a l'inconvénient de réduire la ductilité de la pièce.
  • Comme la plus grande partie des alliages destinés à la fabrication des culasses de moteurs, l'alliage contient de 5 à 11% de silicium, et de préférence de 6,5 à 7,5%. Le fer est maintenu en dessous de 0,6%, et de préférence en dessous de 0,3%, ce qui veut dire qu'il peut s'agir d'alliages de première ou de deuxième fusion, avec une préférence pour la première fusion lorsqu'on souhaite un allongement à la rupture élevé.
  • Le magnésium est un élément d'addition habituel des alliages pour culasses ; à une teneur d'au moins 0,15%, et en association avec le cuivre, il permet d'améliorer les propriétés mécaniques à 20 et 250°C. Au-delà de 0,6%, on risque de réduire la ductilité à température ambiante.
  • L'addition de 0,3 à 1,5%, et de préférence de 0,4 à 0,7%, de cuivre permet d'améliorer la résistance mécanique sans affecter la résistance à la corrosion. De plus, la demanderesse a constaté que, dans ces limites, la ductilité et la résistance à chaud des pièces à l'état T6 ou T7 n'étaient pas abaissées. De plus, il est apparu, de manière surprenante, que, lorsque les teneurs en % en Cu et Mg augmentent conjointement dans les limites indiquées précédemment en suivant la condition : 0,3Cu + 0,18 < Mg < 0,6, on améliore de manière significative la résistance mécanique à chaud et la tenue au fluage à 250°C.
  • A une teneur de plus de 0,1%, le manganèse a, lui aussi, un effet positif sur la résistance mécanique à 250°C, mais cet effet plafonne au-delà d'une teneur de 0,4%.
  • La teneur en titane est maintenue entre 0,05 et 0,25%, ce qui est assez habituel pour ce type d'alliage. Le titane contribue à l'affinage du grain primaire lors de la solidification, mais, dans le cas des alliages selon l'invention, il contribue aussi, en liaison avec le zirconium, à la formation, lors de la mise en solution de la pièce moulée, de dispersoïdes très fins (< 1 µm) AlSiZrTi situés à coeur de la solution solide α-Al qui sont stables au-delà de 300°C, contrairement aux phases Al2CuMg, AlCuMgSi, Mg2Si et Al2Cu qui coalescent à partir de 150°C.
  • Ces phases de dispersoïdes ne sont pas fragilisantes contrairement aux phases au fer AlSiFe et AlSiMnFe de taille importante (20 à 100 µm), ainsi qu'aux phases au nickel, qui se forment à la coulée dans les espaces interdendritiques.
  • Les pièces sont fabriquées par les procédés habituels de moulage, notamment le moulage en coquille par gravité et le moulage basse pression pour les culasses, mais également le moulage au sable, le squeeze casting (en particulier dans le cas d'insertion de composites) et le moulage à mousse perdue (lost foam).
  • Le traitement thermique comporte une mise en solution typiquement de 3 à 10 h à une température comprise entre 500 et 545°C, une trempe de préférence à l'eau froide, une attente entre trempe et revenu de 4 à 16 h, et un revenu de 4 à 10 h à une température comprise entre 150 et 240°C. La température et la durée du revenu sont ajustées de manière à obtenir, soit un revenu au pic de résistance mécanique (T6), soit un sur-revenu (T7).
  • Les pièces selon l'invention, et notamment les culasses et les carters de moteur d'automobile ou d'avion, présentent à la fois une résistance mécanique élevée, une bonne ductilité, une résistance mécanique à chaud et une résistance au fluage supérieures à celles des pièces de l'art antérieur.
    • Exemples Exemple 1
  • On a élaboré dans le creuset en carbure de silicium d'un four électrique 100 kg d'alliage A de composition (% en poids) :
    • Si=7,10 Fe=0,15 Mg=0,37 Ti=0,14 Sr=170 ppm
    100 kg d'alliage B de même composition avec une addition complémentaire de 0,49% de cuivre
    100 kg d'alliage C de même composition que B avec une addition complémentaire de 0,14% de zirconium.
  • Ces compositions ont été mesurées par spectrométrie d'émission par étincelle, sauf pour Cu et Zr qui ont été mesurés par spectrométrie d'émission à plasma induit.
  • On a coulé 50 éprouvettes coquille de traction AFNOR de chaque alliage. Ces éprouvettes ont été soumises à un traitement thermique comportant une mise en solution de 10 h à 540°C, précédée pour les alliages au cuivre B et C d'un palier de 4 h à 500°C pour éviter la brûlure, une trempe à l'eau froide, une maturation à la température ambiante de 24 h et un revenu de 5 h à 200°C.
  • A partir de ces éprouvettes, on a usiné des éprouvettes de traction et des éprouvettes de fluage de manière à mesurer les caractéristiques mécaniques (résistance à la rupture Rm en MPa, limite d'élasticité Rp0,2 en MPa et allongement à la rupture A en %) à la température ambiante, à 250°C et à 300°C. Les résultats sont indiqués au tableau 1 : Tableau 1
    Rm Rp0,2 A Rm Rp0,2 A Rm Rp0,2 A
    Temp. Amb. Amb. Amb. 250°C 250°C 250°C 300°C 300°C 300°C
    A 299 257 9,9 61 55 34,5 43 40 34,5
    B 327 275 9,8 73 66 34,5 44 40 34,6
    C 324 270 9,8 68 63 34,5 45 42 35,0
  • On constate que l'addition de cuivre à l'alliage A est favorable à la résistance mécanique, aussi bien à froid qu'à chaud, sans modifier l'allongement, et que l'addition de zirconium à B est pratiquement sans influence sur les caractéristiques mécaniques.
  • On a mesuré ensuite sur les éprouvettes de fluage, pour les alliages B et C, l'allongement (en %) après 100 h à 250°C et 300°C sous différents niveaux de contrainte (en MPa). Les résultats sont indiqués au tableau 2 : Tableau 2
    Température (°C) 250 250 300
    Contrainte (MPa) 45 40 22
    A (%) alliage B 2,43 0,134 0,136
    A(%) alliage C 0,609 0,079 0,084
  • On constate qu'à température et contrainte identiques, l'alliage C avec addition de zirconium présente un comportement au fluage nettement amélioré, la déformation sous charge constante étant réduite, selon le cas, de 40 à 75%.
    • Exemple 2
  • On a préparé, dans les mêmes conditions que pour l'alliage C de l'exemple 1, 10 éprouvettes de chacun des 5 alliages D à H en faisant varier la teneur en cuivre et en magnésium à l'intérieur des limites de composition préférentielles mentionnées plus haut. Les compositions des alliages sont indiquées au tableau 3 : Tableau 3
    Alliage Si Cu Mg Zr Ti
    D 7,1 0,4 0,3 0,14 0,12
    E 7,1 0,4 0,4 0,14 0,12
    F 7,1 0,5 0,35 0,14 0,12
    G 7,1 0,65 0,3 0,14 0,12
    H 7,1 0,65 0,4 0,14 0,12
  • On a mesuré de la même manière les caractéristiques mécaniques à 20°C et 250°C. Les résultats, correspondant à la moyenne des valeurs obtenues sur les éprouvettes de chaque alliage, sont indiqués au tableau 4 : Tableau 4
    Alliage Rm (MPa) R0,2(MPa) A (%) Rm(MPa) R0,2(MPa) A (%)
    20°C 20°C 20°C 250°C 250°C 250°C
    D 301 250 8,9 69 60 44,5
    E 325 282 7,6 77 66 36,3
    F 320 271 8,7 74 63 41,5
    G 315 259 9,1 71 60 45,2
    H 339 291 8,7 81 69 39,6
  • On constate que, dans les limites de composition testées, la résistance à la rupture et la limite élastique augmentent lorsque les teneurs en Cu et Mg augmentent, mais aussi que l'allongement est peu affecté. A 250°C, l'augmentation de 0,3 à 0,4% de la teneur en Mg a un effet très favorable sur la résistance à la rupture et la limite élastique, notamment pour l'alliage le plus chargé en cuivre (H).
  • D'autre part, à teneur en cuivre égale, l'augmentation de 0,3 à 0,4% de la teneur en magnésium améliore la résistance au fluage à 250°C, comme le montrent les résultats des essais de fluage sous contrainte de 40 MPa après 100, 200 et 300 h pour les alliages G et H, comme indiqué au tableau 5 : Tableau 5
    Durée 100 h 200 h 300 h
    ε (%) G 0,098 0,48 1,20
    ε (%) H 0,078 0,18 0,31
    • Exemple 3
  • On a préparé, de la même manière que pour l'alliage C de l'exemple 1, des éprouvettes des 6 alliages 1 à N dont la composition est indiquée au tableau 6 : Tableau 6
    Alliage Si Cu Mg Mn Zr Ti
    I 7 0,5 0,3 - 0,14 0,12
    J 7 0,5 0,3 0,15 0,14 0,12
    K 7 1 0,3 - 0,14 0,12
    L 7 1 0,3 0,15 0,14 0,12
    M 7 1 0,3 0,25 0,14 0,12
    N 7 1 0,5 0,25 0,14 0,12
  • On a mesuré les caractéristiques mécaniques à 250°C et les résultats sont indiqués au tableau 7 : Tableau 7
    Alliage Rm (MPa) R0,2 (MPa) A (%)
    I 73 62 45
    J 76 65 37
    K 70 59 46
    L 77 62 47
    M 77 62 46
    N 90 75 33
  • On constate que l'addition de 0,1 à 0,3% de manganèse augmente d'au moins 5% la résistance mécanique à 250°C. Il n'y a pas, par contre, d'augmentation entre 0,15 et 0,25%. Enfin, pour l'alliage N à cuivre élevé, l'augmentation de la teneur en magnésium de 0,3 à 0,5% conduit à une augmentation spectaculaire et inexpliquée de la résistance mécanique à chaud.

Claims (13)

  1. Pièce moulée à haute résistance au fluage en alliage de composition (% en poids) :
    Si : 5 - 11
    Fe < 0,6
    Mg: 0,15 - 0,6
    Cu: 0,3 - 1,5
    Ti : 0,05 - 0,25
    Zr : 0,05 - 0,25
    Mn < 0,4
    Zn < 0,3
    Ni < 0,4
    autres éléments < 0,10 chacun et 0,30 au total, reste aluminium.
  2. Pièce selon la revendication 1, caractérisée en ce que sa teneur en silicium est comprise entre 6,5 et 7,5%.
  3. Pièce selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que sa teneur en fer est inférieure à 0,3%.
  4. Pièce selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que sa teneur en cuivre est comprise entre 0,4 et 0,7%.
  5. Pièce selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que sa teneur en magnésium est comprise entre 0,25 et 0,5%.
  6. Pièce selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que les teneurs en % en magnésium et en cuivre sont telles que : 0,3Cu + 0,18 < Mg < 0,6
  7. Pièce selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que sa teneur en titane est comprise entre 0,08 et 0,20%.
  8. Pièce selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que sa teneur en zirconium est comprise entre 0,12 et 0,18%.
  9. Pièce selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que sa teneur en manganèse est comprise entre 0,1 et 0,3%.
  10. Pièce selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que sa teneur en zinc est inférieure à 0,1%.
  11. Pièce selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisée en ce que sa teneur en nickel est inférieure à 0,1%.
  12. Pièce selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisée en ce qu'elle est traitée par mise en solution, trempe et revenu à l'état T6 ou T7.
  13. Pièce selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle est une culasse ou un carter de moteur d'automobile ou d'avion.
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