EP1592816A1 - Procede de fabrication d une bande d acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue - Google Patents

Procede de fabrication d une bande d acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue

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EP1592816A1
EP1592816A1 EP04706710A EP04706710A EP1592816A1 EP 1592816 A1 EP1592816 A1 EP 1592816A1 EP 04706710 A EP04706710 A EP 04706710A EP 04706710 A EP04706710 A EP 04706710A EP 1592816 A1 EP1592816 A1 EP 1592816A1
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cooling
temperature
band
steel strip
rolled
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    • C21D2211/008—Martensite

Definitions

  • the present invention relates to a method of manufacturing a dual-phase steel strip with a ferrito-martensitic structure, cold-rolled, and the strip obtainable by this method, which is more particularly intended for the manufacture of automobile parts. by deep drawing.
  • Very high strength steels have been developed in recent years, in particular to meet the specific needs of the automotive industry, which are in particular the reduction of weight and thus the thickness of parts, and the improvement of safety. which goes through the increase of the resistance to fatigue and the shock resistance of the parts. These improvements should not further deteriorate the fitness of the sheets used in the manufacture of parts.
  • the object of the present invention is to overcome the disadvantages of the steels of the prior art by providing a steel strip capable of deep drawing, and having both excellent mechanical characteristics and excellent characteristics of anisotropy .
  • the invention firstly relates to a method of manufacturing a dual-phase steel strip with a ferrite-martensitic structure, cold-rolled, characterized in that a slab is hot-rolled, the chemical composition of which comprises , in weight :
  • the cooling rate between 600 ° C and the ambient temperature being between 100 ° C / s and 1500 ° C / s,
  • the chemical composition further comprises, by weight:
  • the method according to the invention may also comprise the following characteristics, alone or in combination:
  • the strip is hot-rolled at a temperature above 850.degree. C., the hot strip is reeled at a temperature of between 550.degree.
  • the strip is cold-rolled with a reduction ratio of between 70 and 80%
  • the continuous annealing of the cold rolled strip comprises a temperature rise phase and then a holding phase at a predetermined temperature
  • the holding temperature is between Ad and 900 ° C.
  • the holding temperature is between 750 and 850 ° C
  • cooling to room temperature comprises a first slow cooling between the holding temperature and 600 ° C, during which the cooling rate is less than 50 ° C / s, then a second cooling at a higher speed and between 100 ° C / s and 1500 ° C / s, up to room temperature.
  • the second subject of the invention is a dual-phase steel strip with a cold-rolled ferrito-martensitic structure, the chemical composition of which comprises, by weight:
  • composition of the strip is as follows: 0.020% ⁇ C ⁇ 0.060%
  • the strip according to the invention may also comprise the following characteristics, alone or in combination: it has a tensile strength Rm greater than 450 MPa,
  • the invention has the third object the use of a steel strip according to the invention, for the manufacture of parts for automotive deep drawing.
  • the method according to the invention consists of hot rolling a slab of specific composition, then winding the hot strip obtained at a temperature between 550 and 850 ° C.
  • This winding at high temperature is indeed favorable to the development of what is called a texture, ie an anisotropic structure.
  • a texture ie an anisotropic structure.
  • Such a winding indeed makes it possible to coalesce the precipitation of Fe3C cementite, and to reduce the amount of carbon redissolved during annealing, which is harmful to the development of the recrystallization texture.
  • the process then involves cold rolling the web with a reduction ratio of 60 to 90%, and then continuously annealing the web in the intercritical range.
  • Intercritical annealing makes it possible to re-dissolve the majority of the carburized phases formed during the winding after the recrystallization.
  • the fact that the austenitization and dissolution of the carburized phases occurs after recrystallization makes it possible to retain the carbon trapped during the recrystallization and to release it once the texture of the recrystallized ferrite is developed. The texture will therefore not be affected by the carbon in solid solution, as in the case of a low temperature winding, but only altered by the isotropic nature of the martensite formed.
  • the method then consists in cooling the strip to room temperature, in one or more stages, the cooling rate between 600 ° C. and the ambient temperature being between 100 ° C./s and 1500 ° C./s, and optionally to incur an income at a temperature below 300 ° C.
  • the martensitic phase fraction formed can be reduced by lowering the holding temperature to lower values in the intercritical range, or by performing slow cooling before quenching.
  • the income optionally practiced according to the invention consists in precipitating a part of the solid solution carbon trapped in martensite, without decreasing the proportion of this martensite.
  • the maximum temperature of this income is 300 ° C, preferably 250 ° C, and more preferably 200 ° C.
  • composition according to the invention comprises carbon with a content of between 0.010% and 0.100%. This element is essential to obtain good mechanical properties, but should not be present in too large quantities, because it would generate the formation of a large proportion of martensitic phase.
  • the composition also comprises chromium at a content of between 0.010% and 1.0% which aids in the desired formation of martensite.
  • the composition also comprises silicon at a content of between 0.010% and 0.50%. It greatly improves the yield strength of steel while reducing its ductility slightly and deteriorating its coating.
  • the composition also comprises phosphorus at a content of between 0.001% and 0.20%, which hardens the microstructure without affecting its texture.
  • the composition also comprises aluminum at a content of between 0.010% and 0.10% which avoids aging by trapping nitrogen.
  • compositions consist of iron and unavoidable impurities resulting from the elaboration.
  • the hot-rolled strips were then cooled by quenching with water at a cooling rate of the order of 25 ° C./s until the winding temperature was reached.
  • Grade A was coiled at 720 ° C while one sample of Grade B was coiled at 550 ° C and the other at 720 ° C.
  • the different samples were then cold-rolled to a 75% reduction rate, then subjected to an annealing treatment at a holding temperature of 750 ° C for some samples, and 800 ° C for 'other. Cooling to room temperature is then carried out at a rate of about 25 ° C./s, by quenching with water.
  • the overall anisotropy of a steel is determined by the average normal anisotropy coefficient r: rT + rL + 2 (r45 °))
  • FIG. 1 shows the relationship between the average coefficient r and the martensite ratio formed% m for the grades A and B. It can be seen that the higher the martensite content, the more steel is isotropic.
  • FIG. 2 shows the microstructure obtained with the grade A, wound at 720 ° C., then annealed at 750 ° C. to finally obtain 12% of martensite.
  • ferrite and formed martensite There is a good distinction between ferrite and formed martensite.

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Abstract

L'invention concerne un procédé de fabrication d'une bande d'acier dual­phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid dans lequel on lamine à chaud une brame dont la composition chimique comprend, en poids 0,010% < C < 0,100% 0,050% < Mn < 1,0% 0,010% < Cr < 1,0% 0,010% < Si < 0,50% 0,001% <P < 0,20% 0,010% < AI < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit procédé comprenant ensuite les étapes consistant à - bobiner la bande à chaud obtenue à une température comprise entre 550 et 850°C, puis - à laminer à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 60 et 90%, puis - à recuire la bande de façon continue dans le domaine intercritique, et - à la refroidir jusqu'à la température ambiante, en une ou plusieurs étapes, la vitesse de refroidissement entre 600°C et la température ambiante étant comprise entre 100°C/s et 1500°C/s, - et éventuellement à lui faire subir un revenu à une température inférieure à 300°C, les opérations de recuit et de refroidissement étant menées de telle sorte que la bande comprenne finalement de 1 à 15% de martensite, et la bande d'acier ainsi formée.

Description

Procédé de fabrication d'une bande d'acier dual-phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid et bande obtenue
La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une bande d'acier dual-phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid, et la bande pouvant être obtenue par ce procédé, qui est plus particulièrement destinée à la fabrication de pièces pour automobile par emboutissage profond.
Les aciers à très haute résistance ont été développés ces dernières années, notamment afin de répondre aux besoins spécifiques de l'industrie automobile, qui sont en particulier la réduction du poids et donc de l'épaisseur des pièces, et l'amélioration de la sécurité qui passe par l'augmentation de la résistance à la fatigue et de la tenue aux chocs des pièces. Ces améliorations ne doivent en outre pas détériorer l'aptitude à la mise en forme des tôles utilisées pour la fabrication des pièces.
Ainsi, on a développé des aciers dits dual-phase, dont la structure est ferrito-martensitique et qui permettent d'atteindre des résistances à la traction Rm de plus de 400 MPa, mais qui ne présentent pas de bonnes caractéristiques d'emboutissabilité, car leur coefficient d'anisotropie r moyen est proche de 1 . Par ailleurs, leur aptitude à la galvanisation est mauvaise, car ils contiennent de fortes quantités de silicium ou d'autres éléments néfastes au bon mouillage de la surface de la bande par le zinc en fusion. Par ailleurs, on connaît des aciers dont la structure est monophasée et qui présentent un coefficient moyen d'anisotropie r élevé, mais ont des caractéristiques mécaniques moyennes, avec une résistance à la traction Rm ne dépassant pas 400 MPa.
On citera à titre d'exemple les aciers à bas interstitiels, ou les aciers calmés à l'aluminium et re-phosphorés. Les tentatives d'amplifier les mécanismes de durcissement classiques pour ces types d'acier ne permettent pas d'améliorer sensiblement leurs caractéristiques mécaniques. En outre, cet acier doit être apte à la galvanisation.
Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients des aciers de l'art antérieur en proposant une bande d'acier apte à l'emboutissage profond, et présentant à la fois d'excellentes caractéristiques mécaniques et d'excellentes caractéristiques d'anisotropie.
A cet effet, l'invention a pour premier objet un procédé de fabrication d'une bande d'acier dual-phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid caractérisé en ce qu'on lamine à chaud une brame dont la composition chimique comprend, en poids :
0,010% < C < 0,100% 0,050% < Mn < 1 ,0% 0,010% < Cr < 1 ,0% 0,010% < Si < 0,50% 0,001 % < P < 0,20%
0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit procédé comprenant ensuite les étapes consistant à : - bobiner la bande à chaud obtenue à une température comprise entre
550 et 850°C, puis
- à laminer à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 60 et 90%, puis
- à recuire la bande de façon continue dans le domaine intercritique, et - à la refroidir jusqu'à la température ambiante, en une ou plusieurs étapes, la vitesse de refroidissement entre 600°C et la température ambiante étant comprise entre 100°C/s et 1500°C/s,
- et éventuellement à lui faire subir un revenu à une température inférieure à 300°C, les opérations de recuit et de refroidissement étant menées de telle sorte que la bande comprenne finalement de 1 à 15% de martensite. Dans un mode de réalisation préféré, la composition chimique comprend en outre, en poids :
0,020% < C < 0,060% 0,300% < Mn < 0,500% 0,010% < Cr < 1 ,0%
0,010% Si < 0,50% 0,010% < P < 0,100% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Le procédé selon l'invention peut également comprendre les caractéristiques suivantes, seules ou en combinaison :
- on lamine la bande à chaud à une température supérieure à 850°C, - on bobine la bande à chaud à une température comprise entre 550 et
750°C,
- on lamine à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 70 et 80%,
- le recuit continu de la bande laminée à froid comprend une phase de montée en température, puis une phase de maintien à une température prédéterminée,
- la température de maintien est comprise entre Ad et 900°C,
- la température de maintien est comprise entre 750 et 850°C,
- le refroidissement jusqu'à la température ambiante comprend un premier refroidissement lent entre la température de maintien et 600°C, au cours duquel la vitesse de refroidissement est inférieure à 50°C/s, puis un second refroidissement à une vitesse plus élevée et comprise entre 100°C/s et 1500°C/s, jusqu'à la température ambiante. L'invention a également pour deuxième objet une bande d'acier dual- phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid, dont la composition chimique comprend, en poids :
0,010% < C < 0,100% 0,050% < Mn < 1 ,0%
0,010% < Cr < 1 ,0% 0,010% < Si < 0,50% 0,001 % < P < 0,20% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la bande comportant en outre entre 1 % et 15% de martensite.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition de la bande est la suivante : 0,020% < C < 0,060%
0,300% < Mn < 0,500% 0,010% < Cr < 1 ,0% 0,010% < Si < 0,50% 0,010% < P'< 0,100% 0,010% < Al < 0,10%
N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
La bande selon l'invention peut également comprendre les caractéristiques suivantes, seules ou en combinaison : - elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 450 MPa,
- elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 500 MPa,
- elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 600 MPa,
- elle présente un coefficient d'anisotropie moyen r supérieur à 1 ,1 ,
- elle présente un coefficient d'anisotropie moyen r supérieur à 1 ,3, - elle comporte en outre entre 1% et 10% de martensite,
- elle comporte en outre entre 5% et 8% de martensite. Enfin, l'invention a pour troisième objet l'utilisation d'une bande d'acier selon l'invention, pour la fabrication de pièces pour automobile par emboutissage profond.
Le procédé selon l'invention consiste à laminer à chaud une brame de composition spécifique, puis à bobiner la bande à chaud obtenue à une température comprise entre 550 et 850°C.
Ce bobinage à température élevée est en effet favorable au développement de ce que l'on appelle une texture, c'est à dire une structure anisotrope. Un tel bobinage permet en effet de faire coalescer la précipitation de cémentite Fe3C, et de réduire la quantité de carbone remise en solution lors du recuit, nocive au développement de la texture de recristallisation.
Le procédé consiste ensuite à laminer à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 60 et 90%, puis à la recuire la bande de façon continue dans le domaine intercritique. Le recuit intercritique permet de re-dissoudre la majorité des phases carburées formées lors du bobinage après la recristallisation. Le fait que l'austénitisation et la dissolution des phases carburées intervienne après la recristallisation permet de conserver le carbone piégé lors de la recristallisation et de le libérer une fois que la texture de la ferrite recristallisée est développée. La texture ne sera donc pas affectée par le carbone en solution solide, comme dans le cas d'un bobinage à basse température, mais uniquement altérée par le caractère isotrope de la martensite formée.
Le procédé consiste ensuite à refroidir la bande jusqu'à la température ambiante, en une ou plusieurs étapes, la vitesse de refroidissement entre 600°C et la température ambiante étant comprise entre 100°C/s et 1500°C/s, et éventuellement à lui faire subir un revenu à une température inférieure à 300°C.
Cette phase de refroidissement rapide permet de former de la martensite dans la structure de l'acier, ce qui permet d'obtenir de très bonnes caractéristiques mécaniques. Cependant, on veille à ne pas former trop de martensite, car celle-ci est isotrope et réduit donc le coefficient moyen d'anisotropie r.
La trempe a l'eau permet de former des proportions importantes de phases carburées par rapport à l'analyse considérée. On peut réduire la fraction de phase martensitique formée en abaissant la température de maintien vers des valeurs plus basses dans le domaine intercritique, ou bien encore en pratiquant un refroidissement lent avant trempe.
On peut également réduire la différence de dureté entre la matrice ferritique et la phase martensitique, en refroidissant plus lentement la bande ou en pratiquant un court revenu, de l'ordre d'une minute, de la phase martensitique formée après trempe à l'eau.
Il est à noter que ce revenu n'est en aucun cas un traitement de survieillissement comme on en trouve dans l'art antérieur. En effet, ces traitements de survieillissement (ou overaging en anglais), qui sont généralement effectués entre 300 et 500°C, ont notamment pour effet de supprimer la martensite qui est un élément essentiel de la présente invention.
Le revenu éventuellement pratiqué selon l'invention, consiste à précipiter une partie du carbone en solution solide piégé dans la martensite, sans diminuer la proportion de cette martensite. La température maximale de ce revenu est de 300°C, de préférence de 250°C, et de façon plus particulièrement préférée, de 200°C.
La composition selon l'invention comprend du carbone à une teneur comprise entre 0,010% et 0,100%. Cet élément est essentiel à l'obtention de bonnes caractéristiques mécaniques, mais ne doit pas être présent en trop grande quantité, car il générerait la formation d'une trop grande proportion de phase martensitique.
Elle comprend également du manganèse à une teneur comprise entre
0,050% et 1 ,0%. Le manganèse améliore la limite d'élasticité de l'acier tout en réduisant fortement sa ductilité, ce pour quoi on limite sa teneur. La composition comprend également du chrome à une teneur comprise entre 0,010% et 1 ,0% qui aide à la formation recherchée de martensite. La composition comprend également du silicium à une teneur comprise entre 0,010% et 0,50%. Il améliore fortement la limite d'élasticité de l'acier tout en réduisant faiblement sa ductilité et en détériorant sa revêtabilité.
La composition comprend également du phosphore à une teneur comprise entre 0,001 % et 0,20%, qui durcit la microstructure sans affecter sa texture.
La composition comprend également de l'aluminium à une teneur comprise entre 0,010% et 0,10% qui évite le vieillissement en piégeant l'azote.
Exemples
A titre d'exemple non limitatif, et afin de mieux illustrer l'invention, deux nuances d'acier ont été élaborées. Leur composition, en millièmes de pourcent est donnée dans le tableau suivant :
Le reste des compositions est constitué de fer et d'impuretés inévitables résultant de l'élaboration.
Abréviations employées
Re : limite d'élasticité en MPa Rm : résistance à la traction en MPa r : coefficient d'anisotropie
P : palier %m : proportion de martensite Après élaboration, les deux nuances ont été austénitisée à 1250°C pendant une heure, afin d'obtenir une mise en solution des nitrures d'aluminium. Les brames ont ensuite été laminées à chaud de telle sorte que la température de fin de laminage soit supérieure à 900°C, la valeur de AR3 étant de 870°C environ pour les deux nuances.
Les bandes laminées à chaud ont ensuite été refroidies par trempe à l'eau, à une vitesse de refroidissement de l'ordre de 25°C/s, jusqu'à atteindre la température de bobinage. La nuance A a été bobinée à 720°C, tandis qu'un échantillon de la nuance B a été bobiné à 550°C et l'autre à 720°C.
Les différents échantillons ont ensuite été laminés à froid jusqu'à atteindre un taux de réduction de 75%, puis ont été soumis à un traitement de recuit à une température de maintien de 750°C pour certains échantillons, et de 800°C pour d'autres. Le refroidissement jusqu'à la température ambiante est alors effectué à une vitesse de l'ordre de 25°C/s, par trempe à l'eau.
On mesure ensuite les caractéristiques mécaniques et d'anisotropie des aciers obtenus.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau suivant :
L'anisotropie globale d'un acier est déterminée par le coefficient d'anisotropie normale r moyen : rT+rL+2(r45°))
où rT désigne la valeur de r mesurée dans la direction transversale au sens de laminage de la bande, rL désigne la valeur de r mesurée dans la direction longitudinale au sens de laminage de la bande, r45° désigne la valeur de r mesurée à 45° par rapport au sens de laminage de la bande. Pour une température de bobinage de 720°C, on a représenté en figure 1 , la relation existant entre le coefficient r moyen et le taux de martensite formé %m pour les nuances A et B. On constate que plus le taux de martensite augmente, plus l'acier est isotrope.
Par ailleurs, on constate que plus le taux de martensite est important, plus les caractéristiques mécaniques sont élevées.
A titre d'illustration, on a fait figurer en figure 2 la microstructure obtenue avec la nuance A, bobinée à 720°C, puis recuit à 750°C pour obtenir finalement 12% de martensite. On y distingue bien la ferrite et la martensite formée.

Claims

REVENDICATIONS
1. Procédé de fabrication d'une bande d'acier dual-phase à structure ferrito- martensitique, laminée à froid caractérisé en ce qu'on lamine à chaud une brame dont la composition chimique comprend, en poids :
0,010% < C < 0,100% 0,050% < Mn < 1 ,0%
0,010% < Cr < 1 ,0% 0,010% < Si < 0,50% 0,001 % < P < 0,20% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010%
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, ledit procédé comprenant ensuite les étapes consistant à :
- bobiner la bande à chaud obtenue à une température comprise entre 550 et 850°C, puis
- à laminer à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 60 et 90%, puis
- à recuire la bande de façon continue dans le domaine intercritique, et
- à la refroidir jusqu'à la température ambiante, en une ou plusieurs étapes, la vitesse de refroidissement entre 600°C et la température ambiante étant comprise entre 100°C/s et 1500°C/s,
- et éventuellement à lui faire subir un revenu à une température inférieure à 300°C, les opérations de recuit et de refroidissement étant menées de telle sorte que la bande comprenne finalement de 1 à 15% de martensite.
2. Procédé selon la revendication 1 , caractérisé en outre en ce que la composition chimique de l'acier comprend :
0,020% < C < 0,060% 0,300% < Mn < 0,500% 0,010% Cr < 1 ,0%
0,010% < Si < 0,50% 0,010% P < 0,100% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
3. Procédé selon l'une ou l'autre des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l'on lamine la bande à chaud à une température supérieure à 850°C.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'on bobine la bande à chaud à une température comprise entre
550 et 750°C.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que l'on lamine à froid la bande avec un taux de réduction compris entre 70 et 80%.
6. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que le recuit continu de la bande laminée à froid comprend une phase de montée en température, puis une phase de maintien à une température prédéterminée.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que la température de maintien est comprise entre Ad et 900°C.
8. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en outre en ce que la température de maintien est comprise entre 750 et 850°C.
9. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le refroidissement jusqu'à la température ambiante comprend un premier refroidissement lent entre la température de maintien et 600°C, au cours duquel la vitesse de refroidissement est inférieure à 50°C/s, puis un second refroidissement à une vitesse plus élevée et comprise entre 100°C/s et 1500°C/s, jusqu'à la température ambiante.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le second refroidissement est réalisé par trempe à l'eau.
11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que le refroidissement est effectuée en une seule opération, à une vitesse de refroidissement comprise entre 100°C/s et 1500°C/s.
12. Procédé selon la revendication 11 , caractérisé en ce que le refroidissement est réalisé par trempe à l'eau.
13. Bande d'acier dual-phase à structure ferrito-martensitique, laminée à froid, dont la composition chimique comprend, en poids :
0,010% < C 0,100% 0,050% < Mn < 1 ,0% 0,010% < Cr < 1 ,0% 0,010% < Si < 0,50%
0,001% < P < 0,20% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la bande comportant en outre entre 1% et 15% de martensite.
14. Bande d'acier selon la revendication 13, caractérisée en ce que sa composition chimique comprend en outre :
0,020% < C < 0,060% 0,300% < Mn < 0,500% 0,010% < Cr < 1 ,0%
0,010% < Si < 0,50% 0,010% < P < 0,100% 0,010% < Al < 0,10% N < 0,010% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
15. Bande d'acier selon l'une ou l'autre des revendications 13 ou 14, caractérisée en ce qu'elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 450 MPa.
16. Bande d'acier selon la revendications 15, caractérisée en ce qu'elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 500 MPa.
17. Bande d'acier selon la revendication 16, caractérisée en outre en ce qu'elle présente une résistance à la traction Rm supérieure à 600 MPa.
18. Bande d'acier selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, caractérisée en ce qu'elle présente un coefficient d'anisotropie moyen r supérieur à 1 ,1.
19. Bande d'acier selon la revendication 18, caractérisée en outre en ce qu'elle présente un coefficient d'anisotropie moyen r supérieur à 1 ,3.
20. Bande d'acier selon l'une quelconque des revendications 13 à 19, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre entre 1 % et 10% de martensite.
21. Bande d'acier selon la revendication 20, caractérisée en ce qu'elle comporte en outre entre 5% et 8% de martensite.
22. Utilisation d'une bande d'acier selon l'une quelconque des revendications 13 à 21 , pour la fabrication de pièces pour automobile par emboutissage profond.
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Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7442268B2 (en) * 2004-11-24 2008-10-28 Nucor Corporation Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet
US7959747B2 (en) * 2004-11-24 2011-06-14 Nucor Corporation Method of making cold rolled dual phase steel sheet
US8337643B2 (en) * 2004-11-24 2012-12-25 Nucor Corporation Hot rolled dual phase steel sheet
US7608155B2 (en) * 2006-09-27 2009-10-27 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
US11155902B2 (en) 2006-09-27 2021-10-26 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
EP2209926B1 (fr) 2007-10-10 2019-08-07 Nucor Corporation Acier à structure métallographique complexe et son procédé de fabrication
CN101768697B (zh) * 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
CN101781739A (zh) * 2010-03-18 2010-07-21 武汉钢铁(集团)公司 抗拉强度500MPa级汽车用冷轧双相钢
CN102115808B (zh) * 2010-11-17 2013-04-24 山东钢铁股份有限公司 铁素体区轧制温度控制系统
JP5344329B2 (ja) * 2011-03-22 2013-11-20 日立金属株式会社 熱間圧延マルエージング鋼帯の巻取り方法
WO2013005714A1 (fr) * 2011-07-06 2013-01-10 新日鐵住金株式会社 Procédé pour produire une tôle d'acier laminée à froid
KR20200106559A (ko) 2011-11-28 2020-09-14 아르셀러미탈 인베스티가시온 와이 데살롤로 에스엘 연성이 향상된 높은 규소 베어링 이중상 강들
JP2013181183A (ja) * 2012-02-29 2013-09-12 Jfe Steel Corp 降伏強度の面内異方性の小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法
BR112014025955B1 (pt) * 2012-04-23 2018-12-18 Jfe Steel Corporation chapa de aço com alta resistência e método para fabricar a mesma
RU2491357C1 (ru) * 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
CN102703815A (zh) * 2012-06-19 2012-10-03 东北大学 一种600MPa级热轧双相钢及其制备方法
US9790567B2 (en) 2012-11-20 2017-10-17 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for making coated cold-rolled dual phase steel sheet
US9580781B2 (en) 2012-11-20 2017-02-28 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for making cold-rolled dual phase steel sheet
WO2014081779A1 (fr) * 2012-11-20 2014-05-30 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Procédé de fabrication d'une bande d'acier ferritique laminée à chaud
US20140261903A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Am/Ns Calvert Llc High strength bake hardenable low alloy steel and process for manufacture thereof
RU2529323C1 (ru) * 2013-06-27 2014-09-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") Способ производства оцинкованной полосы для последующего нанесения полимерного покрытия
DE102013013067A1 (de) * 2013-07-30 2015-02-05 Salzgitter Flachstahl Gmbh Siliziumhaltiger, mikrolegierter hochfester Mehrphasenstahl mit einer Mindestzugfestigkeit von 750 MPa und verbesserten Eigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102013224851A1 (de) * 2013-12-04 2015-06-11 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kettenelement
CN103952523B (zh) * 2014-04-15 2016-01-20 东北大学 一种马氏体铁素体双相钢冷轧板带的连续退火方法
PL3492608T3 (pl) 2014-07-03 2020-08-24 Arcelormittal Sposób wytwarzania niepowlekanej blachy stalowej o ultrawysokiej wytrzymałości oraz wytworzona blacha
RU2705740C2 (ru) * 2015-01-23 2019-11-11 Арконик Инк. Изделия из алюминиевого сплава
MX2018000520A (es) 2015-07-15 2019-04-29 Ak Steel Properties Inc Alta formabilidad de acero en fase dual.
WO2017109542A1 (fr) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Procédé de fabrication d'une tôle d'acier à haute résistance présentant une ductilité et une formabilité améliorées et tôle d'acier obtenue par ce procédé
WO2017109541A1 (fr) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Procédé de production d'une tôle d'acier revêtue de haute résistance présentant une ductilité et une aptitude au formage améliorées, et tôle d'acier revêtue ainsi obtenue
WO2017109538A1 (fr) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Procédé de production d'une tôle d'acier présentant une résistance, une ductilité et une aptitude au formage améliorées
CN105401071B (zh) * 2015-12-22 2017-12-29 武汉钢铁有限公司 一种500MPa级轿车用镀锌双相钢及生产方法
UA119946C2 (uk) 2015-12-29 2019-08-27 Арселорміттал Спосіб виробництва надвисокоміцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, і одержана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням
RU2718604C1 (ru) * 2019-11-05 2020-04-08 Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаного высокопрочного проката различных классов прочности из двухфазной ферритно-мартенситной стали

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5413403B1 (fr) * 1971-03-27 1979-05-30
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
JPS5684443A (en) * 1979-12-14 1981-07-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> High tensile cold rolled steel plate excellent in press moldability and denting resistance and its manufacture
JPS5773132A (en) * 1980-10-24 1982-05-07 Nippon Kokan Kk <Nkk> Production of cold rolled mild steel plate of superior deep drawability and aging resistance by continuous annealing
US5123969A (en) * 1991-02-01 1992-06-23 China Steel Corp. Ltd. Bake-hardening cold-rolled steel sheet having dual-phase structure and process for manufacturing it
JP3370875B2 (ja) * 1996-11-18 2003-01-27 株式会社神戸製鋼所 耐衝撃性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
RU2128719C1 (ru) * 1997-03-05 1999-04-10 Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства горячеоцинкованного металла высших категорий вытяжки с тончайшим цинковым покрытием с превосходной штампуемостью
CA2283924C (fr) * 1997-03-17 2006-11-28 Nippon Steel Corporation Tole d'acier biphase a haute resistance ayant d'excellentes proprietes absorbant l'energie d'un impact et procede de preparation de la tole d'acier biphase
JPH10317096A (ja) 1997-03-17 1998-12-02 Nippon Steel Corp 耐衝突安全性に優れた自動車用高強度鋼板とその製造方法
JP3936440B2 (ja) * 1997-08-06 2007-06-27 新日本製鐵株式会社 耐衝突安全性と成形性に優れた自動車用高強度鋼板とその製造方法
JP3899680B2 (ja) * 1998-05-29 2007-03-28 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装焼付硬化型高張力鋼板およびその製造方法
JP3793350B2 (ja) * 1998-06-29 2006-07-05 新日本製鐵株式会社 動的変形特性に優れたデュアルフェーズ型高強度冷延鋼板とその製造方法
US6312536B1 (en) * 1999-05-28 2001-11-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Hot-dip galvanized steel sheet and production thereof
DE60127879T2 (de) * 2000-02-29 2007-09-06 Jfe Steel Corp. Hochfestes warmgewalztes Stahlblech mit ausgezeichneten Reckalterungseigenschaften
JP4517525B2 (ja) * 2001-03-14 2010-08-04 Ｊｆｅスチール株式会社 低温用低降伏比鋼材の製造方法
RU2197542C1 (ru) * 2001-06-28 2003-01-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства листовой стали

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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KR20050095782A (ko) 2005-09-30
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