EP2440679B1 - Composition d'alliage de titane pour la fabrication de pièces à hautes performances, notamment pour l'industrie aéronautique - Google Patents

Composition d'alliage de titane pour la fabrication de pièces à hautes performances, notamment pour l'industrie aéronautique Download PDF

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EP2440679B1
EP2440679B1 EP10724829.6A EP10724829A EP2440679B1 EP 2440679 B1 EP2440679 B1 EP 2440679B1 EP 10724829 A EP10724829 A EP 10724829A EP 2440679 B1 EP2440679 B1 EP 2440679B1
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EP
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hafnium
proportion
titanium
weight
zirconium
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Francis Soniak
Jean-Michel De Monicault
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Safran Landing Systems SAS
Original Assignee
Messier Bugatti Dowty SA
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon

Definitions

  • the invention relates to a novel composition of titanium alloy with high mechanical characteristics for the manufacture of high performance parts especially for the aeronautical industry, such as landing gear elements or turbine disks.
  • titanium alloys with high mechanical characteristics including a significant proportion of aluminum, are known, such as for example Ti 6-4 (6% aluminum and 4% vanadium), Ti 8-1-1 ( 8% aluminum, 1% molybdenum and 1% vanadium) and also Ti 10-2-3 (1% vanadium, 2% iron and 3% aluminum), the percentages representing a portion of the total mass.
  • Ti 6-4 6% aluminum and 4% vanadium
  • Ti 8-1-1 8% aluminum, 1% molybdenum and 1% vanadium
  • Ti 10-2-3 1% vanadium, 2% iron and 3% aluminum
  • Such alloys are intended to be hot-forged, at a temperature close to the ⁇ ⁇ ⁇ + ⁇ polymorphic transition temperature, and then subjected to a heat treatment during which the part is heated to a temperature close to the polymorphic transition temperature.
  • ⁇ ⁇ ⁇ + ⁇ to reveal a beta phase cohabiting with an alpha phase, followed by staged cooling and aging of the room.
  • the purpose of such treatment is to obtain a significant proportion of beta phase in the finished part, in order to confer on it a high mechanical strength.
  • elements such as vanadium, molybdenum, chromium or iron contribute to stabilize the beta phase during cooling of the part, which makes it possible to freeze a large part of the alloy in this phase.
  • the promotion of the beta phase is usually detrimental to the alpha phase, (typically representing 60 to 70% of the mass of a piece made of this alloy) which promotes the toughness of the piece.
  • the alpha phase typically representing 60 to 70% of the mass of a piece made of this alloy
  • zirconium has been added to the composition to promote the stabilization of the alpha phase during cooling, forming solid solutions with alpha titanium which is relatively close in density and melting temperature.
  • the aim of the invention is to propose a novel titanium alloy composition which can potentially to obtain better mechanical characteristics.
  • the inventors assume that an increase in the proportion of aluminum and / or oxygen relative to the known compositions leads to an increase in the polymorphic transition temperature ⁇ ⁇ ⁇ + ⁇ , which would allow forging at a higher temperature, which would therefore contribute to reinforcing the mechanical strength characteristics of the final piece.
  • aluminum and oxygen seem to be the cause of precipitation of oxidizing phases which have a negative effect on the final mechanical performance of the part.
  • the inventors propose to accompany this increase with a significant contribution of hafnium, which has a particularly strong affinity with oxygen and which seems facilitate the precipitation of the phases of the alloy by binding to oxygen, thus avoiding the formation of oxidizing phases of aluminum and titanium, so that the negative effect related to the increase of the proportions of aluminum and oxygen is otherwise removed, at least significantly attenuated.
  • hafnium has several advantages. In addition to the aforementioned affinity with oxygen, hafnium has an electronic structure comparable to that of zirconium. The inventors thus assume that it could, in the same way as zirconium, promote the stabilization of the alpha phase of titanium by forming solid solutions therewith. In addition, hafnium has continuous solubility in the beta phase, and complete miscibility in the alpha phase of titanium.
  • composition 1 Composition 2
  • Composition 3 Aluminum 4, 0 - 7.5% 4.0 - 7.5% 4.0 - 7.5% Vanadium 3.5 - 5.5% 3.5 - 5.5% 3, 5 - 5.5% Molybdenum 4.5-7.5% 4.5-7.5% 4.5-7.5% Chromium 1.8-3.6% 1.8-3.6% 1.8-3.6% Iron 0.2-0.5% 0.2-0.5% 0.2-0.5% Hafnium 0.1-1.1% 0.1-0.7% 0.1-0.7% Zirconium - 0.1-0.7% * 0.1-0.7% * Silicon - - 0.05-0.25% Oxygen 0.1-0.3% 0.1-0.3% 0.1-0.3% Carbon 0.01-0.2% 0.01-0.2% 0.01-0.2% 0.01-0.2% Titanium Complement Complement * The cumulative mass proportion of hafnium and zirconium remains less than 1%.
  • alloy No. 1 in accordance with Composition No. 1, is selected: Aluminum 7.0% Vanadium 4.5% Molybdenum 6.5% Chromium 3.0% Iron 0.4% Hafnium 0, 9% Oxygen 0.3% Carbon % 0.05 Titanium the complement
  • the following alloy No. 2, in accordance with Composition No. 2, is also selected: Aluminum 7.0% Vanadium 4.5% Molybdenum 6.5% Chromium 3.0% Iron 0.4% Hafnium 0.5% Zirconium 0.5% Oxygen 0.3% Carbon % 0.05 Titanium the complement
  • zirconium is thus added, which, in addition to its propensity to stabilize the alpha phase of titanium, also seems to have an affinity with the oxygen of interest, so that zirconium acts in concert with hafnium to capture oxygen and thus avoiding the precipitation of oxidizing phases of aluminum and titanium.
  • the simultaneous presence of these two elements also seems to have a synergistic effect, further decreasing the segregation of the constituent species of the alloy during the cooling of the alloy.
  • Silicon seems, although it is not in the same column of the Mendeliev table as zirconium or hafnium, also to have a beneficial effect in counteracting the precipitation of oxidizing phases of aluminum and titanium;
  • the proportions are given to within ⁇ 10% in relative value.
  • the proportion of aluminum will be between 6.3% and 7.7%, and the proportion of hafnium will be between 0.81% and 0.99%.
  • compositions and alloys described in detail comprise vanadium, molybdenum, chromium and iron, the invention also covers alloys using only some or even one of them in the proportions indicated. , or in other proportions.
  • the proportion of oxygen may be increased beyond 0.3%.
  • the titanium compositions and alloys according to the invention may not contain zirconium, silicon or carbon (except traces). These alloys or compositions may comprise other elements than those quoted here, in proportions that do not question the possibility of forging at temperatures close to the polymorphic transition ⁇ ⁇ ⁇ + ⁇ nor the possibility of heat treatment with heating at a temperature close to the temperature of transition to show in the semi-finished product a phase ⁇ cohabitant with an ⁇ phase.

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Description

  • L'invention est relative à une nouvelle composition d'alliage de titane à caractéristiques mécaniques élevées pour la fabrication de pièces à hautes performances notamment pour l'industrie aéronautique, comme des éléments de trains d'atterrissage ou des disques de turbines.
    • ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION
  • On connaît différent types d'alliages de titane à caractéristiques mécaniques élevées comportant une proportion significative d'aluminium, comme par exemple le Ti 6-4 (6% d'aluminium et 4% de vanadium), le Ti 8-1-1 (8% d'aluminium, 1% de molybdène et 1% de vanadium) et également le Ti 10-2-3 (1% de vanadium, 2% de fer et 3% d'aluminium), les pourcentages représentant une portion de la masse totale. On connaît également des alliages de titane de type quasi béta comportant une proportion importante d'aluminium ainsi que de l'oxygène. Un exemple d'un tel alliage est donné par le document EP1302555 qui décrit un alliage de titane présentant la composition suivante, exprimée en pourcentage de la masse totale :
    Aluminium 4,0 - 6,0
    Vanadium 4,5 - 6,0
    Molybdène 4,5-6,0
    Chrome 2,0-3,6
    Fer 0,2-0,5
    Zirconium 0,7-2,0
    Oxygène pas plus de 0,2
    Azote pas plus de 0,05
    Titane le complément
  • De tels alliages sont destinés à être forgés à chaud, à une température proche de la température de transition polymorphique β→α+β, puis être soumis à un traitement thermique lors duquel on chauffe la pièce à une température proche de la température de transition polymorphique β→α+β pour faire apparaître une phase beta cohabitant avec une phase alpha, suivi d'un refroidissement étagé et d'un vieillissement de la pièce. Le but d'un tel traitement est d'obtenir une proportion importante de phase béta dans la pièce finie, afin de conférer à celle-ci une grande résistance mécanique. A cet égard, les éléments tels que le vanadium, le molybdène, le chrome ou le fer contribuent à stabiliser la phase béta lors du refroidissement de la pièce, ce qui permet de figer une partie importante de l'alliage dans cette phase.
  • Cependant, la promotion de la phase béta se fait généralement au détriment de la phase alpha, (représentant typiquement 60 à 70% de la masse d'une pièce réalisée dans cet alliage) qui favorise quant à elle la ténacité de la pièce. Pour diminuer cet inconvénient, une proportion non négligeable de zirconium a été ajoutée à la composition pour favoriser la stabilisation de la phase alpha lors du refroidissement, en formant des solutions solides avec le titane alpha duquel il est relativement proche en densité et température de fusion.
  • L'utilisation d'une telle composition et la mise en oeuvre de procédés de forgeage et de traitement thermique adéquats (notamment un refroidissement favorisant la solution solide précitée) permet la production de pièces massives en titane présentant un compromis intéressant entre ténacité et résistance mécanique.
    • OBJET DE L'INVENTION
  • L'invention vise à proposer une nouvelle composition d'alliage de titane pouvant potentiellement permettre d'obtenir de meilleures caractéristiques mécaniques.
    • BREVE DESCRIPTION DE L'INVENTION
  • En vue de la réalisation de ce but, on propose un alliage de titane particulièrement adapté pour le forgeage à chaud à une température proche de la température de transition polymorphique β→α+β et le traitement thermique avec chauffage à température proche de la dite température de transition, comportant, outre le titane en proportion massique majoritaire, au moins 4% en masse d'aluminium, au moins 0,1% en masse d'oxygène au moins 0,01% en masse de carbone, l'alliage comportant en outre chacun des éléments suivants:
    • le vanadium, le molybdène, le chrome ou le fer. Selon l'invention, l'alliage de titane comporte également du hafnium dans une proportion massique d'au moins 0,1%.
  • Les inventeurs supposent qu'une augmentation de la proportion d'aluminium et/ou d'oxygène par rapport aux compositions connues conduit à une augmentation de la température de transition polymorphique β→α+β, ce qui permettrait un forgeage à plus haute température, ce qui contribuerait donc à renforcer les caractéristiques de résistance mécanique de la pièce finale. Cependant, les inventeurs soupçonnent que la présence augmentée d'aluminium et d'oxygène dans les alliages précités risque d'induire des phénomènes de ségrégation des composants constitutifs de l'alliage lors de son refroidissement, qui peuvent rendre la matière plus fragile. En particulier, l'aluminium et l'oxygène semblent être la cause de précipitations de phases oxydantes qui ont un effet négatif sur les performances mécaniques finales de la pièce.
  • Pour diminuer ces inconvénients, les inventeurs proposent d'accompagner cette augmentation d'un apport significatif de hafnium, qui présente une affinité particulièrement poussée avec l'oxygène et qui semble faciliter la précipitation des phases de l'alliage en se liant à l'oxygène, en évitant ainsi la formation de phases oxydantes d'aluminium et de titane, de sorte que l'effet négatif lié à l'augmentation des proportions d'aluminium et d'oxygène est sinon supprimé, du moins nettement atténué.
  • L'utilisation de hafnium présente plusieurs avantages. Outre l'affinité précitée avec l'oxygène, le hafnium a une structure électronique comparable à celle du zirconium. Les inventeurs supposent donc qu'il pourrait, de la même façon que le zirconium, favoriser la stabilisation de la phase alpha du titane par formation de solutions solides avec celle-ci. De plus, l'hafnium présente une solubilité continue dans la phase béta, et une miscibilité complète dans la phase alpha du titane.
  • Enfin, il est présent à l'état de traces dans certains minerais de titane. Des mesures sur divers minerais montrent que la proportion de hafnium dans les minerais ne dépasse pas 0, 05%. Il semble donc avantageux de ne pas chercher à éliminer ce composant du minerai, mais au contraire d'enrichir ce minerai en hafnium pour obtenir la proportion préconisée selon l'invention.
  • Avantageusement, un tel alliage est soumis après forgeage au traitement thermique suivant :
    • Chauffage jusqu'à une température dans un intervalle de [30-70] degrés Celsius en dessous de la température de transition polymorphique β→α+β;
    • Palier à cette température pendant 2 à 5 heures ;
    • Refroidissement, de préférence à l'air;
    • Palier à une température dans l'intervalle [540-600] degrés Celsius pendant 8 à 16 heures ;
    • Refroidissement, de préférence à l'air.
    DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION
  • A titre d'exemple de réalisation, on donne ici trois compositions types, et dans chacune d'elles, un exemple est précisé. Les proportions indiquées sont des proportions massiques.
    Composition 1 Composition 2 Composition 3
    Aluminium 4, 0 - 7,5 % 4,0 - 7,5% 4,0 - 7,5%
    Vanadium 3,5 - 5,5% 3,5 - 5,5% 3, 5 - 5,5%
    Molybdène 4,5-7,5% 4,5-7,5% 4,5-7,5%
    Chrome 1,8-3,6% 1,8-3,6% 1,8-3,6%
    Fer 0,2-0,5% 0,2-0,5% 0,2-0,5%
    Hafnium 0,1-1,1% 0,1-0,7% 0,1-0,7%
    Zirconium -- 0,1-0,7%* 0,1-0,7%*
    Silicium -- -- 0,05-0,25%
    Oxygène 0,1-0,3% 0,1-0,3% 0,1-0,3%
    Carbone 0,01-0,2% 0,01-0,2% 0,01-0,2%
    Titane Complément Complément Complément
    * La proportion massique cumulée du hafnium et du zirconium reste inférieure à 1%.
  • On choisit en particulier l'alliage n°1 suivant, conforme à la composition n°1 :
    Aluminium 7,0%
    Vanadium 4,5%
    Molybdène 6,5%
    Chrome 3,0%
    Fer 0,4%
    Hafnium 0, 9%
    Oxygène 0,3%
    Carbone 0,05%
    Titane le complément
  • On remarquera la proportion élevée d'aluminium (7,0%, comparée aux 5% habituellement rencontrés dans les alliages connus comme le Ti 5-5-5-3 ou le VT22) ainsi que la proportion élevée d'oxygène (0,3%, comparée à moins de 0,2% dans le Ti 5-5-5-3). On remarquera également la proportion massique de molybdène relativement élevée, qui permet une stabilisation encore plus poussée de la phase béta. On remarquera enfin que la proportion massique de hafnium est choisie pour être ici environ égale à trois fois la proportion massique d'oxygène.
  • On choisit également l'alliage n°2 suivant, conforme à la composition n°2 :
    Aluminium 7,0%
    Vanadium 4,5%
    Molybdène 6,5%
    Chrome 3,0%
    Fer 0,4%
    Hafnium 0,5%
    Zirconium 0,5%
    Oxygène 0,3%
    Carbone 0,05%
    Titane le complément
  • On ajoute ainsi l'effet du zirconium qui, outre sa propension à stabiliser la phase alpha du titane, semble également présenter une affinité avec l'oxygène intéressante, de sorte que le zirconium agit de concert avec l'hafnium pour capter l'oxygène et ainsi éviter la précipitation de phases oxydantes d'aluminium et de titane. La présence simultanée de ces deux éléments semble en outre présenter un effet synergique, diminuant encore la ségrégation des espèces constitutives de l'alliage lors du refroidissement de l'alliage.
  • On choisit enfin l'alliage n°3 suivant, conforme à la composition n°3 :
    Aluminium 7,0%
    Vanadium 4,5%
    Molybdène 6,5%
    Chrome 3,0%
    Fer 0,4%
    Hafnium 0,5%
    Zirconium 0,3%
    Silicium 0,15%
    Oxygène 0,3%
    Carbone 0,05%
    Titane le complément
  • Le silicium semble, bien qu'il ne soit pas dans la même colonne du tableau de Mendéleiev que le zirconium ou le hafnium, avoir également un effet bénéfique en contrariant la précipitation de phases oxydantes d'aluminium et de titane ;
  • Dans les alliages pris en exemple dans les compositions, les proportions sont données à ± 10% près en valeur relative. Par exemple, dans l'alliage n°1, la proportion d'aluminium sera comprise entre 6,3% et 7,7%, et la proportion de hafnium sera comprise entre 0,81% et 0,99%.
  • A partir de ces alliages, il est proposé de fabriquer des produits semi-finis par forgeages successifs dans les zones β, α+β, β, α+β avec une déformation finale dans la zone α+β. Le produit ainsi forgé est alors soumis au traitement thermique suivant :
    • Chauffage jusqu'à 790 degrés Celsius,
    • Palier à cette température pendant 3 heures ;
    • Refroidissement à l'air;
    • Palier à 560 degrés Celsius pendant 8 heures ;
    • Refroidissement à l'air.
  • L'invention n'est bien sûr pas limitée à ce qui vient d'être décrit. Bien que les compositions et alliages décrits en détail comportent du vanadium, du molybdène, du chrome et du fer, l'invention couvre également des alliages ne faisant appel qu'à seulement certain d'entre eux, voire un seul, dans les proportions indiquées, ou dans d'autres proportions.
  • Par ailleurs, la proportion d'oxygène pourra être augmentée au-delà de 0,3%.
  • Enfin, les compositions et les alliages de titane selon l'invention peuvent ne pas comporter de zirconium, de silicium ou de carbone (excepté des traces). Ces alliages ou compositions pouvant comporter d'autres éléments que ceux qui ont été cités ici, dans des proportions que ne remettent pas en cause ni la possibilité de forgeage à des températures proches de la transition polymorphique β→α+β ni la possibilité de traitement thermique avec chauffage à une température proche de la température de transition pour faire apparaître dans le produit semi-fini une phase β cohabitant avec une phase α.

Claims (5)

  1. Alliage de titane particulièrement adapté pour le forgeage à chaud à une température proche de la température de transition polymorphique β→α+β et le traitement thermique avec chauffage à température proche de la dite température de transition, comportant, le titane en proportion massique majoritaire, et les éléments suivants, dans les proportions massiques indiquées :
    - Aluminium    4,0 - 7,5%
    - Vanadium    3,5 - 5,5%
    - Molybdène    4,5-7,5%
    - Chrome    1,8-3,6%
    - Fer    0,2-0,5%
    - Hafnium    0,1-1,1%
    - Oxygène    0,1-0,3%
    - Carbone    0,01-0,2%
    et optionnellement :
    - soit du zirconium dans une proportion massique comprise entre 0,1% et 0,7%, la proportion massique de hafnium étant alors comprise entre 0,1% et 0,7% et la proportion massique cumulée du hafnium et du zirconium étant alors d'au plus 1% ;
    - soit du zirconium dans une proportion massique comprise entre 0,1% et 0,7%, et du silicium dans une proportion massique comprise entre 0.05% et 0.25%, la proportion massique de hafnium étant alors comprise entre 0,1% et 0,7% et la proportion massique cumulée du hafnium et du zirconium étant alors d'au plus 1%.
  2. Alliage de titane selon la revendication 1, selon la composition suivante : Aluminium 7,0% Vanadium 4,5% Molybdène 6,5% Chrome 3,0% Fer 0,4% Hafnium 0,9% Oxygène 0,3% Carbone 0,05%
    Titane formant le complément.
  3. Alliage de titane selon la revendication 1, selon la composition suivante : Aluminium 7,0% Vanadium 4,5% Molybdène 6,5% Chrome 3,0% Fer 0,4% Hafnium 0,5% Zirconium 0,5% Oxygène 0,3% Carbone 0,05%
    Titane formant le complément.
  4. Alliage de titane selon la revendication 1, selon la composition suivante : Aluminium 7,0% Vanadium 4,5% Molybdène 6,5% Chrome 3,0% Fer 0,4% Hafnium 0,5% Zirconium 0,3% Silicium 0,15% Oxygène 0,3% Carbone 0,05%
    Titane formant le complément.
  5. Procédé de traitement thermique de produits semi-finis réalisés en alliage de titane selon l'une des revendications précédentes, comportant les étapes suivantes :
    - Chauffage jusqu'à une température dans un intervalle de [30-70] degrés Celsius en dessous de la température de transition polymorphique β→α+β l'alliage,
    - Palier à cette température pendant 2 à 5 heures ;
    - Refroidissement;
    - Palier à une température dans l'intervalle [540-600] degrés Celsius pendant 8 à 16 heures ;
    - Refroidissement.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10119178B2 (en) 2012-01-12 2018-11-06 Titanium Metals Corporation Titanium alloy with improved properties
KR101418775B1 (ko) * 2012-05-30 2014-07-21 한국기계연구원 저탄성 고강도 베타형 타이타늄 합금
CN102776412B (zh) * 2012-07-13 2016-04-27 中国科学院金属研究所 一种中强高韧性电子束熔丝堆积快速成形构件用钛合金丝材
CN102888532B (zh) * 2012-07-13 2016-01-20 中国科学院金属研究所 一种920MPa强度级的电子束熔丝堆积快速成形构件用α+β型钛合金丝材
CN102888531B (zh) * 2012-07-13 2016-01-20 中国科学院金属研究所 一种960MPa强度级电子束熔丝堆积快速成形构件用α+β型钛合金丝材
CN103667788B (zh) * 2012-09-14 2016-12-21 北京工业大学 一种钛合金及热处理工艺
CN102994804B (zh) * 2012-12-03 2016-01-13 中国科学院金属研究所 一种制备高疲劳性能多孔Ti-6Al-4V块体材料的方法
CN103526144B (zh) * 2013-11-05 2015-08-26 湖南金天钛业科技有限公司 Tc17钛合金大规格棒材自由锻造方法
CN103938139B (zh) * 2014-04-26 2015-12-30 南昌航空大学 一种经过两相区高温变形tc4-dt钛合金获得三态组织的热处理工艺方法
US9956629B2 (en) * 2014-07-10 2018-05-01 The Boeing Company Titanium alloy for fastener applications
FR3024160B1 (fr) * 2014-07-23 2016-08-19 Messier Bugatti Dowty Procede d'elaboration d`une piece en alliage metallique
CN105018873B (zh) * 2015-07-28 2017-02-01 天津钢管集团股份有限公司 提高110ksi钛合金管冲击韧性的热处理方法
US9989923B2 (en) * 2016-05-02 2018-06-05 Seiko Epson Corporation Electronic timepiece
US10851437B2 (en) 2016-05-18 2020-12-01 Carpenter Technology Corporation Custom titanium alloy for 3-D printing and method of making same
WO2019018458A1 (fr) * 2017-07-18 2019-01-24 Carpenter Technology Corporation Alliage de titane à façon, ti-64, 23+
US10913991B2 (en) 2018-04-04 2021-02-09 Ati Properties Llc High temperature titanium alloys
US11001909B2 (en) 2018-05-07 2021-05-11 Ati Properties Llc High strength titanium alloys
CN108570577B (zh) * 2018-05-08 2019-12-27 中国航发北京航空材料研究院 一种高强度钛合金丝材制备方法
CN108487939A (zh) * 2018-06-08 2018-09-04 南京赛达机械制造有限公司 一种耐高温钛合金航空发动机叶片
US11268179B2 (en) 2018-08-28 2022-03-08 Ati Properties Llc Creep resistant titanium alloys
US12344918B2 (en) 2023-07-12 2025-07-01 Ati Properties Llc Titanium alloys
CN119843102B (zh) * 2024-12-12 2025-09-26 西北工业大学 一种tb18钛合金标准物质及其制备方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0199198A1 (fr) * 1985-04-12 1986-10-29 Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha Alliage de titane facilement usinable
JP2663802B2 (ja) * 1991-08-29 1997-10-15 住友金属工業株式会社 高剛性Ｔｉ合金とその製造方法
RU2122040C1 (ru) * 1997-08-14 1998-11-20 Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана
HK1040266B (zh) * 1999-06-11 2005-05-06 株式会社丰田中央研究所 钛合金及其制备方法
JP2002332531A (ja) * 1999-06-11 2002-11-22 Toyota Central Res & Dev Lab Inc チタン合金およびその製造方法
RU2169782C1 (ru) * 2000-07-19 2001-06-27 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
RU2169204C1 (ru) * 2000-07-19 2001-06-20 ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение Сплав на основе титана и способ термической обработки крупногабаритных полуфабрикатов из этого сплава
CN101200781B (zh) * 2006-12-12 2010-08-11 北京有色金属研究总院 一种含硅的钛合金

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