EP2524518A1 - Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression - Google Patents

Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression

Info

Publication number
EP2524518A1
EP2524518A1 EP11707440A EP11707440A EP2524518A1 EP 2524518 A1 EP2524518 A1 EP 2524518A1 EP 11707440 A EP11707440 A EP 11707440A EP 11707440 A EP11707440 A EP 11707440A EP 2524518 A1 EP2524518 A1 EP 2524518A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
transducer
main
diaphragm
magnetic circuit
voice coil
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP11707440A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2524518B1 (fr
Inventor
Yoann Flavignard
Philippe Lesage
Arthur Leroux
Nicolas Clevy
Jean-Louis Tebec
Bénédicte HAYNE
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
PHL AUDIO
Original Assignee
PHL AUDIO
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by PHL AUDIO filed Critical PHL AUDIO
Publication of EP2524518A1 publication Critical patent/EP2524518A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2524518B1 publication Critical patent/EP2524518B1/fr
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R1/00—Details of transducers, loudspeakers or microphones
    • H04R1/20—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics
    • H04R1/32—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired directional characteristic only
    • H04R1/323—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired directional characteristic only for loudspeakers
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R1/00—Details of transducers, loudspeakers or microphones
    • H04R1/20—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics
    • H04R1/22—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired frequency characteristic only 
    • H04R1/24—Structural combinations of separate transducers or of two parts of the same transducer and responsive respectively to two or more frequency ranges
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R1/00—Details of transducers, loudspeakers or microphones
    • H04R1/20—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics
    • H04R1/22—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired frequency characteristic only 
    • H04R1/30—Combinations of transducers with horns, e.g. with mechanical matching means, i.e. front-loaded horns
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
    • H04R9/02—Details
    • H04R9/025—Magnetic circuit
    • H04R9/027—Air gaps using a magnetic fluid
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; ELECTRIC HEARING AIDS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
    • H04R9/06—Loudspeakers
    • H04R9/063—Loudspeakers using a plurality of acoustic drivers

Definitions

  • the invention relates to the field of sound reproduction by means of loudspeakers, also called electrodynamic or electroacoustic transducers.
  • Sound reproduction consists in converting an electric energy (or power) into acoustic energy (or power).
  • the electrical energy is most often delivered by an amplifier whose power characteristic can vary from a few Watts for domestic audio installations of low power, to several hundred - or thousands - Watts for some professional sound installations (studios). recording, musical scenes, public spaces, etc.).
  • the acoustic energy is radiated by a membrane whose displacements cause variations in the pressure of the surrounding air, which propagate in the space in the form of an acoustic wave.
  • the membrane is moved by a voice coil comprising a solenoid immersed in a magnetic field and traversed by a current (from the amplifier).
  • a voice coil comprising a solenoid immersed in a magnetic field and traversed by a current (from the amplifier).
  • LAPLACE force a force known as "LAPLACE force”
  • the human ear is considered sensitive to sound over a frequency range (called the audible band) of 20 Hz to 20,000 Hz (20 kHz). Sounds below 20 Hz are called “infrasound”; those higher than 20 kHz are called “ultrasound”. Infrasound and ultrasound are perceived by some animals but are considered imperceptible to the human ear (one can about it to refer to the general works such as The Sound of technical book, Volume 1, Fundamentals, 3rd Edition, Chapter 4, Auditory perception, pp.191 -192).
  • the reproduction of low frequencies requires a large transducer, and therefore a large diaphragm capable of a large amplitude.
  • the reproduction of the high frequencies can only be satisfactory with a small source, ie a small membrane.
  • the deflections of this small membrane will be of low amplitude.
  • an electrodynamic loudspeaker is generally designed to reproduce a reduced range of frequencies, within which the response of the transducer can be optimized.
  • the acoustic frequency response of such a transducer is usually represented in the form of a curve illustrating the variations in the sound pressure level of the signal (expressed in dB, on a linear scale generally between 60 dB and 110 dB) as a function of the signal frequency (expressed in Hz, generally on a logarithmic scale between 20 Hz and 20 kHz). If one counts in theory three families of transducers: serious, medium and acute, in practice however the classification is finer, because the response of a transducer is a continuous function which can overlap several ranges of frequencies.
  • a transducer designed to reproduce bass can provide a suitable response in the lower part of the medium (low medium); similarly an acute transducer may offer a suitable response in the upper part of the medium (upper medium), so that by misuse of language it is customary to designate by:
  • bass transducer means a transducer capable of reproducing the bass and at least the low medium
  • “Medium transducer” a transducer adapted to reproduce the medium and at least an upper part of the bass and / or at least a lower part of the treble;
  • acute transducer a transducer capable of reproducing the treble and at least the high medium.
  • a transducer In addition to differences in size, the design of a transducer varies depending on whether it is a bass or midrange transducer, or an acute transducer. Thus, although there are many forms of membranes, the conical shape (or pseudoconic, depending on the profile of the generator) is nowadays most used in the transducers of bass and medium, while dome membranes are the most used in the treble transducers.
  • transducers To obtain a reproduction of the entire audible band, it is customary to combine several transducers to produce a sound reproduction system.
  • a common solution is to combine three specialized transducers: one for the bass, one for the medium and one for the treble.
  • the transducers are generally mounted on the same acoustic enclosure, most commonly on the same face (called the front face of the enclosure).
  • the number of "channels" is equal to the number of segmentations performed on the audible band.
  • the number of channels of a speaker corresponds to the number of transducers it includes.
  • an enclosure comprising a bass transducer and a treble transducer is a two-way speaker.
  • the filter of a two-way speaker comprises a low-pass type filtering section, connected to the system's bass transducer and which mainly leaves only frequencies below a predetermined cutoff frequency, and a section of high-pass type filtering, connected to the system's treble transducer and which predominantly passes frequencies higher than the chosen cutoff frequency.
  • the coaxial mounting of the transducers does not solve the problem of controlling the directivity.
  • the acoustic radiation of a transducer is generally not spatially homogeneous.
  • the membrane, of small size in front of the wavelength can be considered as a point source radiating an omnidirectional spherical wave.
  • the membrane, large in size in front of the wavelength can no longer be considered as an omnidirectionally radiating sound source, but tends to become directive.
  • the recombined signal coming from such a loudspeaker system may comprise both a signal component radiated in a directional manner from one of the transducers (for example from the high-frequency radiant transducer) and an omnidirectionally radiated signal component from the other transducer (e.g., from the lower-spectrum high-frequency transducer).
  • the recombined signal is not homogeneous in space, and that the perception by the human ear can be altered. Indeed, the acoustic signal coming from the speaker is not the same in all directions, the various signals arriving at the ears of the listener (direct signal and reflected signals on the walls of the room) will not be coherent, this lack of coherence being detrimental to the sound reproduction quality.
  • any transducer increases with frequency.
  • the professionals of the sound system know that the public of an auditorium placed out of the axis of the loudspeakers does not perceive the treble.
  • a well known technique for controlling the directivity of a loudspeaker system is to use a compression chamber horn horn transducer mounted coaxially to the back of a bass transducer, so called main transducer, conical diaphragm.
  • a horn and compression chamber transducer has other advantages.
  • the membrane does not radiate directly into the airspace, the radiation being forced to pass into a restricted space (called throat) of lower section than that of the membrane, hence the term "compression chamber".
  • the efficiency of a transducer is defined as the quotient between the acoustic energy radiated throughout the airspace by the transducer, and the electrical energy absorbed (or consumed) by it.
  • the efficiency of direct-acting electrodynamic direct-current transducers of the Rice-Kellog type is particularly low, of the order of a few to a few thousand percent (without exceeding, or rarely, 5%).
  • I EC 60268-5 recommends a source sound power measurement. Neglecting the directivity of the transducer, its level of efficiency, also called sensitivity level, that is to say the sound pressure (in dB) generated by it in free field in half-space (“half-space free field ”) at 1 meter, for an electrical power input of 1 W, allows a good approximation of its efficiency.
  • the efficiency level is expressed in dB / W at 1 meter. This measurement is made in the useful band of the transducer and in the axis, and can constitute the frequency response curve thereof.
  • thermal compression a phenomenon of limitation of the acoustic level
  • the coaxial speaker system with treble transducer with horn and compression chamber is prized by sound professionals for its high performance. It is this type of system that the invention aims to perfect. Despite its qualities, it has a number of defects, among which we can mention:
  • the delay of the acute channel on the serious path can be compensated by active filtering of the digital type (known by the acronym DSP, Digital Signal Processing). But this compensation can only be partial, generally in the axis.
  • the more conventional (and less expensive) passive filtering technologies with inductors and capacitors can not compensate for the significant delay that is measured on known coaxial systems, which can reach 250 ⁇ .
  • Such a delay although weak in appearance, has a significant psycho-acoustic effect, and degrades the quality of the sound reproduction. It contributes, among other things, to the reputation of "bad sound realism" or "poor sound quality" that sound engineers usually associate with professional sound.
  • the invention aims to make a contribution to the resolution of the problems mentioned above by making improvements to coaxial speaker systems with a compression chamber.
  • a coaxial speaker system with at least two channels comprising a main electrodynamic transducer for the reproduction of low frequencies and / or medium, which comprises:
  • a main magnetic circuit defining a main air gap
  • a mobile assembly comprising a membrane integral with a moving coil immersed in the main air gap
  • the system further comprising a secondary electrodynamic transducer for acute frequency reproduction, mounted coaxially and frontally with respect to the main electrodynamic transducer and comprising:
  • a secondary magnetic circuit distinct from the main magnetic circuit and defining a secondary air gap
  • a moving assembly comprising a diaphragm secured to a moving coil immersed in the secondary air gap;
  • a waveguide mounted in the vicinity of the diaphragm, and having a face located opposite and in the vicinity thereof and delimiting a compression chamber, this waveguide defining a flag primer in the extension of which extends the diaphragm of the main transducer, of conical shape.
  • the temporal delay of the first relative to the second can be minimized, in favor of acoustic homogeneity
  • the axial size of the system is equal to that of the bass transducer, and the extra mass becomes negligible
  • the passage section of the magnetic flux is less limited and it is possible to maximize the value and the concentration of the magnetic field of the main transducer, because it is no longer necessary to pierce the magnetic circuit thereof to provide a passage constituting a flag start for the treble transducer.
  • the secondary transducer may be mounted on a front face of a pole piece of the main magnetic circuit.
  • the main magnetic circuit includes for example a rear pole piece comprising a central core having a front face on which is mounted the secondary transducer.
  • the voice coil of the main transducer comprises a support and a solenoid wound on this support
  • the secondary transducer may be received in a space of the main transducer, bounded aft by the front face of the pole piece of the main magnetic circuit, and laterally by the cylindrical wall of the moving coil support, or in the "front" coaxial position.
  • the transducers are preferably mounted in such a way that the acoustic centers of the transducers are coincidental or almost coincidental.
  • the tangent to the flag primer, at the junction with the membrane forms with a plane perpendicular to the axis of the transducer an angle of between 30 ° and 70 °.
  • the architecture of the secondary transducer may advantageously be of the "endoskeletal" type and have a fixed internal frame called an endoskeleton on which the mobile element of the secondary transducer is mounted via an internal suspension to the diaphragm, moving element of the secondary transducer preferably being free of suspension external to the diaphragm.
  • the secondary transducer may be attached to the main transducer through its endoskeleton.
  • This endoskeleton comprises for example a plate, attached to the secondary magnetic circuit, and a rod integral with the plate and through which the transducer is fixed on the main magnetic circuit.
  • the waveguide of the secondary transducer comprises for example an outer side wall and fins which project radially inwards from this side wall.
  • this side wall may be provided with outer cells in which radially extend fins.
  • the invention proposes, secondly, an acoustic enclosure comprising a coaxial loudspeaker system as described above.
  • Fig. 1 is a sectional view showing a coaxial loudspeaker system including a main bass transducer, and a compression chamber treble transducer;
  • Figure 2 is a sectional view of the acute transducer;
  • Figure 3 is a top view of the acute transducer;
  • Figure 4 is a view of a detail of Figure 2;
  • Figure 5 is a sectional view showing a detail of the acute transducer
  • FIG. 6 is a view similar to Figure 5, showing an alternative embodiment of the acute transducer
  • Figure 7 is a perspective view showing an alternative embodiment of a waveguide for a transducer as shown in Figures 2 to 5;
  • Figure 8 is a view similar to Figure 1, illustrating an alternative embodiment
  • Fig. 9 is a perspective view showing a speaker including a coaxial speaker system as shown in Fig. 1.
  • Figure 1 a system 1 of coaxial speaker with several channels.
  • the system 1 comprises two channels, but one could imagine a three-way system or more.
  • System 1 is designed to cover an extended acoustic spectrum, ideally the entire audible band. It comprises a bass transducer 2, designed to reproduce a lower part of the spectrum and which will be called “main transducer”, and an acute transducer 3, designed to reproduce an upper part of the spectrum and which will be called “ secondary transducer ".
  • the main transducer 2 can be designed to reproduce the bass and / or the medium, and possibly part of the treble.
  • its diameter will preferably be between 10 and 38 cm.
  • the main object of the present invention is not to define recommendations concerning the spectrum covered by the different transducers of the system 1, it should be pointed out however that the spectrum covered by the main transducer 2 can cover the bass, that is to say say the band from 20 Hz to 200 Hz, or the medium, that is to say the band from 200 Hz to 2 kHz, or at least part of the bass and the medium (and for example the totality of the bass and the medium), and possibly part of the treble.
  • the main transducer may be designed to cover a band of 20 Hz to 1 kHz or 20 Hz to 2 kHz, or 20 Hz to 5 kHz.
  • the secondary transducer 3 is preferably designed so that its bandwidth is at least complementary in the acute of that of the main transducer 2. Thus, it can be ensured that that of the secondary transducer 3 covers at least partly the medium and the entire from the treble, up to 20 kHz.
  • the main transducer 2 comprises a main magnetic circuit 4 which includes an annular magnet 5, sandwiched between two mild steel pole pieces forming field plates, namely a rear pole piece 6 and a piece polar front 7, fixed on two opposite faces of the magnet 5 by gluing.
  • the magnet 5 and the pole pieces 6, 7 are symmetrical in revolution about a common axis A1 forming the general axis of the main transducer 2 and which is hereinafter called "main axis".
  • the rear pole piece 6 is in one piece. It comprises an annular bottom 8 fixed to a rear face 9 of the magnet 5, and a cylindrical central core 10, which has, opposite the bottom 8, a front face 11 and is pierced with a central bore 12 opening through and other of the breech 6.
  • the pole piece or front plate 7 has an annular washer shape. It has a rear face 13, by which it is fixed to a front face 14 of the magnet 5, and an opposite front face 15 which extends in the same plane as the front face 11 of the core 10.
  • the front plate 7 has in its center a bore 16 whose internal diameter is greater than the outer diameter of the core 10, so that between this bore 16 and the core 10 housed therein is defined a gap 17 said principal in which reigns part of the magnetic field generated by the magnet 5.
  • the main transducer 2 further comprises a chassis 18 called salad bowl, which includes a base 19 through which the salad bowl 18 is fixed on the main magnetic circuit 4 - and more precisely on the front face 1 5 of the front plate 7 -, a ring 20 through which the transducer 2 is fixed to a supporting structure, and a plurality of branches 21 connecting the base 19 to the ring 20.
  • a chassis 18 called salad bowl which includes a base 19 through which the salad bowl 18 is fixed on the main magnetic circuit 4 - and more precisely on the front face 1 5 of the front plate 7 -, a ring 20 through which the transducer 2 is fixed to a supporting structure, and a plurality of branches 21 connecting the base 19 to the ring 20.
  • the main transducer 2 further comprises a moving element 22 including a membrane 23 and a voice coil 24 comprising a solenoid 25 wound on a cylindrical support 26 integral with the membrane 23.
  • the membrane 23 is made of a rigid and light material such as impregnated cellulose pulp, and has a conical or pseudo-conical shape of revolution around the main axis A1, with a curvilinear generatrix (for example according to a circular law, exponential or hyperbolic).
  • the membrane 23 is fixed around the periphery of the ring 20 via a peripheral suspension 27 (also called edge) which may be constituted by an O-piece attached and bonded to the membrane 23.
  • the suspension 27 may be made of elastomer (for example natural or synthetic rubber), polymer (alveolar or not) or in a fabric or nonwoven impregnated and coated.
  • the membrane 23 defines an opening 28 on the inner edge of which the support 26 is fixed by an end before gluing.
  • the geometric center of the opening 28 is considered, as a first approximation, to be the acoustic center C1 of the main transducer 2, that is to say the equivalent point source from which the acoustic radiation of the main transducer 2 is emitted. .
  • a hemispherical core cover 29 made of an acoustically non-emissive material may be attached to the membrane 23 in the vicinity of the opening 28 to protect it from dust intrusion.
  • the solenoid 25 made of a conductive wire (for example copper or aluminum) is wound on the support 26, at a rear end of it plunging into the main air gap 17. According to the diameter of the main transducer 2 , the diameter of the solenoid 25 may be between 25 mm and more than 100 mm.
  • the centering, the elastic return and the axial guidance of the moving assembly 22 are provided jointly by the peripheral suspension 27 and by a central suspension 30, also called spider, of generally annular shape, with concentric corrugations, having a peripheral edge 31 by which the spider 30 is fixed (by gluing) to a flange 32 of the salad bowl 18 adjacent to the base 19, and an inner edge 33 through which the spider 30 is fixed (also by gluing) to the cylindrical support 26.
  • a central suspension 30, also called spider of generally annular shape, with concentric corrugations, having a peripheral edge 31 by which the spider 30 is fixed (by gluing) to a flange 32 of the salad bowl 18 adjacent to the base 19, and an inner edge 33 through which the spider 30 is fixed (also by gluing) to the cylindrical support 26.
  • the supply of the electrical signal to the solenoid 25 is made conventionally by means of two electrical conductors (not shown) connecting each of the two ends of the solenoid 25 to a terminal of the transducer 2 where the connection is made with a power amplifier .
  • a frontal central space that is to say on the front side of the magnetic circuit 4 delimited rearward by the front face 11 of the core 10, and laterally by the internal wall of the support 26.
  • the secondary transducer 3 comprises a secondary magnetic circuit 34, distinct from the main magnetic circuit 4, which includes a central annular permanent magnet, sandwiched between two pole pieces forming field plates, namely a rear pole piece 36 and a piece polar front 37, fixed on two opposite faces of the magnet 35 by gluing.
  • the magnet 35 and the pole pieces 36, 37 are symmetrical in revolution about a common axis A2 forming the general axis of the secondary transducer 3 and hereinafter referred to as the "secondary axis".
  • the magnet 35 is preferably made of a rare earth neodymium-iron-boron alloy, which has the advantage of offering a high energy density (up to 12 times greater than that of a permanent magnet of ferrite barium of equivalent size).
  • the rear pole piece 36 referred to as the cylinder head, is in this case one-piece and made of mild steel. It has a U-shaped cross sectional shape, and comprises a bottom 38 fixed to a rear face 39 of the magnet 35, and a peripheral side wall 40 extending axially from the bottom 38.
  • the side wall 40 is ends, at a front end opposite the bottom 38, by a front face 41 annular.
  • the bottom 38 has a rear face 42 applied against the front face 11 of the core 10, coaxially, that is to say so that the secondary axis A2 is substantially coincident with the main axis A1.
  • the pole piece before 37 is also made of mild steel. It is of annular shape and has a rear face 44, by which it is fixed to a front face 45 of the magnet 35, and an opposite front face 46 which extends in the same plane as the front face 41 of the wall side 40 of the breech 36.
  • the magnetic circuit 34 is extra-flat, that is to say that its thickness is small compared to its overall diameter. Moreover, the magnetic circuit 34 extends to the outer diameter of the transducer 3. In other words, the size of the magnetic circuit 34 is maximized with respect to the overall diameter of the transducer 3, which increases its power handling. as well as the value of the magnetic field, and thus the sensitivity of the transducer 3.
  • the core 37 has an overall diameter smaller than the internal diameter of the side wall 40 of the yoke 36, so that between the core 37 and the side wall 40 of the yoke 36 is defined a secondary air gap 47 in which is concentrated the most of the magnetic field generated by the magnet 35.
  • edges of the core 37 and the yoke 36 may be chamfered, or preferably and as illustrated in Figure 2, rounded to avoid harmful burrs.
  • the secondary transducer 3 further comprises a moving element 48 including a diaphragm 49 in the form of a dome and a voice coil 50 integral with the diaphragm 49.
  • the diaphragm 49 is made of a rigid and light material, for example thermoplastic polymer or in a light alloy based on aluminum, magnesium or titanium. It is positioned so as to cover the magnetic circuit 34 on the side of the core 37, and so that its axis of symmetry of revolution coincides with the secondary axis A2. Under these conditions, the apex of the diaphragm 49, located on the secondary axis A2, can be considered as the acoustic center C2 thereof, that is to say the equivalent point source from which the radiation is emitted. Secondary transducer acoustics 3.
  • the diaphragm 49 has a circular peripheral edge 51 slightly raised to facilitate the attachment of the voice coil 50.
  • the voice coil 50 comprises a wire solenoid (of circular or rectangular section) metal, conductive (for example copper or aluminum), a preferred width of 0.3 mm, spirally wound to form a cylinder with one end upper is fixed by gluing to the peripheral edge 51 raised diaphragm 49.
  • the coil 50 is here without support (but could include one).
  • the voice coil 50 is immersed in the secondary air gap 47.
  • the inner diameter of the voice coil 50 is very slightly greater than the outer diameter of the core 37, so that the internal functional clearance formed between the voice coil 50 and the core 37 is As a variant, the functional gaps could be dimensioned in a conventional manner.
  • the periphery of at least core 37 is preferably coated with a thin layer of polymer with a low coefficient of friction, such as polytetrafluoroethylene (PTFE or Teflon) with a thickness close to one-hundredth of an unlimited or lower), and preferably a few tens of ⁇ (for example about 20 m).
  • a thin layer of polymer with a low coefficient of friction such as polytetrafluoroethylene (PTFE or Teflon) with a thickness close to one-hundredth of an unlimited or lower), and preferably a few tens of ⁇ (for example about 20 m).
  • the placement of the voice coil 50 in the gap 47 is relatively easy and secondly that in operation the axial movement of the voice coil 50 is not thwarted by the proximity of the core 37, even assuming that these two elements would come accidentally and temporarily in contact with one another.
  • the voice coil 50 and the gap 47 are preferably dimensioned so that:
  • the clearance between the voice coil 50 and the core 37 (including coating) is less than one-tenth of a millimeter, and for example between 0.05 and 0.1 mm. According to a preferred embodiment, the internal clearance is 0.08 mm (without it being excluded to size this game in a conventional manner);
  • the external clearance formed between the voice coil 50 and the side wall 40 of the yoke 36 is less than 0.2 mm, and for example between 0.1 mm and 0.2 mm. According to a preferred embodiment, the outer play is 0.17 mm.
  • the maximum width of the air gap 47 for a voice coil 50 of 0.3 mm wide, is 0.6 mm (with an internal clearance of 0.1 mm and an outside clearance of 0.2 mm) .
  • the occupancy rate of the voice coil 47 in the gap 47 is close to 50%.
  • the occupancy rate of the voice coil 50 in the gap 47 is around 55%.
  • the secondary transducer 3 further comprises a support 52 fixed to the secondary magnetic circuit 34 and to which the moving element 48 is suspended.
  • the support 52 made of a diamagnetic and electrically insulating material, for example a thermoplastic material such as polyamide or polyoxymethylene (loaded glass or not), has a generally symmetrical shape of revolution about an axis coincident with the secondary axis A2, T-shaped section.
  • the one-piece support 52 forms an endoskeleton for the transducer 3, comprising an annular plate 53 applied against the front face 46 of the core 37, and a cylindrical rod 54 which protrudes rearwardly from the center of the plate 53, which is housed in a complementary cylindrical position 55 made in the magnetic circuit 34 and formed by a succession of coaxial holes made in the yoke 36, the magnet 35 and the core 37.
  • the endoskeleton 52 is rigidly attached to the magnetic circuit 34 by means of a nut 56 screwed onto a threaded portion of the rod 54 and clamped against the yoke 36, within a counterbore 57 practiced on the rear face 42 at its center.
  • the plate 53 is firmly pressed against the front face 46 of the core 37, without the possibility of rotation.
  • This attachment may optionally be supplemented by the application of a film of glue between the plate 53 and the core 37.
  • the plate 53 Given its frontal location with respect to the magnetic circuit 34, the plate 53 extends into the lenticular internal volume delimited by the diaphragm 49.
  • the plate 53 comprises an annular peripheral rim 58 and a central disk 59 to which the rod 54 connects.
  • the disk 59 can be drilled with holes 60 whose function is to maximize the volume of air under the diaphragm 49, so as to reduce the resonance frequency of the moving element 48.
  • the rim 58 has substantially the profile of a pulley and comprises a peripheral annular groove 61 which opens radially outwards, facing an annular peripheral portion 62 of the inner surface of the diaphragm 49, located near the edge 51.
  • the groove 61 separates the rim 58 in two flanges vis-à-vis forming the side walls of the groove 61, namely a rear flange 63, bearing against the front face 46 of the core 37, and a front flange 64.
  • flanges 63, 64 are connected by a cylindrical core 65 forming the bottom of the groove 61.
  • the moving element 48 is mounted on the endoskeleton 52 by means of an inner suspension 66 which provides the connection between the diaphragm 49 and the plate 53.
  • This suspension 66 is in the form of a piece of revolution made of a material light, elastic and non-emissive acoustically (we can choose a porous material for this purpose).
  • This material is preferably heat resistant prevailing in the transducer, and its elasticity is chosen so that the resonant frequency of the moving element 48 is lower than the lowest frequency reproduced by the transducer 3 (in this case 500 Hz to 2 kHz).
  • the suspension 66 has a substantially polygonal cross section and comprises an inner edge 67 right, that is to say cylindrical of revolution about the secondary axis A2, and a peripheral outer edge 68 substantially frustoconical.
  • the suspension may be made of a fabric of natural (for example cotton) or synthetic fibers (for example polyester, polyacrylic, nylon, and more particularly aramids, including Kevlar, registered trademark) or in a mixture of natural and synthetic fibers (for example cotton-polyester), these fibers being impregnated with a thermosetting or thermoplastic resin, which gives stability and stiffness and elasticity to the suspension 66.
  • the suspension 66 is fixed, by gluing, to the peripheral portion 62 of the inner surface of the diaphragm 49.
  • the suspension 66 could be fixed by its outer peripheral edge (which would be cylindrical), on the inner surface of this support.
  • the thickness of the suspension 66 (measured along the secondary axis A2), although lower than its free length (measured radially between the flanges 63, 64 and the internal surface 62 of the diaphragm 49). , is not negligible compared to this one, but is of the same order of magnitude. More specifically, the ratio between the free length and the thickness of the suspension 66 is preferably less than 5 (in this case this ratio is less than 3). The fact of thus minimizing the free length of the suspension 66 makes it possible to stabilize the moving element 48 and prevent it from tilting (anti-pitching effect).
  • the suspension 66 On the side of its inner edge 67, the suspension 66 is housed in the groove 61 by being slightly compressed between the flanges 63, 64 so as to avoid unwanted noise, but without being fixed thereto.
  • the inner diameter of the suspension 66 is greater than the internal diameter of the groove 61 (that is to say the outer diameter of the core 65 of the rim), so that an annular space 69 is provided. between the suspension 66 and the core 65.
  • the suspension 66 is floating relative to the rim 58 of the plate 53, with a possibility of radial deflection, the suspension 66 being able to slide relative to the flanges 63, 64.
  • a layer of pasty lubricant such as grease.
  • the radial clearance defined by the annular space 69 between the suspension 66 and the core 65 is preferably less than 1 mm. According to a preferred embodiment, this game is approximately 0.5 mm. In the figures we exaggerated this game for the sake of clarity.
  • the suspension 66 can be glued inside the flanges 63, 64 instead of simply being greased.
  • the dimensioning of the radial clearances will be of the conventional type and not reduced as in the floating assembly described above.
  • the mobile assembly 48 will be centered with respect to the air gap by means of a centering tool (also called “false bolt"), as described below with respect to the suspension variant 66 of the "spider" type shown in FIG.
  • the portion of the suspension 66 housed in the groove 61 is of width (measured radially) greater than or equal to its thickness, so as to guarantee a mechanical connection of the support-plane type and to minimize any adverse effect of tilting of the suspension 66 relative to the plate 53.
  • the suspension 66 thus extends internally to the diaphragm 49. The suppression of an external peripheral suspension makes it possible to eliminate the acoustic interference existing in the known transducers between the radiation of the diaphragm and that of its suspension.
  • suspension 66 exerting no radial stress on the diaphragm 49, it does not impose a centering function thereof with respect to the secondary magnetic circuit 34, to the benefit of the assembly simplicity of the secondary transducer 3 , or the replacement of the diaphragm 49 in case of failure.
  • the centering of the diaphragm 49 is achieved at the level of the voice coil 50, which is adjusted with little play on the core 37 and centers itself automatically with respect thereto when the voice coil 50, immersed in the magnetic field of the gap 47, is set in motion by an electric modulation current.
  • suspension 66 provides a return function of the moving element 48 towards a median rest position, adopted in the absence of axial stress exerted on the voice coil 50 (that is, in practical, in the absence of current running through it). It is in this middle position that the secondary transducer 3 is shown in the figures.
  • the suspension 66 also provides a function of maintaining the attitude of the diaphragm 49, that is to say of maintaining the peripheral edge 51 of the diaphragm 49 in a plane perpendicular to the secondary axis A2, in order to avoid any tilting or pitch of the diaphragm 49 which would interfere with its operation.
  • FIG. 6 shows an alternative embodiment of the secondary transducer 3, referred to as “non-floating", which is different from the preferred embodiment which has just been described by the design of the suspension 66 and the shape of the endoskeleton 52 .
  • the suspension 66 is indeed spider type and made of a fabric of natural fibers (for example cotton) or synthetic (for example polyester, polyacrylic, nylon, and more particularly aramids, including Kevlar, registered trademark) or in a mixture natural and synthetic fibers (for example cotton-polyester), these fibers being impregnated with a thermosetting or thermoplastic resin, which, after conformation by thermoforming, gives strength, stiffness and elasticity to the suspension 66.
  • the suspension comprises an annular, flat, plane inner portion 98 bonded to an upper face 99 of the plate 53, and a peripheral portion 100 which extends around the inner portion 98.
  • the peripheral portion 100 extends radially freely at the plate 53 and includes corrugations 101 which can be obtained by thermoforming.
  • the suspension 66 is fixed, by gluing, on the inner surface of the diaphragm 49, near the peripheral edge 51 thereof.
  • the voice coil 50 comprises a cylindrical support integral with the diaphragm 49 and on which the solenoid would be mounted
  • the suspension 66 could be fixed, by its outer edge, on the inner surface of this support.
  • the moving element 48 must be perfectly centered with respect to the magnetic circuit 34, and more precisely with respect to the gap 47 in which the voice coil 50 is housed.
  • a centering assembly (still called false breech) is used in which the endoskeleton 52 is positioned.
  • the centering assembly comprises a bore (of a diameter equal to that of the housing 55) into which the rod 54 of the endoskeleton 52.
  • the bonding of the suspension 66 on the plate 53 is then performed.
  • the internal diameter of the voice coil 50 is centered with respect to the bore of the centering assembly, which ensures the centering of the moving element 48 with respect to the endoskeleton 52.
  • the assembly comprising the moving element 48 and the endoskeleton 52 can then be mounted perfectly centered in the magnetic circuit 34, in manufacture as in the case of repair by replacement of the moving assembly. .
  • the electric current is fed to the voice coil 50 by two electrical circuits 70 which connect the ends of the voice coil 50 to two electrical terminals (not shown) for supplying the transducer 3.
  • each electrical circuit 70 comprises:
  • a conductor 71 of large section comprising a copper wire insulated by a plastic sheath, passing through the magnetic circuit 34 being housed in a groove made longitudinally in the rod 54 of the endoskeleton 52, and a bare front end 72 opens into the internal volume of the diaphragm 49 protruding from the magnetic circuit 34 at one of the holes 60 of the disc;
  • an electrical junction element in the form of, for example, a metal eyelet 73 (made of copper or brass) crimped into this hole 60 and to which the stripped end 72 of the conductor 71 is electrically connected (for example via a weld spot, not shown);
  • a conductor 74 of small section in the form of a very flexible and suitably shaped metal braid, which extends in the internal volume of the diaphragm 49 by stepping over the rim 58 and the suspension 66, in the case of the preferred embodiment said "Floating assembly" and an inner end 75 of which is electrically connected to the eyelet 73 (eg via a weld, not shown), and an opposite outer end of which is electrically connected to one end of the coil mobile 50
  • a single conductor 74 of small section is visible in Figure 2, the second conductor of small section, diametrically opposed to the first, being located in front of the sectional plane of the figure.
  • the secondary transducer 3 finally comprises a waveguide 76, integral with the magnetic circuit 34.
  • the waveguide 76 is in the form of a one-piece part made of a material having a high thermal conductivity, greater than 50 W m -1 K -1 , for example aluminum (or in an aluminum alloy ).
  • the waveguide 76 is fixed on the yoke 36 and comprises a substantially cylindrical outer side wall 77 which extends in the extension of the side wall 40 of the yoke 36.
  • the fastening is preferably carried out by screwing, using a number of screws equal to or greater than 3. To maximize contact thermal between the two parts, it is advantageous to complete this screwing by a coating of thermally conductive paste.
  • the waveguide 76 has, on a rear peripheral edge, a skirt 78 which fits over a recess 79 made in the yoke 36, of complementary profile. This results in a precise centering of the waveguide 76 with respect to the yoke 36 and, more generally, with respect to the magnetic circuit 34 and the diaphragm 49. In addition, the thermal conduction between the two parts 36, 76 is is improved.
  • the waveguide 76 has a rear face 80 having a substantially spherical cap shape, which extends concentrically with the diaphragm 49, opposite and in the vicinity of an outer face thereof that it partially covers.
  • the rear face 80 is perforated and comprises a continuous peripheral portion 81 extending in the vicinity of the rear edge of the waveguide 76, and a discontinuous central portion 82. by a series of fins 83 protruding radially from the side wall 77 inwardly (i.e. towards the axis A2 of the transducer 3).
  • the rear face 80 is delimited internally - that is to say on the side of the diaphragm 49 - by a ridge 84 of petaloid shape.
  • the fins 83 do not meet on the axis A2 but stop at an inner end located at a distance from the axis A2. At their apex, the fins 83 each have a curvilinear edge 85.
  • the side wall 77 of the waveguide 76 is delimited internally by a discontinuous frustoconical front face 86 distributed over a plurality of angular sectors 87 which extend between the fins 83.
  • This front face 86 forms a flag primer extending from the interior to the outside and from a rear edge, formed by the petaloid ridge 84 constituting a groove of the flag primer 86, to a front edge 88 which constitutes a mouth of the flag primer 86.
  • the angular sectors 87 of the flag primer 86 are portions of a cone of revolution whose axis of symmetry coincides with the secondary axis A2, and whose generator is curvilinear (for example according to a circular law, exponential or hyperbolic).
  • the flag primer 86 ensures a continuous adaptation of impedance acoustic between the air environment delimited by the throat 84 and the air medium delimited by the mouth 88.
  • the tangent to the flag primer 86 on the mouth 88 forms with a plane perpendicular to the axis A2 of the secondary transducer 3 an angle of between 30 ° and 70 °. In the example illustrated in the drawings, this angle is about 50 °.
  • the fins 83 each laterally have two cheeks 89 which are connected externally to the angular sectors 87 of the flag primer 86 via leaves 90.
  • the waveguide 76 forms not a flag primer but a complete flag (for example symmetrical of revolution about the secondary axis A2), the groove 84 of which is circular in outline and whose length is such that, when the secondary transducer 3 is mounted in the main transducer 2, the mouth 88 may extend, as in FIG. 8, beyond the level of the peripheral suspension 27 of the membrane 23.
  • the waveguide 76 defines on the diaphragm 49 two distinct and complementary zones, namely:
  • the rear face 80 of the waveguide 76 and the corresponding external covered area 92 of the diaphragm 49 define between them a volume of air 93 called a compression chamber, in which the acoustic radiation of the vibrating diaphragm 49 driven by the voice coil 50 moving in the gap 47 is not free, but compressed.
  • the internal zone 91 uncovered communicates directly with the groove 84 opposite, which concentrates the acoustic radiation of the entire diaphragm 49.
  • the compression ratio of the transducer 3 is defined by the quotient of its emitting surface, corresponding to the plane surface delimited by the overall diameter of the membrane 49 (measured on the edge 51) by the surface delimited by the projection, in a plane perpendicular to the axis A2, of the groove 84.
  • This compression ratio is preferably greater at 1, 2: 1, and for example about 1, 4: 1.
  • Higher compression ratios, for example up to 4: 1, are conceivable.
  • the secondary transducer 3 is mounted in the main transducer 2 at a time:
  • the secondary transducer 3 is fixed on the main magnetic circuit 4 at the front of the latter, being received, as we have already seen, in the space delimited rearward by the front face 11 of the 10, and laterally by the inner wall of the cylindrical support 26, the yoke 36 of the secondary magnetic circuit 34 being plated directly or via a spacer against the front face 11 of the core 10.
  • the secondary transducer 3 has an overall diameter smaller than the inside diameter of the cylindrical support 26.
  • a weak clearance of a few tenths of a millimeter constitutes a good compromise (on the Figures 1 and 7 this game was exaggerated, for the sake of clarity of the drawings).
  • the rod 54 of the endoskeleton 52 is received in the bore 1 2 of the core 10, and the secondary transducer 3 is rigidly fixed to the magnetic circuit 4 of the main transducer 2 by means of a nut 94 screwed onto a threaded portion of the rod 54 and clamped against the cylinder head 6 with possible interposition of a washer, as shown in Figure 1.
  • This assembly described as “frontal” as opposed to the rear mounting in which the transducer is mounted on the rear face of the cylinder head (see for example the Tannoy US patent 4, 164,631), is made possible by the particular architecture of the acute transducer 3 which is of the so-called “endoskeletal” type.
  • locating the suspension 66 within the dome-shaped diaphragm 49 and producing the suspension 66 in an acoustically non-emissive material suppresses acoustic interference between the suspension 66 and the diaphragm 49.
  • the fact that the suspension 66 extends inside the diaphragm 49 and not outside thereof makes it possible to increase the emitting surface to 100% of the overall diameter of the diaphragm 49.
  • the architecture of the transducer 3 allows, with an overall diameter of the equal transducer, an increase in the emitting surface of up to 17%. The result is a gain in sensitivity of about 1.4 dB.
  • the diameter of the voice coil 50 can be increased, being made equal to the diameter of the diaphragm 49. This results in an increase in the permissible power of the voice coil 50, proportional to the increase of its diameter. More specifically, an increase in the diameter of the voice coil by 20% induces an equivalent gain in power handling.
  • the transducer 3 is delivered from the radial space of a support external to the diaphragm 49.
  • the ratio Emitting surface / Overall radial dimension (equal to the quotient of the squares of the radii of the diaphragm and of the transducer), which can be approximately 70%, is thus significantly increased. .
  • This ratio makes it possible to carry out a flag starter 86 axially short, which effectively allows the transducer 3 to be mounted axially and frontally in the bass transducer 2, with tangential connection of the flag primer 86 to the profile of the membrane 23. of the bass transducer 2.
  • the transducer 3 is delivered from the radial bulk of a support external to the diaphragm 49 since this support is made by means of an endoskeleton 52.
  • This aspect combined with the increase in the diameter of the voice coil 50, equal to that of the diaphragm 49, makes it possible to increase the diameter of the magnetic circuit 34, which can equal the overall diameter of the transducer 3, as appears in FIG. 2 and FIG.
  • the axial positioning of the secondary transducer 3 with respect to the main transducer 2, and the geometry of the waveguide 76, are such that the membrane 23 extends in the extension of the primer flag 86, as shown in FIG.
  • the tangent to the flag primer 86 on the mouth 88 coincides with the tangent to the membrane 23 on its central opening 28.
  • the waveguide 76 and the transducer membrane 23 main 2 together form a complete flag for the secondary transducer 3, allowing the two transducers 2, 3 to have homogeneous directivity characteristics.
  • the waveguide 76 forming a complete horn is independent of the diaphragm 23 of the main transducer 2.
  • the directivity characteristics of the two transducers 2, 3 are distinct and can be optimized separately, which is advantageous in some applications such as back-stage speakers.
  • the waveguide 76 provides, in addition to the acoustic impedance matching of the secondary transducer 3 between the groove 84 and the mouth 88, a heat dissipation function produced at the level of the magnetic circuit 34, thanks in particular to the presence of the fins 83.
  • the waveguide 76 acting as a radiator may comprise, in cavities 96 formed in the outer periphery of the lateral wall 77 opposite each fin 83, complementary reliefs 97. formed by radial outer fins which extend radially to the overall diameter of the transducer 3, without exceeding it.
  • each fin 83 whose cheeks 89, on the one hand are inclined from the base of the fin 83 located on the side of the diaphragm (and carrying the central portion 82 from the rear face 80) towards its summit ridge 85, located at the front, and secondly connect to the flag primer 86 by leaves 90 with circular section, aims to minimize the influence of the fins 83 on the acoustic radiation of the diaphragm 49.
  • the system 1 can be mounted on any type of loudspeaker, for example a stage return speaker 95, with an inclined end face, as illustrated by way of example in FIG. 9.
  • a stage return speaker 95 for example a stage return speaker 95, with an inclined end face, as illustrated by way of example in FIG. 9.

Landscapes

  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Otolaryngology (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Signal Processing (AREA)
  • Audible-Bandwidth Dynamoelectric Transducers Other Than Pickups (AREA)
  • Details Of Audible-Bandwidth Transducers (AREA)

Abstract

Système (1) de haut-parleur coaxial à au moins deux voies comprenant un transducteur électrodynam ique (2) de grave, et un transducteur d'aigu (3) à chambre de compression monté de manière coaxiale et frontale par rapport au transducteur de grave (2).

Description

Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression
L'invention a trait au domaine de la reproduction sonore au moyen de haut-parleurs, également dénommés transducteurs électrodynamiques ou électroacoustiques.
La reproduction sonore consiste à convertir une énergie (ou puissance) électrique en énergie (ou puissance) acoustique.
L'énergie électrique est le plus souvent délivrée par un amplificateur dont la caractéristique de puissance peut varier de quelques Watts pour les installations audio domestiques de faible puissance, à plusieurs centaines - ou milliers - de Watts pour certaines installations de sonorisation professionnelle (studios d'enregistrement, scènes musicales, espaces publics, etc. ).
L'énergie acoustique est quant à elle rayonnée par une mem brane dont les déplacements entraînent des variations de pression de l'air environnant, qui se propagent dans l'espace sous forme d'une onde acoustique.
Bien que relativement jeune, la technologie de la reproduction sonore a donné lieu à un nombre considérable de conceptions différentes depuis les années 1920 et les premiers essais conduits par Chester W. RI CE et Edward W. KELLOG, de la compagnie américaine GENERAL ELECTRIC, et dont l'association des noms désigne aujourd'hui encore le type le plus courant de transducteur électroacoustique : le haut-parleur électrodynam ique « Rice-Kellog » .
Dans ce type de transducteur, la membrane est mue par une bobine mobile comprenant un solénoïde plongé dans un champ magnétique et parcouru par un courant (issu de l'amplificateur) . L'interaction entre le courant électrique et le champ magnétique génère une force connue sous le nom de « force de LAPLACE » , qui produit un déplacement de la bobine mobile laquelle entraîne avec elle la membrane dont les vibrations sont la source du rayonnement acoustique.
Bien que chaque individu possède des caractéristiques auditives propres, l'oreille humaine est considérée comme sensible aux sons sur une gamme de fréquences (appelée bande audible) comprise entre 20 Hz et 20 000 Hz (20 kHz) . Les sons inférieurs à 20 Hz sont appelées « infrasons » ; ceux supérieurs à 20 kHz sont appelés « ultrasons » . Infrasons et ultrasons sont perçus par certains animaux mais sont considérés comme imperceptibles par l'oreille humaine (on pourra à ce sujet se référer aux ouvrages généraux, tel que Le livre des techniques du son, Tome 1, notions fondamentales, 3e édition, chap. 4, La perception auditive, pp.191 -192).
C'est pourquoi, dans la construction des haut-parleurs, on s'attache généralement à reproduire les signaux délimités à la bande audible. Par convention, on dénomme « grave » la gamme des fréquences comprises entre 20 Hz et 200 Hz ; « médium » la gamme des fréquences comprises entre 200 Hz et 2000 Hz (2 kHz) ; et « aigu » la gamme des fréquences comprises entre 2000 Hz et 20000 Hz (20 kHz).
Très nombreuses ont été les tentatives de concevoir un haut- parleur électrodynamique unique permettant de reproduire de manière satisfaisante la bande audible complète. Ces tentatives n'ont pas abouti.
En effet, la reproduction des fréquences graves nécessite un transducteur de grandes dimensions, et donc une membrane de taille importante capable d'une grande amplitude. A contrario, la reproduction des fréquences aiguës ne peut être satisfaisante qu'avec une source de petite taille, donc une petite membrane. De plus, les débattements de cette petite membrane seront de faible amplitude. Ces caractéristiques étant contradictoires, on comprend aisément que la construction d'un transducteur unique couvrant toute la gamme audible de manière satisfaisante soit véritablement très difficile à réaliser.
C'est pourquoi un haut-parleur électrodynamique est généralement conçu pour reproduire une gamme réduite de fréquences, au sein de laquelle la réponse du transducteur peut être optimisée.
La réponse acoustique en fréquence d'un tel transducteur, mesurée au moyen d'un microphone de mesure associé à un analyseur de spectre, est habituellement représenté sous la forme d'une courbe illustrant les variations de niveau de pression acoustique du signal (exprimé en dB, sur une échelle linéaire généralement comprise entre 60 dB et 110 dB) en fonction de la fréquence du signal (exprimée en Hz, généralement suivant une échelle logarithmique comprise entre 20 Hz et 20 kHz). Si l'on compte en théorie trois familles de transducteurs : grave, médium et aigu, en pratique toutefois la classification est plus fine, car la réponse d'un transducteur est une fonction continue qui peut chevaucher plusieurs gammes de fréquences. Ainsi , à titre d'exemple, un transducteur conçu pour reproduire le grave pourra offrir une réponse convenable dans la partie basse du médium (bas médium) ; de manière similaire un transducteur d'aigu pourra offrir une réponse convenable dans la partie haute du médium (haut médium), de sorte que par abus de langage on a coutume de désigner par :
- « transducteur de grave » un transducteur apte à reprodu ire le grave et au moins le bas médium ,
« transducteur de médium » un transducteur apte à reproduire le médium et au moins une partie supérieure du grave et/ou au moins une partie inférieure de l'aigu ;
- « transducteur d'aigu » un transducteur apte à reproduire l'aigu et au moins le haut médium .
Outre des différences de dimensions, la conception d'u n transducteur varie selon qu'il s'agit d'un transducteur de grave ou de médium , ou d'un transducteur d'aigu . Ainsi , bien qu'il existe de nombreuses formes de membranes, la forme conique (ou pseudoconique, selon le profil de la génératrice) est aujourd'hu i la plus utilisée dans les transducteurs de grave et de médium , tandis que les membranes à dôme sont les plus utilisées dans les transducteurs d'aigus.
Pour obtenir une reproduction de la totalité de la bande audible, on a donc coutume de combiner plusieurs transducteurs pour réaliser un système de reproduction sonore. Une solution répandue consiste à combiner trois transducteurs spécialisés : un pour le grave, un pour le médium et un pour l'aigu. Toutefois, pour des raisons principalement économiques il est courant de se limiter à deux transducteurs, à savoir un transducteur de grave apte à reproduire le grave et au moins le bas médium , et un transducteur d'aigu apte à reproduire l'aigu et au moins le haut-medium . Les transducteurs sont généralement montés sur une même enceinte acoustique, le plus couramment sur une même face (appelée face avant de l'enceinte) . Dans la terminologie des enceintes, le nombre de « voies » est égal au nombre de segmentations réalisées sur la bande audible. En pratiq ue, le nombre de voies d'une enceinte correspond au nombre de transducteurs qu'elle comprend . Ainsi, une enceinte comprenant un transducteur de grave et un transducteur d'aigu est une enceinte deux voies.
La spécialisation des transducteurs pose cependant une difficulté, liée à la répartition électrique du signal, couramment appelée filtrage. On peut aisément comprendre que, chaque transducteur n'étant optimisé que sur une partie du spectre, on doive filtrer le signal pour n'aiguiller vers chaq ue transducteur que la partie du spectre qu'il peut reproduire convenablement. Un mauvais filtrage peut avoir des conséquences différentes selon la fréquence. Sans entrer dans le détail , on notera qu'un signal d'aigu aiguillé vers un transducteur de grave n'est tout simplement pas reproduit, tandis qu'un signal de grave aiguillé vers un transducteur d'aigu peut facilement détruire le transducteur.
Pour simplifier, le filtre d'une enceinte deux voies comprend une section de filtrage de type passe-bas, reliée au transducteur de grave du système et qui ne laisse majoritairement passer que les fréquences inférieures à une fréquence de coupure prédéterminée, et une section de filtrage de type passe-haut, reliée au transducteur d'aigus du système et qui laisse passer de manière prépondérante les fréquences supérieures à la fréquence de coupure choisie.
La question du choix de la technologie employée pour le filtrage n'a pas d'impact sur la conception des transducteurs puisque le filtrage est réalisé en amont. En revanche, le principe même de la reproduction sonore par une enceinte multivoies pose un problème physique de fond sur l'agencement spatial des systèmes de haut-parleurs, en raison de la nécessaire recombinaison des signaux sonores individuels issus des différentes voies. Cette recombinaison se réalise dans l'air, et la moindre différence de trajet des ondes en provenance des différents transducteurs du système génère des distorsions temporelles et crée des interférences qui altèrent le signal recombiné.
Pour s'affranchir de ces distorsions et interférences, de nom breux constructeurs tentent de monter les différents transducteurs d'un système composé au plus proche les uns des autres. L'expérience montre en effet que deux transducteurs juxtaposés et rayonnant en phase dont l'entraxe est inférieur au quart de la longueur d'onde considérée se comportent quasiment comme une source acoustique unique. Si un tel critère dimensionnel apparaît acceptable aux basses fréquences (le calcul préconise un entraxe maximum de l'ordre de 350 mm pour une fréquence maximum d'utilisation inférieure à 250 Hz, ce qui est aisément réalisable), il ne peut plus être satisfait aux fréquences élevées par exemple, à une fréquence de 2 kHz l'espacement entre les transducteurs ne devrait pas dépasser 42,5 mm, ce qui n'est pas réalisable dans la pratique (cf. Jacques Foret, Les enceintes acoustiques, in Le livre des techniques du son, Tome 2, La technologie, 3e édition, chap. 3, p.149).
C'est pourquoi certains constructeurs ont proposé des systèmes dont les transducteurs sont montés de manière coaxiale, de sorte à faire coïncider les axes de rayonnement des transducteurs afin de réduire les distorsions et interférences au moment où le signal audio se recombine.
Toutefois, à lui seul, le montage coaxial des transducteurs ne résout pas le problème de la maîtrise de la directivité. En effet, le rayonnement acoustique d'un transducteur n'est généralement pas homogène spatialement. Dans le grave (c'est-à-dire aux grandes longueurs d'onde), la membrane, de dimension faible devant la longueur d'onde, peut être considérée comme une source ponctuelle rayonnant une onde sphérique omnidirectionnelle. A contrario, dans l'aigu (c'est-à-dire aux petites longueurs d'onde), la membrane, de grande dimension devant la longueur d'onde, ne peut plus être considérée comme une source sonore rayonnant de manière omnidirectionnelle, mais tend à devenir directive.
La directivité des transducteurs variant suivant les fréquences reproduites, le signal recombiné issu d'un tel système de haut-parleurs peut comprendre à la fois une composante de signal rayonnée de manière directive en provenance de l'un des transducteurs (par exemple en provenance du transducteur de grave rayonnant dans le haut de son spectre) et une composante de signal rayonnée de manière omnidirectionnelle en provenance de l'autre transducteur (par exemple en provenance du transducteur d'aigu rayonnant dans le bas de son spectre).
On comprend aisément que le signal recombiné ne soit pas homogène dans l'espace, et que la perception par l'oreille humaine puisse s'en trouver altérée. En effet, le signal acoustique issu de l'enceinte n'étant pas le même dans toutes les directions, les différents signaux arrivant aux oreilles de l'auditeur (signal direct et signaux réfléchis sur les murs de la pièce) ne seront pas cohérents, ce défaut de cohérence étant préjudiciable pour la qualité de reproduction sonore.
En outre, la directivité de tout transducteur augmente avec la fréquence. Les professionnels de la sonorisation savent que le public d'un auditorium placé hors de l'axe des haut-parleurs ne perçoit pas l'aigu.
Afin de remédier à ces difficultés, certains constructeurs ont la volonté,, non pas de rendre les transducteurs omnidirectionnels quelle que soit la fréquence rayonnée (ce qui paraît impossible au stade présent de la technologie), mais de contrôler la directivité des transducteurs en la maintenant relativement constante sur l'ensemble du spectre émis.
Une technique bien connue permettant de maîtriser la directivité d'un système de haut-parleur est d'utiliser un transducteur d'aigu à chambre de compression et pavillon, monté de manière coaxiale à l'arrière d'un transducteur de grave, alors appelé transducteur principal, à membrane conique.
Cette technique, connue de longue date, a donné lieu à de nombreuses variantes d'architecture, telle que celle proposée par Whiteley dès 1952 (Brevet britannique GB 701,395), dans laquelle le pavillon du transducteur d'aigu fait saillie au centre du cône du transducteur de grave. D'autres variantes proposent d'utiliser le cône du transducteur de grave pour constituer le pavillon du transducteur d'aigu, cf. notamment l'architecture proposée par Tannoy dans les années 1940 et 1950 (modèles « Dual Concentric », « Twelve »), perfectionnée jusqu'à à la fin des années 1970 (Brevets américains US 4,164,631 de 1978, et US 4,256,930 de 1979). Cette technique permet d'obtenir une bonne cohérence du champ acoustique avec une directivité conique relativement constante sur l'ensemble du spectre émis dont certains auteurs prétendent qu'elle peut atteindre 90° (cf. L. Haidant, Guide pratique de la Sonorisation, ch. 6, pp.64-67).
L'utilisation d'un transducteur à pavillon et chambre de compression a d'autres avantages. Dans ce transducteur, la membrane ne rayonne pas directement dans l'espace aérien, le rayonnement étant contraint à passer dans un espace restreint (dénommé gorge) de section inférieure à celle de la membrane, d'où l'expression « chambre de compression ».
Le rendement d'un transducteur à chambre de compression, à rayonnement indirect, est bien supérieur à celui des transducteurs à rayonnement direct.
Le rendement d'un transducteur se définit comme le quotient entre l'énergie acoustique rayonnée dans tout l'espace aérien par le transducteur, et l'énergie électrique absorbée (ou consommée) par celui-ci. En général, le rendement des transducteurs électrodynamiques à rayonnement direct et de conception courante du type Rice-Kellog est particulièrement faible, de l'ordre de quelque pour mille à quelque pour cent (sans dépasser, ou rarement, 5%).
Le rendement ne pouvant être mesuré directement, la norme I EC 60268-5 recommande une mesure de puissance acoustique de source. En négligeant la directivité du transducteur, son niveau d'efficacité, aussi appelé niveau de sensibilité, c'est-à-dire la pression sonore (en dB) générée par celui-ci en champ libre en demi-espace (« half-space free field ») à 1 mètre, pour une puissance électrique absorbée de 1 W, permet une bonne approximation de son rendement. Le niveau d'efficacité est exprimée en dB/W à 1 mètre. Cette mesure est effectuée dans la bande utile du transducteur et dans l'axe, et peut constituer la courbe de réponse en fréquence de celui-ci.
Si de nombreux efforts portent aujourd'hui sur la qualité de la reproduction sonore (on parle également de fidélité), il semble toutefois que l'époque ne soit pas à la recherche du meilleur rendement, de nombreux constructeurs estimant qu'un faible rendement énergétique peut être compensé par l'utilisation d'amplificateurs de forte puissance. Il est vrai que les installations domestiques peuvent se satisfaire de transducteurs à faible rendement, compte tenu de la faible portée sonore requise (quelques mètres tout au plus). En revanche, pour les systèmes professionnels de sonorisation (notamment dans le cas de concerts donnés dans de vastes salles ou en plein air) qui requièrent une longue portée sonore, l'expérience montre qu'il est préférable d'utiliser des transducteurs à rendement élevé alimentés sous une puissance électrique moyenne, plutôt que des transducteurs à faible rendement alimentés sous une puissance électrique élevée. D'une part, la majorité de la puissance électrique étant dissipée sous forme de chaleur au niveau du circuit magnétique , on constate dans le second cas des niveaux thermiques très élevés, avec des températures de plusieurs centaines de degrés qui peuvent affecter les performances acoustiques du transducteur et nécessitent de prévoir de complexes dispositifs de refroidissement. D'autre part, la compensation d'un rendement faible par l'augmentation de la puissance électrique est restreinte par un phénomène de limitation du niveau acoustique, appelé compression thermique.
Nous avons déjà indiqué que les transducteurs à pavillon et chambre de compression offrent des rendements bien supérieurs aux transducteurs classiques à rayonnement direct. Ces performances ont été constatées très tôt, dès les années 1920 et les premiers développements des chambres de compression. Le niveau de[ sensibilité du célèbre modèle WE 555 W (commercialisée par la firme américaine WESTERN ELECTRI C à partir de 1 928 pour la sonorisation des salles de spectacle et des premiers films parlants), seulement partiellement décrit dans le brevet de son concepteur Edward C. WENTE n° US 1 ,707, 545, atteint en effet 1 1 8 dB/W/m (mesure faite sur modèle d'origine avec pavillon) . Pour obtenir un tel niveau à fréquence égale au moyen-d'un transducteur moderne ordinaire de sensibilité jugée (de nos jours) plutôt bonne dans le domaine de la haute fidélité (88 dB/W/m), il serait nécessaire de l'alimenter sous une puissance électrique de 1 000 W (rappelons que, la mesure étant logarithmique, à un écart de 1 0 dB correspond un facteur 1 0 en sensibilité, de sorte qu'à un écart de 30 dB correspond un facteur 1 03= 1000).
On comprend donc que, outre ses performances intéressantes en termes de directivité et de cohérence spatiale, le système de haut- parleur coaxial à transducteur d'aigu à pavillon et chambre de compression soit prisé des professionnels de la sonorisation pour son rendement élevé. C'est ce type de système que l 'invention vise à perfectionner. Malgré ses qualités, il présente en effet un certain nombre de défauts, parmi lesquels on peut mentionner :
Un retard temporel du rayonnement du transducteur d'aigu sur celui du transducteur principal ;
- Les limites imposées à l'ouverture de l'angle de couverture du rayonnement (en d'autres termes la caractéristique de directivité) par l'architecture dimensionnelle du transducteur principal, puisque l'on hérite des caractéristiques de directivité imposées par la géométrie du transducteur principal ;
L'encombrement du système, principalement axial ainsi que son surcroît de masse ;
- Les difficultés de réalisation d'un circuit magnétique puissant pour le transducteur principal , en raison de la nécessité de ménager au centre du noyau de celui-ci un passage faisant office de début de pavillon pour le transducteur d'aigu à chambre de compression . On peut en effet constater, sur certaines réalisations, un défaut de concentration du champ magnétique du circuit du transducteur principal (cette perte est due à la faiblesse de la section de passage du flux magnétique au sein du noyau ainsi creusé, qui se trouve saturé magnétiquement).
Dans les systèmes de sonorisation professionnelle de haut de gamme, le retard de la voie d'aigu sur la voie de grave peut être compensé par un filtrage actif de type numérique (connu sous l'acronyme anglais DSP, Digital Signal Processing) . Mais cette compensation ne peut être que partielle, généralement dans l'axe. Par ailleurs, les technologies plus conventionnelles (et moins onéreuses) de filtrage passif à inductances et condensateurs ne peuvent pas compenser le retard important que l'on mesure sur les systèmes coaxiaux connus, qui peut atteindre 250 μβ. Un tel retard, bien que faible en apparence, a un effet psycho-acoustique non négligeable, et dégrade la qualité de la restitution sonore. Il contribue, entre autres raisons, à la réputation de « mauvais réalisme sonore » ou de « mauvaise qualité sonore » que les ingénieurs du son ont coutume d'associer à la sonorisation professionnelle.
L'invention vise à apporter une contribution à la résolution des problèmes évoqués ci-dessus, en apportant des perfectionnements aux systèmes de haut-parleurs coaxiaux à chambre de compression .
A cet effet, l'invention propose, selon un premier mode de réalisation , un système de haut-parleur coaxial à au moins deux voies comprenant un transducteur électrodynamique principal pour la reproduction de fréquences graves et/ou médium , qui comprend :
- un circuit magnétique principal définissant un entrefer principal , un équipage mobile comprenant une membrane solidaire d'une bobine mobile plongée dans l'entrefer principal ; ce système comprenant en outre un transducteur électrodynam ique secondaire pour la reproduction de fréquences aiguës, monté de manière coaxiale et frontale par rapport au transducteur électrodynamique principal et qui comprend :
un circuit magnétique secondaire distinct du circu it magnétique principal et définissant un entrefer secondaire ;
un équipage mobile comprenant un diaphragme solidaire d'une bobine mobile plongée dans l'entrefer secondaire ;
un guide d'onde monté au voisinage du diaphragme, et présentant une face située en regard et au voisinage de celui-ci et délimitant une chambre de compression , ce guide d'onde définissant une amorce de pavillon dans le prolongement de laquelle s'étend la membrane du transducteur principal , de forme conique.
Un tel système procure les avantages suivants, grâce au montage coaxial frontal du transducteur d'aigu par rapport au transducteur de grave :
le retard temporel du premier par rapport au second peut être minim isé, au bénéfice de l'homogénéité acoustique ;
de même, il est possible de repousser les limites imposées à la directivité des systèmes traditionnels caractérisés par le montage traversant du pavillon au centre du circuit magnétique du transducteur de grave ;
l'encombrement axial du système est égal à celui du transducteur de grave, et le surcroît de masse devient négligeable ;
la section de passage du flux magnétique est moins limitée et il est possible de maximiser la valeur et la concentration du champ magnétique du transducteur principal, car il n'est plus nécessaire de percer le circuit magnétique de celui-ci pour ménager un passage constituant un début de pavillon pour le transducteur d'aigu .
Le transducteur secondaire peut être monté sur une face avant d'une pièce polaire du circuit magnétique principal. Plus précisément, le circuit magnétique principal inclut par exemple une pièce polaire arrière comprenant un noyau central ayant une face avant sur laquelle est monté le transducteur secondaire.
Selon un mode de réalisation , la bobine mobile du transducteur principal comprend un support et un solénoïde bobiné sur ce support, le transducteur secondaire peut être reçu dans un espace du transducteur principal, délimité vers l'arrière par la face avant de la pièce polaire du circuit magnétique principal, et latéralement par la paroi cylindrique du support de bobine mobile, soit en position coaxiale « frontale ».
Le montage des transducteurs est de préférence réalisé de manière que les centres acoustiques des transducteurs soient coïncidents ou quasiment coïncidents.
Selon un mode de réalisation , la tangente à l'amorce de pavillon, au niveau de la jonction avec la membrane, forme avec un plan perpendiculaire à l'axe du transducteur un angle compris entre 30° et 70° .
Par ailleurs, l'architecture du transducteur secondaire peut être avantageusement de type « à endosquelette » et présenter un châssis interne fixe appelé endosquelette sur lequel l'équipage mobile du transducteur secondaire est monté par l'intermédiaire d'une suspension interne au diaphragme, l'équipage mobile du transducteur secondaire étant de préférence dépourvu de suspension externe au diaphragme.
Le transducteur secondaire peut être fixé sur le transducteur principal par l'intermédiaire de son endosquelette. Cet endosquelette comprend par exemple une platine, fixée au circuit magnétique secondaire, et une tige solidaire de la platine et par laquelle le transducteur est fixé sur le circuit magnétique principal.
Le guide d'onde du transducteur secondaire comprend par exemple une paroi latérale externe et des ailettes qui font saillie radialement vers l'intérieur à partir de cette paroi latérale.
En outre, cette paroi latérale peut être munie d'alvéoles extérieures dans lesquelles s'étendent radialement des ailettes.
L'invention propose, en second lieu, une enceinte acoustique comprenant un système de haut-parleur coaxial tel que décrit ci-dessus.
D'autres objets et avantages de l'invention apparaîtront à la lumière de la description faite ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels :
la figure 1 est une vue en coupe montrant un système de haut- parleur coaxial com prenant un transducteur principal de grave, et un transducteur d'aigu à chambre de compression ;
la figure 2 est une vue en coupe du transducteur d'aigu ; la figure 3 est une vue de dessus du transducteur d'aigu ;
la figure 4 est une vue d'un détail de la figure 2 ;
la figure 5 est une vue en coupe montrant un détail du transducteur d'aigu ;
- la figure 6 est une vue similaire à la figure 5, montrant une variante de réalisation du transducteur d'aigu ;
la figure 7 est une vue en perspective montrant une variante de réalisation d'un guide d'onde pour un transducteur tel que représenté sur les figures 2 à 5 ;
- la figure 8 est une vue similaire à la figure 1, illustrant une variante de réalisation ;
la figure 9 est une vue en perspective montrant une enceinte incluant un système de haut-parleur coaxial tel que représenté sur la figure 1.
Sur la figure 1 est représenté un système 1 de haut-parleur coaxial à plusieurs voies. Dans l'exemple représenté, le système 1 comprend deux voies, mais on pourrait imaginer un système à trois voies ou plus.
Le système 1 est conçu pour couvrir un spectre acoustique étendu, dans l'idéal la totalité de la bande audible. Il comprend un transducteur de grave 2, conçu pour reproduire une partie inférieure du spectre et que l'on dénommera « transducteur principal », et un transducteur d'aigu 3, conçu pour reproduire une partie supérieure du spectre et que l'on dénommera « transducteur secondaire ».
En pratique, le transducteur principal 2 peut être conçu pour reproduire le grave et/ou le médium, et éventuellement une partie de l'aigu. A cet effet son diamètre sera de préférence compris entre 10 et 38 cm. Bien que l'objet principal de la présente invention ne soit pas de définir des préconisations concernant le spectre couvert par les différents transducteurs du système 1, précisons toutefois que le spectre couvert par le transducteur principal 2 peut couvrir le grave, c'est-à-dire la bande de 20 Hz à 200 Hz, ou bien le médium, c'est-à-dire la bande de 200 Hz à 2 kHz, ou bien encore une partie au moins du grave et du médium (et par exemple la totalité du grave et du médium), et éventuellement une partie de l'aigu. A titre d'exemple, le transducteur principal peut être conçu pour couvrir une bande de 20 Hz à 1 kHz ou de 20 Hz à 2 kHz, ou encore de 20 Hz à 5 kHz. Le transducteur secondaire 3 est préférentiellement conçu pour que sa bande passante soit au moins complémentaire dans l'aigu de celui du transducteur principal 2. Ainsi, on pourra veiller à ce que celle du transducteur secondaire 3 couvre au moins en partie le médium et la totalité de l'aigu , jusqu'à 20 kHz.
I l est préférable que les bandes de fréquence où la réponse en amplitude des transducteurs 2,3 est de niveau constant se chevauchent en partie et que le niveau de sensibilité du transducteur d'aigu soit au moins égal à celui du transducteur de grave, afin d'éviter une chute de la réponse globale du système 1 à certaines fréquences correspondant à la partie haute du spectre du transducteur principal 2 et à la partie basse du spectre du transducteur secondaire 3.
Bien visible sur la figure 1 , le transducteur principal 2 comprend un circuit magnétique principal 4 qui inclut un aimant 5 annulaire, pris en sandwich entre deux pièces polaires en acier doux formant des plaques de champ, à savoir une pièce polaire arrière 6 et une pièce polaire avant 7, fixées sur deux faces opposées de l'aimant 5 par collage.
L'aimant 5 et les pièces polaires 6, 7 sont symétriques de révolution autour d'un axe commun A1 formant l'axe général du transducteur principal 2 et que l'on dénomme ci-après « axe principal ».
Dans le mode de réalisation illustré, la pièce polaire arrière 6 est monobloc. Elle comprend un fond 8 annulaire fixé à une face arrière 9 de l 'aimant 5, et un noyau 10 central cylindrique, qui présente à l'opposé du fond 8 une face avant 11 et est percé d'un alésage 12 central débouchant de part et d'autre de la culasse 6.
La pièce polaire ou plaque avant 7, possède une forme de rondelle annulaire. Elle présente une face arrière 13, par laquelle elle est fixée à une face avant 14 de l'aimant 5, et une face avant 15 opposée qui s'étend dans le même plan que la face avant 11 du noyau 10.
La plaque avant 7 présente en son centre un alésage 16 dont le diamètre interne est supérieur au diamètre externe du noyau 10, de sorte qu'entre cet alésage 16 et le noyau 10 qui s'y trouve logé est défini un entrefer 17 dit principal dans lequel règne une partie du champ magnétique généré par l'aimant 5.
Le transducteur principal 2 comprend par ailleurs un châssis 18 appelé saladier, qui inclut une embase 19 par laquelle le saladier 18 est fixé sur le circuit magnétique principal 4 - et plus précisément sur la face avant 1 5 de la plaque avant 7 -, une couronne 20 par laquelle le transducteur 2 est fixé à une structure porteuse, et une pluralité de branches 21 reliant l'embase 19 à la couronne 20.
Le transducteur principal 2 comprend en outre un équipage mobile 22 incluant une membrane 23 et une bobine mobile 24 comprenant un solénoïde 25 enroulé sur un support 26 cylindrique solidaire de la membrane 23.
La membrane 23 est réalisée dans un matériau rigide et léger tel que de la pulpe de cellulose imprégnée, et présente une forme conique ou pseudo-conique de révolution autour de l'axe A1 principal , à génératrice curviligne (par exemple suivant une loi circulaire, exponentielle ou hyperbolique) .
La membrane 23 est fixée sur le pourtour de la couronne 20 par l'intermédiaire d'une suspension périphérique 27 (encore appelée bord) qui peut être constituée par une pièce torique rapportée et collée à la membrane 23. La suspension 27 peut être réalisée en élastomère (par exemple caoutchouc naturel ou synthétique), en polymère (alvéolaire ou non) ou dans un tissu ou un non-tissé imprégné et enduit.
En son centre, la membrane 23 définit une ouverture 28 sur le bord interne de laquelle le support 26 est fixé par une extrém ité avant par collage. Le centre géométrique de l'ouverture 28 est considéré, en première approximation, comme étant le centre acoustique C1 du transducteur principal 2, c'est-à-dire la source ponctuelle équivalente à partir de laquelle est émis le rayonnement acoustique du transducteur principal 2.
Un cache-noyau 29 hémisphérique, réalisé dans un matériau non émissif acoustiquement, peut être fixé à la membrane 23 au voisinage de l'ouverture 28 pour protéger celle-ci de l'intrusion de poussières.
Le solénoïde 25, réalisé dans un fil métallique conducteur (par exemple en cuivre ou en aluminium) est bobiné sur le support 26, à une extrém ité arrière de celui-ci plongeant dans l'entrefer principal 17. Suivant le diamètre du transducteur principal 2, le diamètre du solénoïde 25 peut être compris entre 25 mm et plus de 1 00 mm .
Le centrage, le rappel élastique et le guidage axial de l'équipage mobile 22 sont assurés conjointement par la suspension périphérique 27 et par une suspension centrale 30, encore appelée spider, de forme généralement annulaire, à corrugations concentriques, présentant un bord périphérique 31 par lequel le spider 30 est fixé (par collage) à un rebord 32 du saladier 18 voisin de l'embase 19, et un bord intérieur 33 par lequel le spider 30 est fixé (également par collage) au support 26 cylindrique.
L'apport du signal électrique au solénoïde 25 est réalisé de manière classique au moyen de deux conducteurs électriques (non représentés) reliant chacune des deux extrém ités du solénoïde 25 à une borne du transducteur 2 où s'effectue le raccord avec un amplificateur de puissance.
Comme cela est illustré sur la figure 1 , le transducteur secondaire
3 est logé dans le transducteur principal 2 en étant reçu dans un espace central frontal (c'est-à-dire du côté avant du circuit magnétique 4) délimité vers l'arrière par la face avant 11 du noyau 10, et latéralement par la paroi interne du support 26.
Le transducteur secondaire 3 comprend un circuit magnétique 34 secondaire, distinct du circuit magnétique principal 4, qui inclut un aimant permanent 35 annulaire central, pris en sandwich entre deux pièces polaires formant des plaques de champ, à savoir une pièce polaire arrière 36 et une pièce polaire avant 37, fixées sur deux faces opposées de l'aimant 35 par collage.
L'aimant 35 et les pièces polaires 36,37 sont symétriq ues de révolution autour d'un axe A2 commun formant l'axe général du transducteur secondaire 3 et que l'on dénomme ci-après « axe secondaire» .
L'aimant 35 est de préférence réalisé dans un alliage de terre rare néodyme-fer-bore, qui présente l'avantage d'offrir une densité énergétique élevée (jusqu'à 12 fois plus importante que celle d'un aimant permanent de ferrite de baryum de taille équivalente).
Comme cela est bien visible sur la figure 2, la pièce polaire arrière 36, dénommée culasse, est en l'occurrence monobloc et réalisée en acier doux. Elle présente une forme de coupe de section diamétrale en U , et comprend un fond 38 fixé à une face arrière 39 de l'aimant 35, et une paroi latérale 40 périphérique s'étendant axialement à partir du fond 38. La paroi latérale 40 se termine, à une extrémité avant opposée au fond 38, par une face avant 41 annulaire. Le fond 38 présente une face arrière 42 appliquée contre la face avant 11 du noyau 10, de manière coaxiale, c'est-à-dire de telle sorte que l'axe secondaire A2 soit sensiblement confondu avec l'axe principal A1.
La pièce polaire avant 37, dénommée noyau, est également réalisée en acier doux. Elle est de forme annulaire et présente une face arrière 44, par laquelle elle est fixée à une face avant 45 de l'aimant 35, et une face avant 46 opposée qui s'étend dans le même plan que la face avant 41 de la paroi latérale 40 de la culasse 36.
Comme cela est visible sur la figure 2, le circuit magnétique 34 est extra-plat, c'est-à-dire que son épaisseur est faible comparée à son diamètre hors tout. Par ailleurs, le circuit magnétique 34 s'étend jusqu'au diamètre extérieur du transducteur 3. En d'autres termes, la taille du circuit magnétique 34 est maximalisée par rapport au diamètre hors tout du transducteur 3, ce qui augmente sa tenue en puissance ainsi que la valeur du champ magnétique, et donc la sensibilité du transducteur 3.
Le noyau 37 présente un diamètre hors tout inférieur au diamètre interne de la paroi latérale 40 de la culasse 36, de sorte qu'entre le noyau 37 et la paroi latérale 40 de la culasse 36 est défini un entrefer 47 secondaire dans lequel est concentrée la majeure partie du champ magnétique généré par l'aimant 35.
Au niveau de l'entrefer 47, les arêtes du noyau 37 et de la culasse 36 peuvent être chanfreinées, ou de préférence et comme cela est illustré sur la figure 2, arrondies de manière à éviter les bavures néfastes.
Le transducteur secondaire 3 comprend en outre un équipage mobile 48 incluant un diaphragme 49 en forme de dôme et une bobine mobile 50 solidaire du diaphragme 49.
Le diaphragme 49 est réalisé dans un matériau rigide et léger, par exemple en polymère thermoplastique ou encore dans un alliage léger à base d'aluminium, en magnésium ou titane. Il est positionné de sorte à recouvrir le circuit magnétique 34 du côté du noyau 37, et de manière que son axe de symétrie de révolution soit confondu avec l'axe secondaire A2. Dans ces conditions, le sommet du diaphragme 49, situé sur l'axe secondaire A2, peut être considéré comme le centre acoustique C2 de celui-ci, c'est-à-dire la source ponctuelle équivalente à partir de laquelle est émis le rayonnement acoustique du transducteur secondaire 3. Le diaphragme 49 présente un bord périphérique 51 circulaire légèrement relevé pour faciliter la fixation de la bobine mobile 50.
La bobine mobile 50 comprend un solénoïde en fil (de section circulaire ou rectangulaire) métallique, conducteur (par exemple en cuivre ou en aluminium) , d'une largeur préférée de 0,3 mm , enroulé en spirale pour former un cylindre dont une extrémité supérieure est fixée par collage au bord périphérique 51 relevé du diaphrag me 49. La bobine 50 est ici dépourvue de support (mais pourrait en comporter un).
La bobine mobile 50 est plongée dans l'entrefer secondaire 47. Le diamètre intérieur de la bobine mobile 50 est très légèrement supérieur au diamètre extérieur du noyau 37, de sorte que le jeu fonctionnel intérieur ménagé entre la bobine mobile 50 et le noyau 37 soit faible devant la largeur de l'entrefer 47. En variante, les jeux fonctionnels pourraient être dimensionnés de manière conventionnelle.
Selon un mode préféré de réalisation, le pourtour au moins du noyau 37 est de préférence revêtu d'une fine couche de polymère à bas coefficient de frottement, tel que polytétrafluoroéthylène (PTFE ou téflon) d'une épaisseur voisine au centième de m illimètre (ou inférieure), et de préférence de quelques dizaines de μιη (par exemple environ 20 m).
I l en résulte qu'en dépit du faible jeu entre le noyau 37 et la bobine mobile 50, d'une part, que la mise en place de la bobine mobile 50 dans l'entrefer 47 est relativement aisée et, d'autre part, qu'en fonctionnement le mouvement axial de la bobine mobile 50 n'est pas contrarié par la proximité du noyau 37, même dans l'hypothèse où ces deux éléments viendraient accidentellement et temporairement au contact l'un de l'autre.
En pratique, la bobine mobile 50 et l'entrefer 47 sont de préférence dimensionnés de manière que :
- le jeu entre la bobine mobile 50 et le noyau 37 (revêtement compris) soit inférieur au dixième de millimètre, et par exemple compris entre 0,05 et 0, 1 mm . Selon un mode préféré de réalisation, le jeu intérieur est de 0, 08 mm (sans qu'il soit exclu de dimensionner ce jeu de manière classique) ;
- le jeu extérieur ménagé entre la bobine mobile 50 et la paroi latérale 40 de la culasse 36 soit inférieur à 0, 2 mm, et par exemple compris entre 0,1 mm et 0,2 mm. Selon un mode préféré de réalisation, le jeu extérieur est de 0,17 mm.
Ainsi, la largeur maximale de l'entrefer 47, pour une bobine mobile 50 de 0,3 mm de large, est de 0,6 mm (avec un jeu intérieur de 0,1 mm et un jeu extérieur de 0,2 mm). Dans cette configuration, le taux d'occupation de la bobine mobile 50 dans l'entrefer 47, égal au rapport des sections de la bobine mobile 50 et de l'entrefer 47, est voisin de 50%. Dans la configuration préférée, pour une largeur d'entrefer de 0,55 mm, un jeu intérieur de 0,08 mm et un jeu extérieur de 0,17 mm, le taux d'occupation de la bobine mobile 50 dans l'entrefer 47 est de l'ordre de 55%.
Ces valeurs sont à comparer aux taux d'occupation des transducteurs de l'art antérieur, inférieurs à 35% environ.
Il résulte de la largeur réduite de l'entrefer 47 une augmentation de la densité de flux magnétique dans l'entrefer 47, et une augmentation subséquente du niveau de sensibilité du transducteur 3, la sensibilité variant comme le carré de la densité de flux magnétique dans l'entrefer 47.
On peut avoir avantage à garnir l'entrefer 47 d'une huile minérale chargée de particules magnétiques, par exemple du type commercialisé par la société FERROTEC sous la dénomination commerciale Ferrofluid (marque déposée). Une telle garniture a les avantages suivants :
elle favorise le centrage de la bobine mobile 50 dans l'entrefer 47,
- elle a une fonction de lubrification dynamique, au bénéfice du silence de fonctionnement du transducteur 3,
grâce à sa conductivité thermique très supérieure à celle de l'air, elle favorise l'évacuation vers le circuit magnétique 34, et en particulier vers la culasse 36, de la chaleur produite par effet Joule dans la bobine mobile 50.
Le transducteur secondaire 3 comprend en outre un support 52 fixé au circuit magnétique 34 secondaire, et auquel est suspendu l'équipage mobile 48. Le support 52, réalisé dans un matériau diamagnétique et électriquement isolant, par exemple un matériau thermoplastique tel que polyamide ou polyoxyméthylène (chargé verre ou non), présente une forme générale symétrique de révolution autour d'un axe confondu avec l'axe secondaire A2, à section en forme de T. Le support 52, monobloc, forme un endosquelette pour le transducteur 3, com prenant une platine 53 annulaire appliquée contre la face avant 46 du noyau 37, et une tige 54 cylindrique qui s'étend en saillie vers l'arrière à partir du centre de la platine 53, et qui vient se loger dans un emplacement 55 cylindrique complémentaire pratiqué dans le circuit magnétique 34 et formé par une succession de perçages coaxiaux pratiqués dans la culasse 36, l'aimant 35 et le noyau 37.
Comme illustré sur la figure 2, l'endosquelette 52 est rigidement fixé au circuit magnétique 34 au moyen d'un écrou 56 vissé sur une portion filetée de la tige 54 et serré contre la culasse 36, à l'intérieur d'un lamage 57 pratiqué sur la face arrière 42, en son centre. De la sorte, la platine 53 est fermement plaquée contre la face avant 46 du noyau 37, sans possibilité de rotation . Cette fixation peut éventuellement être complétée par l'application d 'un film de colle entre la platine 53 et le noyau 37.
Compte tenu de sa localisation frontale par rapport au circuit magnétique 34, la platine 53 s'étend dans le volume interne lenticulaire délimité par le diaphragme 49. La platine 53 comprend une jante annulaire 58 périphérique et un disque 59 central auquel se raccorde la tige 54. Le disque 59 peut être percé de trous 60 dont une fonction est de maximiser le volume d'air sous le diaphragme 49, de manière à diminuer la fréquence de résonance de l'équipage mobile 48.
La jante 58 a sensiblement le profil d'une poulie et comprend une gorge 61 annulaire périphérique qui débouche radialement vers l'extérieur, en regard d'une portion annulaire 62 périphérique de la surface interne du diaphragme 49, située à proximité du bord 51 .
La gorge 61 sépare la jante 58 en deux flasques en vis-à-vis formant les parois latérales de la gorge 61 , à savoir un flasque arrière 63, en appui contre la face avant 46 du noyau 37, et un flasque avant 64. Les flasques 63, 64 sont reliés par une âme 65 cylindrique formant le fond de la gorge 61 .
L'équipage mobile 48 est monté sur l'endosquelette 52 au moyen d'une suspension 66 intérieure qui assure la liaison entre le diaphragme 49 et la platine 53. Cette suspension 66 se présente sous forme d'une pièce de révolution réalisée dans un matériau léger, élastique et non émissif acoustiquement (on peut à cet effet choisir un matériau poreux). Ce matériau est de préférence résistant à la chaleur régnant dans le transducteur, et son élasticité est choisie pour que la fréquence de résonance de l'équipage mobile 48 soit inférieure à la fréquence la plus basse reproduite par le transducteur 3 (en l'espèce 500 Hz à 2 kHz) .
Du fait de la non émissivité acoustique de la suspension 66, seul le diaphragme en dôme 49 émet un rayonnement acoustique. De la sorte, on évite modes propres, résonances, et plus généralement le rayonnement acoustique parasite de la suspension 66, qui viendrait interférer avec celui du diaphragme 49 et altérer les performances du transducteur 3.
Selon un mode de réalisation préféré, dénommé ici « montage flottant » et illustré notamment sur les figures 2, 4 et 5, la suspension 66 présente une section de forme sensiblement polygonale et comprend un bord interne 67 droit, c'est-à-dire cylindrique de révolution autour de l'axe secondaire A2, et un bord externe 68 périphérique sensiblement tronconique.
La suspension peut être réalisée dans un tissu de fibres naturelles (par exemple coton) ou synthétiques (par exemple polyester, polyacrylique, nylon , et plus particulièrement les aramides, dont le Kevlar, marque déposée) ou dans un mélange de fibres naturelles et synthétiques (par exemple coton-polyester) , ces fibres étant imprégnées d'une résine thermodurcissable ou thermoplastique, qui confère tenue et raideur et élasticité à la suspension 66. Mais la suspension -sera de préférence réalisée dans une mousse de polymère réticulée (par exemple de polyester ou de mélam ine) , particulièrement bien adaptée car présentant une porosité élevée.
Par son bord externe 68 tronconique, la suspension 66 est fixée, par collage, sur la portion périphérique 62 de la surface intérieure du diaphragme 49. En variante, dans l'hypothèse où la bobine mobile 50 comprendrait un support cylindrique solidaire du diaphragme 49 et sur lequel serait monté le solénoïde, la suspension 66 pourrait être fixée, par son bord périphérique externe (qui serait alors cylindrique), sur la surface intérieure de ce support.
Comme illustré sur la figure 2, l'épaisseur de la suspension 66 (mesurée suivant l'axe secondaire A2) , bien qu'inférieure à sa longueur libre (mesurée radialement entre les flasques 63,64 et la surface 62 interne du diaphragme 49) , n'est pas négligeable par rapport à celle-ci , mais est du même ordre de grandeur. Plus précisément, le rapport entre la longueur libre et l'épaisseur de la suspension 66 est préférentiellement inférieur à 5 (en l'occurrence ce rapport est inférieur à 3) . Le fait de minimiser ainsi la longueur libre de la suspension 66 permet de stabiliser l'équipage mobile 48 et l'empêcher de basculer (effet anti-tangage) .
Du côté de son bord interne 67, la suspension 66 est logée dans la gorge 61 en étant légèrement comprimée entre les flasques 63, 64 de manière à éviter les bruits parasites, mais sans toutefois être fixée à ceux-ci. En outre, le diamètre interne de la suspension 66 est supérieur au diamètre interne de la gorge 61 (c'est-à-dire au diamètre externe de l'âme 65 de la jante), de sorte qu'un espace annulaire 69 est ménagé entre la suspension 66 et l'âme 65.
De la sorte, la suspension 66 est flottante par rapport à la jante 58 de la platine 53, avec une possibilité de débattement radial, la suspension 66 pouvant glisser par rapport aux flasques 63, 64. Afin de favoriser ce glissement, on peut appliquer sur les flasques 63, 64 une couche de lubrifiant pâteux tel que de la graisse. Le jeu radial défini par l'espace annulaire 69 entre la suspension 66 et l'âme 65 (c'est-à-dire le fond de la gorge 61 ) est de préférence inférieure à 1 mm . Suivant un mode préféré de réalisation , ce jeu est d'environ 0, 5 mm . Sur les figures on a exagéré ce jeu à des fins de clarté.
Selon une variante de montage dit « non flottant » , la suspension 66 peut être collée à l'intérieur des flasques 63, 64 au lieu d'être simplement graissée. Dans ce cas, le dimensionnement des jeux radiaux seront du type conventionnel et non réduits com me dans le montage flottant décrit ci-dessus. En montage non flottant, l'équipage mobile 48 sera centré par rapport à l'entrefer au moyen d'un outil de centrage (encore appelé « fausse culasse ») , de la manière décrite ci- après à propos de la variante de suspension 66 de type « spider » représentée sur la figure 6.
En outre, il est préférable que la partie de la suspension 66 logée dans la gorge 61 soit de largeur (mesurée radialement) supérieure ou égale à son épaisseur, de manière à garantir une liaison mécanique de type appui-plan et minimiser tout effet néfaste de basculement de la suspension 66 par rapport à la platine 53. La suspension 66 s'étend ainsi intérieurement au diaphragme 49. La suppression d'une suspension périphérique externe permet de supprimer les interférences acoustiques existant dans les transducteurs connus entre le rayonnement du diaphragme et celui de sa suspension.
En outre, la suspension 66 n'exerçant aucune contrainte radiale sur le diaphragme 49, elle n'impose pas de fonction de centrage de celui-ci par rapport au circuit magnétique 34 secondaire, au bénéfice de la simplicité d'assemblage du transducteur secondaire 3, ou du remplacement du diaphragme 49 en cas de défaillance.
Le centrage du diaphragme 49 est réalisé au niveau de la bobine mobile 50, qui est ajustée avec faible jeu sur le noyau 37 et se centre automatiquement par rapport à celui-ci dès lors que la bobine mobile 50, plongée dans le champ magnétique de l'entrefer 47, est mise en mouvement par un courant électrique de modulation .
En revanche, la suspension 66 assure une fonction de rappel de l'équipage mobile 48 vers une position médiane de repos, adoptée en l'absence de contrainte axiale s'exerçant sur la bobine mobile 50 (c'est- à-dire, en pratique, en l 'absence de courant parcourant celle-ci) . C'est dans cette position médiane que l'on a représenté le transducteur secondaire 3 sur les figures.
La suspension 66 assure également une fonction de maintien de l'assiette du diaphragme 49, c'est-à-dire de maintien du bord périphérique 51 du diaphragme 49 dans un plan perpendiculaire à l'axe secondaire A2, afin d'éviter tout basculement ou tangage du diaphragme 49 qui grèverait son fonctionnement.
On a représenté sur la figure 6 une variante de réalisation du transducteur secondaire 3, dite « non flottante » qui se distingue du mode de réalisation préféré qui vient d'être décrit par la conception de la suspension 66 et la forme de l'endosquelette 52.
La suspension 66 est en effet de type spider et réalisée dans un tissu de fibres naturelles (par exemple coton) ou synthétiques (par exemple polyester, polyacrylique, nylon , et plus particulièrement les aramides, dont le Kevlar, marque déposée) ou dans un mélange de fibres naturelles et synthétiques (par exemple coton-polyester) , ces fibres étant imprégnées d'une résine thermodurcissable ou thermoplastique, qui , après conformation par thermoformage, confère tenue, raideur et élasticité à la suspension 66. La suspension comprend une portion interne 98 annulaire, plane, fixée par collage sur une face supérieure 99 de la platine 53, et une portion périphérique 100 qui s'étend autour de la portion interne 98. La portion périphérique 100 s'étend radialement librement au-delà de la platine 53 et comprend des ondulations 101 qui peuvent être obtenues par thermoformage.
Par un bord externe 102, la suspension 66 est fixée, par collage, sur la surface intérieure du diaphragme 49, à proximité du bord périphérique 51 de celui-ci. En variante, dans l'hypothèse où la bobine mobile 50 comprendrait un support cylindrique solidaire du diaphragme 49 et sur lequel serait monté le solénoïde, la suspension 66 pourrait être fixée, par son bord externe, sur la surface intérieure de ce support.
Il est à noter que l'équipage mobile 48 doit être parfaitement centré par rapport au circuit magnétique 34, et plus précisément par rapport à l'entrefer 47 dans lequel la bobine mobile 50 est logée. A cet effet, on utilise un montage de centrage (-encore appelé fausse culasse) dans lequel est positionné l'endosquelette 52. Le montage de centrage comprend un alésage (d'un diamètre égal à celui du logement 55) dans lequel est introduite la tige 54 de l'endosquelette 52. Le collage de la suspension 66 sur la platine 53 est réalisé ensuite. Avant que la colle n'ait pris, on assure le centrage du diamètre intérieur de la bobine mobile 50 par rapport à l'alésage du montage de centrage, ce qui assure le centrage de l'équipage mobile 48 par rapport à l'endosquelette 52. Après séchage de la colle, l'ensemble comprenant l'équipage mobile 48 et l'endosquelette 52 peut alors être monté en étant parfaitement centré dans le circuit magnétique 34, en fabrication comme en cas de réparation par remplacement de l'équipage mobile 48.
Le courant électrique est amené à la bobine mobile 50 par deux circuits électriques 70 qui relient les extrémités de la bobine mobile 50 à deux bornes électriques (non représentées) d'alimentation du transducteur 3.
Comme cela est illustré sur la figure 2, chaque circuit électrique 70 comprend :
un conducteur 71 de forte section, comprenant un fil de cuivre isolé par une gaine plastique, traversant le circuit magnétique 34 en étant logé dans une rainure pratiquée longitudinalement dans la tige 54 de l'endosquelette 52, et dont une extrémité avant dénudée 72 débouche dans le volume interne au diaphragme 49 en faisant saillie du circuit magnétique 34 au niveau de l'un des trous 60 du disque ;
un élément de -jonction électrique sous forme, par exemple d'un oeillet 73 métallique (en cuivre ou en laiton) serti dans ce trou 60 et auquel l'extrémité dénudée 72 du conducteur 71 est raccordée électriquement (par exemple par l'intermédiaire d'un point de soudure, non représenté) ;
un conducteur 74 de faible section, sous forme d'une tresse métallique très souple et convenablement conformée, qui s'étend dans le volume interne du diaphragme 49 en enjambant la jante 58 et la suspension 66, dans le cas du mode de réalisation préféré dit « montage flottant » et dont une extrémité interne 75 est raccordée électriquement à l'œillet 73 (par exem ple par l'intermédiaire d'une soudure, non représentée), et dont une extrémité externe opposée est raccordée électriquement à une extrémité de la bobine mobile 50
Un seul conducteur 74 de faible section est visible sur la figure 2, le deuxième conducteur de faible section , diamétralement opposé au premier, étant situé en avant du plan de coupe de la figure.
La forme arquée (en U) , ajoutée à la grande souplesse de ces conducteurs 74, leur permet de se déformer sans difficulté et de suivre les mouvements de débattement du diaphragme 49 accompagnant les vibrations de la bobine mobile 50, sans appliquer de contrainte mécanique radiale ou axiale pouvant compromettre la liberté de positionnement de l'équipage mobile 48.
Le transducteur secondaire 3 comprend enfin un guide 76 d'onde acoustique, solidaire du circuit magnétique 34.
Le guide d'onde 76 se présente sous forme d'une pièce monobloc réalisée dans un matériau ayant une conductivité thermique élevée, supérieure à 50 W. m"1. K~1 , par exemple en aluminium (ou dans un alliage d'aluminium).
Le guide d'onde 76, de forme de révolution , est fixé sur la culasse 36 et comprend une paroi latérale 77 externe sensiblement cylindrique qui s'étend dans le prolongement de la paroi latérale 40 de la culasse 36. La fixation est de préférence effectuée par vissage, au moyen d'un nombre de vis égal ou supérieur à 3. Afin de maximiser le contact thermique entre les deux pièces, il est avantageux de compléter ce vissage par une enduction de pâte thermoconductrice.
Comme cela est visible sur les figures 2 et 5, le guide d'onde 76 présente, sur un bord périphérique arrière, une jupe 78 qui vient s'ajuster sur un décrochement 79 pratiqué dans la culasse 36, de profil complémentaire. I l en résulte un centrage précis du guide d'onde 76 par rapport à la culasse 36 et, plus généralement, par rapport au circuit magnétique 34 et au diaphragme 49. De plus, la conduction thermique entre les deux pièces 36, 76 s'en trouve améliorée.
Le guide d'onde 76 présente une face arrière 80 ayant une forme en calotte sensiblement sphérique, qui s'étend de manière concentrique au diaphragme 49, en regard et au voisinage d'une face externe de celui-ci qu'elle couvre partiellement.
Selon un mode préféré de réalisation illustré sur les figures 1 à 5, la face arrière 80 est ajourée et comprend une portion périphérique 81 continue qui s'étend au voisinage du bord arrière du guide d'onde 76, et une portion centrale 82 discontinue portée par une série d'ailettes 83 faisant saillie radialement depuis la paroi latérale 77 vers l'intérieur (c'est-à-dire vers l'axe A2 du transducteur 3) . La face arrière 80 est délimitée intérieurement - c'est-à-dire du côté du diaphragme 49 - par une arête 84 de forme pétaloïde.
Comme cela est visible sur la figure 3, les ailettes 83 ne se rejoignent pas sur l'axe A2 mais s'interrompent à une extrémité interne située à distance de l'axe A2. A leur sommet, les ailettes 83 présentent chacune une arête 85 curviligne.
La paroi latérale 77 du guide d'onde 76 est délimitée intérieurement par une face avant 86 tronconique discontinue répartie sur une pluralité de secteurs angulaires 87 qui s'étendent entre les ailettes 83. Cette face avant 86 forme une amorce de pavillon s'étendant de l'intérieur vers l'extérieur et depuis un bord arrière, formé par l'arête pétaloïde 84 constituant une gorge de l'amorce de pavillon 86, jusqu'à un bord avant 88 qui constitue une bouche de l'amorce de pavillon 86. Les secteurs angulaires 87 de l'amorce de pavillon 86 sont des portions d'un cône de révolution dont l'axe de symétrie est confondu avec l'axe secondaire A2, et dont la génératrice est curviligne (par exemple suivant une loi circulaire, exponentielle ou hyperbolique) . L'amorce de pavillon 86 assure une adaptation continue d'impédance acoustique entre le milieu aérien délimité par la gorge 84 et le milieu aérien délimité par la bouche 88.
Selon un mode de réalisation, la tangente à l'amorce de pavillon 86 sur la bouche 88 forme avec un plan perpendiculaire à l 'axe A2 du transducteur 3 secondaire un angle compris entre 30° et 70°. Dans l'exemple illustré sur les dessins, cet angle est de 50° environ .
Les ailettes 83, dont la fonction sera décrite plus loin , présentent chacune latéralement deux joues 89 qui se raccordent extérieurement aux secteurs angulaires 87 de l'amorce de pavillon 86 par l'intermédiaire de congés 90.
Dans la variante de réalisation illustrée sur la figure 7, le guide d'onde 76 forme non une amorce de pavillon mais un pavillon complet (par exemple symétrique de révolution autour de l'axe secondaire A2) , dont la gorge 84 est de contour circulaire et dont la longueur est telle que, lorsque le transducteur secondaire 3 est monté dans le transducteur principal 2, la bouche 88 peut s'étendre, com me sur la figure 8, au delà du niveau de la suspension périphérique 27 de la membrane 23.
Le guide d'onde 76 délimite sur le diaphragme 49 deux zones distinctes et complémentaires, à savoir :
une zone interne 91 découverte, de forme pétaloïde, délimitée extérieurement par la gorge 84,
une zone externe 92 couverte, de forme complémentaire de la zone couverte 91 , délimitée intérieurement par la gorge 84.
La face arrière 80 du guide d'onde 76 et la zone externe 92 couverte correspondante du diaphragme 49 définissent entre elles un volume d'air 93 appelé chambre de compression, dans laquelle le rayonnement acoustique du diaphragme 49 vibrant entraîné par la bobine mobile 50 se déplaçant dans l'entrefer 47 n'est pas libre, mais comprimé. La zone interne 91 découverte communique directement avec la gorge 84 en regard, qui concentre le rayonnement acoustique de la totalité du diaphragme 49.
Le taux de compression du transducteur 3 est défini par le quotient de sa surface émissive, correspondant à la surface plane délimitée par le diamètre hors tout de la membrane 49 (mesuré sur le bord 51 ) par la surface délimitée par la projection , dans un plan perpendiculaire à l'axe A2, de la gorge 84. Ce taux de compression est de préférence supérieur à 1 ,2: 1 , et par exemple d'environ 1 ,4: 1 . Des taux de compression supérieurs, par exemple jusqu'à 4: 1 , sont envisageables.
Comme cela est représenté sur la figure 1 , le transducteur secondaire 3 est monté dans le transducteur principal 2 à la fois :
- de manière coaxiale, c'est-à-dire que l'axe principal A1 et l'axe secondaire A2 sont confondus,
de manière frontale, c'est-à-dire que le transducteur secondaire 3 est placé à l'avant du circuit magnétique 4 principal (autrement dit du côté du circuit magnétique 4 où s'étend la membrane 23).
En pratique, le transducteur secondaire 3 est fixé sur le circuit magnétique principal 4 à l'avant de celui-ci en étant reçu, comme nous l'avons déjà vu , dans l'espace délimité vers l'arrière par la face avant 11 du noyau 10, et latéralement par la paroi interne du support cylindrique 26, la culasse 36 du circuit magnétique secondaire 34 étant plaquée directement ou par l'intermédiaire d'une entretoise contre la face avant 11 du noyau 10. A cet effet, le transducteur secondaire 3 présente un diamètre hors tout inférieur au diamètre intérieur du support cylindrique 26. Toutefois il est préférable de minim iser le jeu entre le transducteur secondaire 3 et le support 26, de manière à réduire l'effet acoustique néfaste produit par la cavité annulaire ménagée entre eux. Ce jeu doit toutefois être suffisant pour éviter les frottements du support 26 sur le transducteur secondaire 3. Un jeu faible, de quelques dixièmes de millimètres (par exemple compris entre 0,2 mm et 0,6 mm) constitue un bon compromis (sur les figures 1 et 7 on a exagéré ce jeu, à des fins de clarté des dessins) .
La tige 54 de l'endosquelette 52 est reçue dans l'alésage 1 2 du noyau 10, et le transducteur secondaire 3 est rigidement fixé au circuit magnétique 4 du transducteur principal 2 au moyen d'un écrou 94 vissé sur une portion filetée de la tige 54 et serré contre la culasse 6 avec interposition éventuelle d'une rondelle, comme cela est illustré sur la figure 1 .
Ce montage, qualifié de « frontal » par opposition au montage à l'arrière dans lequel le transducteur est monté sur la face arrière de la culasse (cf. par exemple le brevet Tannoy US 4, 164,631 ) , est rendu possible grâce à l'architecture particulière du transducteur d'aigu 3 qui est de type dit « à endosquelette » . Premièrement, la localisation de la suspension 66 à l'intérieur du diaphragme 49 en forme de dôme et la réalisation de la suspension 66 dans un matériau non émissif acoustiquement supprime les interférences acoustiques entre la suspension 66 et le diaphragme 49.
Deuxièmement, le fait que la suspension 66 s'étende à l'intérieur du diaphragme 49 et non à l'extérieur de celui-ci permet d'augmenter la surface émissive à 1 00% du diamètre hors tout du diaphragme 49.
Cette augmentation de la surface émissive du diaphrag me 49 permet un gain substantiel en sensibilité du transducteur 3, puisque ce gain est proportionnel au carré de la surface émissive. En pratique, l'architecture du transducteur 3 permet, à diamètre hors tout du transducteur égal, une augmentation de la surface émissive pouvant s'élever à 1 7% . I l en résulte pour cette valeur un gain en sensibilité de 1 ,4 dB environ.
Troisièmement, grâce à l'absence de suspension externe au diaphragme, le diamètre de la bobine mobile 50 peut être augmenté, en étant rendu égal au diamètre du diaphragme 49. I l en résulte une augmentation de la puissance admissible de la bobine mobile 50, proportionnelle à l'augmentation de son diamètre. Plus précisément, une augmentation du diamètre de la bobine mobile de 20% induit u n gain équivalent de la tenue en puissance.
Quatrièmement, la fixation de l'équipage mobile 48 étant réalisée à l'intérieur du diaphragme 49, via la suspension 66 et l'endosquelette 52, le transducteur 3 est délivré de l'encombrement radial d'un support externe au diaphrag me 49. Compte tenu du caractère émissif à 1 00% du diaphragme 49, on accroît ainsi significativement le ratio Surface émissive / Encombrement radial hors tout (égal au quotient des carrés des rayons du diaphragme et du transducteur), qui peut s'élever à 70% environ .
Ce ratio permet de réaliser une amorce de pavillon 86 courte axialement, ce qui autorise effectivement le montage du transducteur 3 de manière axiale et frontale dans le transducteur de grave 2, avec raccordement tangentiel de l'amorce de pavillon 86 au profil de la membrane 23 du transducteur de grave 2.
En outre, l'absence d'exosquelette évite le confinement thermiq ue du circuit magnétiq ue 34. Cet aspect, combiné au contact thermique direct entre la culasse 36 et le guide d'onde 76, réalisé dans un matériau bon conducteur de la chaleur, permet d'améliorer significativement la capacité de dissipation thermique du transducteur 3, et donc sa tenue en puissance.
Comme nous l'avons déjà indiqué, le transducteur 3 est délivré de l'encombrement radial d'un support externe au diaphragme 49 puisque ce support est réalisé au moyen d'un endosquelette 52. Cet aspect, combiné à l'augmentation du diamètre de la bobine mobile 50, égal à celui du diaphragme 49, permet d'augmenter le diamètre du circuit magnétique 34, qui peut égaler le diamètre hors tout du transducteur 3, comme cela apparaît sur la figure 2 et la figure 6.
Il en résulte un gain en produit BL (produit du champ magnétique dans l'entrefer 47 par la longueur de fil du solénoïde 50, auquel est proportionnelle la force de Laplace générant les déplacements de l'équipage mobile 48), d'où un gain en sensibilité du transducteur (proportionnel au carré de l'augmentation du produit BL), En pratique, on peut obtenir avec l'architecture de type « à endosquelette » du transducteur 3 une augmentation du produit BL supérieure à 40% environ, et donc un gain en sensibilité pouvant s'élever à 3 dB environ.
Outre le positionnement coaxial frontal du transducteur secondaire 3 par rapport au transducteur principal 2, leurs géométries respectives, en particulier (mais non seulement) les épaisseurs des circuits magnétiques 4,34 et la courbure (et par conséquent la profondeur) de la membrane 23, sont de préférence adaptées pour permettre une coïncidence au moins approximative des centres acoustiques C1 et C2 des transducteurs 2,3, telle que le décalage temporel entre les rayonnements acoustiques des transducteurs 2,3 soit imperceptible (on parle alors d'alignement temporel des transducteurs 2,3). Le système 1 peut alors être considéré comme parfaitement cohérent malgré la dualité des sources sonores.
On peut raisonnablement considérer qu'un décalage temporel δ inférieur à 25 s environ est tout à fait imperceptible. Concrètement, un tel décalage temporel se traduit, le long de l'axe A1, par un décalage physique d entre les centres acoustiques C1,C2 inférieur à 10 mm environ, en vertu de la formule de conversion suivante :
d = ôCair
Où Cair est la célérité du son dans l'air. La bonne cohérence du système 1 élimine la nécessité d'introduire une com pensation du décalage temporel , impossible à corriger en filtrage passif et dont la correction en filtrage actif peut introduire des défauts de cohérence temporelle hors de l'axe acoustique.
En outre, dans le mode de réalisation principal, le positionnement axial du transducteur secondaire 3 par rapport au transducteur principal 2, et la géométrie du guide d'onde 76, sont tels que la membrane 23 s'étend dans le prolongement de l'amorce de pavillon 86, comme cela est illustré sur la figure 1 . En d'autres termes, la tangente à l'amorce de pavillon 86 sur la bouche 88 est confondue avec la tangente à la membrane 23 sur son ouverture centrale 28. Dans cette configuration, le guide d'onde 76 et la membrane 23 du transducteur principal 2 forment conjointement un pavillon complet pour le transducteur secondaire 3, permettant aux deux transducteurs 2,3 de présenter des caractéristiques de directivité homogènes.
Dans la variante de réalisation de la figure 7, le guide d'onde 76 formant un pavillon complet est indépendant de la membrane 23 du transducteur principal 2. Dans cette configuration, les caractéristiques de directivité des deux transducteurs 2, 3 sont distinctes et peuvent être optimisées séparément, ce qui est avantageux dans certaines applications telles que les haut-parleurs de retour de scène.
Le guide d'onde 76 assure, outre l'adaptation d'impédance acoustique du transducteur secondaire 3 entre la gorge 84 et la bouche 88, une fonction de dissipation de la chaleur produite au niveau du circuit magnétique 34, grâce notamment à la présence des ailettes 83.
Selon un mode de réalisation optionnel illustré sur la figure 8, le guide d'onde 76 faisant office de radiateur peut comporter, dans des alvéoles 96 pratiquées dans le pourtour extérieur de la paroi latérale 77 en regard de chaque ailette 83, des reliefs 97 complémentaires formés par des ailettes radiales externes qui s'étendent radialement jusqu'au diamètre hors tout du transducteur 3, sans le dépasser.
Ces ailettes externes 97 contribuent efficacement au refroidissement du transducteur 3 compte tenu de leur position dans l'espace annulaire entre celui-ci et la face interne du support 26 de la bobine mobile 24 du transducteur principal 2, espace dans lequel circule un flux d'air puisé produit par les déplacements de l'équipage mobile 22 du transducteur 1 . Dans l'architecture coaxiale frontale décrite ci-dessus, une partie de la chaleur rayonnée par le solénoïde 25 vers l'intérieur est évacuée vers l'arrière du circuit magnétique 4, mais une partie de cette chaleur est aussi communiquée au transducteur secondaire 3. Cette chaleur provoque un échauffement exogène du transducteur secondaire 3, qui s'ajoute à son échauffement endogène produit par effet Joule par sa propre bobine mobile 50. Même si réchauffement endogène du transducteur secondaire 3 est moins important que celui du transducteur principal 2, il est toutefois nécessaire d'assurer la dissipation de la chaleur produite au niveau du transducteur secondaire 3 : telle est la seconde fonction du g uide d'onde 76, grâce :
premièrement à sa réalisation dans un matériau dont la conductivité thermique est élevée (c'est-à-dire supérieure à 50 W. m"1. K" 1 , et même de préférence supérieure à 1 00, voire même 200 W. m"1. K-1),
deuxièmement (pour le mode de réalisation principal illustré sur les figures 1 à 5) à la présence des ailettes 83 (et éventuellement à celle des ailettes externes 97) qui augmentent la surface d'échange avec l'air ambiant,
- troisièmement à la suspension 66 interne du diaphragme 49 et l'absence de suspension externe, qui ont pour conséquences :
d'une part l'augmentation du diamètre de la bobine mobile 50, source de chaleur, et donc son déport vers la périphérie du transducteur 3,
- d'autre part la fixation directe du guide d'onde 76 sur la culasse 36 (l'existence d'une suspension périphérique externe aurait entraîné l'interposition, entre le guide d'onde 76 et la culasse 36, d'une pièce en matériau thermiquement isolant qui aurait freiné la dissipation thermique) ,
- quatrièmement à la réduction des jeux de fonctionnement entre la bobine mobile 50 et l'entrefer 47 du circuit magnétique 34, résultant du mode préférentiel de montage dit « flottant » et en particulier du jeu extérieur, réduisant ainsi l'épaisseur de la lame d'air annulaire (par nature isolante) entre la bobine mobile 50 et la culasse 36 et favorisant par conséquent la conduction de la chaleur depuis la bobine mobile 50 vers le guide d'onde 76 via la culasse 36. De la sorte, la chaleur accumulée au niveau du transducteur secondaire 3 peut être au moins partiellement évacuée par rayonnement et convection, par l'avant du système 1. En pratique, lorsque le système 1 est fixé par la couronne 20 de son saladier 18 sur la paroi verticale d'une enceinte acoustique (l'axe s'étend donc horizontalement), la chaleur dégagée frontalement par le guide d'onde 76 échauffe l'air ambiant qui a tendance à monter, créant ainsi un appel d'air frais et un mouvement convectif ascendant de circulation d'air évacuant les calories et assurant le refroidissement du transducteur secondaire 3.
Dans le mode de réalisation principal, la réalisation effilée et arrondie de chaque ailette 83, dont les joues 89, d'une part sont inclinées à partir de la base de l'ailette 83 située du côté du diaphragme (et portant la portion centrale 82 de la face arrière 80) vers son arête 85 sommitale, située à l'avant, et d'autre part se raccordent à l'amorce de pavillon 86 par des congés 90 à section circulaire, vise à minimiser l'influence des ailettes 83 sur le rayonnement acoustique du diaphragme 49.
Le système 1 peut être monté sur tout type d'enceinte acoustique, par exemple une enceinte 95 de retour de scène, à face frontale inclinée, comme cela est illustré à titre d'exemple sur la figure 9.

Claims

REVENDICATIONS
1. Système (1) de haut-parleur coaxial à au moins deux voies comprenant un transducteur électrodynamique principal (2) pour la reproduction de fréquences graves et/ou médium, qui comprend :
un circuit magnétique principal (4) définissant un entrefer (17) principal,
un équipage mobile (22) comprenant une membrane (23) solidaire d'une bobine mobile (24) plongée dans l'entrefer (17) principal ; ce système étant caractérisé
en ce qu'il comprend un transducteur électrodynamique secondaire (3) pour la reproduction de fréquences aiguës, monté de manière coaxiale et frontale par rapport au transducteur électrodynamique principal (1) et qui comprend :
- un circuit magnétique secondaire (34) distinct du circuit magnétique principal (4) et définissant un entrefer (47) secondaire ;
un équipage mobile (48) comprenant un diaphragme (49) solidaire d'une bobine mobile (50) plongée dans l'entrefer (47) secondaire ; - un guide d'onde (76) monté au voisinage du diaphragme (49), et présentant une face (80) située en regard et au voisinage de celui- ci et délimitant une chambre de compression (93),
en ce que le guide d'onde (76) définit une amorce de pavillon (86), et en ce que la membrane (23) du transducteur principal (1), de forme conique, s'étend dans le prolongement de ladite amorce de pavillon (86).
2. Système (1) de haut-parleur coaxial selon la revendication 1, dans lequel le transducteur secondaire (3) présente un endosquelette (52) fixe sur lequel l'équipage mobile (48) du transducteur secondaire (3) est monté par l'intermédiaire d'une suspension (66) interne au diaphragme (49).
3. Système (1) de haut-parleur coaxial selon l'une des revendications 1 ou 2, dans lequel la bobine mobile (24) du transducteur principal (1) comprend un support (26) et un solénoïde (25) bobiné sur ce support (26), et dans lequel le transducteur secondaire (3) est reçu dans un espace délimité vers l'arrière par une face avant (11) d'une pièce polaire (6) du circuit magnétique principal (4), et latéralement par la paroi du support (26) de bobine mobile (24).
4. Système (1) de haut-parleur coaxial selon l'une des revendications précédentes, dans lequel les transducteurs (2,3) présentent des centres acoustiques (C1.C2) coïncidents ou quasiment coïncidents.
5. Système (1) de haut-parleur coaxial selon l'une des revendications précédentes, dans lequel l'équipage mobile (48) du transducteur secondaire (3) est dépourvu de suspension externe au diaphragme (49).
6. Système (1) de haut-parleur coaxial selon la revendication 5, dans lequel le transducteur secondaire (3) est fixé sur le transducteur principal (2) par l'intermédiaire de son endosquelette (52).
7. Système (1) de haut-parleur coaxial selon la revendication 6, dans lequel l'endosquelette (52) comprend une platine (53), fixée au circuit magnétique secondaire (34), et une tige (54) solidaire de la platine (53) et par laquelle le transducteur secondaire (3) est fixé sur le circuit magnétique principal (4).
8. Système (1) de haut-parleur selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le guide d'onde (76) comprend une paroi latérale externe (77), et des ailettes (83) qui font saillie radialement vers l'intérieur à partir de cette paroi latérale (77).
9. Système (1) de haut-parleur selon la revendication 10, dans lequel la paroi latérale (77) du guide d'onde (76) est munie d'alvéoles (96) extérieurs dans lesquels s'étendent radialement des ailettes (97).
10. Enceinte acoustique (95) comprenant un système (1) de haut- parleur coaxial selon l'une des revendications précédentes.
EP11707440.1A 2010-01-15 2011-01-14 Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression Not-in-force EP2524518B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1000154A FR2955444B1 (fr) 2010-01-15 2010-01-15 Systeme de haut-parleur coaxial a chambre de compression
PCT/FR2011/000022 WO2011086299A1 (fr) 2010-01-15 2011-01-14 Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2524518A1 true EP2524518A1 (fr) 2012-11-21
EP2524518B1 EP2524518B1 (fr) 2016-07-13

Family

ID=42331027

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP11707441.9A Active EP2524519B8 (fr) 2010-01-15 2011-01-14 Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression à pavillon
EP11707440.1A Not-in-force EP2524518B1 (fr) 2010-01-15 2011-01-14 Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP11707441.9A Active EP2524519B8 (fr) 2010-01-15 2011-01-14 Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression à pavillon

Country Status (7)

Country Link
US (2) US9232301B2 (fr)
EP (2) EP2524519B8 (fr)
CN (2) CN102907115B (fr)
BR (2) BR112012017575B1 (fr)
CA (2) CA2787167C (fr)
FR (1) FR2955444B1 (fr)
WO (2) WO2011086300A1 (fr)

Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2955446B1 (fr) * 2010-01-15 2015-06-05 Phl Audio Transducteur electrodynamique a dome et suspension flottante
CN103153031A (zh) * 2013-03-15 2013-06-12 宗鸿电子科技（昆山）有限公司 一种车用音响散热装置
GB2502189B (en) * 2013-03-25 2014-06-04 Tannoy Ltd Loudspeaker
GB2525407B8 (en) * 2014-04-23 2017-03-01 Martin Audio Ltd Loudspeaker apparatus
JP1526064S (fr) * 2014-12-25 2015-06-15
US9538282B2 (en) * 2014-12-29 2017-01-03 Robert Bosch Gmbh Acoustically transparent waveguide
CN104822115B (zh) * 2015-05-08 2018-11-02 歌尔股份有限公司 一种扬声器装置
CN104837097B (zh) * 2015-05-08 2018-11-02 歌尔股份有限公司 一种扬声器装置
CN204795584U (zh) * 2015-06-25 2015-11-18 国光电器股份有限公司 扬声器的引线结构
KR101728541B1 (ko) * 2015-08-07 2017-04-19 부전전자 주식회사 선형음향 변환장치
GB2543322A (en) * 2015-10-14 2017-04-19 Music Group Ip Ltd Loudspeaker
WO2017083708A1 (fr) * 2015-11-12 2017-05-18 Bisset Anthony Allen Système de haut-parleur à pavillon ccps (coaxial centerbody point-source)
GB2546067B (en) 2015-12-14 2021-11-17 Martin Audio Ltd Loudspeaker
CN105430574A (zh) * 2016-01-01 2016-03-23 苏州井利电子股份有限公司 一种用于扬声器的耐高温音圈线
US10638216B2 (en) 2016-01-14 2020-04-28 Harman International Industries, Incorporated Two-way loudspeaker with floating waveguide
TWM524028U (zh) * 2016-03-25 2016-06-11 Jetvox Acoustic Corp 具有集流管之耳機裝置
KR101760291B1 (ko) * 2016-08-23 2017-07-24 레프릭오디오주식회사 다이나믹 스피커를 이용한 일체형 2웨이 스피커
DK201770717A1 (en) * 2016-09-23 2018-04-03 Tymphany Hk Ltd Loudspeaker assembly
US11006220B2 (en) * 2016-11-21 2021-05-11 Robert Bosch Gmbh Loudspeaker with multiple stage suspension system
KR101909234B1 (ko) 2016-11-21 2018-10-17 주식회사 이어브릿지 하이브리드 스피커
CN106507254B (zh) * 2016-11-30 2022-07-08 唐永均 扬声器号角
DE102016124084B4 (de) * 2016-12-12 2023-06-29 D&B Audiotechnik Gmbh & Co. Kg Lautsprechersystem mit Richtwirkung
CN110620975A (zh) * 2018-06-20 2019-12-27 惠州迪芬尼声学科技股份有限公司 端子组及具有端子组的扬声器
US10694281B1 (en) * 2018-11-30 2020-06-23 Bose Corporation Coaxial waveguide
GB2587702B (en) * 2019-08-23 2021-11-03 Tymphany Acoustic Tech Ltd A diaphragm for use in an audio transducer, an audio transducer and a method of manufacturing a diaphragm
GB2587899B (en) * 2019-08-23 2022-04-20 Tymphany Acoustic Tech Ltd Coaxial loudspeaker
CN111615043B (zh) * 2020-05-29 2020-12-18 东阳市海强电声配件有限公司 一种扬声器制造方法
CN111711898B (zh) * 2020-08-20 2020-11-20 歌尔股份有限公司 一种发声装置模组
CN112995847B (zh) * 2020-12-14 2025-11-21 苏州上声电子股份有限公司 一种具有号角的同轴扬声器及其形状优化方法
ES2921773A1 (es) * 2021-02-19 2022-08-31 Acustica Beyma S L Altavoz electrodinamico de bobina movil y su metodo de fabricacion
JP2023019839A (ja) * 2021-07-30 2023-02-09 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 電気音響変換器
JP7544866B1 (ja) 2022-08-30 2024-09-03 エーエーシー マイクロテック（チャンヂョウ）カンパニー リミテッド 発音デバイス
JP1748251S (ja) * 2023-02-15 2023-07-07 スピーカー
JP1748250S (ja) * 2023-02-15 2023-07-07 スピーカー
JP1748252S (ja) * 2023-02-15 2023-07-07 スピーカー
WO2024207203A1 (fr) * 2023-04-04 2024-10-10 瑞声科技（南京）有限公司 Procédé de protection thermique de haut-parleur d'aigus pour haut-parleur coaxial, et dispositif associé
US12389147B2 (en) * 2023-06-16 2025-08-12 Elettromedia S.P.A. Loudspeaker and housing configuration
TW202520732A (zh) * 2023-11-01 2025-05-16 香港商迪芬尼香港有限公司 同軸揚聲器

Family Cites Families (75)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1631646A (en) 1924-03-27 1927-06-07 Gen Electric Sound-reproducing apparatus
US1707570A (en) 1925-04-20 1929-04-02 Gen Electric Loud-speaker
BE344484A (fr) 1926-08-04
US1766473A (en) 1928-05-05 1930-06-24 Bell Telephone Labor Inc Electrodynamic device
FR703234A (fr) * 1929-09-28 1931-04-25 Electrical Res Prod Inc Perfectionnements aux systèmes électro-acoustiques de transformation tels que des haut-parleurs
US1930915A (en) 1932-07-13 1933-10-17 Bell Telephone Labor Inc Acoustic device
US2037187A (en) 1933-03-28 1936-04-14 Bell Telephone Labor Inc Sound translating device
US2269284A (en) 1937-12-08 1942-01-06 Rca Corp Signal translating apparatus
US2490466A (en) 1944-07-19 1949-12-06 Rca Corp Loudspeaker diaphragm support comprising plural compliant members
US2442791A (en) 1945-09-07 1948-06-08 Bell Telephone Labor Inc Acoustic device
FR1001734A (fr) 1946-08-13 1952-02-27 Subalpine Apparecchiature Elet Haut-parleur à large bande de fréquences et à double système vibrant
GB652378A (en) 1947-09-12 1951-04-25 Gen Electric Co Ltd Improvements in and relating to multi-channel pulse communication systems
GB701395A (en) 1951-04-23 1953-12-23 Whiteley Electrical Radio Comp Improvements in or relating to loudspeakers
US3328537A (en) 1964-01-09 1967-06-27 Hecht William High frequency sound translating device
US3991286A (en) 1975-06-02 1976-11-09 Altec Corporation Heat dissipating device for loudspeaker voice coil
GB1572024A (en) 1977-05-06 1980-07-23 Tannoy Products Ltd Moving coil loudspeakers
US4256930A (en) 1978-02-22 1981-03-17 Tannoy Products Limited Loudspeaker having improved magnetic assembly
JPS606593B2 (ja) 1978-07-06 1985-02-19 三菱電機株式会社 ホ−ンスピ−カ
US4283606A (en) 1979-07-16 1981-08-11 Cerwin Vega, Inc. Coaxial loudspeaker system
US4532383A (en) 1980-01-04 1985-07-30 Willy Erazm A Electroacoustic transducer having a variable thickness diaphragm
GB2139040B (en) 1983-04-25 1986-07-30 Tannoy Ltd Moving coil loudspeakers
FR2565058A1 (fr) 1984-05-28 1985-11-29 Audax Diaphragme de haut-parleur
JPS60253399A (ja) * 1984-05-30 1985-12-14 Hitachi Ltd ３ウエイスピ−カシステム
US5548657A (en) * 1988-05-09 1996-08-20 Kef Audio (Uk) Limited Compound loudspeaker drive unit
GB8810943D0 (en) * 1988-05-09 1988-06-15 Kef Electronics Ltd Loudspeaker
US4933975A (en) 1988-05-19 1990-06-12 Electro-Voice, Inc. Dynamic loudspeaker for producing high audio power
ES2072903T5 (es) 1988-06-02 2002-05-16 Boaz Elieli Transductor electroacustico y altavoz.
US5042072A (en) 1989-04-14 1991-08-20 Harman International Industries, Inc. Self-cooled loudspeaker
JPH0346292U (fr) 1989-09-14 1991-04-30
GB8923681D0 (en) 1989-10-20 1989-12-06 Lyth Charles D Improvements in or relating to loudspeakers
FR2667212B1 (fr) 1990-09-25 1997-05-09 Phl Audio Transducteur electroacoustique de puissance.
GB2250658A (en) 1990-12-07 1992-06-10 Canon Res Ct Europe Ltd Loudspeaker
US5181253A (en) 1991-01-08 1993-01-19 Southern Audio Services, Inc. Loudspeaker assembly
IT1258008B (it) 1992-01-14 1996-02-20 Trasduttore elettroacustico composito per la riproduzione delle frequenze medio-alte
GB9215222D0 (en) 1992-07-17 1992-09-02 Electro Acoustic Ind Ltd Loudspeaker
WO1994019915A1 (fr) * 1993-02-25 1994-09-01 Heinz Ralph D Haut-parleur a pavillon unique et a plusieurs etages d'attaque
JP2860225B2 (ja) 1993-04-09 1999-02-24 株式会社ケンウッド スピーカの構造及びその組立方法
EP0624049B1 (fr) 1993-04-28 2002-06-12 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Appareil haut-parleur
DE4329982C2 (de) 1993-09-04 2003-05-28 Sennheiser Electronic Elektrodynamischer Schallwandler
GB9407101D0 (en) * 1994-04-09 1994-06-01 Harman Motive Ltd A modular tweeter
FR2735646B1 (fr) 1995-06-16 1997-08-22 Phl Audio Haut-parleur pour frequences elevees
DE19610997B4 (de) 1996-03-21 2006-07-13 Sennheiser Electronic Gmbh & Co. Kg Elektrodynamischer Schallwandler mit Magnetspaltenabdichtung und Hörhilfe
US5872339A (en) * 1997-08-28 1999-02-16 Hanson; Charles Anthony High performance loudspeaker system
IT1297378B1 (it) 1997-12-05 1999-09-01 B & C Speakers S P A Trasduttore acustico elettrodinamico a ridotta induttanza equivalente dell'equipaggio mobile
JPH11275678A (ja) 1998-03-25 1999-10-08 Sony Corp スピーカ装置
US6647122B1 (en) 1998-09-28 2003-11-11 Pioneer Electronics Technology, Inc. Loudspeaker drive unit
US6922477B1 (en) 1999-11-04 2005-07-26 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Speaker
US7548631B2 (en) 2000-01-19 2009-06-16 Harman International Industries, Incorporated Speaker surround structure for maximizing cone diameter
CA2352732A1 (fr) 2000-07-11 2002-01-11 Philip Jeffrey Anthony Excitateur de haut-parleur combine a systeme d'aimants
US6792125B1 (en) 2000-08-23 2004-09-14 Boston Acoustics, Inc. Pivotable speaker mounting apparatus
US6774510B1 (en) 2000-10-25 2004-08-10 Harman International Industries, Inc. Electromagnetic motor with flux stabilization ring, saturation tips, and radiator
ATE302537T1 (de) 2001-01-04 2005-09-15 Danish Sound Technology As Lautsprecher mit doppelkuppel
US7035424B1 (en) 2001-05-18 2006-04-25 Brandt Eugene P Loudspeaker having an inner lead wire system and related method of protecting the lead wires
GB2377849A (en) * 2001-07-21 2003-01-22 Kh Technology Corp Loudspeaker drive units with smooth transition to surround
DE10207561C1 (de) 2002-02-22 2003-07-24 Harman Becker Automotive Sys Kalottenlautsprecher
DE10211086B4 (de) 2002-03-13 2006-08-10 Harman/Becker Automotive Systems Gmbh (Straubing Division) Lautsprecher, insbesondere Kalottenlautsprecher
US6963650B2 (en) 2002-09-09 2005-11-08 Multi Service Corporation Coaxial speaker with step-down ledge to eliminate sound wave distortions and time delay
DE10303030A1 (de) 2003-01-25 2004-08-05 Norman Gerkinsmeyer Treiber
GB2404520A (en) 2003-07-28 2005-02-02 Turbosound Ltd Phase plug equalizer used as heat sink for loudspeaker
FR2859864B1 (fr) 2003-09-15 2005-12-30 Cabasse Acoustic Ct Haut-parleur et enceinte acoustique correspondante
US6963651B2 (en) 2003-09-30 2005-11-08 Meiloon Industrial Co., Ltd. Single magnetic circuit dual output speaker
JP2005328336A (ja) 2004-05-14 2005-11-24 Pioneer Electronic Corp スピーカー装置用ダンパー、そのダンパーを用いたスピーカー装置及びその製造方法
US7379558B2 (en) 2004-12-16 2008-05-27 Jl Audio, Inc. Loudspeaker with integrated spider standoff ring
US7319772B2 (en) * 2005-01-07 2008-01-15 George Chang Speaker device for improving mid/high-range frequencies
KR20060133749A (ko) * 2005-06-21 2006-12-27 주식회사 현대오토넷 동축형 스피커
ATE409396T1 (de) * 2005-07-15 2008-10-15 B & C Speakers S P A Koaxial zwei-wege-hornlautsprechertreiber
FR2892887B1 (fr) * 2005-11-03 2007-12-21 Bernard Richoux Transducteur electrodynamique a dome a suspension ferrofluide
CN1992996B (zh) 2005-12-30 2012-02-29 丁轶 扬声器振膜的分体式支承结构
JP4739064B2 (ja) 2006-02-27 2011-08-03 ミネベア株式会社 スピーカ
GB2437126B (en) 2006-04-13 2011-02-09 Gp Acoustics Phase plug
GB2437125B (en) 2006-04-13 2011-02-09 Gp Acoustics Phase plug for compression driver
MX2009000055A (es) * 2006-07-12 2009-01-23 Anders Sagren Conjunto de diafragma de alta frecuencia y bobina de voz.
US8316958B2 (en) 2006-07-13 2012-11-27 Black & Decker Inc. Control scheme for detecting and preventing torque conditions in a power tool
US20080166010A1 (en) 2007-01-04 2008-07-10 Stiles Enrique M Overlapping surround roll for loudspeaker
WO2010049867A1 (fr) * 2008-10-28 2010-05-06 Koninklijke Philips Electronics N.V. Agencement d’un haut-parleur audio

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2011086299A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
US9084056B2 (en) 2015-07-14
EP2524519A1 (fr) 2012-11-21
BR112012017572B1 (pt) 2020-12-08
US20130121522A1 (en) 2013-05-16
CN102884809A (zh) 2013-01-16
BR112012017575B1 (pt) 2021-01-19
CA2787167C (fr) 2017-10-31
US9232301B2 (en) 2016-01-05
CA2787167A1 (fr) 2011-07-21
EP2524519B8 (fr) 2019-05-22
FR2955444A1 (fr) 2011-07-22
WO2011086300A1 (fr) 2011-07-21
BR112012017575A2 (pt) 2016-08-16
FR2955444B1 (fr) 2012-08-03
CN102907115B (zh) 2015-12-09
EP2524519B1 (fr) 2019-03-06
CN102884809B (zh) 2015-07-22
EP2524518B1 (fr) 2016-07-13
CA2787160A1 (fr) 2011-07-21
US20130064414A1 (en) 2013-03-14
BR112012017572A2 (pt) 2018-09-25
CN102907115A (zh) 2013-01-30
CA2787160C (fr) 2018-05-22
WO2011086299A1 (fr) 2011-07-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2524518B1 (fr) Système de haut-parleur coaxial à chambre de compression
EP2577992B1 (fr) Haut-parleur acoustique
EP1515584B1 (fr) Haut-parleur et enceinte acoustique correspondante
EP2524521B1 (fr) Transducteur électrodynamique à dôme et suspension flottante
CA2787162C (fr) Transducteur electrodynamique a dome et suspension interne
EP3469812B1 (fr) Transducteur electrodynamique large bande pour casque audio et casque audio associe
FR2580886A1 (fr) Enceinte acoustique multivoie
FR2955447A1 (fr) Transducteur electrodynamique comprenant un guide d'ondes acoustiques assurant une dissipation thermique
WO2021111010A1 (fr) Haut-parleur à grande excursion, faible distorsion et faible profondeur
FR3065135A1 (fr) Enceinte acoustique
FR3104368A1 (fr) Haut-parleur à grande excursion, faible distorsion et faible profondeur
FR3024630A1 (fr) Haut-parleur compact incluant une membrane comprenant des plis radiaux
EP2139265A1 (fr) Moteur pour tweeter
EP0225215A1 (fr) Perfectionnements aux enceintes acoustiques et équipements associés

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20120723

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: H04R 9/02 20060101ALI20160203BHEP

Ipc: H04R 1/30 20060101ALI20160203BHEP

Ipc: H04R 1/32 20060101ALI20160203BHEP

Ipc: H04R 1/24 20060101AFI20160203BHEP

Ipc: H04R 9/06 20060101ALI20160203BHEP

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20160222

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 813122

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20160715

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602011028085

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20160713

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 813122

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20160713

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 7

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20161113

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20161013

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20161114

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20161014

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602011028085

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20161013

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170131

26N No opposition filed

Effective date: 20170418

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170131

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170131

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170114

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 8

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20170131

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170114

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20110114

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20160713

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 602011028085

Country of ref document: DE

Owner name: LA MANUFACTURE DEVIALET, FR

Free format text: FORMER OWNER: PHL AUDIO, CHARTRETTES, FR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20160713

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20211216

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20211215

Year of fee payment: 12

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20220105

Year of fee payment: 12

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 602011028085

Country of ref document: DE

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20230114

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230114

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230801

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230131