EP2823077A2 - Siliziumhaltige kupfer-nickel-zink-legierung - Google Patents

Siliziumhaltige kupfer-nickel-zink-legierung

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EP2823077A2
EP2823077A2 EP13704005.1A EP13704005A EP2823077A2 EP 2823077 A2 EP2823077 A2 EP 2823077A2 EP 13704005 A EP13704005 A EP 13704005A EP 2823077 A2 EP2823077 A2 EP 2823077A2
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EP
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nickel
silicides
copper
weight
zinc alloy
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Hans-Achim Kuhn
Rudolf Liebsch
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Wieland Werke AG
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Wieland Werke AG
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    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/44—Making machine elements bolts, studs, or the like

Definitions

  • the invention relates to a copper-nickel-zinc alloy according to the preamble of claim 1 and to processes for producing semi-finished products from this alloy.
  • Alloys of copper, nickel and zinc are called because of their silver-like colors because of German silver.
  • Commonly used alloys have between 47 to 64% by weight of copper and between 10 to 25% by weight of nickel.
  • In turnable and drillable alloys usually up to 2.5 wt .-% lead are added as a chip breaker, in casting alloys even up to 9 wt .-%. The rest is zinc.
  • These are single-phase materials that form only an a-phase.
  • nickel silver alloys may also contain 0.5 to 0.7 wt .-% manganese to reduce the Glühbrüchmaschine. Also, the manganese additive acts deoxidizing and desulfurizing.
  • nickel silver alloys have an increased electrical resistance compared to copper and accordingly also a lower thermal conductivity.
  • Nickel silver alloys correspond in their microstructure about the a- and the (a + ß) brass rings, since nickel replaces copper practically equivalent.
  • CuNi25Zn15, CuNi18Zn20, CuNi12Zn24, CuNi18Zn19Pb and CuNi12Zn30Pb form a homogeneous ⁇ -microstructure.
  • the two-phase wrought alloy CuNi10Zn42Pb is in the (a + ß) area.
  • copper-nickel-zinc alloys with a significantly increased manganese content beyond a deoxidizing effect are also known.
  • a known alloy CuNi12Zn38Mn5Pb2 has a significantly lower copper content and an increased zinc content.
  • Such alloys are again biphasic materials consisting of ⁇ and ⁇ phases. For better machinability of the manganese-containing nickel silver alloys to a substantial proportion of the element Pb as a chip breaker
  • a lead additive is always a better machinability can be effected.
  • the biphasic alloy having (a + ⁇ ) structure is subjected to hot working and then a temperature treatment is preferably carried out in the range of 630 to 720 ° C. This temperature treatment converts the alloy into a pure a structure instead of. This structure is then suitable for further cold forming steps in which, for example, tips are made for writing instruments. However, while a machining, such as drilling, only be economically useful with a lead additive.
  • the document EP 0 222 004 B1 discloses copper alloys of composition 43 to 57% Cu, 23 to 37% Zn, 7 to 13% Ni and 7 to 13% Mn, which additionally contain 0.05 to 2% Si.
  • the alloy is to be used in the form of wire material, strips, powder or paste for brazing.
  • a preferred composition for wire material is 55% Cu, 8% Ni, 12% Mn, 0.15% Si, balance Zn.
  • This brazing material is preferably used to bond carbide composition to steel.
  • the solder is inserted between the parts to be joined and connected above its melting temperature with the joining partner.
  • copper alloys of composition 15 to 50% Cu, 10.2 to 18% Ni and 0, 1 to 15% Mn are known, which also contain 0.1 to 1% Si, balance Zn.
  • Ni nickel and silicon
  • Ni nickel silicides having a volume content of about 35% being present in the matrix.
  • Additions of iron, manganese and lead worsen wear resistance in these alloys From the document DE 1 120 151 high-strength nickel silver alloys with favorable properties in terms of castability and hot workability are known. These alloys consist of 0.01 to 5% Si, about 10 to 30% Ni, 45 to 70% Cu, 0.3 to 5% Mn, balance at least 10% zinc. Small additions of Si serve to deoxidize the alloy and improve castability. The manganese addition has the task of increasing the toughness and thus the cold workability of the alloy, and it also serves nickel savings.
  • manganese can be completely replaced by aluminum, and nickel in part by cobalt.
  • the alloying of iron should be avoided as iron reduces the corrosion resistance of the alloy. With a manganese content of 1%, strength values of approx. 400 MPa are achieved. To improve the mechanical properties, a heat treatment is proposed.
  • the document JP 1 177 327 describes easily machinable nickel silver alloys with good hot and cold workability. These alloys consist of 6 to 15% Ni, 3 to 8% Mn, 0.1 to 2.5% Pb, 31 to 47% Zn, balance Cu with unavoidable impurities. Optionally, small amounts of Fe, Co, B, Si or P may be added to prevent grain growth on warming prior to hot working. From the document DE 10 2009 021 336 A1 copper-nickel-zinc alloys are known, which due to their special properties in terms of cold workability, strength, machinability and corrosion resistance for
  • Mine tips are used by pens.
  • the alloys consist of 40 to 48% Cu, 8 to 14% Ni, 4 to 6.5% Mn, 0.05 to 1.5% Si, balance Zn and unavoidable impurities.
  • up to 1.5% AI or up to 2.5% Pb can be added.
  • the wear resistance is ensured by a relatively large proportion of incorporated in the structure of Ni-Mn Mischsiliziden.
  • the invention has for its object to further develop nickel silver alloys with respect to their mechanical properties, their workability and their material costs.
  • the alloy should be comparable in strength and ductility to CrMo ferritic steels and at the same time be easy to machine and resistant to water-based writing gels.
  • the invention includes a copper-nickel-zinc alloy having the following
  • composition in% by weight isobutyl
  • nickel-, iron- and manganese-containing and / or nickel-, cobalt- and manganese-containing mixed silicides are embedded as spherical or ellipsoidal particles.
  • the invention is based on the consideration that the microstructure of nickel silver materials by alloying of silicon is varied so that silicide precipitates are formed.
  • Silicides as intermetallic compounds have a considerably higher hardness of about 800 HV than the a and ß phase of the matrix structure. In principle, to improve the cold and hot working fortune and to increase the strength of manganese.
  • manganese acts deoxidizing and desulfurizing.
  • mixed silicides In the presence of manganese, iron and nickel, silicon forms mixed silicides of approximate composition predominantly between (Mn, Fe, Ni) 2 Si and (Mn, Fe, Ni) 3 Si. Similarly, in the simultaneous presence of manganese, cobalt and nickel, silicon forms mixed silicides of approximate composition (Mn, Co, Ni) x Si y , where x> y. Furthermore, mixed silicides may be formed which contain both iron and cobalt in addition to manganese and nickel. The mixed silicides are finely distributed as spherical or ellipsoidal particles in the matrix structure. The diameter of the particles is usually less than 2 ⁇ . The microstructure does not contain large-area silicides which therefore easily break out of the matrix structure.
  • This advantageous property is achieved in the alloy according to the invention in particular by the low levels of manganese and iron or cobalt.
  • Both iron and cobalt act as nucleation sites for silicide formation, ie in the presence of iron and / or cobalt even small deviations from the thermodynamic equilibrium are sufficient, so that small precipitates are formed.
  • These precipitation nuclei which may also contain nickel in the present alloy composition, are finely distributed in the microstructure. They are deposited on other silicides, which now also contain manganese, preferably on. Due to the low manganese content of the alloy, the size of the individual silicides is limited. Small amounts of iron and / or cobalt in combination with a small amount of manganese are therefore the prerequisite for the formation of the
  • the minimum amount of iron or cobalt is defined by the fact that the sum of the iron content and twice the cobalt content is at least 0.1%.
  • nickel silver with a high element content of zinc and a comparatively low content of nickel and copper is preferred. These materials have a two-phase basic structure of good cold-formable ⁇ -phase and good heat formable ß-phase.
  • Lead is as chip-breaking structural component in the smallest droplets distributed in the structure. This makes the wrought alloy easier to machine, with good hot workability of the biphasic alloy not being significantly affected by lead.
  • either the iron content or the cobalt content is at least 0.1% by weight.
  • the content of the other element can then be chosen freely between 0 and 0.8% by weight. By the minimum content of one of the two elements becomes
  • thermodynamic equilibrium Ausscheidungskeime ensures that even with small deviations from the thermodynamic equilibrium Ausscheidungskeime be formed in sufficient density.
  • the sum of the iron content and eight times the cobalt content is at least
  • Cobalt preferably forms excretory germs. This allows iron to be replaced by small amounts of cobalt. Depending on the exact requirements of the alloy, an optimum of properties and costs can be set.
  • a preferred embodiment of the invention includes a copper-nickel-zinc alloy having the following composition in% by weight: Cu 47.0 to 49.0%,
  • nickel, iron and manganese-containing mixed silicides are incorporated as spherical or ellipsoidal particles in a structure consisting of ⁇ and ⁇ phase.
  • Iron increases the strength and hardness of the copper-nickel-zinc alloys.
  • the preferred selection of the iron content causes a suitable formation of iron-containing precipitation nuclei for the mixed silicides according to the invention, so that they are finely distributed as spherical or ellipsoidal particles in the matrix structure.
  • the diameter of the particles is usually less than 1 pm.
  • Particularly preferred is an iron content of 0.4 to 0.6% by weight.
  • the alloy can be modified by the addition of small amounts of cobalt while maintaining the favorable properties and so adapted to the operational requirements.
  • the copper-nickel-zinc alloy may have the following composition in wt .-%:
  • the preferred selection of the iron content causes a suitable formation of ferrous precipitate for the mixed silicides according to the invention.
  • a nickel content 9.0 to 9.8 wt .-%
  • a low-cost and easy machinable alloy is created.
  • the proportions by weight of silicon and manganese ultimately determine the extent and topology of silicide formation.
  • the manganese content should not exceed 0.4% by weight.
  • the preferred manganese and silicon fractions can ultimately be used to create a material optimized for mechanical properties in conjunction with good machinability.
  • the ratio of the sum of the weight fractions of the elements bound in silicides Ni, Fe and Mn to the weight fraction of silicon bonded in silicides may be between 3 and 6.5.
  • mixed silicides having approximate compositions between (Mn, Fe, Ni) 2 Si and (Mn, Fe, Ni) 3 Si are preferably formed.
  • Composition and process control during production and processing may also result in slightly different mixed silicides in the stoichiometry, which may also contain, for example, small proportions of other alloying elements such as copper and zinc.
  • the ratio of the sum of the weight fractions of the elements bound in silicides Ni, Fe and Mn to the weight fraction of silicon bonded in silicides can be between 4 and 6. In this range of concentration ratios, favorable properties of the alloy result. In an advantageous embodiment of the invention, the ratio of the sum of the weight fractions of elements bound in silicides Ni and Fe to the proportion by weight of manganese bound in silicides may be at least 4. Due to the low manganese content, small mixed silicides form as spherical or ellipsoidal particles that do not break out of the matrix structure. The diameter of the particles is usually less than 1 pm.
  • the surface density of the silicides having a particle diameter of at most 1 ⁇ m can be at least 20 per 100 ⁇ m 2 . This ensures that enough silicides are available in a favorable size.
  • Another aspect of the invention includes a copper-nickel-zinc alloy having the following composition in wt .-%:
  • mixed silicides containing nickel, cobalt and manganese are incorporated as spherical or ellipsoidal particles.
  • the preferred selection of the cobalt content brings about a suitable formation of cobalt-containing precipitation nuclei for the mixed silicides according to the invention, so that they are finely distributed as spherical or ellipsoidal particles in the matrix structure.
  • the diameter of the particles is usually less than 2 pm.
  • the alloy can be modified by the addition of small amounts of iron while retaining the favorable properties and so adapted to the operational requirements.
  • the copper-nickel-zinc alloy may have the following composition in wt .-%:
  • the preferred selection of the cobalt content causes a suitable formation of cobalt-containing excretion nuclei for the mixed silicides according to the invention.
  • a nickel content of 9.0 to 9.8 wt .-%, a low-cost and easy machinable alloy is created.
  • the proportions by weight of silicon and manganese ultimately determine the extent and topology of silicide formation. In order to obtain particularly fine-grained silicides, the manganese content should not exceed 0.4% by weight. Overall, about the preferred manganese and
  • the ratio of the sum of the weight fractions of the elements bound in silicides Ni, Co and Mn to the weight fraction of silica bound in silicides may be between 2.5 and 5.
  • Composition and process control during production and processing may also result in slightly different mixed silicides in the stoichiometry, which may also contain, for example, small proportions of other alloying elements such as copper and zinc.
  • the ratio of the sum of the weight fractions of the elements bound in silicides Ni, Co and Mn to the weight fraction of silicon bonded in silicides can be between 3 and 4.5. In this range of concentration ratios, favorable properties of the alloy result.
  • the ratio of the sum of the weight fractions of elements bound in silicides Ni and Co to the proportion by weight of manganese bound in silicides may be at least 10. Due to the low manganese content, small mixed silicides form as spherical or ellipsoidal particles that do not break out of the matrix structure. The diameter of the particles is usually less than 2 ⁇ .
  • the ratio of the weight fraction of nickel bound in silicides to the weight fraction of cobalt bound in silicides can be between 1, 5 and 2.5.
  • the silicides thus formed contribute to the advantageous properties of the alloy.
  • the surface density of the silicides with a particle diameter of not more than 2 pm may be at least 20 per 5000 pm 2 . This ensures that enough silicides are available in a favorable size.
  • Another aspect of the invention relates to a method for producing wires, rods and profiles of the copper-nickel-zinc alloy according to the invention. The invention includes a method in which the following steps are performed:
  • the heat treatment in step c) may preferably be carried out at a temperature which is 85 to 95% of the melting temperature of the alloy, measured in ° C.
  • the duration of the heat treatment may preferably be between one minute and three hours.
  • Cold forming in step d) can be increased. With this approach, depending on the annealing temperature, an increase in hardness between 10% and 20% could be achieved.
  • Another aspect of the invention relates to an alternative method for
  • the invention includes a method in which the following steps are performed:
  • High-quality refill tips for ballpoint pens are made of nickel silver, not least for aesthetic reasons. These are made here of machinable nickel silver wire material as a kneading material.
  • machinable nickel silver wire material For the production of ballpoint pen refills, approximately 15 to 20 mm long wire sections are bored through the center. A stepped contour is inserted in the tip, that a ball of tungsten carbide is pressed in and fixed by a final crimping so that it can rotate without play, but does not detach itself from the lead tip.
  • the nickel silver alloy must have a cold workability of at least 40% to allow a crack-free crimping of the tip around the ball.
  • the ink consumption of a ballpoint pen is determined by the wear of the ball seat by the ball of tungsten carbide. Accordingly, the material should also be corrosion resistant to ink.
  • the cast blanks were subsequently subjected to several rolling passes at 750 ° C 45% reduced.
  • 6 mm thick sheets prepared therefrom by milling on both sides were cold rolled to 4 mm, then soft annealed at 650 ° C. for three hours. Then these sheets were cold rolled to 2.88 mm, then again annealed at 650 ° C for three hours and cold rolled to final thickness 2.0 mm. Finally, the strips were stress relieved at 300 ° C.
  • Table 2 contains the mechanical properties obtained after annealing at 300 ° C:
  • the silicon-containing variants CC and CD are harder and achieve higher strength values than the comparative material CA. Accordingly, micrographs of the alloys CC and CD show a much finer grain structure than the microstructures of the silicon-free alloy CA. The gain in mechanical strength is explained by the formation of fine silicides: In the scanning electron microscope, small spherical and ellipsoidal precipitates can be seen in alloys CC and CD.
  • the local elemental composition of the ⁇ -phase, the ⁇ -phase and the silicides was determined by means of energy-dispersive X-ray analysis in a scanning electron microscope.
  • the energy-dispersive X-ray analysis provides for the silicides a composition of the
  • Elements Cu, Zn, Ni, Mn, Si and Fe each with significant proportions. Outside the silicides, weight fractions of less than 0.4% are obtained for the elements Mn, Si and Fe.
  • the high levels of Cu and Zn in the X-ray signal of the silicides are due to the small size of the silicides from the environment in which the silicide is embedded. They represent, so to speak, the background signal of the matrix.
  • the signals for Cu and Zn are very precisely in the ratio obtained for the pure ⁇ phase or the pure ⁇ phase.
  • the X-ray signal for the element Ni is composed of the signal of the nickel bonded in the silicide and the background signal of the nickel in the Cu-Ni-Zn matrix. The contribution of the nickel background signal can be deduced from the local Cu content with the aid of
  • the weight ratio (Ni + Fe) / Mn always assumes values greater than 4. Based on the images of the scanning electron microscope, the number of
  • Silicides per unit area determined. For the variant CC, at least 20 particles with a diameter smaller than 1 ⁇ m were determined to be 100 ⁇ m 2 .
  • the X-ray analysis provides for the silicides a composition of the elements Cu, Zn, Ni, Mn, Si and Co, each with significant proportions. Outside the silicides, the elements Mn, Si are obtained and Co parts by weight less than 0.4%.
  • the X-ray signal of the silicides contains high proportions of Cu and Zn. Due to the small size of the silicides, these proportions are interpreted as the background signal of the matrix in which the silicide is embedded.
  • the signals for Cu and Zn are in this case very precisely in the ratio obtained for the pure ⁇ -phase or the pure ⁇ -phase.
  • the X-ray signal for the element Ni was - as described in variant CC - adjusted by the contribution of the background signal of the nickel in the Cu-Ni-Zn matrix and the thus determined nickel content of the silicide then with the elements Mn, Co and Si in Relationship set. Values between 2.5 and 4.5 were determined for the weight ratio (Ni + Co + Mn) / Si in the silicide using this method.
  • the weight ratio (Ni + Co) / Mn always assumes values greater than 10.
  • the ratio of nickel bound in silicides to cobalt bound in silicides always assumes values between 1, 5 and 2.5.
  • the number of silicides per unit area was determined.
  • at least 20 particles with a diameter of less than 2 ⁇ m were determined to 5000 ⁇ m 2 .
  • the pure metals copper, zinc, nickel and lead were melted together with a corresponding amount of binary master alloys of copper and iron, copper and silicon and copper and manganese in a medium frequency furnace and cast into steel chill molds with a diameter of 220 mm.
  • Composition of a pressed wire was wet-chemically analyzed with ICP-OES (in% by weight): Cu Zn Ni Mn Si Pb Fe Co
  • the melting point of the alloy is approximately 850 ° C.
  • the wire was subjected to a heat treatment at 800 ° C and then quenched.
  • a deformation with a degree of deformation of 28% was applied.
  • the hardness was 175 HV 10.
  • a three hour aging process at temperatures between 350 ° C and 500 ° C resulted in a hardening of the

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Abstract

Die Erfindung schließt eine Kupfer-Nickel-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gewichts-% ein: Cu 47,0 bis 49,0 %, Ni 8,0 bis 10,0 %, Mn 0,2 bis 0,6 %, Si 0,05 bis 0,4 %, Pb 1,0 bis 1,5 %, Fe und/oder Co bis 0,8 %, Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen, wobei die Summe aus Fe-Gehalt und dem Doppelten des Co-Gehalts mindestens 0,1 Gewichts-% beträgt und wobei in einem aus alpha- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige und/oder nickel-, kobalt- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel eingelagert sind. Ferner betrifft die Erfindung Verfahren zur Herstellung von Halbzeugen aus einer Kupfer-Nickel-Zink-Legierung.

Description

Beschreibung
Siliziumhaltige Kupfer-Nickel-Zink-Legierung
Die Erfindung betrifft eine Kupfer-Nickel-Zink-Legierung gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1 sowie Verfahren zur Herstellung von Halbzeugen aus dieser Legierung. Legierungen aus Kupfer, Nickel und Zink werden ihrer silberähnlichen Farben wegen als Neusilber bezeichnet. Technisch gebräuchliche Legierungen haben zwischen 47 bis 64 Gew.-% Kupfer und zwischen 10 bis 25 Gew.-% Nickel. Bei dreh- und bohrfähigen Legierungen werden üblicherweise bis zu 2,5 Gew.-% Blei als Spanbrecher zugesetzt, bei Gusslegierungen sogar bis zu 9 Gew.-%. Der Rest ist Zink. Hierbei handelt es sich um einphasige Werkstoffe, die lediglich eine a-Phase ausbilden.
Als Beimengungen können handelsübliche Neusilberlegierungen zudem 0,5 bis 0,7 Gew.-% Mangan enthalten, um die Glühbrüchigkeit zu vermindern. Auch wirkt der Manganzusatz desoxidierend und entschwefelnd.
Durch den Nickelanteil verändert sich einerseits die Farbe, ab etwa 12 Gew.-% Nickel haben die Werkstoffe ein reinweißes bis silbergraues Aussehen. Andererseits werden auch verhältnismäßig gute Korrosionsbeständigkeit und erhöhte Festigkeitswerte erzielt. Allerdings haben Neusilberlegierungen gegenüber Kupfer einen erhöhten elektrischen Widerstand und dementsprechend auch eine geringere Wärmeleitfähigkeit. Neusilberlegierungen entsprechen in ihrem Gefügeaufbau etwa den a- bzw. den (a+ß)-Messingen, da Nickel praktisch äquivalent Kupfer ersetzt. Von den genormten Kupfer-Nickel-Zink-Knetlegierungen bilden CuNi25Zn15, CuNi18Zn20, CuNi12Zn24, CuNi18Zn19Pb und CuNi12Zn30Pb ein homogenes α-Gefüge aus. Dagegen liegt die zweiphasige Knetlegierung CuNi10Zn42Pb im (a+ß)-Gebiet.
Des Weiteren sind auch Kupfer-Nickel-Zink-Legierungen mit über eine Desoxida- tionswirkung hinausgehendem wesentlich erhöhtem Mangangehalt bekannt. Beispielsweise weist eine bekannte Legierung CuNi12Zn38Mn5Pb2 einen deutlich geringeren Kupferanteil sowie einen erhöhten Zinkanteil auf. Derartige Legierungen sind wiederum zweiphasige Werkstoffe, bestehend aus a- und ß-Phase. Zur besseren Zerspanbarkeit ist in den manganhaltigen Neusilberlegierungen zu einem wesentlichen Anteil das Element Pb als Spanbrecher
vorhanden. Blei macht die Knetlegierungen leichter zerspanbar, verringert jedoch die
Zähigkeit und steigert die Warmrissempfindlichkeit während des Glühens. Die Warmumformbarkeit von α-Legierungen wird durch Blei stark beeinträchtigt, so dass diese meist nur kalt umgeformt werden. Dagegen wird die gute Warmumformbarkeit der (a+ß)-Legierungen durch Blei nicht wesentlich beeinflusst.
Auch in der Patentliteratur sind bereits Neusilberlegierungen mit Mangan beschrieben. Beispielsweise sind aus der Druckschrift EP 1 608 789 B1
Neusilberlegierungen der Zusammensetzung 43 bis 48 % Cu, 33 bis 38 % Zn, 10 bis 15 % Ni und 3,5 bis 6,5 % Mn bekannt. Wahlweise kann noch bis zu 4 % Pb enthalten sein. Durch einen Bleizusatz soll immer eine bessere Zerspanbarkeit bewirkt werden. Zunächst wird die zweiphasige Legierung mit (a + ß)-Struktur einer Warmumformung unterzogen und anschließend eine Temperaturbehandlung bevorzugt im Bereich von 630 bis 720 °C durchgeführt. Durch diese Temperaturbehandlung findet eine Umwandlung der Legierung in eine reine a-Struktur statt. Diese Struktur eignet sich dann für weitere Kaltumformschritte, bei denen beispielsweise Spitzen für Schreibinstrumente hergestellt werden. Allerdings wird dabei eine spanende Bearbeitung, wie beispielsweise Bohren, nur mit einem Bleizusatz wirtschaftlich sinnvoll sein. Aus der Druckschrift EP 0 222 004 B1 sind Kupferlegierungen der Zusammensetzung 43 bis 57 % Cu, 23 bis 37 % Zn, 7 bis 13 % Ni und 7 bis 13 % Mn bekannt, die zudem noch 0,05 bis 2 % Si enthalten. Die Legierung soll in Form von Drahtmaterial, Streifen, Pulver oder Paste zum Hartlöten Verwendung finden. Eine für Drahtmaterial bevorzugte Zusammensetzung ist 55 % Cu, 8 % Ni, 12 % Mn, 0,15 % Si, Rest Zn. Dieses Lotmaterial wird bevorzugt dazu verwendet, Materialien karbidischer Zusammensetzung mit Stahl zu verbinden. Hierzu wird das Lot zwischen die zu verbindenden Teile eingelegt und über seiner Schmelztemperatur mit dem Fügepartner verbunden. Auch sind aus der Druckschrift CH 298973 Kupferlegierungen der Zusammensetzung 15 bis 50 % Cu, 10,2 bis 18 % Ni und 0, 1 bis 15 % Mn bekannt, die zudem noch 0,1 bis 1 % Si, Rest Zn enthalten.
Weitere Kupfer-Nickel-Zink-Legierungen für Halbzeuge und Gegenstände, die hoch belastet und extrem auf Verschleiß beansprucht werden und einen hohen Reibungsbeiwert aufweisen, insbesondere für Synchronringe, sind aus der Druckschrift DE 43 39 426 C2 bekannt. Diese Legierungen bestehen aus 41 bis 65 % Cu, über 8 bis 25 % Ni, 2,5 bis 5 % Si, 1 bis 3 % AI, 0 bis 3 % Fe, 0 bis 2 % Mn, 0 bis 2 % Pb, Rest Zink sowie unvermeidbaren Verunreinigungen, wobei das Verhältnis Ni:Si = 3: 1 bis 5:1 beträgt. Das Gefüge besteht wenigstens zu 75 % aus ß-Anteilen, der Rest sind α-Anteile. Neben diesen Phasen sind Nickelsilizide als vorwiegend rundliche intermetallische Phasen ausgebildet. Wesentlich für die Eigenschaften dieser Legierungen sind die sehr hohen Gehalte an Nickel und Silizium, die dazu führen, dass in der Matrix Nickelsilizide mit einem Volumengehalt von etwa 35 % vorliegen. Zusätze von Eisen, Mangan und Blei verschlechtern bei diesen Legierungen den Verschleißwiderstand. Aus der Druckschrift DE 1 120 151 sind hochfeste Neusilber-Legierungen mit günstigen Eigenschaften bezüglich Gießbarkeit und Warmumformbarkeit bekannt. Diese Legierungen bestehen aus 0,01 bis 5 % Si, über 10 bis 30 % Ni, 45 bis 70 % Cu, 0,3 bis 5 % Mn, Rest mindestens 10 % Zink. Geringe Zusätze von Si dienen zur Desoxidation der Legierung und zur Verbesserung der Gießbarkeit. Der Manganzusatz hat die Aufgabe, die Zähigkeit und damit die Kaltverarbeitbar- keit der Legierung zu erhöhen, und er dient auch der Nickelersparnis. Wahlweise kann Mangan vollständig durch Aluminium, und Nickel teilweise durch Kobalt ersetzt werden. Das Zulegieren von Eisen soll vermieden werden, da Eisen die Korrosionsbeständigkeit der Legierung herabsetzt. Mit einem Mangangehalt von 1 % werden Festigkeitswerte von ca. 400 MPa erreicht. Zur Verbesserung der mechanischen Eigenschaften wird eine Wärmebehandlung vorgeschlagen.
Die Druckschrift JP 1 177327 beschreibt leicht zerspanbare Neusilber-Legierungen mit guter Warm- und Kaltumformbarkeit. Diese Legierungen bestehen aus 6 bis 15 % Ni, 3 bis 8 % Mn, 0,1 bis 2,5 % Pb, 31 bis 47 % Zn, Rest Cu mit unvermeidbaren Verunreinigungen. Wahlweise können geringe Mengen an Fe, Co, B, Si oder P zugegeben werden, um das Kornwachstum beim Aufwärmen vor der Warmumformung zu verhindern. Aus der Druckschrift DE 10 2009 021 336 A1 sind Kupfer-Nickel-Zink-Legierungen bekannt, die aufgrund ihrer besonderen Eigenschaften hinsichtlich Kaltumformbarkeit, Festigkeit, Zerspanbarkeit und Korrosionsbeständigkeit für
Minenspitzen von Kugelschreibern verwendet werden. Die Legierungen bestehen aus 40 bis 48 % Cu, 8 bis 14 % Ni, 4 bis 6,5 % Mn, 0,05 bis 1 ,5 % Si, Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen. Wahlweise können noch bis zu 1 ,5 % AI oder bis zu 2,5 % Pb zugegeben werden. Die Verschleißbeständigkeit wird durch einen relativ großen Anteil an im Gefüge eingelagerten Ni-Mn-Mischsiliziden gewährleistet. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Neusilberlegierungen bezüglich ihrer mechanischen Eigenschaften, ihrer Bearbeitbarkeit und ihrer Materialkosten weiterzuentwickeln. Insbesondere soll die Legierung in Bezug auf Festigkeit und Duktilität mit ferritischen CrMo-Stählen vergleichbar sein und gleichzeitig gut zerspanbar und beständig gegen wasserbasierte Schreibgele sein.
Die Erfindung wird bezüglich einer Kupfer-Nickel-Zink-Legierung durch die Merkmale des Anspruchs 1 und bezüglich eines Herstellungsverfahrens durch die Merkmale der Ansprüche 17 und 18 wiedergegeben. Die weiteren rückbezogenen Ansprüche betreffen vorteilhafte Aus- und Weiterbildungen der Erfindung.
Die Erfindung schließt eine Kupfer-Nickel-Zink-Legierung mit folgender
Zusammensetzung in Gewichts-% ein:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 8,0 bis 10,0 %,
Mn 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %,
Fe und/oder Co bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wobei die Summe aus Fe-Gehalt und dem Doppelten des Co-Gehalts mindestens
0,1 Gewichts-% beträgt und wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden
Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige und/oder nickel-, kobalt- und mangan- haltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel eingelagert sind. Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass das Gefüge von Neusilber-Werkstoffen durch Zulegieren von Silizium so variiert wird, dass Silizid- Ausscheidungen gebildet werden. Silizide als intermetallische Verbindungen besitzen mit ca. 800 HV eine deutlich höhere Härte als die a- und ß-Phase des Matrixgefüges. Prinzipiell wird zur Verbesserung des Kalt- und Warmumform- vermögens und zur Steigerung der Festigkeit Mangan zulegiert. Zudem wirkt Mangan desoxidierend und entschwefelnd. Silizium bildet bei gleichzeitiger Anwesenheit von Mangan, Eisen und Nickel Mischsilizide mit ungefähren Zusammensetzungen vorwiegend zwischen (Mn,Fe,Ni)2Si und (Mn,Fe,Ni)3Si. Analog bildet Silizium bei gleichzeitiger Anwesenheit von Mangan, Kobalt und Nickel Mischsilizide der ungefähren Zusammensetzungen (Mn,Co,Ni)xSiy, wobei x > y. Ferner können auch Mischsilizide gebildet werden, die neben Mangan und Nickel sowohl Eisen als auch Kobalt enthalten. Die Mischsilizide liegen fein verteilt als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel im Matrixgefüge vor. Der Durchmesser der Partikel ist in der Regel kleiner als 2 μιη. Das Gefüge enthält keine großflächigen und daher leicht aus dem Matrixgefüge heraus brechenden Silizide. Diese vorteilhafte Eigenschaft wird bei der erfindungsgemäßen Legierung insbesondere durch die geringen Anteile an Mangan und Eisen bzw. Kobalt erzielt. Sowohl Eisen als auch Kobalt wirken als Keimstellen für die Silizidbildung, d.h. bei Anwesenheit von Eisen und/oder Kobalt genügen bereits geringe Abweichungen vom thermo- dynamischen Gleichgewicht, so dass kleine Ausscheidungen entstehen. Diese Ausscheidungskeime, die bei der vorliegenden Legierungszusammensetzung auch Nickel enthalten können, sind im Gefüge fein verteilt. An sie lagern sich weitere Silizide, die nun auch Mangan enthalten, bevorzugt an. Durch den geringen Mangangehalt der Legierung wird die Größe der einzelnen Silizide begrenzt. Geringe Mengen an Eisen und/oder Kobalt in Kombination mit einer geringen Menge Mangan sind also die Voraussetzung für die Bildung der
Mischsilizide, die für die Erfindung maßgeblich sind. Erfindungsgemäß wird die Mindestmenge an Eisen bzw. Kobalt dadurch definiert, dass die Summe aus dem Eisengehalt und dem Doppelten des Kobaltgehalts mindestens 0,1 % beträgt.
Für eine kostengünstige Fertigung wird Neusilber mit einem hohen Elementanteil an Zink und einem vergleichsweise niedrigen Gehalt an Nickel und Kupfer bevorzugt. Diese Werkstoffe besitzen ein zweiphasiges Basisgefüge aus gut kalt umformbarer α-Phase und gut warm umformbarer ß-Phase. Blei ist als spanbrechender Gefügebestandteil in kleinsten Tröpfchen im Gefüge verteilt. Dies macht die Knetlegierung leichter zerspanbar, wobei eine gute Warmumformbar- keit der zweiphasigen Legierung durch Blei nicht wesentlich beeinträchtigt wird.
Die besonderen Vorteile der erfindungsgemäßen Neusilberlegierung sind bezüglich ihrer mechanischen Eigenschaften und ihrer Bearbeitbarkeit
zusammenfassend wie folgt zu nennen:
• kostengünstige Neusilberlegierung durch hohen Zinkanteil von ca. 40 %;
• Zugfestigkeit von über 750 MPa;
· Kaltumformvermögen von wenigstens 40 %;
• gute Zerspanbarkeit;
• Möglichkeit zur endmaßnahen Formgebung durch Warmumformung.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung beträgt entweder der Eisengehalt oder der Kobaltgehalt mindestens 0, 1 Gewichts-%. Der Gehalt des jeweils anderen Elements kann dann frei zwischen 0 und 0,8 Gewichts-% gewählt werden. Durch den Mindestgehalt von einem der beiden Elemente wird
gewährleistet, dass bereits bei geringen Abweichungen vom thermodynamischen Gleichgewicht Ausscheidungskeime in ausreichender Dichte gebildet werden.
In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung beträgt die Summe aus dem Eisengehalt und dem Achtfachen des Kobaltgehalts mindestens
0,4 Gewichts-%. Kobalt bildet bevorzugt Ausscheidungskeime. Dies erlaubt, Eisenanteile durch geringe Mengen an Kobalt zu ersetzen. Je nach den genauen Anforderungen an die Legierung kann ein Optimum aus Eigenschaften und Kosten eingestellt werden.
Eine bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung schließt eine Kupfer-Nickel-Zink- Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gewichts-% ein: Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 8,0 bis 10,0 %,
Mn 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %,
Fe 0,2 bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,8 % Co,
wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel eingelagert sind.
Eisen erhöht bei den Kupfer-Nickel-Zink-Legierungen die Festigkeit und Härte. Die bevorzugte Auswahl des Eisengehalts bewirkt eine geeignete Bildung von eisenhaltigen Ausscheidungskeimen für die erfindungsgemäßen Mischsilizide, so dass diese fein verteilt als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel im Matrixgefüge vorliegen. Der Durchmesser der Partikel ist in der Regel kleiner als 1 pm. Besonders bevorzugt ist ein Eisengehalt von 0,4 bis 0,6 Gewichts-%. Wahlweise kann die Legierung durch die Zugabe von geringen Mengen Kobalt unter Beibehaltung der günstigen Eigenschaften modifiziert und so auf die betrieblichen Erfordernisse angepasst werden. Bevorzugt ist ein Kobaltgehalt von bis zu 0,8 Gewichts-%, besonders bevorzugt von bis zu 0,6 Gewichts-%.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann die Kupfer-Nickel-Zink- Legierung folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweisen:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 9,0 bis 9,8 %,
Mn 0,3 bis 0,4 %,
Si 0,1 bis 0,3 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %, Fe 0,4 bis 0,6 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,6 % Co.
Die bevorzugte Auswahl des Eisengehalts bewirkt eine geeignete Bildung von eisenhaltigen Ausscheidungskeimen für die erfindungsgemäßen Mischsilizide. Mit einem Nickelanteil von 9,0 bis 9,8 Gew.-% wird eine kostengünstige und gut bearbeitbare Legierung geschaffen. Die Gewichtsanteile von Silizium und Mangan bestimmen letztendlich das Ausmaß und die Topologie der Silizidbildung. Um besonders kleine Silizide zu erhalten, sollte der Mangananteil nicht über 0,4 Gew.-% liegen. Insgesamt kann über die bevorzugten Mangan- und Siliziumanteile letztendlich ein auf die mechanischen Eigenschaften optimierter Werkstoff in Verbindung mit einer guten Bearbeitbarkeit geschaffen werden.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Fe und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 3 und 6,5 liegen. Hierbei werden bevorzugt Mischsilizide mit ungefähren Zusammensetzungen zwischen (Mn,Fe,Ni)2Si und (Mn,Fe,Ni)3Si gebildet. Je nach
Zusammensetzung und Prozessführung bei der Herstellung und Bearbeitung können auch in der Stöchiometrie etwas abweichende Mischsilizide entstehen, die beispielsweise auch geringe Anteile anderer Legierungselemente wie Kupfer und Zink enthalten können.
In besonders bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Fe und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 4 und 6 liegen. In diesem Bereich der Konzentrationsverhältnisse ergeben sich günstige Eigenschaften der Legierung. Bei einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni und Fe zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Mangans mindestens 4 betragen. Aufgrund des geringen Mangangehalts bilden sich kleine Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoide Partikel, die nicht aus dem Matrixgefüge heraus brechen. Der Durchmesser der Partikel ist in der Regel kleiner als 1 pm.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann die Flächendichte der Silizide mit einem Partikeldurchmesser von maximal 1 μηη mindestens 20 pro 100 pm2 betragen. Dadurch wird gewährleistet, dass ausreichend viele Silizide in günstiger Größe vorhanden sind.
Ein weiterer Aspekt der Erfindung schließt eine Kupfer-Nickel-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gew.-% ein:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 8,0 bis 10,0 %,
Mn 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1,0 bis 1 ,5 %,
Co 0,1 bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,8 % Fe,
wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, kobalt- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel eingelagert sind.
Die bevorzugte Auswahl des Kobaltgehalts bewirkt eine geeignete Bildung von kobalthaltigen Ausscheidungskeimen für die erfindungsgemäßen Mischsilizide, so dass diese fein verteilt als kugelförmige oder ellipsoidale Partikel im Matrixgefüge vorliegen. Der Durchmesser der Partikel ist in der Regel kleiner als 2 pm. Wahlweise kann die Legierung durch die Zugabe von geringen Mengen Eisen unter Beibehaltung der günstigen Eigenschaften modifiziert und so auf die betrieblichen Erfordernisse angepasst werden. Bevorzugt ist ein Eisengehalt von bis zu 0,8 Gewichts-%, besonders bevorzugt von bis zu 0,6 Gewichts-%.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann die Kupfer-Nickel-Zink- Legierung folgende Zusammensetzung in Gew.-% aufweisen:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 9,0 bis 9,8 %,
Mn 0,3 bis 0,4 %,
Si 0,1 bis 0,3 %,
Pb 1 ,0 bis 1,5 %,
Co 0,2 bis 0,6 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,6 % Fe.
Die bevorzugte Auswahl des Kobaltgehalts bewirkt eine geeignete Bildung von kobalthaltigen Ausscheidungskeimen für die erfindungsgemäßen Mischsilizide. Mit einem Nickelanteil von 9,0 bis 9,8 Gew.-% wird eine kostengünstige und gut bearbeitbare Legierung geschaffen. Die Gewichtsanteile von Silizium und Mangan bestimmen letztendlich das Ausmaß und die Topologie der Silizidbildung. Um besonders feinkörnige Silizide zu erhalten, sollte der Mangananteil nicht über 0,4 Gew.-% liegen. Insgesamt kann über die bevorzugten Mangan- und
Siliziumanteile letztendlich ein auf die mechanischen Eigenschaften optimierter Werkstoff in Verbindung mit einer guten Bearbeitbarkeit geschaffen werden.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Co und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 2,5 und 5 liegen. Hierbei werden bevorzugt Mischsilizide der ungefähren Zusammen- Setzungen (Mn,Co,Ni),<Siy gebildet, wobei x > y und x < 2,5y. Je nach
Zusammensetzung und Prozessführung bei der Herstellung und Bearbeitung können auch in der Stöchiometrie etwas abweichende Mischsilizide entstehen, die beispielsweise auch geringe Anteile anderer Legierungselemente wie Kupfer und Zink enthalten können.
In besonders bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Co und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 3 und 4,5 liegen. In diesem Bereich der Konzentrationsverhältnisse ergeben sich günstige Eigenschaften der Legierung.
Bei einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni und Co zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Mangans mindestens 10 betragen. Aufgrund des geringen Mangangehalts bilden sich kleine Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsoide Partikel, die nicht aus dem Matrixgefüge heraus brechen. Der Durchmesser der Partikel ist in der Regel kleiner als 2 μηη.
Vorteilhafterweise kann bei einer erfindungsgemäßen Kupfer-Nickel-Zink- Legierung das Verhältnis des Gewichtsanteils des in Siliziden abgebundenen Nickels zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Kobalts zwischen 1 ,5 und 2,5 liegen. Die so gebildeten Silizide tragen zu den vorteilhaften Eigenschaften der Legierung bei.
Bei einer besonders vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann die Flächendichte der Silizide mit einem Partikeldurchmesser von maximal 2 pm mindestens 20 pro 5000 pm2 betragen. Dadurch wird gewährleistet, dass ausreichend viele Silizide in günstiger Größe vorhanden sind. Ein weiterer Aspekt der Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Drähten, Stangen und Profilen aus der erfindungsgemäßen Kupfer-Nickel-Zink Legierung. Die Erfindung schließt ein Verfahren ein, bei dem folgende Schritte durchgeführt werden:
a) Herstellung von Bolzen mittels Kokillen- oder Strangguss,
b) Strangpressen,
c) Wärmebehandlung bei Temperaturen etwas unterhalb der Schmelztemperatur der Legierung mit anschließendem Abschrecken,
d) Kaltumformung mit Umformgrad mindestens 25 %,
e) Auslagerungsglühung zwischen 350 °C und 500 °C.
Die Wärmebehandlung im Schritt c) kann vorzugsweise bei einer Temperatur erfolgen, die 85 bis 95 % der Schmelztemperatur der Legierung, gemessen in °C, beträgt. Die Dauer der Wärmebehandlung kann vorzugsweise zwischen einer Minute und drei Stunden betragen. Durch die Auslagerungsglühung im Schritt e) kann die Festigkeit des Werkstoffs gegenüber der Festigkeit nach der
Kaltumformung im Schritt d) gesteigert werden. Mit dieser Vorgehensweise konnte je nach Glühtemperatur eine Steigerung der Härte zwischen 10 % und 20 % erreicht werden.
Ein weiterer Aspekt der Erfindung betrifft ein alternatives Verfahren zur
Herstellung von Drähten aus der erfindungsgemäßen Kupfer-Nickel-Zink
Legierung. Die Erfindung schließt ein Verfahren ein, bei dem folgende Schritte durchgeführt werden:
a) Herstellung von Gießdraht mittels Drahtguss,
b) mindestens eine Kaltumformung des Drahts,
c) Wärmebehandlung bei Temperaturen etwas unterhalb der Schmelztemperatur der Legierung mit anschließendem Abschrecken,
d) Kaltumformung mit Umformgrad mindestens 25 %,
e) Auslagerungsglühung zwischen 350 °C und 500 °C, so dass eine weitere Steigerung der Festigkeit der Legierung erzielt wird.
Hochwertigere Minenspitzen für Kugelschreiber werden nicht zuletzt aus ästhetischen Gründen aus Neusilber hergestellt. Diese werden hierbei aus zerspanbarem Neusilber-Drahtmaterial als Knetwerkstoff gefertigt. Zur Herstellung von Kugelschreiberminen werden ungefähr 15 bis 20 mm lange Drahtabschnitte durchgängig zentrisch gebohrt. In die Spitze wird eine stufige Kontur eingebracht, dass eine Kugel aus Wolframcarbid eingedrückt und durch ein abschließendes Crimpen so fixiert wird, dass sie ohne Spiel rotieren kann, aber sich nicht aus der Minenspitze löst. Hierzu muss die Neusilberlegierung ein Kaltumformvermögen von wenigstens 40 % aufweisen, um ein rissfreies Crimpen der Spitze um die Kugel zu ermöglichen. Der Tintenverbrauch eines Kugelschreibers wird durch den Verschleiß des Kugelsitzes durch den Ball aus Wolframcarbid bestimmt. Der Werkstoff sollte demnach auch gegenüber Tinte korrosionsbeständig sein.
Sowohl das erforderliche Kaltumformvermögen als auch die Korrosionsbeständigkeit wird von der erfindungsgemäßen Neusilberlegierung gewährleistet.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im Folgenden näher erläutert.
Für die Untersuchungen wurden drei Legierungszusammensetzungen CA, CC und CD eines α-β-Neusilbers im Tammann-Ofen zu ca. 25 mm x 60 mm x
100 mm Blöcken vergossen (siehe Tabelle 1).
Die Gussrohlinge wurden anschließend in mehreren Walzstichen bei 750 °C um 45 % reduziert. Daraus durch beidseitiges Fräsen präparierte 6 mm starke Bleche wurden an 4 mm kalt gewalzt, anschließend bei 650 °C drei Stunden weich geglüht. Dann wurden diese Bleche an 2,88 mm kalt gewalzt, anschließend wiederum bei 650°C drei Stunden geglüht und an Enddicke 2,0 mm kalt gewalzt. Abschließend wurden die Bänder bei 300 °C spannungsarm geglüht.
Tabelle 2 enthält die nach dem Glühen bei 300 °C erzielten mechanischen Eigenschaften:
Tabelle 2: Mechanischen Eigenschaften der Legierungen
Die siliziumhaltigen Varianten CC und CD sind härter und erreichen höhere Festigkeitswerte als der Vergleichswerkstoff CA. Dem entsprechend zeigen Gefügebilder der Legierungen CC und CD ein sehr viel feinkörnigeres Gefüge als die Gefügebilder der siliziumfreie Legierung CA. Der Zugewinn an mechanischer Festigkeit wird mit der Bildung feiner Silizide erklärt: Im Rasterelektronenmikroskop sind bei den Legierungen CC und CD kleine kugelförmige und ellipsoidale Ausscheidungen zu erkennen.
An den Varianten CC und CD wurde mittels energiedispersiver Röntgenstrahl- analyse im Rasterelektronenmikroskop die lokale Elementzusammensetzung der α-Phase, der ß-Phase und der Silizide bestimmt.
Für die Variante CC erhält man für die α-Phase ungefähr die Gewichtsverhältnisse Cu.Zn = 1 ,3:1 und Cu:Ni = 5:1. In der ß-Phase betragen die Gewichtsverhältnisse ungefähr Cu:Zn = 0,9:1 und Cu.Ni = 3: 1 bis 4:1. Die energiedispersive Röntgenstrahlanalyse liefert für die Silizide eine Zusammensetzung aus den
Elementen Cu, Zn, Ni, Mn, Si und Fe mit jeweils signifikanten Anteilen. Außerhalb der Silizide erhält man für die Elemente Mn, Si und Fe Gewichtsanteile kleiner 0,4 %. Die hohen Anteile an Cu und Zn im Röntgensignal der Silizide stammen aufgrund der geringen Größe der Silizide aus der Umgebung, in die das Silizid eingebettet ist. Sie stellen quasi das Hintergrundsignal der Matrix dar. Die Signale für Cu und Zn stehen hierbei sehr genau in dem Verhältnis, das man für die reine α-Phase bzw. die reine ß-Phase erhält. Das Röntgensignal für das Element Ni setzt sich aus dem Signal des im Silizid abgebundenen Nickels und dem Hintergrundsignal des Nickels in der Cu-Ni-Zn-Matrix zusammen. Der Beitrag des Nickel-Hintergrundsignals lässt sich aus dem lokalen Cu-Gehalt mit Hilfe der
Information über die Phase (a oder ß) und des der Phase entsprechenden Cu:Ni- Verhältnisses ermitteln und vom Ni-Gesamtsignal subtrahieren. Der so ermittelte Nickel-Gehalt des Silizids lässt sich dann mit den Elementen Mn, Fe und Si in Beziehung setzen. Stellt das Hintergrundsignal einen Beitrag größer 50 % des Nickel-Gesamtsignals dar, dann ist die Aussage über den Nickel-Gehalt im Silizid mit großen Unsicherheiten behaftet. Mit dieser Methode wurden für das
Gewichtsverhältnis (Ni+Fe+Mn)/Si im Silizid Werte zwischen 4 und 5,7 ermittelt. Das Gewichtsverhältnis (Ni+Fe)/Mn nimmt immer Werte größer 4 an. Anhand der Aufnahmen des Rasterelektronenmikroskops wurde die Anzahl der
Silizide pro Flächeneinheit bestimmt. Für die Variante CC wurden wenigstens 20 Partikel mit Durchmesser kleiner 1 μητι auf 100 pm2 ermittelt.
Auch bei der Variante CD erhält man aus der energiedispersiven Röntgenstrahl- analyse für die α-Phase ungefähr die Gewichtsverhältnisse Cu:Zn = 1 ,3: 1 und
Cu:Ni = 5:1. In der ß-Phase betragen die Gewichtsverhältnisse ungefähr Cu.Zn = 0,9: 1 und Cu:Ni = 3: 1 bis 4: 1. Die Röntgenstrahlanalyse liefert für die Silizide eine Zusammensetzung aus den Elementen Cu, Zn, Ni, Mn, Si und Co mit jeweils signifikanten Anteilen. Außerhalb der Silizide erhält man für die Elemente Mn, Si und Co Gewichtsanteile kleiner 0,4 %. Wie bei der Variante CC enthält das Röntgensignal der Silizide hohe Anteile an Cu und Zn. Diese Anteile werden aufgrund der geringen Größe der Silizide als Hintergrundsignal der Matrix, in die das Silizid eingebettet ist, interpretiert. Die Signale für Cu und Zn stehen hierbei sehr genau in dem Verhältnis, das man für die reine α-Phase bzw. die reine ß-Phase erhält. Das Röntgensignal für das Element Ni wurde - wie bei Variante CC beschrieben - um den Beitrag des Hintergrundsignal des Nickels in der Cu-Ni- Zn-Matrix bereinigt und der so ermittelte Nickel-Gehalt des Silizids dann mit den Elementen Mn, Co und Si in Beziehung gesetzt. Mit dieser Methode wurden für das Gewichtsverhältnis (Ni+Co+Mn)/Si im Silizid Werte zwischen 2,5 und 4,5 ermittelt. Das Gewichtsverhältnis (Ni+Co)/Mn nimmt immer Werte größer 10 an. Ferner nimmt das Verhältnis des in Siliziden abgebundenen Nickels zum in Siliziden abgebundenen Kobalt immer Werte zwischen 1 ,5 und 2,5 an.
Anhand der Aufnahmen des Rasterelektronenmikroskops wurde die Anzahl der Silizide pro Flächeneinheit bestimmt. Für die Variante CD wurden wenigstens 20 Partikel mit Durchmesser kleiner 2 μητι auf 5000 μηι2 ermittelt.
Um eine Drahtfertigung nachzustellen, wurden in einem Mittelfrequenzofen die reinen Metalle Kupfer, Zink, Nickel und Blei gemeinsam mit einer entsprechenden Menge an binären Vorlegierungen aus Kupfer und Eisen, Kupfer und Silizium sowie Kupfer und Mangan aufgeschmolzen und in stählerne Standkokillen mit Durchmesser 220 mm vergossen. In Vorbereitung auf das Strangpressen von Drähten wurden die oxidierten Oberflächen der erstarrten zylindrischen
Gussblöcke spanend entfernt. Mit Hilfe einer Strangpresse wurden 500 mm lange Gussblöcke zu Drähten mit Durchmesser 4 mm verpresst. Die chemische
Zusammensetzung eines Pressdrahtes wurde nasschemisch mit ICP-OES analysiert (Angaben in Gew.-%): Cu Zn Ni Mn Si Pb Fe Co
Pressdraht 48,4 39,6 9,5 0,36 0,32 1 ,3 0,49 0,01
Der Schmelzpunkt der Legierung liegt ungefähr bei 850 °C. Nach dem Strangpressen wurde der Draht einer Wärmebehandlung bei 800 °C unterzogen und anschließend abgeschreckt. Durch Kaltwalzen des Drahtes an Drahtdicke 3 mm wurde eine Umformung mit Umformgrad 28 % aufgebracht. Nach der Kaltumfor- mung betrug die Härte 175 HV 10. Mittels dreistündigem Auslagerungsglühen bei Temperaturen zwischen 350 °C und 500 °C wurde eine Aufhärtung des
Werkstoffs erreicht, die sich in Härtewerten bis 207 HV 10 äußert. Diese
Steigerung der Festigkeit wird mit der Bildung von Siliziden aus den noch in Lösung befindlichen Elementen während der Auslagerungsglühung erklärt.

Claims

Patentansprüche
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung [in Gew.-%]
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 8,0 bis 10,0 %,
n 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %,
Fe und/oder Co bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen, wobei die Summe aus Fe-Gehalt und dem Doppelten des Co-Gehalts mindestens 0,1 % beträgt und wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige und/oder nickel-, kobalt- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsiodale Partikel eingelagert sind.
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass entweder der Fe-Gehalt oder der Co-Gehalt mindestens
0,1 Gewichts-% beträgt.
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Summe aus dem Fe-Gehalt und dem Achtfachen des Co-Gehalts mindestens 0,4 Gewichts-% beträgt.
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3 mit folgender Zusammensetzung [in Gew.-%]:
Cu 47,0 bis 49,0 %, Ni 8,0 bis 10,0 %,
Mn 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %,
Fe 0,
2 bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,8 % Co,
wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsiodale Partikel eingelagert sind.
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 4 mit folgender
Zusammensetzung [in Gew.-%]:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 9,0 bis 9,8 %,
Mn 0,
3 bis 0,
4 %,
Si 0,1 bis 0,3 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,
5 %,
Fe 0,4 bis 0,6 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,
6 % Co,
wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, eisen- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsiodale Partikel eingelagert sind.
Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch
gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Fe und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 3 und 6,5 liegt.
7. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Fe und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 4 und 6 liegt.
8. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni und Fe zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Mangans mindestens 4 beträgt.
9. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Flächendichte der Silizide mit einem Partikeldurchmesser von maximal 1 μιτι mindestens 20 pro 100 μιτι2 beträgt.
10. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3 mit
folgender Zusammensetzung [in Gew.-%]:
Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 8,0 bis 10,0 %,
Mn 0,2 bis 0,6 %,
Si 0,05 bis 0,4 %,
Pb 1 ,0 bis 1 ,5 %,
Co 0,1 bis 0,8 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,8 % Fe,
wobei in einem aus σ- und ß-Phase bestehenden Gefüge nickel-, kobalt- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsiodale Partikel eingelagert sind.
11. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 10 mit folgender
Zusammensetzung [in Gew.-%]: Cu 47,0 bis 49,0 %,
Ni 9,0 bis 9,8 %,
Mn 0,3 bis 0,4 %,
Si 0,1 bis 0,3 %,
Pb 1,0 bis 1 ,5 %,
Co 0,2 bis 0,6 %,
Rest Zn sowie unvermeidbare Verunreinigungen,
wahlweise bis zu 0,6 % Fe,
wobei in einem aus a- und ß-Phase bestehenden Gefüge nicket-, kobalt- und manganhaltige Mischsilizide als kugelförmige oder ellipsiodale Partikel eingelagert sind.
12. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 10 oder 11 , dadurch
gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Co und Mn zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 2,5 und 5 liegt.
13. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni, Co und Mn zum Gewichtsanteil des in
Siliziden abgebundenen Siliziums zwischen 3 und 4,5 liegt.
14. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 10 bis 13,
dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Summe der
Gewichtsanteile der in Siliziden abgebundenen Elemente Ni und Co zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Mangans mindestens 10 beträgt.
15. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 10 bis 14,
dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis des Gewichtsanteils des in Siliziden abgebundenen Nickels zum Gewichtsanteil des in Siliziden abgebundenen Kobalts zwischen 1 ,5 und 2,5 liegt.
16. Kupfer-Nickel-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 10 bis 15,
dadurch gekennzeichnet, dass die Flächendichte der Silizide mit einem Partikeldurchmesser von maximal 2 pm mindestens 20 pro 5000 pm2 beträgt.
17. Verfahren zur Herstellung von Drähten, Profilen und Stangen aus Kupfer- Nickel-Zink-Legierungen nach einem der Ansprüche 1 bis 16 mit folgenden Schritten:
a. Herstellung von Bolzen mittels Kokillen- oder Strangguss, b. Strangpressen,
c. Wärmebehandlung bei Temperaturen etwas unterhalb der Schmelztemperatur der Legierung mit anschließendem Abschrecken, d. Kaltumformung mit Umformgrad mindestens 25 %,
e. Auslagerungsglühung zwischen 350 °C und 500 °C, so dass eine weitere Steigerung der Festigkeit der Legierung erzielt wird.
18. Verfahren zur Herstellung von Drähten aus Kupfer-Nickel-Zink-Legierungen nach einem der Ansprüche 1 bis 16 mit folgenden Schritten:
a. Herstellung von Gießdraht mittels Drahtguss,
b. mindestens eine Kaltumformung des Drahts,
c. Wärmebehandlung bei Temperaturen etwas unterhalb der Schmelztemperatur der Legierung mit anschließendem Abschrecken, d. Kaltumformung mit Umformgrad mindestens 25 %,
e. Auslagerungsglühung zwischen 350 °C und 500 °C, so dass eine weitere Steigerung der Festigkeit der Legierung erzielt wird.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2973847B2 (ja) 1994-12-16 1999-11-08 日清紡績株式会社 既設ｐｃまくらぎの弾性化工法
DE102015014856A1 (de) * 2015-11-17 2017-05-18 Wieland-Werke Ag Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung
CN110952019B (zh) * 2019-12-24 2021-09-14 宁波博威合金材料股份有限公司 一种易切削锌白铜及其制备方法和应用
CN113523266A (zh) * 2020-04-14 2021-10-22 江苏友和工具有限公司 一种陶瓷片及其加工工艺
CN115365317B (zh) * 2022-08-16 2024-11-19 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种免涂镀、抗氧化的2000MPa热成型钢制备方法
CN116855792B (zh) * 2023-07-18 2025-08-26 宁波博威合金材料股份有限公司 一种锌白铜合金及其制备方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE519901A (de) 1953-05-13
DE1120151B (de) 1954-04-26 1961-12-21 Dr Eugen Vaders Hochfeste Neusilber-Legierung
DE1238220B (de) * 1959-05-06 1967-04-06 Dr Eugen Vaders Verwendung einer Kupfer-Mangan-Zink-Legierung als Werkstoff fuer einer Gleitbeanspruchung ausgesetzte Maschinenteile
DE1205285B (de) * 1962-12-28 1965-11-18 Ver Deutsche Metallwerke Ag Verwendung von mangan- und siliziumhaltigen Kupferlegierungen fuer auf Abnutzung beanspruchte Gegenstaende
DE1558817B2 (de) * 1966-09-14 1975-02-27 Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag, 6000 Frankfurt Verwendung einer Kupferlegierung
US3627593A (en) * 1969-10-30 1971-12-14 Int Nickel Co Two phase nickel-zinc alloy
US4631171A (en) 1985-05-16 1986-12-23 Handy & Harman Copper-zinc-manganese-nickel alloys
US4684052A (en) 1985-05-16 1987-08-04 Handy & Harman Method of brazing carbide using copper-zinc-manganese-nickel alloys
DE3735783C1 (de) 1987-10-22 1989-06-15 Diehl Gmbh & Co Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung
JPH01177327A (ja) * 1988-01-06 1989-07-13 Sanpo Shindo Kogyo Kk 銀白色を呈する快削性銅基合金
JPH0368732A (ja) 1989-08-08 1991-03-25 Nippon Mining Co Ltd ラジエータープレート用銅合金および銅合金材の製造法
DE4339426C2 (de) 1993-11-18 1999-07-01 Diehl Stiftung & Co Kupfer-Zink-Legierung
JPH07166279A (ja) 1993-12-09 1995-06-27 Kobe Steel Ltd 耐食性、打抜き加工性及び切削性が優れた銅基合金及びその製造方法
JP3022488B2 (ja) 1997-06-04 2000-03-21 社団法人高等技術研究院研究組合 抵抗スポット溶接品質制御装置
CH693948A5 (fr) 2003-03-21 2004-05-14 Swissmetal Boillat Sa Alliage à base de cuivre.
DE102007063643B4 (de) 2007-06-28 2012-07-26 Wieland-Werke Ag Kupfer-Zink-Legierung, Verfahren zur Herstellung und Verwendung
DE102009021336B9 (de) 2009-05-14 2024-04-04 Wieland-Werke Ag Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
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