JPH01177327A - 銀白色を呈する快削性銅基合金 - Google Patents
銀白色を呈する快削性銅基合金Info
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- JPH01177327A JPH01177327A JP110388A JP110388A JPH01177327A JP H01177327 A JPH01177327 A JP H01177327A JP 110388 A JP110388 A JP 110388A JP 110388 A JP110388 A JP 110388A JP H01177327 A JPH01177327 A JP H01177327A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、銀白色を呈する銅基合金であって、被削性、
熱間加工性、冷間加工性、耐食性９機械的性質に優れた
快削性銅基合金に関するものである。
熱間加工性、冷間加工性、耐食性９機械的性質に優れた
快削性銅基合金に関するものである。
銀白色を呈する銅基合金としては、貨幣用白銅（７５Ｃ
ｕ−２５Ｎｉ ）や洋白（ＪＩＳ Ｃ７３５１，ＪＩＳ
Ｃ７４５１，ＪＩＳＣ７５２１，ＪＩＳ Ｃ７５４１
等）が知られている。
ｕ−２５Ｎｉ ）や洋白（ＪＩＳ Ｃ７３５１，ＪＩＳ
Ｃ７４５１，ＪＩＳＣ７５２１，ＪＩＳ Ｃ７５４１
等）が知られている。
特に、洋白は機械的強度、展延性、耐食性に優れている
ことから、装飾・建築用材や各種機械部品等に広く使用
されている。
ことから、装飾・建築用材や各種機械部品等に広く使用
されている。
しかし、洋白は、一般に、熱間加工性に乏しいため、製
造・加工コストが高くなり、経済性に劣るといった欠点
がある。
造・加工コストが高くなり、経済性に劣るといった欠点
がある。
また、洋白は、黄銅の如き一般の銅合金に比して被削性
に劣り、切削加工や研磨処理を必要とする装飾品等の材
料として使用した場合、加工面の表面状態が悪いといっ
た欠点がある。
に劣り、切削加工や研磨処理を必要とする装飾品等の材
料として使用した場合、加工面の表面状態が悪いといっ
た欠点がある。
しかも、ＪＩＳ Ｃ７４５１のようなニッケル含有量の
少ない洋白では、色彩が若干黄味、赤味を帯び、良好な
銀白色を呈しないし、ＪＩＳ Ｃ７３５１やＪＩＳ Ｃ
７５２１のようなニッケル含有量の多い洋白（以下「高
ニッケル含有洋白」という）では、ニッケルが高価なも
のであることから、原料・製造コストが極めて高くなる
。
少ない洋白では、色彩が若干黄味、赤味を帯び、良好な
銀白色を呈しないし、ＪＩＳ Ｃ７３５１やＪＩＳ Ｃ
７５２１のようなニッケル含有量の多い洋白（以下「高
ニッケル含有洋白」という）では、ニッケルが高価なも
のであることから、原料・製造コストが極めて高くなる
。
ところで、上記した洋白以外にも、ＣＤＡ Ｃ７６３０
Ｇ（Ｃｕ−１８Ｎｉ−１９Ｚｎ−ＩＰｂ ）及びＣＤＡ
Ｃ７９６２０（Ｃｕ−１ＯＮｉ−４２Ｚｎ−ＩＰｂ
）といった快削性洋白が公知である。これらは、我国で
はあまり使用されていないが、外国では比較的広く使用
されている。
Ｇ（Ｃｕ−１８Ｎｉ−１９Ｚｎ−ＩＰｂ ）及びＣＤＡ
Ｃ７９６２０（Ｃｕ−１ＯＮｉ−４２Ｚｎ−ＩＰｂ
）といった快削性洋白が公知である。これらは、我国で
はあまり使用されていないが、外国では比較的広く使用
されている。
しかし、ＣＤＡ Ｃ７６３００はニッケルの含有量が多
く、熱間圧延が実質上不可能であり、原料・製造コスト
が極めて高い。また、ＣＤＡ Ｃ７９６２０は、色彩が
若干黄味を帯びたものであり、熱間・冷間延性に乏しい
。したがって、上記洋白同様の欠点を有するものである
。
く、熱間圧延が実質上不可能であり、原料・製造コスト
が極めて高い。また、ＣＤＡ Ｃ７９６２０は、色彩が
若干黄味を帯びたものであり、熱間・冷間延性に乏しい
。したがって、上記洋白同様の欠点を有するものである
。
なお、洋白製品と同様の外観を呈するものに、鍵等の如
く黄銅部材にニッケルメッキ、クロムメツキを施したも
のがある。かかるメツキ製品は、洋白製品に比して安価
なものではあるが、洋白製品のように長期使用に耐え得
るものでない、すなわち、使用中にメツキ層が剥離し易
く、黄銅素地が露出して外観が損なわれる。しかも、黄
銅は洋白に比して耐食性に乏しいものであることから。
く黄銅部材にニッケルメッキ、クロムメツキを施したも
のがある。かかるメツキ製品は、洋白製品に比して安価
なものではあるが、洋白製品のように長期使用に耐え得
るものでない、すなわち、使用中にメツキ層が剥離し易
く、黄銅素地が露出して外観が損なわれる。しかも、黄
銅は洋白に比して耐食性に乏しいものであることから。
メツキ剥離部分が容易に腐食される。したがって。
洋白製品の代替品たりうべきものでは到底ない。
本発明は、このような点に鑑みてなされたもので、高ニ
ツケル含有洋白と同様の美しい銀白色光沢を呈するもの
でありながら、高ニツケル含有洋白に比して安価であり
、しかも洋白本来の優れた耐食性を担保しつつ、被削性
、熱間・冷間加工性。
ツケル含有洋白と同様の美しい銀白色光沢を呈するもの
でありながら、高ニツケル含有洋白に比して安価であり
、しかも洋白本来の優れた耐食性を担保しつつ、被削性
、熱間・冷間加工性。
機械的性質に極めて優れた洋白系の快削性銅基合金を提
供することを目的とするものである。
供することを目的とするものである。
この課題を解決した本発明の銀白色を呈する快削性銅基
合金は、ニッケル６〜１５重量％、マンガン３〜８重量
％、鉛０．１〜２．５重量％、亜鉛３１〜４７重量％含
有し、残部が銅と不可避不純物とからなる組成のもので
ある。
合金は、ニッケル６〜１５重量％、マンガン３〜８重量
％、鉛０．１〜２．５重量％、亜鉛３１〜４７重量％含
有し、残部が銅と不可避不純物とからなる組成のもので
ある。
ニッケルは、銀白色を呈し且つ耐食性、伸び性。
高抗張力性を担保するため含有されるもので、かかる効
果を奏しうるには６重量％以上添加する必要がある。し
かし、１５重量％を超えても、添加量に応じた顕著な効
果が現われる訳ではなく、却って原料・製造コストの面
で問題が生じる。このような理由から、ニッケルの含有
量は、６〜１５重量％とした。
果を奏しうるには６重量％以上添加する必要がある。し
かし、１５重量％を超えても、添加量に応じた顕著な効
果が現われる訳ではなく、却って原料・製造コストの面
で問題が生じる。このような理由から、ニッケルの含有
量は、６〜１５重量％とした。
マンガンは、本発明者が研究・実験を行った結果、ニッ
ケルとの共添による相乗効果により、銀白色性、熱間・
冷間加工性９機械的強度、耐食性を向上させるものであ
ることが判明した。すなわち、マンガンを３重量％以上
添加させると、銀白色を呈することに関し、ニッケルを
同量若しくはそれ以上添加したと同様の効果を奏しうる
ちのである。しかも、マンガンの添加は、熱間での加工
性を大幅に向上させ、且つ冷間での加工性を損なわせな
い（ないしは向上させる）。しかし、８重量％を超えて
も、添加量に応じた顕著な効果が現われる訳ではなく、
却って熱間・冷間での加工性が悪くなる。ところで、マ
ンガン添加量が３〜８重世％の範囲では、銀白色性１機
械的強度に関し。
ケルとの共添による相乗効果により、銀白色性、熱間・
冷間加工性９機械的強度、耐食性を向上させるものであ
ることが判明した。すなわち、マンガンを３重量％以上
添加させると、銀白色を呈することに関し、ニッケルを
同量若しくはそれ以上添加したと同様の効果を奏しうる
ちのである。しかも、マンガンの添加は、熱間での加工
性を大幅に向上させ、且つ冷間での加工性を損なわせな
い（ないしは向上させる）。しかし、８重量％を超えて
も、添加量に応じた顕著な効果が現われる訳ではなく、
却って熱間・冷間での加工性が悪くなる。ところで、マ
ンガン添加量が３〜８重世％の範囲では、銀白色性１機
械的強度に関し。
１．０重量％の添加がニッケル１．０〜１．５ｇ（ｆｉ
１％の添加による効果に相当することになる。したがっ
て、銀白色性２機械的強度に関しては、ニッケルに比し
て安価であり且つ資源的にも管寄なマンガンを代用する
ことによって、原料・製造コストを大幅に低減できる。
１％の添加による効果に相当することになる。したがっ
て、銀白色性２機械的強度に関しては、ニッケルに比し
て安価であり且つ資源的にも管寄なマンガンを代用する
ことによって、原料・製造コストを大幅に低減できる。
このような理由から、マンガンの含有量は、３〜８重量
％とじた。
％とじた。
釦は被削性を向上させるためのものであり、殆ど固溶し
ないことから、０．１重量％程度の添加で被削性の向上
が認められる。しかし、２．５重量％を超えても、添加
量に応じた顕著な効果が現われる訳ではなく、却って熱
間・冷間での加工性が悪くなると共に伸び値が低下する
。このような理由から、釦の含有量は、０．１〜２．５
重量％とした。
ないことから、０．１重量％程度の添加で被削性の向上
が認められる。しかし、２．５重量％を超えても、添加
量に応じた顕著な効果が現われる訳ではなく、却って熱
間・冷間での加工性が悪くなると共に伸び値が低下する
。このような理由から、釦の含有量は、０．１〜２．５
重量％とした。
亜鉛は、銅と共に含有量が多く１機械的性質。
加工性等の改善に重要な役割を果たすものであるが、含
有量が３１重量％未満では、熱間加工性が改善されず、
熱間圧延時における割れ発生の要因となる。また、４７
重量％を超えると、冷間加工性が悪くなり、冷間圧延時
における割れ発生の要因となる。しかも、熱間圧延時に
割れが発生し易い。このような理由から、亜鉛の含有量
は、３１〜４７重景％と重量。
有量が３１重量％未満では、熱間加工性が改善されず、
熱間圧延時における割れ発生の要因となる。また、４７
重量％を超えると、冷間加工性が悪くなり、冷間圧延時
における割れ発生の要因となる。しかも、熱間圧延時に
割れが発生し易い。このような理由から、亜鉛の含有量
は、３１〜４７重景％と重量。
ところで、亜鉛は、」−記した如く、大量に添加され且
つその添加量の範囲も他の含有物質にッケル、マンガン
、鉛）に比して広範であるから、かかる他の含有物質と
の配合比如何によっては。
つその添加量の範囲も他の含有物質にッケル、マンガン
、鉛）に比して広範であるから、かかる他の含有物質と
の配合比如何によっては。
加工性等が更に改善されることが予測される。
そこで、本発明者は、幾多の実験を繰り返すことによっ
て、亜鉛の含有量が（３７＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−
０，５Ｐｂ）重量％未満であると熱間での加工性がさほ
ど向上しないこと、また亜鉛の含有量が（４２＋０．５
Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ ）重量％を超えると冷
間での加工性がさほど向上しない（却って悪くなる）こ
とを知得した。
て、亜鉛の含有量が（３７＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−
０，５Ｐｂ）重量％未満であると熱間での加工性がさほ
ど向上しないこと、また亜鉛の含有量が（４２＋０．５
Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ ）重量％を超えると冷
間での加工性がさほど向上しない（却って悪くなる）こ
とを知得した。
したがって、亜鉛の含有量は、上記他の含有物質との関
係において３７＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ
≦Ｚｎ≦４２＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂと
なるように設定しておくことが好ましく、銅以外の含有
物質間の配合割合をこのような関係を担保する範囲内で
決定しておくことによって、銀白色性、被削性、熱間・
冷間加工性、耐食性及び機械強度が極めて効果的に改善
された銅基合金となしうる。
係において３７＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ
≦Ｚｎ≦４２＋０．５Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂと
なるように設定しておくことが好ましく、銅以外の含有
物質間の配合割合をこのような関係を担保する範囲内で
決定しておくことによって、銀白色性、被削性、熱間・
冷間加工性、耐食性及び機械強度が極めて効果的に改善
された銅基合金となしうる。
また、本発明の快削性銅基合金にあっては、鉄。
コバルト、硼素、珪素、燐を含有させておくことによっ
て、熱間加工性２機械的性質等を更に向上させることが
できる。
て、熱間加工性２機械的性質等を更に向上させることが
できる。
具体的には、上記した組成に加えて、更に鉄０゜１〜３
重量％、コバルト０．０３〜２重量％、硼素０．００５
〜０．２重量％、珪素０．０１〜１．０重量％、燐０．
００５〜０．１重量％を少なくとも一種含有させておく
のである。
重量％、コバルト０．０３〜２重量％、硼素０．００５
〜０．２重量％、珪素０．０１〜１．０重量％、燐０．
００５〜０．１重量％を少なくとも一種含有させておく
のである。
すなわち、かかる物質を少なくとも一種含有させること
により、鋳塊の結晶粒を可及的に微細化させることがで
きると共に、熱間圧延前のケーク加熱時における結晶粒
の粗大化を阻止することができ、熱間圧延等における熱
間加工性を効果的に向上させうる。しかし、その含有量
が、鉄では０゜１重量％未満、コバルトでは０．０３重
量％未満、硼素では０．００５重量％未満、珪素では０
．０１重量％未満、燐では０．００５重量％未満である
と、添加による効果が少なく、また、鉄では３重量％を
超えて、コバルトでは２重量％を超えて、硼素では０．
２重量％を超えて、珪素では１．０重量％を超えて、燐
では０．１重量％を超えて添加しても、熱間加工性の顕
著な改善効果は認められず、却って冷間加工性が悪くな
る。特に、コバルトについては、２重量％を超えて添加
すると、経済的にも問題がある。
により、鋳塊の結晶粒を可及的に微細化させることがで
きると共に、熱間圧延前のケーク加熱時における結晶粒
の粗大化を阻止することができ、熱間圧延等における熱
間加工性を効果的に向上させうる。しかし、その含有量
が、鉄では０゜１重量％未満、コバルトでは０．０３重
量％未満、硼素では０．００５重量％未満、珪素では０
．０１重量％未満、燐では０．００５重量％未満である
と、添加による効果が少なく、また、鉄では３重量％を
超えて、コバルトでは２重量％を超えて、硼素では０．
２重量％を超えて、珪素では１．０重量％を超えて、燐
では０．１重量％を超えて添加しても、熱間加工性の顕
著な改善効果は認められず、却って冷間加工性が悪くな
る。特に、コバルトについては、２重量％を超えて添加
すると、経済的にも問題がある。
ところで、このように鉄、コバルト、硼素、珪素、燐を
含有させる場合にあっても、亜鉛の含有量はニッケル、
マンガン、鉛に対して上記した如き関係（３７＋０．５
Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ≦Ｚｎ≦４２＋０．５Ｎ
ｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ ）が担保されるように設
定しておくことが好ましい。なお、鉄等はかかる関係を
設定する上で無視することができる。すなわち、硼素、
珪素、燐については亜鉛添加量に比して微量であるから
、亜鉛との関係において加工性等の改善に与える影響は
極めて少なく、また鉄、コバルトについては、硼素、珪
素、燐に比し添加量が多いが、３重量％以下の鉄又は２
重量％以下のコバルトを添加した程度では、亜鉛との関
係において加工性等の改善に殆ど影響しないからである
。
含有させる場合にあっても、亜鉛の含有量はニッケル、
マンガン、鉛に対して上記した如き関係（３７＋０．５
Ｎｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ≦Ｚｎ≦４２＋０．５Ｎ
ｉ−１，２Ｍｎ−０，５Ｐｂ ）が担保されるように設
定しておくことが好ましい。なお、鉄等はかかる関係を
設定する上で無視することができる。すなわち、硼素、
珪素、燐については亜鉛添加量に比して微量であるから
、亜鉛との関係において加工性等の改善に与える影響は
極めて少なく、また鉄、コバルトについては、硼素、珪
素、燐に比し添加量が多いが、３重量％以下の鉄又は２
重量％以下のコバルトを添加した程度では、亜鉛との関
係において加工性等の改善に殆ど影響しないからである
。
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例として、第１表に示す組成の銅基合金Ｎα１〜Ｎ
ｎ１Ｏを製造した。ここに、勲４〜Ｎα１０はＮａ １
〜Ｎα３の合金組成に更に鉄、コバルト、硼素。
ｎ１Ｏを製造した。ここに、勲４〜Ｎα１０はＮａ １
〜Ｎα３の合金組成に更に鉄、コバルト、硼素。
珪素、燐を少なくとも一種含有させた銅基合金である。
この実施例の合金Ｎ１１ｌ〜Ｎα１０は、高ニッケル含
有洋白と同様に、美しい銀白色光沢を有するものであっ
た。
有洋白と同様に、美しい銀白色光沢を有するものであっ
た。
さらに、被削性、熱間・冷間加工性、耐食性。
機械的性質（引張強さ、伸び、硬さ）について、第１表
に示す組成の銅基合金Ｎａ １１〜Ｎ＋１２０を比較例
として比較試験したところ、第２表に示す如き結果が得
られた。なお、＆１１はＪｌ、Ｓ Ｃ７５２１に。
に示す組成の銅基合金Ｎａ １１〜Ｎ＋１２０を比較例
として比較試験したところ、第２表に示す如き結果が得
られた。なお、＆１１はＪｌ、Ｓ Ｃ７５２１に。
ＮｄＩ３はＪｆＳ Ｃ７４５１に、翫１３はＣＤＡ Ｃ
７６３００に、Ｎｏ１４はＣＤＡ Ｃ７９６２０に、Ｎ
ＱＩ５はＪＴＳ Ｃ３７１０に夫々相当する銅基合金で
ある。
７６３００に、Ｎｏ１４はＣＤＡ Ｃ７９６２０に、Ｎ
ＱＩ５はＪＴＳ Ｃ３７１０に夫々相当する銅基合金で
ある。
〈第１表〉
〈第２表〉
被削性等についての各試験は、次のようにして行った。
すなわち、各銅基合金＆１〜Ｎα２０を電気炉により大
気中で溶解して、各々、厚さ４０ｍ＋、幅８０ ｎｕ
、長さ２５０ｍの鋳塊を得た。次いで、各鋳塊の一部を
切り出して、厚さ２５ ｍ 、幅２５ｍ。
気中で溶解して、各々、厚さ４０ｍ＋、幅８０ ｎｕ
、長さ２５０ｍの鋳塊を得た。次いで、各鋳塊の一部を
切り出して、厚さ２５ ｍ 、幅２５ｍ。
長さ３０冊の熱間加工性試験片を得た。また、前記各鋳
塊の表面を面削して、各々、厚さ３５ｎｎの鋳塊片に仕
上げ、各鋳塊片を８２０℃に加熱して、厚さが８ｍとな
るまで熱間圧延を行い、更にその表面を厚さが７．５ｍ
ｍとなるよう薄削した上、その幅方向端部（約１０ｍ）
を切断除去して、幅を６０ｒｒｎとし、更にこれを６０
０℃、１時間の条件で空冷焼鈍し、完全に冷却した上で
酸洗して冷間加工性試験片（非削性２機械的性質、耐食
性試験用の試料としても使用する）を得た。なお、銅基
合金Ｎα１１〜Ｎα１４については、熱間圧延性に乏し
いことが自明なものであるところから、鋳塊片を熱間圧
延することなく、厚さが２２ｍとなるまで冷間圧延し、
これを焼鈍しく６００℃で１時間加熱後、空冷する）更
に酸洗した上で、厚さが１３ｍｍとなるまで冷間圧延し
た後、再び同一条件で焼鈍、酸洗した上で、厚さが７．
５ｎｎ＋どなるよう冷間圧延して、上記同様の冷間加工
性試験片を得た。また、Ｎｎ１６．Ｎα１８．Ｎα１９
については、上記鋳塊片の熱間圧延時において著しい割
れが生じ、冷間加工性試験片を得ることができなかった
。
塊の表面を面削して、各々、厚さ３５ｎｎの鋳塊片に仕
上げ、各鋳塊片を８２０℃に加熱して、厚さが８ｍとな
るまで熱間圧延を行い、更にその表面を厚さが７．５ｍ
ｍとなるよう薄削した上、その幅方向端部（約１０ｍ）
を切断除去して、幅を６０ｒｒｎとし、更にこれを６０
０℃、１時間の条件で空冷焼鈍し、完全に冷却した上で
酸洗して冷間加工性試験片（非削性２機械的性質、耐食
性試験用の試料としても使用する）を得た。なお、銅基
合金Ｎα１１〜Ｎα１４については、熱間圧延性に乏し
いことが自明なものであるところから、鋳塊片を熱間圧
延することなく、厚さが２２ｍとなるまで冷間圧延し、
これを焼鈍しく６００℃で１時間加熱後、空冷する）更
に酸洗した上で、厚さが１３ｍｍとなるまで冷間圧延し
た後、再び同一条件で焼鈍、酸洗した上で、厚さが７．
５ｎｎ＋どなるよう冷間圧延して、上記同様の冷間加工
性試験片を得た。また、Ｎｎ１６．Ｎα１８．Ｎα１９
については、上記鋳塊片の熱間圧延時において著しい割
れが生じ、冷間加工性試験片を得ることができなかった
。
熱間加工性については、各熱間加工性試験片を７８０℃
に加熱した上、これをその長さ方向において圧下率３０
％、５０％、７０％の条件で各１回自由鍛造し、鍛造後
における試験片周面の割れの有無で評価した。なお、１
回の自由鍛造によって、試験片の長さ（３０ｍ）は、圧
下率３０％で２１ｍｗ＋に、圧下率５０％で１５ｍｍに
、圧下率７０％で９ｆｆＩ１１に夫々変化した。
に加熱した上、これをその長さ方向において圧下率３０
％、５０％、７０％の条件で各１回自由鍛造し、鍛造後
における試験片周面の割れの有無で評価した。なお、１
回の自由鍛造によって、試験片の長さ（３０ｍ）は、圧
下率３０％で２１ｍｗ＋に、圧下率５０％で１５ｍｍに
、圧下率７０％で９ｆｆＩ１１に夫々変化した。
このような熱間加工性の評価方法は一般に行われている
ものであり、次のような経験的事実に基づくものである
。
ものであり、次のような経験的事実に基づくものである
。
すなわち、圧下率３０％で割れが生じた場合、熱間圧延
は実際上不可能であり、圧下率：３０％では割れが生じ
ないが、圧下率５０％で割れが生じた場合は、熱間圧延
は可能であるものの、その圧延条件がかなり制限され、
且つ圧延時の歩留まりも頗る悪く、実用的な熱間圧延は
困難である。また、圧下率３０％、５０％では割れが生
じないが、圧下率７０％で割れが生じた場合は、熱間圧
延時に耳割れ等の欠陥が多少生じるものの、実用的な熱
間圧延を行う」二で問題はない。さらに、圧下率７０％
の条件でも割れが生じない場合は、極めて良好な熱間圧
延を行うことができ、実用上全く問題ない。
は実際上不可能であり、圧下率：３０％では割れが生じ
ないが、圧下率５０％で割れが生じた場合は、熱間圧延
は可能であるものの、その圧延条件がかなり制限され、
且つ圧延時の歩留まりも頗る悪く、実用的な熱間圧延は
困難である。また、圧下率３０％、５０％では割れが生
じないが、圧下率７０％で割れが生じた場合は、熱間圧
延時に耳割れ等の欠陥が多少生じるものの、実用的な熱
間圧延を行う」二で問題はない。さらに、圧下率７０％
の条件でも割れが生じない場合は、極めて良好な熱間圧
延を行うことができ、実用上全く問題ない。
かかる鍛造試験の結果は、第２表において、割れが全く
発生しなかったものをＯで、圧下率７０％で割れを生じ
たものをＯで、圧下率５０％で割れを生じたものをΔで
、圧下率３０％で割れを生じたものを×で表示した。
発生しなかったものをＯで、圧下率７０％で割れを生じ
たものをＯで、圧下率５０％で割れを生じたものをΔで
、圧下率３０％で割れを生じたものを×で表示した。
第２表から明らかなように、本発明に係る銅基合金Ｎα
１〜＆１０は、すべて熱間加工性に優れたものであるこ
とが確認された。
１〜＆１０は、すべて熱間加工性に優れたものであるこ
とが確認された。
冷間加工性については、各冷間加工性試験片を、１パス
圧下率約１０％の条件で冷間圧延を繰返し、厚さが３＋
ｍ＋どなったときにおける耳割れ状態で評価した。
圧下率約１０％の条件で冷間圧延を繰返し、厚さが３＋
ｍ＋どなったときにおける耳割れ状態で評価した。
その結果は、第２表において、耳割れが全く発生しなか
ったものをＯで、所々に僅かな割れ（長さ５ｎｎ以下）
が発生したものをＱで、最終の圧延に至るまでに大きな
割れ（長さ２０ｍｍ以上）が発生して、爾後の圧延を中
止したものをＸで、また評価を○、×の何れとも判断し
得なかったものをΔで表示した。なお、Ｎａ１６．Ｎ（
１１８，ｋ１９については、上記した如く冷間加工性試
験片を得ることができなかったため、冷間加工性試験を
行い得なかった。
ったものをＯで、所々に僅かな割れ（長さ５ｎｎ以下）
が発生したものをＱで、最終の圧延に至るまでに大きな
割れ（長さ２０ｍｍ以上）が発生して、爾後の圧延を中
止したものをＸで、また評価を○、×の何れとも判断し
得なかったものをΔで表示した。なお、Ｎａ１６．Ｎ（
１１８，ｋ１９については、上記した如く冷間加工性試
験片を得ることができなかったため、冷間加工性試験を
行い得なかった。
第２表から明らかなように、本発明に係る銅基合金徹１
〜Ｎα１０は、すべて冷間加工性に優れたものであるこ
とが確認された。
〜Ｎα１０は、すべて冷間加工性に優れたものであるこ
とが確認された。
被削性については、所謂ドリルテスト値をもって評価し
た。このドリルテスト値は、次のようにして求めたもの
である。
た。このドリルテスト値は、次のようにして求めたもの
である。
すなわち、上記した冷間加工性試験において。
各冷間加工性試験片について２回目の冷間圧延により厚
さが約６．１ｍ＋どなったところで、冷間加工性試験片
の長さ方向端部を約３０ｍ切断して、その切断片を被剛
性試験片として採取したにのようにして得た被削性試験
片について、一定荷重（１，０ｋｇ）を負荷したドリル
（ドリル径３ｍｍ。
さが約６．１ｍ＋どなったところで、冷間加工性試験片
の長さ方向端部を約３０ｍ切断して、その切断片を被剛
性試験片として採取したにのようにして得た被削性試験
片について、一定荷重（１，０ｋｇ）を負荷したドリル
（ドリル径３ｍｍ。
回転数Ｌ ＯＯＯｒ、ｐ、ａ＋、 ）で穿孔し、その穿
孔深さが５画となるまでに要した穿孔時間Ｔを測定した
。
孔深さが５画となるまでに要した穿孔時間Ｔを測定した
。
そして、所謂快削性黄銅（銅６１．５重量％、鉛３．０
重量％を含有し、残部が亜鉛である組成の銅基合金）か
らなる基準試料について上記と同一条件で基準穿孔時間
−を測定し、この基準穿孔時ルテスト値が大きい程、被
剛性が優れていることになる。
重量％を含有し、残部が亜鉛である組成の銅基合金）か
らなる基準試料について上記と同一条件で基準穿孔時間
−を測定し、この基準穿孔時ルテスト値が大きい程、被
剛性が優れていることになる。
その結果は第２表に示す通りであり、本発明に係る銅基
合金隆１〜Ｎα１０は、比較例合金に対し、最も優れた
合金＆ Ｌ ５ （ＪＩＳ Ｃ３７１０）と略同等若し
くは優れた被削性を有するものであることが確認された
。なお、Ｎａ１６．気１８．Ｎα１９については、上記
した如く冷間加工性試験片を得ることができず、被削性
試験片を採取できないため、被削性試験を行い得なかっ
た。
合金隆１〜Ｎα１０は、比較例合金に対し、最も優れた
合金＆ Ｌ ５ （ＪＩＳ Ｃ３７１０）と略同等若し
くは優れた被削性を有するものであることが確認された
。なお、Ｎａ１６．気１８．Ｎα１９については、上記
した如く冷間加工性試験片を得ることができず、被削性
試験片を採取できないため、被削性試験を行い得なかっ
た。
機械的性質については、厚さ３ｍの各冷間加工性試験片
を６００℃、１時間の条件で空冷焼鈍し、酸洗後、厚さ
が１．５ｍとなるまで冷間圧延し、更にこれを同一条件
で焼鈍、酸洗した上で、厚さが１．２ｎｏとなるまで冷
間圧延し、その各圧延材について引張り強さ、伸び、硬
さを測定した。
を６００℃、１時間の条件で空冷焼鈍し、酸洗後、厚さ
が１．５ｍとなるまで冷間圧延し、更にこれを同一条件
で焼鈍、酸洗した上で、厚さが１．２ｎｏとなるまで冷
間圧延し、その各圧延材について引張り強さ、伸び、硬
さを測定した。
その結果は第２表に示す通りであり、本発明に係る銅基
合金Ｎα１〜＆１０は、機械的性質に優れたものである
ことが確認された。すなわち、引張り強さ及び硬さにつ
いては、比較例合金（合金覧２ｏを除く）より明らかに
優れており、伸びについては、比較例合金と同等若しく
はこれより優れている。なお、丸１６．Ｎｎ１８．Ｎα
１９については前記した如く冷間加工性試験片を得るこ
とができなかったため、またＮα１７については４．５
ｍの厚さまで圧延した段階で大きな割れを生じたため、
上記した所定の圧延材を得ることができず、引張り強さ
等の測定を断念した。
合金Ｎα１〜＆１０は、機械的性質に優れたものである
ことが確認された。すなわち、引張り強さ及び硬さにつ
いては、比較例合金（合金覧２ｏを除く）より明らかに
優れており、伸びについては、比較例合金と同等若しく
はこれより優れている。なお、丸１６．Ｎｎ１８．Ｎα
１９については前記した如く冷間加工性試験片を得るこ
とができなかったため、またＮα１７については４．５
ｍの厚さまで圧延した段階で大きな割れを生じたため、
上記した所定の圧延材を得ることができず、引張り強さ
等の測定を断念した。
酎食性については、上記機械的性質試験におけると同一
の圧延材（厚さ１．２ｍ）を用い、これを厚さ１．２ｍ
、幅１０ｍ、長さ２０ｎｗ＊の板体とした上で、この板
体について脱亜鉛腐食試験を行い、腐食量を表す係数で
あるＺ値を求めた。
の圧延材（厚さ１．２ｍ）を用い、これを厚さ１．２ｍ
、幅１０ｍ、長さ２０ｎｗ＊の板体とした上で、この板
体について脱亜鉛腐食試験を行い、腐食量を表す係数で
あるＺ値を求めた。
かかる耐食性試験は、銅・亜鉛系の腐食に関しては全体
的な腐食減量よりも選択的な脱亜鉛腐食が現実的に重要
な問題とされていることから、−般に広く採用されてい
るものであり、具体的には、次のようにして行う。
的な腐食減量よりも選択的な脱亜鉛腐食が現実的に重要
な問題とされていることから、−般に広く採用されてい
るものであり、具体的には、次のようにして行う。
すなわち、ビー力に電解液（０，５規定の塩化すトリウ
ム水溶液５００■Ｑ）を収容して、電解液内に陰極とし
て白金網を、また陽極として板体状とした各耐食性試験
片を夫々浸漬する。次に、試験片をヒータにより８７．
５℃に加熱し、そのまま２時間保温した後、５ ｔｍ
Ａ ／ ｄの電流密度で３時間電解を行う。電解後、試
験片の表面付着物を清浄水で電解液内に洗い流すと共に
、白金網に析出した銅等を硝酸で溶解して、その溶液を
電解液に加える。そして、この電解液中に含まれる亜鉛
と銅との重量比を測定する。さらに、この重量比を試験
６７ｒの試験片中に含まれていた亜鉛と銅との重量比で
除した値を求め、これをもってＺ値とする。
ム水溶液５００■Ｑ）を収容して、電解液内に陰極とし
て白金網を、また陽極として板体状とした各耐食性試験
片を夫々浸漬する。次に、試験片をヒータにより８７．
５℃に加熱し、そのまま２時間保温した後、５ ｔｍ
Ａ ／ ｄの電流密度で３時間電解を行う。電解後、試
験片の表面付着物を清浄水で電解液内に洗い流すと共に
、白金網に析出した銅等を硝酸で溶解して、その溶液を
電解液に加える。そして、この電解液中に含まれる亜鉛
と銅との重量比を測定する。さらに、この重量比を試験
６７ｒの試験片中に含まれていた亜鉛と銅との重量比で
除した値を求め、これをもってＺ値とする。
したがって、Ｚ値が１のときは脱亜鉛腐食はなく。
これが１より大となるに従って脱亜鉛腐食が著しいこと
になる。
になる。
その結果は第２表に示す通りであり、本発明に係る銅基
合金Ｎα１〜ｋｌｏは、洋白が本来的に有する優れた酎
食性を担保しうるものであることが確認された。なお、
魔１６〜＆１９については冷間加工性試験片が得られず
、脱亜鉛腐食試験を行い得なかった。
合金Ｎα１〜ｋｌｏは、洋白が本来的に有する優れた酎
食性を担保しうるものであることが確認された。なお、
魔１６〜＆１９については冷間加工性試験片が得られず
、脱亜鉛腐食試験を行い得なかった。
以上の説明から容易に理解されるように、本発明の快削
性銅基合金は、高ニッケル含有洋白と同様の美しい銀白
色を呈するものでありながら、高価なニッケルを多量に
含有せず、熱間・冷間加工性に優れているものである。
性銅基合金は、高ニッケル含有洋白と同様の美しい銀白
色を呈するものでありながら、高価なニッケルを多量に
含有せず、熱間・冷間加工性に優れているものである。
したがって、原料・製造コストを大幅に低減できるもの
であり、装飾性に優れた製品を安価に提供できるもので
ある。
であり、装飾性に優れた製品を安価に提供できるもので
ある。
しかも、洋白本来の優れた耐食性を担保しつつ。
波切削性、熱間・冷間加工性２機械的性質のす入てに優
れたものであり、その実用的価値極めて大なるものであ
る。
れたものであり、その実用的価値極めて大なるものであ
る。
昭和６３年２月１７日
Claims (2)
- （１）ニッケル６〜１５重量％、マンガン３〜８重量％
、鉛０．１〜２．５重量％、亜鉛３１〜４７重量％含有
し、残部が銅及び不可避不純物からなることを特徴とす
る、銀白色を呈する快削性銅基合金。 - （２）更に鉄０．１〜３重量％、コバルト０．０３〜２
重量％、硼素０．００５〜０．２重量％、珪素０．０１
〜１．０重量％、燐０．００５〜０．１重量％を少なく
とも一種含有することを特徴とする、請求項１記載の銀
白色を呈する快削性銅基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP110388A JPH01177327A (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | 銀白色を呈する快削性銅基合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP110388A JPH01177327A (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | 銀白色を呈する快削性銅基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01177327A true JPH01177327A (ja) | 1989-07-13 |
| JPH0469218B2 JPH0469218B2 (ja) | 1992-11-05 |
Family
ID=11492147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP110388A Granted JPH01177327A (ja) | 1988-01-06 | 1988-01-06 | 銀白色を呈する快削性銅基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01177327A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05271850A (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-19 | Norinaga Shindoushiyo:Kk | 快削性白色合金 |
| JPH0987793A (ja) * | 1995-09-21 | 1997-03-31 | Kichiyou Shindoushiyo:Kk | 改良快削白色合金 |
| WO2004083471A3 (fr) * | 2003-03-21 | 2004-11-18 | Swissmetal Boillat Sa | Alliage a base de cuivre |
| KR100473366B1 (ko) * | 2002-10-30 | 2005-03-08 | 주식회사 풍산 | 주화 제조용 구리 합금 조성물 |
| KR100909245B1 (ko) * | 2008-12-29 | 2009-07-27 | 이세균 | 금속 합금 소재 및 그의 제조방법 |
| WO2009113489A1 (ja) * | 2008-03-09 | 2009-09-17 | 三菱伸銅株式会社 | 銀白色銅合金及びその製造方法 |
| DE102009021336A1 (de) * | 2009-05-14 | 2010-11-25 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung |
| JP2012041566A (ja) * | 2010-08-12 | 2012-03-01 | Mitsubishi Materials Corp | 銅合金及び鋳造品 |
| WO2012104426A3 (en) * | 2011-02-04 | 2012-09-27 | Swissmetal Industries Ltd | Cu-ni-zn-mn alloy |
| KR101285833B1 (ko) * | 2011-01-14 | 2013-07-12 | 충남대학교산학협력단 | 구리 합금 조성물 및 이로부터 제조된 구리 합금 주화 |
| WO2013111143A1 (en) * | 2012-01-24 | 2013-08-01 | G D Abdhool Rahim | Alloy containing precious metals and its method of preparation by using herbal extracts |
| DE102012004725A1 (de) | 2012-03-07 | 2013-09-12 | Wieland-Werke Ag | Siliziumhaltige Kupfer-Nickel-Zink-Legierung |
| DE102015014856A1 (de) * | 2015-11-17 | 2017-05-18 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung |
| CN116855792A (zh) * | 2023-07-18 | 2023-10-10 | 宁波博威合金材料股份有限公司 | 一种锌白铜合金及其制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
| CN112239824A (zh) * | 2019-07-19 | 2021-01-19 | 启东市荣盛铜业有限公司 | 一种高镍含铅易切削材料及其晶粒组织致密化生产工艺 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS59136438A (ja) * | 1983-01-26 | 1984-08-06 | Sanpo Shindo Kogyo Kk | 銀白色を呈する耐食性銅基合金 |
| JPS59159957A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-10 | Mitsubishi Metal Corp | 耐海水腐食性および熱間加工性にすぐれた高強度Ｃｕ合金 |
-
1988
- 1988-01-06 JP JP110388A patent/JPH01177327A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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| US9080226B2 (en) | 2003-03-21 | 2015-07-14 | Swissmetal Ums Usines Metallurgiques Suisse Sa | Copper-based alloy |
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| DE102009021336B9 (de) | 2009-05-14 | 2024-04-04 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung |
| DE102009021336B4 (de) | 2009-05-14 | 2024-01-11 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Nickel-Zink-Legierung und deren Verwendung |
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