EP3212816B1 - Piece de turbomachine comportant un alliage a base de titane - Google Patents

Piece de turbomachine comportant un alliage a base de titane Download PDF

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EP3212816B1
EP3212816B1 EP15798511.0A EP15798511A EP3212816B1 EP 3212816 B1 EP3212816 B1 EP 3212816B1 EP 15798511 A EP15798511 A EP 15798511A EP 3212816 B1 EP3212816 B1 EP 3212816B1
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titanium
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Béatrice PELTIER
Cédrik BROZEK
Yvon Millet
Frédéric PRIMA
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Safran Aircraft Engines SAS
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Timet Savoie SA
Ecole Nationale Superieure de Chimie de Paris ENSCP
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Safran Aircraft Engines SAS
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Timet Savoie SA
Ecole Nationale Superieure de Chimie de Paris ENSCP
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    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
    • B22D7/005—Casting ingots, e.g. from ferrous metals from non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
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    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2300/00—Materials; Properties thereof
    • F05D2300/10—Metals, alloys or intermetallic compounds
    • F05D2300/17—Alloys
    • F05D2300/174—Titanium alloys, e.g. TiAl

Definitions

  • the invention relates to novel titanium alloys having improved mechanical properties.
  • titanium alloys may have low or no cold working at room temperature and a relatively low ductility (10 to 15% on average). This type of behavior is related to the hardening methods of known titanium alloys which make it possible to obtain good properties in terms of mechanical strength but, in return, can limit the deformation capacities of the material and, consequently, lead to low ductility.
  • Known titanium alloys are therefore not optimal materials for producing parts that are potentially subjected to large deformations while retaining good static properties such as casings which must ensure the retention of objects in case of ingestion or bursting parts. Some of the known titanium alloys can, therefore, be removed from this type of applications in favor of significantly heavier steels.
  • the invention proposes a casing according to claim 1.
  • the invention proposes a turbomachine according to claim 4.
  • titanium-based alloy it should be understood that titanium is the base metal of the alloy, that is to say that the alloy comprises titanium in a mass content greater than or equal to 50%, for example greater than or equal to 60%, for example greater than or equal to 70%, for example greater than or equal to 80%.
  • Mo eq ⁇ Mo i z i
  • z i denotes the mass fraction in the alloy of the additive element i
  • Mo i corresponds to the ratio (betagene character of the addition element i) / (betagenic character of Mo), the sum being made on all of the addition elements present in the alloy.
  • the sum relates to both the addition elements betagens but also to the alphagene addition elements possibly present in the alloy, the latter having a negative Mo i coefficient.
  • the number in front of a chemical element is the mass content in% of this element in the alloy.
  • the Ti-8.5 Cr-1.5 Al alloy is a titanium-based alloy containing Cr at a mass content of 8.5% and Al at a mass content of 1.5%.
  • the alloys that can be used in the context of the invention advantageously have high work-hardening, a high-breaking load and good ductility.
  • the choice of the ranges of parameters explained above makes it possible to harden the alloy and to activate deformation modes making it possible to obtain a high ductility by involving twinning and phase-to-phase transformation mechanisms. at.
  • the alloys that can be used in the context of the invention may in particular have ductilities of the order of 40% while retaining high yield strengths (above 500 MPa). Such performances are in technological break with the performance of known titanium alloys.
  • the alloy may comprise Cr and Al as additive elements.
  • the alloy may comprise Cr and Sn as additive elements.
  • the alloy is a ternary alloy.
  • the alloy is a ternary Ti-Cr-Al or Ti-Cr-Sn alloy.
  • the alloy may comprise Cr and Al as addition elements and the mass content of Cr in the alloy may be between 6% and 9%, for example between 7% and 9%, and the mass content of Al in the alloy may be between 1% and 3%.
  • the alloy can have the following chemical formula: Ti-xCr-yAl where x is between 6 and 9, or even between 7 and 9, and y is between 1 and 3.
  • the alloy may comprise Cr and Sn as additive elements and the mass content of Cr in the alloy may be between 6% and 9%, for example between 7% and 9%, and the mass content of Sn in the alloy may be between 1% and 5%.
  • the alloy may have the following chemical formula: Ti-x'Cr-zSn where x 'is between 6 and 9, or even between 7 and 9, and z is between 1 and 5.
  • the mass content of Cr in the alloy may be between 7% and 9%.
  • the part is a turbomachine casing, for example a turbomachine retention casing.
  • the part may be formed of an alloy as defined above.
  • the Figures 1 and 2 are electronic diagrams on which titanium alloys have been positioned. These electronic diagrams indicate the mechanisms of deformation implemented when the alloy is stressed.
  • Bo is represented on the ordinate of the electronic diagrams of Figures 1 and 2 . As mentioned above, Bo quantifies the average cohesive strength of the covalent bonds between titanium and the additive elements.
  • Md is represented on the abscissa of the electronic diagrams of Figures 1 and 2 .
  • Md denotes the average energy level of the orbital d corresponding to the covalent bonds resulting from the interaction between the titanium and the additive elements.
  • alloys that can be used in the context of the invention are, as illustrated, positioned on the electronic diagrams of the Figures 1 and 2 in the zone corresponding to the activation of twinning phenomena.
  • the figure 3 is a photograph showing the obtaining, in an alloy that can be used in the context of the invention, of an ⁇ "phase from a ⁇ phase (activation of the mechanism for transforming a ⁇ phase into an ⁇ phase" during the application of a constraint).
  • the activation of such a phase transformation advantageously participates in obtaining a high ductility.
  • the Figures 4A and 4B show, for their part, the activation of a twinning phenomenon obtained in an alloy that can be used in the context of the invention, which also contributes to obtaining a high ductility.
  • the figure 5 shows tensile test results obtained for a Ti-8.5 Cr-1.5Al alloy.
  • This alloy has a high ductility of the order of 40%, a breaking load of 1150 MPa and retains a high yield strength.
  • the tensile tests carried out were carried out at room temperature at a deformation rate of 10 -3 s -1 on specimens 50 mm long, 0.5 mm thick and 5 mm wide.
  • a Ti-8.5Cr-1.5Al alloy ingot was manufactured by compacting the sponge elements of titanium, chromium grains and aluminum powder and then using the arc fusion technique. In the compacted mixture, the following mass contents were observed: Ti at 90% by weight, Cr at 8.5% by weight and Al at 1.5% by weight. This ingot was then deformed to obtain a sheet of 0.5 mm thick. This sheet was heat-treated at 900 ° C in the beta range followed by rapid cooling. Flat tensile test pieces were cut from this sheet and were used in the tensile test described above in connection with the figure 5 .

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Description

    Arrière-plan de l'invention
  • L'invention concerne de nouveaux alliages de titane présentant des propriétés mécaniques améliorées.
  • Les alliages de titane commerciaux peuvent présenter à température ambiante un écrouissage faible voire nul ainsi qu'une ductilité relativement faible (de 10 à 15% en moyenne). Ce type de comportement est lié aux modes de durcissement des alliages de titane connus qui permettent d'obtenir de bonnes propriétés en termes de résistance mécanique mais, en contrepartie, peuvent limiter les capacités de déformation du matériau et, en conséquence, conduire à de faibles ductilités.
  • Les alliages de titane connus ne constituent donc pas des matériaux optimaux pour réaliser des pièces devant subir potentiellement de grandes déformations tout en conservant des propriétés statiques de bon niveau comme par exemple des carters qui doivent assurer la rétention d'objets en cas d'ingestion ou d'éclatement de pièces. Certains des alliages de titane connus peuvent, par conséquent, être écartés de ce type d'applications au profit d'aciers sensiblement plus lourds.
  • On connait JP 2014-194083 et la publication Sugano et al. « the effect of aluminum content on phase constitution and heat treatment behavior of Ti-Cr-Al alloys for healthcare application » (Materials Science and Engineering C 25 (2005) 377 - 381) qui divulguent des alliages de titane pour des applications médicales. Les documents US 2011/0192509 et US 2013/0248061 divulguent le traitement de pièces à base de titane, et le document JP 2014-169496 divulgue des alliages de titane.
  • Il existe donc un besoin pour disposer de nouveaux alliages de titane présentant un écrouissage ainsi qu'une ductilité élevés.
    • Objet et résumé de l'invention
  • L'invention propose selon un premier aspect un carter selon la revendication 1.
  • L'invention propose selon un deuxième aspect une turbomachine selon la revendication 4.
  • Le brevet décrit encore un alliage à base de titane dans lequel un ou plusieurs éléments d'addition sont présents, l'alliage vérifiant les conditions suivantes :
    • 4,10 ≤ e a ≤ 4,16 ,
      Figure imgb0001
    • 10 ≤ Moéq ≤ 14,5,
    • 2,77 ≤ Bo ≤ 2,80, et
    • 2,34 eV ≤ Md ≤ 2,38 eV,
    où Moéq désigne la teneur massique en éléments bêtagènes dans l'alliage en équivalent molybdène, e a = ∑ e i a i x i
    Figure imgb0002
     où e i a i
    Figure imgb0003
     désigne le nombre d'électrons de valence de l'élément i et xi désigne la fraction molaire de l'élément i dans l'alliage, la somme étant effectuée sur l'ensemble des éléments présents dans l'alliage, Bo désigne l'indice de liaison moyen des liaisons covalentes entre le titane et les éléments d'addition et Md désigne le niveau d'énergie moyen en eV des orbitales d correspondant aux liaisons covalentes entre le titane et les éléments d'addition.
  • Par « alliage à base de titane », il faut comprendre que le titane constitue le métal de base de l'alliage, c'est-à-dire que l'alliage comporte du titane en une teneur massique supérieure ou égale à 50%, par exemple supérieure ou égale à 60%, par exemple supérieure ou égale à 70%, par exemple supérieure ou égale à 80%.
  • La grandeur Moéq est donnée par l'équation suivante : Moéq = ∑Moizi où zi désigne la fraction massique dans l'alliage de l'élément d'addition i et Moi correspond au rapport (caractère bétagène de l'élément d'addition i)/(caractère bétagène de Mo), la somme étant effectuée sur l'ensemble des éléments d'addition présents dans l'alliage. Ainsi, la somme porte à la fois sur les éléments d'addition bétagènes mais aussi sur les éléments d'addition alphagènes éventuellement présents dans l'alliage, ces derniers ayant un coefficient Moi négatif.
  • Pour chacun des éléments d'addition, les grandeurs Moi et ei/ai sont tabulées. Le tableau 1 ci-dessous donne les valeurs de ces grandeurs pour quelques exemples d'éléments d'addition.
    Figure imgb0004
  • Bo quantifie la force de cohésion moyenne des liaisons covalentes entre le titane et les éléments d'addition. Plus précisément, la grandeur Bo est calculée de la manière suivante : Bo = ∑Boixi où xi désigne la fraction molaire de l'élément i dans l'alliage, la somme portant sur l'ensemble des éléments présents dans l'alliage. Les valeurs Boi sont tabulées et sont données pour différents éléments d'addition dans le tableau 2 ci-dessous. Md désigne le niveau d'énergie moyen des orbitales d correspondant aux liaisons covalentes résultant de l'interaction entre le titane et les éléments d'addition. Plus précisément, la grandeur Md est calculée de la manière suivante : Md = ∑Mdixi où xi désigne la fraction molaire de l'élément i dans l'alliage, la somme portant sur l'ensemble des éléments présents dans l'alliage. Les valeurs Mdi sont tabulées et sont données pour différents éléments d'addition dans le tableau 2 ci-dessous.
    Figure imgb0005
  • Les paramètres e a ,
    Figure imgb0006
     Moéq, Bo et Md sont connus de la littérature. En particulier, diverses publications détaillent le calcul des paramètres Bo et Md. A ce titre, on peut par exemple citer la publication Abdel-Hady et al. « General approach to phase stability and elastic properties of β-type Ti-alloys using electronic parameters », Scripta Materialia 55 (2006) 477-480, la publication Marteleur et al. « On the design of new β-metastable titanium alloys with improved work hardening rate thanks to simultaneous TRIP and TWIP effects », Scripta Materialia 66 (2012) 749-752 et la publication Sun et al. « Investigation of early stage deformation mechanisms in a metastable β-titanium alloy showing combined twinning-induced plasticity and transformation-induced plasticity effects », Acta Materialia 61 (2013) 6406-6417.
  • Sauf mention contraire, dans les formules chimiques d'alliages utilisées dans la suite, le nombre situé devant un élément chimique est la teneur massique en % de cet élément dans l'alliage. Par exemple, l'alliage Ti-8,5Cr-1,5Al est un alliage à base de titane comportant du Cr en une teneur massique égale à 8,5% et du Al en une teneur massique égale à 1,5%.
  • Les alliages utilisables dans le cadre de l'invention présentent avantageusement un écrouissage élevé, une charge à rupture élevée ainsi qu'une bonne ductilité. Le choix des plages de paramètres explicitées plus haut permet de durcir l'alliage et d'activer des modes de déformation permettant d'obtenir une ductilité élevée en faisant intervenir des mécanismes de maclage (« twinning ») et de transformation de phase β en phase a.
  • Dans les alliages utilisables dans le cadre de l'invention, une combinaison d'un effet de plasticité induite par maclage (effet « TWIP » : « Twinning Induced Plasticity ») et d'un effet de plasticité induite par transformation de phase (effet « TRIP » : « Transformation Induced Plasticity ») est avantageusement activée. L'invention résulte dans le choix d'alliages particuliers définis à l'aide des paramètres décrits plus haut permettant à la fois d'activer un mécanisme de transformation martensitique ainsi que des mécanismes de maclage et de glissement.
  • Grâce à l'activation de ces phénomènes, les alliages utilisables dans le cadre de l'invention peuvent notamment présenter des ductilités de l'ordre de 40% tout en conservant des limites d'élasticité élevées (au-delà de 500MPa). De telles performances sont en rupture technologique par rapport aux performances des alliages de titane connus.
  • Dans un exemple de réalisation, l'alliage peut comporter du Cr et du Al comme éléments d'addition.
  • Dans un exemple de réalisation, l'alliage peut comporter du Cr et du Sn comme éléments d'addition.
  • L'alliage est un alliage ternaire. L'alliage constitue un alliage ternaire Ti-Cr-Al ou Ti-Cr-Sn.
  • Dans un exemple de réalisation, l'alliage peut comporter du Cr et du Al comme éléments d'addition et la teneur massique en Cr dans l'alliage peut être comprise entre 6% et 9%, par exemple entre 7% et 9%, et la teneur massique en Al dans l'alliage peut être comprise entre 1% et 3%.
  • En particulier, l'alliage peut avoir la formule chimique suivante : Ti-xCr-yAl où x est compris entre 6 et 9, voire entre 7 et 9, et y est compris entre 1 et 3.
  • Dans un exemple de réalisation, l'alliage peut comporter du Cr et du Sn comme éléments d'addition et la teneur massique en Cr dans l'alliage peut être comprise entre 6% et 9%, par exemple entre 7% et 9%, et la teneur massique en Sn dans l'alliage peut être comprise entre 1% et 5%.
  • En particulier, l'alliage peut avoir la formule chimique suivante : Ti-x'Cr-zSn où x' est compris entre 6 et 9, voire entre 7 et 9, et z est compris entre 1 et 5.
  • L'alliage selon l'invention peut, en particulier, avoir l'une des formules chimiques suivantes :
    • Ti-8,5Cr-1,5Al,
    • Ti-8,5Cr-1,5Sn,
    • Ti-7,5Cr-1Al,
    • Ti-7,5Cr-2Al, ou
      Ti-7Cr-2Sn.
  • Dans un exemple de réalisation, la teneur massique en Cr dans l'alliage peut être comprise entre 7% et 9%.
  • De préférence, la pièce est un carter de turbomachine, par exemple un carter de rétention de turbomachine.
  • La pièce peut être formée d'un alliage tel que défini plus haut.
    • Brève description des dessins
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
    • les figures 1 et 2 représentent des diagrammes électroniques montrant le positionnement d'exemples d'alliages utilisables dans le cadre de l'invention,
    • la figure 3 montre l'effet « TRIP » dans lequel il y a phénomène de transformation d'une phase β en une phase a" dans un alliage utilisable dans le cadre de l'invention Ti-8,5Cr-1,5Al,
    • Les figures 4A et 4B sont des photographies montrant le phénomène de maclage dans un alliage utilisable dans le cadre de l'invention Ti-8,5Cr-1,5Sn, et
    • les figures 5 et 6 représentent des résultats d'essais en traction d'alliages utilisables dans le cadre de l'invention.
    Description détaillée de modes de réalisation
  • Les figures 1 et 2 sont des diagrammes électroniques sur lesquels des alliages de titane ont été positionnés. Ces diagrammes électroniques indiquent les mécanismes de déformations mis en oeuvre lorsque l'alliage est soumis à une contrainte.
  • Bo est représenté en ordonnée des diagrammes électroniques des figures 1 et 2. Comme mentionné plus haut, Bo quantifie la force de cohésion moyenne des liaisons covalentes entre le titane et les éléments d'addition.
  • Md est représenté en abscisse des diagrammes électroniques des figures 1 et 2. Comme mentionné plus haut, Md désigne le niveau d'énergie moyen des orbitales d correspondant aux liaisons covalentes résultant de l'interaction entre le titane et les éléments d'addition.
  • Les diagrammes électroniques fournis aux figures 1 et 2 indiquent diverses régions correspondant aux différents mécanismes de déformation mis en oeuvre : glissement (« slip »), maclage (« twin ») et transformation martensitique (« SIM Transformation » : « Stress Induced Martensitic Transformation »).
  • Quelques exemples d'alliages utilisables dans le cadre de l'invention sont, comme illustré, positionnés sur les diagrammes électroniques des figures 1 et 2 dans la zone correspondant à l'activation de phénomènes de maclage. On peut par exemple avoir : 2,77 ≤ Bo ≤ 2,79 et 2,34 eV ≤ Md ≤ 2,38 eV pour les alliages utilisables dans le cadre de l'invention.
  • La figure 3 est une photographie montrant l'obtention, dans un alliage utilisable dans le cadre de l'invention, d'une phase α" à partir d'une phase β (activation du mécanisme de transformation d'une phase β en une phase α" lors de l'application d'une contrainte). L'activation d'une telle transformation de phase participe avantageusement à l'obtention d'une ductilité élevée. Les figures 4A et 4B montrent, quant à elles, l'activation d'un phénomène de maclage obtenu dans un alliage utilisable dans le cadre de l'invention qui participe aussi à l'obtention d'une ductilité élevée.
  • La figure 5 montre des résultats d'essais de traction obtenus pour un alliage Ti-8,5Cr-1,5Al. Pour cet alliage, on a : e/a = 4,129 et Moéq = 12,1. Cet alliage présente une ductilité élevée de l'ordre de 40%, une charge à rupture de 1150 MPa et conserve une limite d'élasticité élevée. Des résultats similaires sont obtenus pour l'alliage Ti-8,5Cr-1,5Sn pour lequel on a : Moeq = 13,6 et e/a = 4,16 (voir figure 6). Les essais de traction effectués ont été réalisés à température ambiante à une vitesse de déformation de 10-3 s-1 sur des éprouvettes de 50 mm de long, 0,5 mm d'épaisseur et 5 mm de largeur.
    • Exemple
  • Un lingot d'alliage Ti-8,5Cr-1,5Al a été fabriqué en compactant les éléments éponge de titane, chrome en grains et aluminium en poudre puis en utilisant la technique de fusion à l'arc. Dans le mélange compacté, les teneurs massiques suivantes ont été respectées : Ti à 90% en masse, Cr à 8,5% en masse et Al à 1,5% en masse. Ce lingot a ensuite été déformé pour obtenir une tôle de 0,5 mm d'épaisseur. Cette tôle a été traitée thermiquement à 900°C dans le domaine bêta suivi d'un refroidissement rapide. Des éprouvettes de traction plates ont été découpées dans cette tôle et ont été utilisées dans le cadre de l'essai en traction décrit plus haut en lien avec la figure 5.
  • L'expression « compris(e) entre ... et ... » ou « allant de ... à ... » doit se comprendre comme incluant les bornes.

Claims (7)

  1. Carter pour une turbomachine, le carter comportant un alliage à base de titane, l'alliage étant :
    - un alliage ternaire Ti-Cr-Al dans lequel la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 6% et 9% et la teneur massique en Al dans l'alliage est comprise entre 1% et 3%, ou
    - un alliage ternaire Ti-Cr-Sn dans lequel la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 6% et 9% et la teneur massique en Sn dans l'alliage est comprise entre 1% et 5%.
  2. Carter selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 7% et 9%.
  3. Carter selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il constitue un carter de rétention pour une turbomachine.
  4. Turbomachine comportant une pièce de turbomachine comportant un alliage à base de titane, l'alliage étant :
    - un alliage ternaire Ti-Cr-Al dans lequel la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 6% et 9% et la teneur massique en Al dans l'alliage est comprise entre 1% et 3%, ou
    - un alliage ternaire Ti-Cr-Sn dans lequel la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 6% et 9% et la teneur massique en Sn dans l'alliage est comprise entre 1% et 5%.
  5. Turbomachine selon la revendication 4, caractérisée en ce que la teneur massique en Cr dans l'alliage est comprise entre 7% et 9%.
  6. Turbomachine selon la revendication 4 ou 5, caractérisée en ce que la pièce constitue un carter de turbomachine.
  7. Turbomachine selon la revendication 6, caractérisée en ce que la pièce constitue un carter de rétention de turbomachine.
EP15798511.0A 2014-10-31 2015-10-28 Piece de turbomachine comportant un alliage a base de titane Active EP3212816B1 (fr)

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FR1460497A FR3027921B1 (fr) 2014-10-31 2014-10-31 Alliages a base de titane presentant des proprietes mecaniques ameliorees
PCT/FR2015/052899 WO2016066955A1 (fr) 2014-10-31 2015-10-28 Piece de turbomachine comportant un alliage a base de titane

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Publication Number Publication Date
EP3212816A1 EP3212816A1 (fr) 2017-09-06
EP3212816B1 true EP3212816B1 (fr) 2019-03-27

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