EP3511430A1 - Verfahren für eine kontinuierliche wärmebehandlung eines stahlbands, und anlage zum schmelztauchbeschichten eines stahlbands - Google Patents

Verfahren für eine kontinuierliche wärmebehandlung eines stahlbands, und anlage zum schmelztauchbeschichten eines stahlbands Download PDF

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EP3511430A1
EP3511430A1 EP19151613.7A EP19151613A EP3511430A1 EP 3511430 A1 EP3511430 A1 EP 3511430A1 EP 19151613 A EP19151613 A EP 19151613A EP 3511430 A1 EP3511430 A1 EP 3511430A1
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EP
European Patent Office
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steel strip
seconds
chamber
inductor
atmosphere
Prior art date
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Pending
Application number
EP19151613.7A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Frank Maschler
Lutz Kümmel
Thomas Daube
Jean-Pierre Crutzen
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SMS Group GmbH
Original Assignee
SMS Group GmbH
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Filing date
Publication date
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Pending legal-status Critical Current

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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
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    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/02—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity of multiple-track type; of multiple-chamber type; Combinations of furnaces
    • F27B9/028—Multi-chamber type furnaces
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/04—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity adapted for treating the charge in vacuum or special atmosphere
    • F27B9/045—Furnaces with controlled atmosphere

Definitions

  • the invention relates to a method for a continuous heat treatment of a steel strip according to the preamble of claim 1 or to the preamble of claim 7, and a plant for hot dip coating a steel strip of high-strength grade, which is moved in a transport direction.
  • the state of the art as a countermeasure known as the pre-oxidation, in which a coverage of these oxides by a FeO layer and a subsequent reduction to iron (Fe) takes place.
  • This creates on or on the surface To a coated steel strip a pure Fe layer, whereupon a metallic coating adheres well.
  • some materials tend to fail adhesion at a greater depth because the selectively formed oxides such as MnO and others produce a passive layer on which the adhesion of the pure Fe layer is poor.
  • EP 1 819 840 B1 and EP 2 732 062 B1 each disclose a method and apparatus for hot dip coating a strip of higher strength steel, as well as a method for continuous heat treatment of a steel strip according to the preamble of claim 1 of the present patent application
  • the object of the invention is to suppress the selective oxidation to the extent that these oxides do not interfere with the subsequent application of a metallic coating to a surface of the steel strip in order to prepare a coating of steel strips.
  • a coating device can be provided for step c) or vi) which, viewed in the transport direction of the steel strip, is arranged downstream of a furnace device.
  • PVD P hysical V apor D eposition
  • RTF Radiant Tube Furnace
  • the invention likewise provides a system for hot-dip coating of a steel strip of high-strength quality moving in a transport direction, in particular of oxidation-sensitive AHSS grades.
  • a plant comprises a hot dip bath into which the steel strip is immersed for coating can be, wherein - seen in the transport direction of the steel strip - upstream of the Schmelztauchbad at least a first heating chamber with at least one inductor, preferably in the form of a transverse field inductor, a rapid cooling chamber and a holding chamber for a partitioning of the steel strip are arranged.
  • an inductor and / or in the outlet region of the holding chamber, a further inductor may be provided in the inlet region of the holding chamber or upstream thereof.
  • the invention is based on the essential finding that the strip heating or the heating of the steel strip to a temperature of up to 950 ° C takes place as quickly as possible, the subsequent holding or dwell time for the steel strip has to be small at a predetermined temperature.
  • the temperature to which the steel strip in step a) or in step iv) is heated and preferably maintained below 950 ° C and, for example, a value of 945 ° C, 940 ° C, 935 ° C, 930 ° C, 925 ° C or 920 ° C.
  • this temperature, to which the steel strip is heated and preferably also held in step a) or in step iv) assumes a value which lies between the example values just mentioned, and for example a value of 942 ° C or other intermediate values.
  • the residence time of the steel strip> 750 ° C must be as short as possible.
  • the heating of the steel strip to a temperature of up to 950 ° C has shown that with an atmosphere having at least a proportion of 20% hydrogen, preferably nitrogen, and a dew point of less than or less than -40 ° C residence times for the steel strip are allowed up to a maximum of 180 seconds. Depending on the nature of the steel strip to be coated, these residence times may also be shorter than 180 seconds.
  • the material of the steel strip is partially or completely converted into austenite during the holding or residence time.
  • rapid cooling is carried out for the steel strip under a hydrogen-containing atmosphere at ⁇ 500 ° C., as defined in step a) or in step v).
  • the cooling rate can be at least 40 K / s, for which a high hydrogen content is expedient.
  • a hydrogen-rich inert gas with a proportion of e.g. 50% hydrogen used in the heating part and / or in the slow cooling to avoid oxidation is expedient.
  • DFF Direct Fired Furnace
  • step a) the steel strip is heated by at least one inductor, preferably in the form of a transverse field inductor, to the holding temperature of up to 950 ° C. This makes it possible to achieve a rapid heating for the steel strip with a heating rate of at least 50 K / s.
  • step a) the steel strip is inductively heated in two stages, the steel strip by a first inductor, preferably in the form of a longitudinal field inductor, initially to a temperature of up to 720 ° C is heated and then heated by a second inductor, preferably in the form of a transverse field inductor, to the holding temperature of up to 950 ° C.
  • a first inductor preferably in the form of a longitudinal field inductor
  • a second inductor preferably in the form of a transverse field inductor
  • the residence time in the first-mentioned process according to the invention in step a) can also be less than 180 seconds.
  • this residence time in the context of the present invention also ⁇ 170 seconds, preferably ⁇ 160 seconds, more preferably ⁇ 150 seconds, more preferably ⁇ 140 seconds, more preferably ⁇ 130 seconds, more preferably ⁇ 120 seconds, more preferably ⁇ 110 seconds, more preferably ⁇ 100 seconds, more preferably ⁇ 90 seconds, more preferably ⁇ 85 seconds, more preferably ⁇ 80 seconds, more preferably ⁇ 75 seconds, more preferably ⁇ 70 seconds, further preferably ⁇ 65 seconds, further preferably ⁇ 60 seconds , more preferably ⁇ 55 seconds, more preferably ⁇ 50 seconds, more preferably ⁇ 45 seconds, further preferably ⁇ 40 seconds, further preferably ⁇ 35 Seconds, more preferably ⁇ 30 seconds, more preferably ⁇ 25 seconds, more preferably ⁇ 20 seconds, more preferably ⁇ 15 seconds, more preferably ⁇ 10 seconds, more
  • the steel strip is cooled in the rapid cooling in step b) or in step v) to a temperature which is in a range between 200 ° C and 450 ° C.
  • a slow cooling is performed for the steel strip.
  • such slow cooling takes place between steps a) and b), whereby in the case of the second-mentioned method according to the invention, such slow cooling takes place between steps iv) and v).
  • a hydrogen-containing atmosphere which, for example, contains at least 20% hydrogen and may have a dew point of ⁇ -40 ° C.
  • this atmosphere in addition to the hydrogen content then contains residual nitrogen.
  • the time of slow cooling with respect to the oxidation of Si is part of the above-mentioned residence time.
  • further process steps may be provided for the continuous heat treatment of the steel strip, which may be e.g. may be a reheating and / or a holding of the steel strip.
  • These possible further process steps are driven at temperatures of> 600 ° C and are therefore irrelevant with regard to the oxidation of Si.
  • a high hydrogen content is not required in this case, it is not disadvantageous, so that it is basically possible to drive for these further process steps in the same atmosphere as the preceding rapid cooling.
  • FIG. 1 to 12 Preferred embodiment of a method according to the invention for a continuous heat treatment of a steel strip 102 and a system 10 according to the invention explained. Identical features in the drawing are each provided with the same reference numerals. At this point, it should be noted separately that the drawing is merely simplified and shown in particular without scale.
  • Fig. 1 shows the system 10 simplified in principle in a side view thereof.
  • This plant 10 is a continuous hot dip galvanizing line (CGL), with which a steel strip 102 is subjected to a heat treatment in various steps or chambers, followed by at least one surface of the steel strip, preferably all surfaces thereof, in one Hot-dip bath 104, in the Fig. 1 denoted by "zinc pot", a metallic coating is applied, preferably in the form of a zinc layer. Accordingly, the hot dip bath 104 is filled with liquid zinc.
  • CGL continuous hot dip galvanizing line
  • the chambers 1-6 are referred to hereinafter as the first to six-sixth chamber according to these numbers.
  • the principle simplified side view according to Fig. 1 illustrates that the steel strip 102 is guided in a transport direction T along individual tape paths 1-24 through the said chambers 1-6.
  • the steel strip 102 is inserted into the first chamber 105 through an inlet, then passed through the second to fifth chambers, and discharged at the end of the sixth chamber 117 through an outlet, for subsequent dipping into the hot dip bath 102.
  • the Each adjacent to each other, openings or passages are formed through which the steel strip 102 in the transport direction T (further) is performed.
  • FIG. 1 further illustrates a band-bypass, as a result of which the steel strip 102, when needed, after exiting the second chamber 109 (or the heating chamber) can then be introduced directly into the fifth chamber 116 for the purpose of rapid cooling. This means that in this case the third chamber 112 and the fourth chamber 115 will not pass through the steel strip 102.
  • the embodiment of Fig. 2 represents a simplified modification of the plant of Fig. 1 and is used to treat oxidation-sensitive AHSS steels.
  • a shortening of the plant of Fig. 1 are in the embodiment of Fig. 2 only 10 tape paths provided and accordingly named accordingly.
  • Both the first chamber 105 and the pre-oxidation chamber 110 are each out of service. Instead, the steel strip 102 is heated directly in the second chamber 107 ("heating chamber") inductively in two stages to eg 950 ° C (band path 1). As explained, in this case the first inductor 108 with a longitudinal field and the second inductor 109 with a transverse field are formed.
  • the heating rate for heating the steel strip 102 by means of the inductors 108, 109 is at least 50 K / s, and in the case of the embodiment of FIG Fig. 2 > 85 K / s.
  • the atmosphere within the second chamber 107 is hydrogen-containing as explained above.
  • the high hydrogen content and the low water content, the selective oxidation and the diffusion of Si and Mn to the surface (s) of the steel strip 102 is largely suppressed. Due to the high temperature, a very fast full Austenitmaschine takes place, for the example shown here, the required hold time is about 5 seconds, for example exactly 7 seconds. Such a short hold time is helpful so that the steel strip 102 still does not oxidize on its surfaces.
  • the same atmosphere as in the heating chamber 107 is present.
  • the hydrogen content in this atmosphere is preferably> 50%.
  • the inlet chamber of the sixth chamber 117 is first heated by the inductor 3 to the partitioning temperature of e.g. 320 ° C. Subsequently, the steel strip 102 is held in the individual tape paths 5-10 of the sixth chamber 117 at this Partitioning temperature before it heated in the outlet region of the sixth chamber 117 by the inductor 4 to "Zinkpot temperature" and at this temperature then the hot dip 104th (“Zinc pot") is supplied.
  • the partitioning temperature e.g. 320 ° C.
  • Fig. 3 shows a further embodiment of a modified system 10, which also on a simplification or shortening of the plant of Fig. 1 and is used to treat oxidation-sensitive AHSS steels.
  • the embodiment of Fig. 3 also on the above-mentioned possibility of a band-bypass.
  • the first chamber 105 in operation, with the function of a directly fired preheating. Because the first chamber 105 has two tape paths, so does the embodiment of FIG Fig. 3 compared to that of Fig. 2 two tape paths more, namely a total of 12 tape paths, in the representation of Fig. 3 are named accordingly.
  • the heating rate for the steel strip 102 is negligible up to a temperature of about 700 ° C, wherein the atmosphere within the first chamber 105 exhaust gas from a combustion with a slight lack of air sufficient.
  • the first inductor 108 in the second chamber 106 can be omitted and replaced by a directly heated preheater or furnace part (DFF) 106, with which the first chamber 105 is equipped.
  • DFF directly heated preheater or furnace part
  • FIG Fig. 3 Compared to the embodiment of Fig. 2 and the electric power consumption for the first inductor 108 has the embodiment of FIG Fig. 3 the advantage of significantly lower heating energy costs associated with the gas heating of the DFF oven section.
  • FIG Fig. 3 The course of the temperature of the steel strip 102 over time is for the embodiment of FIG Fig. 3 in the diagram of Fig. 4 shown.
  • the paths 1-12 which as explained in the illustration of Fig. 3 are shown at different times the band treatment entered.
  • the atmosphere in the second chamber or the heating chamber 106 at least from entry into the second inductor 109, consists of a proportion of at least 20% hydrogen (H 2 ), preferably> 50% H 2 , and has a dew point of ⁇ -40 ° C on.
  • H 2 hydrogen
  • Relevant to the suppression of the selective oxidation of Si and Mn is a sufficiently short residence time of the steel strip 102 above a temperature of 700 ° C. In the embodiment according to Fig. 3 +4, this residence time should in any case be ⁇ 60 seconds, the residence time in the diagram of Fig. 4 for example, 15 seconds.
  • a hot dip galvanizing line (CGL) is only rarely used with AHSS steels. Rather, there is often a need in industry to also produce conventional grades of steel strip such as thermoforming grades at competitive production costs, which conventional grades tend to be less susceptible to oxidation. In view of this, it is recommended to use a multi-purpose CGL equipped with an appendix 10 in accordance with Fig. 1 is realized.
  • the chamber 1 (or the first chamber 105) may be switched off, wherein no pre-oxidation takes place in the chamber 2 (or the second chamber 107).
  • the second chamber 107 in the present case the function of a Heating chamber satisfied, only the first inductor 108 and the second inductor 109 are provided, which are arranged one behind the other in the transport direction T of the steel strip 102.
  • the steel strip 102 is heated at a heating rate of> 50 K / s to a holding temperature of up to 950 ° C.
  • the exact holding temperature which may also be below 950 °, for example at 920 ° C, depends on the desired Austenitization. For example, the holding temperature between 840 ° C and 920 ° C, possibly also above 920 ° C.
  • the first inductor 108 with longitudinal field heats the steel strip 102 to about 700 ° C
  • the second inductor 109 with transverse field then the steel strip to a holding temperature of eg 920 ° C heated.
  • the required holding time with which the steel strip 102 dwells at this holding temperature, is a maximum of 180 seconds, possibly also ⁇ 180 seconds, and is driven in the third chamber 112 and in the fourth chamber 115.
  • the atmosphere consists of> 20% hydrogen, with a dew point of ⁇ -40 ° C. Because of the sufficiently short residence time ( ⁇ 180 seconds) and the strongly reducing atmosphere, the selective oxidation of the elements Si and Mn is suppressed, which is advantageous for very oxidation-sensitive steel grades.
  • a possible second mode of operation for a method according to the invention is described below with reference to the table of FIG Fig. 7 the resulting curve of the strip temperature over time in the diagram of Fig. 8 is shown.
  • the second mode of operation also serves for the treatment or machining of AHSS steels, wherein the selective oxidation is (largely) suppressed.
  • the steel strip in the first chamber 105 (“preheat chamber”) is heated to a temperature of up to 600 ° C, under an atmosphere containing exhaust gas with air shortage. Such heating is not critical for selective oxidation.
  • the steel strip 102 in the second chamber 107 (or "first heating chamber”) is heated by the first inductor 108 to a maximum temperature of 700 ° C.
  • the first inductor 108 can now be used in small load or with the second mode of operation run lower power, which leads to the advantage of lower energy costs compared to the first driving style.
  • the remaining process steps of the second driving mode may correspond to the process steps of the first driving style, so that in order to avoid repetition of the above explanation of the Fig. 5 +6 may be referenced.
  • the second driving style in the individual chambers of Appendix 10 of Fig. 1 are selected or set at this point to the entries in the table of Fig. 7 and in the diagram of Fig. 8 to get expelled.
  • first and second driving modes coincide that the pre-oxidation chamber 110 is respectively out of operation.
  • first heating chamber only heating by the inductors 108, 109 takes place for the steel strip 102 in the second chamber 107 ("first heating chamber").
  • a possible third mode of operation for a method according to the invention is described below with reference to the table of FIG Fig. 9 the resulting curve of the strip temperature over time in the diagram of Fig. 10 is shown.
  • the third method of operation is for machining AHSS steels, whereby a pre-oxidation is carried out here.
  • the steel strip 102 is heated under open heating by means of the directly heated furnace part 106 to a temperature of at least 600 ° C.
  • the steel strip 102 subsequently enters the second chamber 107, it is precisely heated to a temperature in the range of 650-700 ° C by the first inductor 108 to prepare for pre-oxidation.
  • the steel strip 102 After being heated by the first inductor 108, the steel strip 102 passes through the pre-oxidation chamber 110 under a hydrogen-containing atmosphere. Subsequently, the steel strip 102 is heated in the second chamber 107 by the second inductor 109 to just below the austenitizing (eg, about 820 ° C) at a heating rate> 50 K / s. The range of ferrite to austenite conversion is slowly traversed in the third chamber 112 ("second heating chamber"). Depending on the mode of operation or control of the second inductor 109 and the selected heating rate through the radiant tube furnace 113 in the third chamber 112, a differently long holding time or residence time for the steel strip 102 can be set. This is advantageous for steel grades which, for reasons of microstructure, require slow austenitization and, in addition, a longer hold time. In any case, in the third chamber 112 and in the fourth chamber 115, the desired reduction for the steel strip 102 takes place.
  • the austenitizing eg, about 8
  • the second inductor 109 is operated at partial load, which advantageously leads to lower energy costs.
  • the steel strip 102 has a temperature of 820 ° C.
  • the heating rate in the third chamber 112 (“second heating chamber") is a good 2 K / s. This is at the end of the path 8 for the steel strip 102 reaches a holding temperature of 920 ° C (see. Fig. 10 ).
  • the paths 9-13 are available in the third chamber 112, with a holding time of approximately 84 seconds.
  • a possible fourth mode of operation for a method according to the invention also serves for AHSS steels with preset pre-oxidation, and is described below with reference to the table of FIG Fig. 11 the resulting curve of the strip temperature over time in the diagram of Fig. 12 is shown.
  • the heating of the steel strip 102 in the first chamber 105, the subsequent heating in the second chamber 107 ("first heating chamber”) by the first inductor 108 and the treatment in the pre-oxidation chamber 110 are performed in the same manner as in the third mode , It should now be noted in the fourth mode of operation that the second inductor 109 remains switched off at the end of the second chamber 107.
  • the steel strip 102 when entering the third chamber 112 ("second heating chamber"), the steel strip 102 only has a temperature of 700 ° C.
  • the steel strip 102 in the third chamber 112 is conventionally heated by the jet tubes 114 at a lower heating rate.
  • the holding temperature of 920 ° C. for the steel strip 102 in the third chamber 112 is reached only at the end of the belt path 10. For holding at the holding temperature of 920 ° C, only the paths 11-13 are available in the third chamber 112, wherein the holding time or residence time is about 47 seconds.
  • Another advantageous aspect of the operation with the inductive rapid heating is that the transmitted heat flow from electrical quantities with good accuracy is known.
  • heat flow and band data can be concluded that the temperature of the steel strip 102.
  • a radiation pyrometer after an inductor can be evaluated with known strip temperature on the determination of the emissivity.
  • the temperature of the steel strip 102 remains constant, whereby the surface and thus the emissivity can change greatly.
  • This "online" specific emissivity of the steel strip 102 can be used via the thermal furnace model for precise guidance of the further heating in the radiant tube furnace.
  • such a plant 10 is a multipurpose CGL, with which both a heat treatment of a steel strip with suppressed selective oxidation and a conventional treatment with pre-oxidation can be realized is, and in addition, the cost-effective production of comparatively undemanding filling grades of steel strips is possible.

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  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anlage (10) zum Schmelztauchbeschichten eines in einer Transportrichtung (T) bewegten Stahlbands (102) hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS-Qualitäten, umfassend ein Schmelztauchbad (104), in welches das Stahlband (102) zum Beschichten eintauchbar ist, wobei - in der Transportrichtung (T) des Stahlbandes (102) gesehen - stromaufwärts von dem Schmelztauchbad (104) zumindest eine erste Heizkammer (107) mit zumindest einem Induktor (108, 109), eine Schnellkühlkammer (116) und eine Haltekammer (117) für ein Partitioning des Stahlbandes (102) angeordnet sind.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands nach dem Oberbegriff von Anspruch 1 bzw. nach dem Oberbegriff von Anspruch 7, und eine Anlage zum Schmelztauchbeschichten eines Stahlbands hochfester Güte, das in einer Transportrichtung bewegt wird.
  • Übliche hochfeste Bandstähle enthalten als Legierungselemente Mn, Si und/oder Al. Bei der rekristallisierenden Glühung vor der Schmelztauchbeschichtung diffundieren diese Legierungselemente zur Oberfläche hin. Da diese Legierungselemente sehr sauerstoff-affin sind, werden sie, soweit sie sich in geringer Tiefe im Band oder an dessen Oberfläche befinden, nahezu unvermeidlich oxidiert. Das Grundmaterial Eisen wird dabei nicht oxidiert. Man spricht deshalb von selektiver Oxidation. Die an der Oberfläche oder in geringer Tiefe gebildeten Oxide beeinträchtigen die Benetzbarkeit eines Stahlbands mit einem Überzugsmetall z.B. in schmelzflüssiger Form, mit der Folge von Fehlstellen (bare spots) bzw. einer schlechten Haftung des metallischen Überzuges.
  • In Anbetracht der vorstehend genannten Problematik der selektiven Oxidation ist nach dem Stand der Technik als Gegenmaßnahme die sogenannte Vor-Oxidation bekannt, bei der ein Abdecken dieser Oxide durch eine FeO- Schicht und eine nachfolgende Reduktion zu Eisen (Fe) erfolgt. Dies erzeugt an bzw. auf der Oberfläche eines zu beschichteten Stahlbands eine reine Fe- Schicht, worauf ein metallischer Überzug gut haftet. Diesbezüglich besteht bei einigen Materialen die Tendenz, dass die Haftung in größerer Tiefe versagt, da die selektiv gebildeten Oxide wie MnO u.a. eine Passivschicht erzeugen, auf der die Haftung der Rein-Fe-Schicht schlecht ist.
  • EP 1 819 840 B1 und EP 2 732 062 B1 offenbaren jeweils ein Verfahren und eine Anlage zum Schmelztauchbeschichten eines Bandes aus höherfestem Stahl, als auch ein Verfahren für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands nach dem Oberbegriff von Anspruch 1 der vorliegenden Patentanmeldung
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, zur Vorbereitung einer Beschichtung von Stahlbändern die selektive Oxidation so weit zu unterdrücken, dass diese Oxide für das anschließende Aufbringen eines metallischen Überzugs auf eine Oberfläche des Stahlbands nicht mehr stören.
  • Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen von Anspruch 1 und von Anspruch 7, als auch durch eine Anlage mit den in Anspruch 15 angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen definiert.
  • Mit einem erfindungsgemäßen Verfahren wird eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS- Qualitäten, durchgeführt, wobei das Stahlband durch zumindest eine Ofeneinrichtung bewegt wird. Ein solches Verfahren umfasst folgende Schritte:
    1. a) Erwärmen des Stahlbands in einer Atmosphäre, die ≥ 20 %, vorzugsweise ≥ 50 % Wasserstoff (H2) und Rest Stickstoff (N2) enthält und einen Taupunkt von < -40 °C aufweist, wobei das Stahlband spätestens ab 750 °C mit einer Heizrate von zumindest 50 K/s auf eine Haltetemperatur zwischen ≥ 800 °C und ≤ 950 °C erwärmt wird, wobei das Stahlband in dieser Atmosphäre oberhalb von 750°C mit einer Verweildauer von maximal 180 Sekunden verweilt,
    2. b) Schnellkühlen des Stahlbands auf < 500 °C unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre, und
    3. c) Aufbringen eines metallischen Überzugs auf zumindest eine Oberfläche des Stahlbands.
  • Ein erfindungsgemäßes Verfahren nach einer weiteren Ausführungsform dient ebenfalls für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS- Qualitäten, bei dem das Stahlband durch zumindest eine Ofeneinrichtung bewegt wird. Hierbei umfasst das Verfahren folgende Schritte:
    1. i) Erwärmen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur von mindestens
      600 °C durch einen direkt beheizten Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace) (106) in einer Abgas-Atmosphäre mit Luftmangel,
    2. ii) Erwärmen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur zwischen 700 °C - 750 °C durch einen Induktor in einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre,
    3. iii) Wärmebehandlung des Stahlbands in einer oxidierenden Atmosphäre mit einem Sauerstoffgehalt von 2-5 % O2, um dadurch an den Oberflächen des Stahlbandes Eisenoxidschichten auszubilden, wobei diese Wärmebehandlung eine Zeitdauer von 5-20 Sekunden hat,
    4. iv) Erwärmen des Stahlbands auf eine Temperatur von bis zu 950 °C in einer Atmosphäre, die Wasserstoff (H2), Wasserdampf und Rest Stickstoff (N2) enthält, wobei das Stahlband bei einer Temperatur von bis zu 950 °C mit einer Zeitdauer von ≥ 40 Sekunden gehalten wird,
    5. v) Schnellkühlen des Stahlbands auf < 500 °C unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre, und
    6. vi) Aufbringen eines metallischen Überzugs auf zumindest eine Oberfläche des Stahlbands.
  • Bei beiden der vorstehend genannten Varianten eines erfindungsgemäßen Verfahrens kann für den Schritt c) bzw. vi) eine Beschichtungseinrichtung vorgesehen sein, die - in der Transportrichtung des Stahlbandes gesehen - stromabwärts von einer Ofeneinrichtung angeordnet ist. Eine solche Beschichtungseinrichtung kann als Schmelztauchbad oder in Form einer PVD (= Physical Vapor Deposition)-Sektion ausgebildet sein, um auf zumindest eine Oberfläche der Stahlbandes, vorzugsweise auf den Oberflächen des Stahlbandes an dessen Ober- und Unterseite, einen metallischen Überzug aufzubringen. Bei Ausgestaltung der Beschichtungseinrichtung als Schmelztauchbad ist es zweckmäßig, wenn darin das Stahlband insbesondere mit Zink tauchbeschichtet wird.
  • In vorteilhafter Weiterbildung des zweitgenannten erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorgesehen sein, dass in Schritt iv) das Stahlband durch einen RTF-Ofenteil (RTF = Radiant Tube Furnace) erwärmt wird, vorzugsweise, dass das Stahlband zu Beginn des Schritts iv) zusätzlich durch einen Querfeld-Induktor mit einer Heizrate von zumindest 50 K/s auf zumindest 820 °C erwärmt wird. Die Erwärmung des Stahlbandes mittels des Querfeld-Induktors zu Beginn des Schritts iv) führt zu dem Vorteil, dass wegen der genannten hohen Heizrate das Stahlband schneller auf die gewünschte Haltetemperatur gebracht wird.
  • Die Erfindung sieht ebenfalls eine Anlage zum Schmelztauchbeschichten eines in einer Transportrichtung bewegten Stahlbands hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS-Qualitäten, vor. Eine solche Anlage umfasst ein Schmelztauchbad, in welches das Stahlband zum Beschichten eingetaucht werden kann, wobei - in der Transportrichtung des Stahlbandes gesehen - stromaufwärts von dem Schmelztauchbad zumindest eine erste Heizkammer mit zumindest einem Induktor, vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, eine Schnellkühlkammer und eine Haltekammer für ein Partitioning des Stahlbandes angeordnet sind. Zweckmäßigerweise können im Einlaufbereich der Haltekammer bzw. stromaufwärts hiervon ein Induktor und/oder im Auslaufbereich der Haltekammer ein weiterer Induktor vorgesehen sein.
  • Der Erfindung liegt die wesentliche Erkenntnis zugrunde, dass die Bandaufheizung bzw. das Erwärmen des Stahlbands auf eine Temperatur von bis zu 950 °C möglichst schnell erfolgt, wobei die anschließende Halte- bzw. Verweilzeit für das Stahlband auf einer vorbestimmten Temperatur klein zu sein hat. Dies führt zu dem Vorteil, dass während des Aufheizens eine selektive Oxidation (weitgehend) unterdrückt werden kann. Zu diesem Zweck ist es grundsätzlich von Vorteil, die Atmosphäre, in der das Stahlband erwärmt wird, so reduzierend wie möglich einzustellen, nämlich mit möglichst großem bzw. maximalem Wasserstoff-Gehalt und minimalem Taupunkt, wobei gleichzeitig eine Heizrate von > 50 K/s eingestellt wird. Dies gilt bei dem erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahren für den Schritt a), und bei dem zweitgenannten erfindungsgemäßen Verfahren für den Schritt iv).
  • In vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen sein, dass die Temperatur, auf welche das Stahlband im Schritt a) bzw. im Schritt iv) erwärmt und vorzugsweise auch gehalten wird, unterhalb von 950 °C liegt und z.B. einen Wert von 945 °C, 940 °C, 935 °C, 930 °C, 925 °C oder 920 °C annimmt. Diesbezüglich ist es auch möglich, dass diese Temperatur, auf welche das Stahlband im Schritt a) bzw. im Schritt iv) erwärmt und vorzugsweise auch gehalten wird, einen Wert annimmt, der zwischen den soeben genannten Beispielwerten liegt, und z.B. einen Wert von 942 °C oder andere Zwischenwerte annimmt.
  • Um die Oxidation an den Oberflächen des Stahlbandes oberhalb von Temperaturen von etwa 700 °C wirksam zu unterdrücken, muss die Verweilzeit des Stahlbands > 750 °C so kurz wie möglich sein. Zur Realisierung dessen hat sich erfindungsgemäß für das Erwärmen des Stahlbands auf eine Temperatur von bis zu 950 °C gezeigt, dass mit einer Atmosphäre mit zumindest einem Anteil von 20 % Wasserstoff, vorzugsweise Rest Stickstoff, und einem Taupunkt von weniger bzw. kleiner als -40 °C Verweilzeiten für das Stahlband bis maximal 180 Sekunden zulässig sind. Je nach Beschaffenheit des zu beschichtendes Stahlbands kann diese Verweilzeiten auch kürzer als 180 Sekunden sein. Jedenfalls wird während der Halte- bzw. Verweilzeit das Material des Stahlbands teilweise oder vollständig in Austenit umgewandelt.
  • Bei beiden der genannten Ausführungsformen eines erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass für das Stahlband ein Schnellkühlen unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre auf < 500 °C durchgeführt wird, wie es im Schritt a) bzw. im Schritt v) definiert ist. Für ein solches Schnellkühlen kann die Kühlrate zumindest 40 K/s betragen, wofür ein hoher Wasserstoffgehalt zweckmäßig ist. Vorteilhafterweise wird ein wasserstoffreiches Schutzgas mit einem Anteil von z.B. 50% Wasserstoff im Aufheizteil und/oder in der Langsamkühlung zur Vermeidung der Oxidation eingesetzt.
  • In vorteilhafter Weiterbildung des erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorgesehen sein, dass das Stahlband vor dem Schritt a) durch einen direkt beheizten Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace) in einer Abgas-Atmosphäre mit Luftmangel auf eine Temperatur von bis zu 750 °C erwärmt wird. Bei einem solchen Aufwärmen ist die Oxidationsneigung für das Stahlband in der Regel noch unkritisch, wobei für bestimmte Güten Aufheizraten von 15-20 K/s ausreichend sind. Des Weiteren wird mit einem solchen Erwärmen des Stahlbands hierfür vorteilhaft ein höheres Temperaturniveau erreicht, zur Vorbereitung der anschließenden intensiven Erwärmung im Schritt a).
  • In vorteilhafter Weiterbildung des erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorgesehen sein, dass in Schritt a) das Stahlband durch zumindest einen Induktor, vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, auf die Haltetemperatur von bis zu 950 °C erwärmt wird. Hierdurch ist es möglich, ein schnelles Aufheizen für das Stahlband mit einer Heizrate von zumindest 50 K/s zu erzielen.
  • In vorteilhafter Weiterbildung des erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahrens kann vorgesehen sein, dass in Schritt a) das Stahlband induktiv in zwei Stufen erwärmt wird, wobei das Stahlband durch einen ersten Induktor, vorzugsweise in Form eines Längsfeld-Induktors, zunächst auf eine Temperatur von bis zu 720 °C erwärmt wird und anschließend durch einen zweiten Induktor, vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, auf die Haltetemperatur von bis zu 950 °C erwärmt wird.
  • Wie vorstehend bereits erläutert, kann die Verweildauer bei dem erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahren in Schritt a) auch weniger als 180 Sekunden betragen. Diesbezüglich wird darauf hingewiesen, dass diese Verweildauer im Rahmen der vorliegende Erfindung auch ≤ 170 Sekunden, vorzugsweise ≤ 160 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 150 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 140 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 130 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 120 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 110 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 100 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 90 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 85 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 80 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 75 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 70 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 65 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 60 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 55 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 50 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 45 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 40 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 35 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 30 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 25 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 20 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 15 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 10 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 5 Sekunden betragen kann, je nach Materialbeschaffenheit des zu beschichtenden Stahlbandes.
  • In vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen sein, dass das Stahlband bei dem Schnellkühlen in Schritt b) bzw. in Schritt v) auf eine Temperatur gekühlt wird, die in einem Bereich zwischen 200 °C und 450 °C liegt. Für diesen Fall ist es weiter zweckmäßig, dass dann vor dem Schritt c) bzw. im Anschluss an Schritt v) ein Erwärmen des Stahlbands auf eine Partitioning-Temperatur von zumindest 300 °C, vorzugsweise 320 °C, in einer Atmosphäre, die ≥ 20 % Wasserstoff (H2) und Rest Stickstoff (N2) enthält, durchgeführt wird, wobei das Stahlband in dieser Atmosphäre für eine Dauer von ≥ 30 Sekunden verweilt.
  • In vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung kann vorgesehen sein, dass für das Stahlband ein Langsamkühlen durchgeführt wird. Bei dem erstgenannten erfindungsgemäßen Verfahren erfolgt ein solches Langsamkühlen zwischen den Schritten a) und b), wobei bei dem zweitgenannten erfindungsgemäßen Verfahren ein solches Langsamkühlen zwischen den Schritten iv) und v) erfolgt. Jedenfalls ist es von Vorteil, wenn ein solches Langsamkühlen unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre erfolgt, die z.B. einen Anteil von zumindest 20 % Wasserstoff enthalten und einen Taupunkt von < -40 °C aufweisen kann. Des Weiteren ist von Vorteil, wenn diese Atmosphäre neben dem Wasserstoffanteil dann Rest Stickstoff enthält. Jedenfalls ist für das Langsamkühlen von Bedeutung bzw. von Vorteil, dass dabei das Mischphasengebiet Ferrit + Austenit mit langsamer Abkühlung durchfahren wird, je nach Legierung bis herunter auf 750 °C, um dadurch einen definierten Austenit-Anteil einzustellen. Deswegen ist die Zeit der Langsamkühlung hinsichtlich die Oxidation von Si Teil der vorstehend genannten Verweilzeit.
  • In vorteilhafter Weiterbildung der Erfindung können für die kontinuierliche Wärmebehandlung des Stahlbandes weitere Prozessschritte vorgesehen sein, bei denen es sich z.B. um ein Wiederaufheizen und/oder um ein Halten des Stahlbands handeln kann. Diese möglichen weiteren Prozessschritte werden bei Temperaturen >> 600 °C gefahren und sind daher hinsichtlich der Oxidation von Si unerheblich. Ein hoher Wasserstoffgehalt ist hierbei zwar nicht erforderlich, jedoch auch nicht von Nachteil, so dass für diese weiteren Prozessschritte grundsätzlich in der gleichen Atmosphäre wie die vorhergehende Schnellkühlung gefahren werden kann.
  • Nachstehend sind bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung anhand einer schematisch vereinfachten Zeichnung im Detail beschrieben. Es zeigen:
    • Fig. 1
    eine prinzipielle Seitenansicht einer erfindungsgemäßen Anlage,
    Fig. 2
    eine prinzipielle Seitenansicht einer erfindungsgemäßen Anlage nach einer weiteren Ausführungsform,
    Fig. 3
    eine prinzipielle Seitenansicht einer erfindungsgemäßen Anlage nach einer weiteren Ausführungsform,
    Fig. 4
    den Temperaturverlauf für ein Stahlband bei einer Behandlung in der Anlage von Fig. 3,
    Fig. 5
    eine tabellarische Übersicht zu Parametern einer möglichen Fahrweise eines erfindungsgemäßen Verfahrens,
    Fig. 6
    den Temperaturverlauf für ein Stahlband bei der Fahrweise von Fig. 5,
    Fig. 7
    eine tabellarische Übersicht zu Parametern einer möglichen Fahrweise eines erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer weiteren Ausführungsform,
    Fig. 8
    den Temperaturverlauf für ein Stahlband bei der Fahrweise von Fig. 7,
    Fig. 9
    eine tabellarische Übersicht zu Parametern einer möglichen Fahrweise eines erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer weiteren Ausführungsform,
    Fig. 10
    den Temperaturverlauf für ein Stahlband bei der Fahrweise von Fig. 9,
    Fig. 11
    eine tabellarische Übersicht zu Parametern einer möglichen Fahrweise eines erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer weiteren Ausführungsform, und
    Fig. 12
    den Temperaturverlauf für ein Stahlband bei der Fahrweise von Fig. 11.
  • Nachstehend sind unter Bezugnahme auf die Fig. 1 bis 12 bevorzugte Ausführungsform eines erfindungsgemäßen Verfahrens für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eine Stahlbands 102 und einer erfindungsgemäßen Anlage 10 erläutert. Gleiche Merkmale in der Zeichnung sind jeweils mit gleichen Bezugszeichen versehen. An dieser Stelle wird gesondert darauf hingewiesen, dass die Zeichnung lediglich vereinfacht und insbesondere ohne Maßstab dargestellt ist.
  • Fig. 1 zeigt die Anlage 10 prinzipiell vereinfacht in einer Seitenansicht hiervon. Bei dieser Anlage 10 handelt es sich um eine kontinuierliche Feuerverzinkungslinie (CGL), mit der ein Stahlband 102 in verschiedenen Schritten bzw. Kammern einer Wärmebehandlung unterzogen wird, wobei im Anschluss daran auf zumindest eine Oberfläche des Stahlbands, vorzugsweise auf alle Oberflächen davon, in einem Schmelztauchbad 104, in der Fig. 1 mit "zink pot" bezeichnet, ein metallischer Überzug aufgebracht wird, vorzugsweise in Form einer Zinkschicht. Entsprechend ist das Schmelztauchbad 104 mit flüssigem Zink gefüllt.
  • Zur Wärmebehandlung des Stahlbands 102 umfasst die Anlage 10 mehrere Kammern, durch die das Stahlband 102 nacheinander für ein Aufheizen bzw. ein Abkühlen hindurch geführt wird, bevor es zum Aufbringen der Zinkschicht in das Schmelztauchbad 104 eingebracht wird. Die einzelnen Kammern der Anlage 10 sind folgende:
    • Kammer 1: Vorheizkammer, direkt befeuert; in Fig. 1 mit "105" bezeichnet;
    • Kammer 2: erste Heizkammer zur Schnellaufheizung, optional mit einer Vor-Oxidation ausgestattet; in Fig. 1 mit "107" bezeichnet;
    • Kammer 3: zweite Heizkammer, strahlrohrbeheizt, dient zum Langsam-Aufheizen und zum Halten; in Fig. 1 mit "112" bezeichnet;
    • Kammer 4: Langsamkühlkammer; in Fig. 1 mit "115" bezeichnet;
    • Kammer 5: Schnellkühlkammer; in Fig. 1 mit "116" bezeichnet;
    • Kammer 6: Kammer für ein Partitioning bzw. Überaltern; in Fig. 1 mit "117" bezeichnet.
  • Die Kammern 1-6 werden diesen Ziffern entsprechend nachfolgend auch als erste bis sechse Kammer bezeichnet.
  • Die prinzipiell vereinfachte Seitenansicht gemäß Fig. 1 verdeutlicht, dass das Stahlband 102 in einer Transportrichtung T entlang von einzelnen Bandpfaden 1-24 durch die besagten Kammern 1-6 hindurch geführt wird. Hierbei wird das Stahlband 102 in die erste Kammer 105 durch einen Einlass hineingeführt, anschließend durch die zweite bis fünfte Kammer hindurchgeführt, und am Ende der sechsten Kammer 117 durch einen Auslass ausgebracht, zwecks eines anschließenden Eintauchens in das Schmelztauchbad 102. Zwischen den Kammern, die jeweils aneinander angrenzen, sind Öffnungen bzw. Durchlässe ausgebildet, durch die hindurch das Stahlband 102 in der Transportrichtung T (weiter-)geführt wird.
  • Die einzelnen Kammern gemäß der Ausführungsform von Fig. 1 sind nachfolgend gesondert erläutert:
    • Die erste Kammer bzw. Vorheizkammer 105 ist mit zumindest einem direkt beheizten Vorwärmer bzw. Ofenteil (DFF = Direct Fired Furnace) ausgestattet, mit dem das Stahlband 102 auf eine Temperatur von zumindest 600 °C erwärmt werden kann. Insoweit erfüllt die erste Kammer 105 die Funktion einer Vorheizkammer. Die erste Kammer 105 umfasst die Bandpfade 1+2. die erste Kammer 105 dient insbesondere zum kostengünstigen Aufheizen von weniger oxidationsempfindlichen Produkten bzw. Stahlbändern 102.
    • Die zweite Kammer 107 bildet eine erste Heizkammer zur Schnellaufheizung des Stahlbands 102, und ist zu diesem Zweck mit einem ersten Induktor 108 (in Fig. 1 auch mit "Induktor 1" bezeichnet) und mit einem zweiten Induktor 109 (in Fig. 1 auch mit "Induktor 2" bezeichnet) ausgestattet. In der Transportrichtung T des Stahlbands 102 gesehen ist der zweite Induktor 109 stromabwärts von den ersten Induktor 108 angeordnet. Der erste Induktor 108 ist als Längsfeld- Induktor ausgebildet. Der zweite Induktor 109 ist als Querfeld-Induktor ausgebildet. Die zweite Kammer 107 umfasst die Bandpfade 3, 4 und 5.
    • Optional kann die zweite Kammer 107 mit einer Voroxidationskammer 110 ausgestattet sein, die zwischen den ersten Induktor 108 und dem zweiten Induktor 109 angeordnet ist. Für diesen Fall durchläuft das Stahlband 102, nachdem es durch den ersten Induktor 108 erwärmt worden ist, zunächst die Voroxidationskammer 110, bevor es dann von dem zweiten Induktor 109 erwärmt wird.
    • Die dritte Kammer 112 bildet eine zweite Heizkammer und ist strahlrohrbeheizt, und dient zum Langsam-Aufheizen des Stahlbands 102 auf eine bestimmte Temperatur und zum anschließenden Halten auf dieser Temperatur. Die dritte Kammer 112 bildet einen RTF-Ofenteil (RTF = Radiant Tube Furnace) 113 und ist mit einer Mehrzahl von Strahrohren 114 ausgestattet, die entlang der Bandpfade 6-13 angeordnet sind. Bei Bedarf lassen sich für das Stahlband 102 innerhalb der dritten Kammer 112 auch längere Haltezeiten einstellen. Am Ende der dritten Kammer 112 kann ein weiterer Induktor, z.B. in Form eines Querfeld-Induktors, vorgesehen sein, in Fig. 1 mit "Induktor 3" bezeichnet. Mit dem Induktor 3 kann das Stahlband 102 z.B. mit Heizraten von zumindest 50 K/s auf eine Temperatur von zumindest 820 °C erwärmt werden, bevor es die dritte Kammer 112 verlässt. Die dritte Kammer 112 umfasst die Bandpfade 6-13.
    • Die vierte Kammer 115 dient zum Langsamkühlen des Stahlbands 102, und umfasst hierzu die Bandpfade 14 + 15.
    • Die fünfte Kammer 116 dient als Schnellkühlkammer, und ist zu diesem Zweck mit Kühleinrichtungen in Form einer "Schnellkühlung 1" und einer "Schnellkühlung 2" ausgestattet, die entlang des Bandpfades 16 nach- bzw. hintereinander angeordnet sind.
    • Die sechste Kammer 117 dient dazu, das Stahlband 102 auf eine Partitioning-Temperatur von zumindest 300 °C, vorzugsweise von 320 °C zu erwärmen. Im Einlaufbereich der sechsten Kammer 117 kann ein Induktor 4 vorgesehen sein, wobei im Auslaufbereich bzw. am Ende der sechsten Kammer 117 ein Induktor 5 vorgesehen sein kann. Mit diesen Induktoren 4, 5, die vorzugsweise als Längsfeld-Induktoren ausgebildet sind, kann das Stahlband 102 mit einer hohen Heizrate auf eine vorbestimmte Temperatur gebracht werden. Die sechste Kammer 117 umfasst die Bandpfade 17-24.
  • In den jeweiligen Kammern der Anlage 10, in denen eine Wärmebehandlung (Aufheizen oder Abkühlen) für das Stahlband 102 durchgeführt wird, sind bestimmte Atmosphären vorgesehen, denen das Stahlband 102 beim Durchlaufen der einzelnen Kammern ausgesetzt ist. Diesbezüglich wird darauf hingewiesen, dass die Öffnungen bzw. Durchlässe zwischen den einzelnen Kammern mit Dichtungen ausgestattet sind, so dass in jeder der Kammern die dafür vorgesehene Atmosphäre erhalten bleibt. Zu den Atmosphären in den einzelnen Kammern folgende Erläuterungen:
    • In der ersten Kammer 105 ist eine schwach reduzierende Atmosphäre vorgesehen, die Abgas mit (leichtem) Luftmangel enthält.
    • Die Atmosphäre in der zweiten Kammer 107 ("Heizkammer") besteht aus einem Anteil von zumindest 20 % Wasserstoff (H2), vorzugsweise einem Anteil von > 50 % H2, und weist einen Taupunkt von < -40 °C auf. Der restliche Anteil dieser Atmosphäre besteht aus Stickstoff (N2).
    • In der vierten Kammer 115 ist für das Langsamkühlen des Stahlbands eine Atmosphäre vorgesehen, die zumindest 20 % Wasserstoff (H2), und Rest Stickstoff (N2) enthält und dabei einen Taupunkt von < -40 °C aufweist.
    • In der fünften Kammer 116, welche die Funktion einer Schnellkühlkammer erfüllt, liegt die gleiche Atmosphäre wie in der zweiten Kammer 107 vor. Zugunsten einer gesteigerten Kühlleistung bzw. Kühlperformance liegt der Wasserstoff-Anteil vorzugsweise > 50%.
  • Die Darstellung von Fig. 1 veranschaulicht des Weiteren einen Band-Bypass, in Folge dessen das Stahlband 102 - bei Bedarf - nach dem Austreten aus der zweiten Kammer 109 (bzw. der Heizkammer) dann direkt in die fünfte Kammer 116 zwecks einer Schnellkühlung eingebracht werden kann. Dies bedeutet, dass für diesen Fall die dritte Kammer 112 und die vierte Kammer 115 von dem Stahlband 102 nicht durchlaufen werden.
  • In den einzelnen Kammern 1-6 der Anlage 10 erfolgt die Wärmebehandlung des Stahlbands 102 mit jeweils unterschiedlichen Heizraten bzw. Kühlraten. Dies wird nachfolgend anhand von verschiedenen Ausführungsformen der Erfindung im Einzelnen erläutert:
    Die Ausführungsform von Fig. 2 stellt eine vereinfachte Modifizierung der Anlage von Fig. 1 dar und dient zur Behandlung von oxidationsempfindlichen AHSS-Stählen. Im Hinblick darauf, dass die Ausführungsform von Fig. 2 eine Verkürzung der Anlage von Fig. 1 darstellt, sind bei der Ausführungsform von Fig. 2 nur 10 Bandpfade vorgesehen und darin entsprechend auch so benannt.
  • Bei der Ausführungsform von Fig. 2 sind sowohl die erste Kammer 105 als auch die Voroxidationskammer 110 jeweils außer Betrieb. Stattdessen wird das Stahlband 102 direkt in der zweiten Kammer 107 ("Heizkammer") induktiv in zwei Stufen auf z.B. 950 °C aufgeheizt (Bandpfad 1). Wie erläutert, ist hierbei der erste Induktor 108 mit Längsfeld und der zweite Induktor 109 mit Querfeld ausgebildet. Die Heizrate für das Erwärmen des Stahlbands 102 mittels der Induktoren 108, 109 beträgt zumindest 50 K/s, und kann für den Fall der Ausführungsform von Fig. 2 > 85 K/s sein. Die Atmosphäre innerhalb der zweiten Kammer 107 ist wie vorstehend erläutert wasserstoffhaltig. Bedingt durch eine geringe Verweilzeit innerhalb der zweiten Kammer 107, den hohen Wasserstoffanteil und den niedrigen Wassergehalt wird die selektive Oxidation und die Diffusion von Si und Mn an die Oberfläche(n) des Stahlbands 102 weitgehend unterdrückt. Bedingt durch die hohe Temperatur vollzieht sich eine sehr schnelle Voll-Austenitisierung, wobei für das hier gezeigte Beispiel die benötigte Haltezeit etwa 5 Sekunden, z.B. genau 7 Sekunden beträgt. Eine solche kurze Haltezeit ist hilfreich, damit das Stahlband 102 an seinen Oberflächen weiterhin nicht oxidiert.
  • Bei der Ausführungsform von Fig. 2 tritt das Stahlband 102 nach dem Verlassen der zweiten Kammer 107 direkt in die fünfte Kammer 116 (bzw. die "Schnellkühlkammer") ein. Insoweit ist bei dieser Ausführungsform der vorstehend erläuterte mögliche Band-Bypass realisiert.
  • In der fünften Kammer bzw. der Schnellkühlkammer 116 liegt die gleiche Atmosphäre wie in der Heizkammer 107 vor. Zugunsten einer hohen Kühlperformance beträgt der Wasserstoff-Anteil in dieser Atmosphäre vorzugsweise > 50%. Jedenfalls erfolgt innerhalb der Schnellkühlkammer 116 eine Kühlung des Stahlbandes 102 herunter auf ca. 250 °C, mit einer Kühlrate von z.B. 70 K/s.
  • Nachdem das Stahlband 102 im Anschluss an die Schnellkühlkammer 116 in die sechste Kammer 117 eingetreten ist, erfolgt im Einlassbereich der sechsten Kammer 117 durch den Induktor 3 zunächst eine Aufheizung auf die Partitioning-Temperatur von z.B. 320 °C. Anschließend wird das Stahlband 102 in den einzelnen Bandpfaden 5-10 der sechsten Kammer 117 auf dieser Partitioning-Temperatur gehalten, bevor es im Auslaufbereich der sechsten Kammer 117 durch den Induktor 4 auf "Zinkpot-Temperatur" aufgeheizt und mit dieser Temperatur dann dem Schmelztauchbad 104 ("Zink-Pot") zugeführt wird.
  • Fig. 3 zeigt eine weitere Ausführungsform einer modifizierten Anlage 10, die ebenfalls auf einer Vereinfachung bzw. Verkürzung der Anlage von Fig. 1 basiert und zur Behandlung von oxidationsempfindlichen AHSS-Stählen dient. Insoweit beruht die Ausführungsform von Fig. 3 ebenfalls auf der vorstehend genannten Möglichkeit eines Band-Bypasses. Im Unterschied zur Ausführungsform von Fig. 2 ist hierbei die erste Kammer 105 im Betrieb, mit der Funktion einer direkt gefeuerten Vorheizkammer. Weil die erste Kammer 105 zwei Bandpfade hat, umfasst damit die Ausführungsform von Fig. 3 im Vergleich zu jener von Fig. 2 zwei Bandpfade mehr, nämlich insgesamt 12 Bandpfade, die in der Darstellung von Fig. 3 entsprechend benannt sind.
  • Im Zusammenhang mit der Ausführungsform von Fig. 3 wird darauf hingewiesen, dass in den meisten Fällen die Oxidationsneigung eines Stahlbandes bis zu einer Temperatur von ca. 700 °C vernachlässigbar gering ist. Damit ist die Aufheizgeschwindigkeit für das Stahlband 102 bis zu einer Temperatur von etwa 700 °C unerheblich, wobei für die Atmosphäre innerhalb der ersten Kammer 105 Abgas aus einer Verbrennung mit leichtem Luftmangel genügt. Somit kann der erste Induktor 108 in der zweiten Kammer 106 entfallen und durch einen direkt beheizten Vorwärmer bzw. Ofenteil (DFF) 106 ersetzt werden, mit dem die erste Kammer 105 ausgerüstet ist. Anders ausgedrückt, ist damit die zweite Kammer 109 lediglich mit dem zweiten Induktor 109 (ausgebildet als Querfeld-Induktor) ausgestattet.
  • Im Vergleich zur Ausführungsform von Fig. 2 und dem elektrischen Energieverbrauch für den ersten Induktor 108 hat die Ausführungsform von Fig. 3 den Vorteil von wesentlich geringeren Kosten für die Heizenergie, die wegen der Gasbeheizung für den DFF-Ofenteil anfallen.
  • Der Verlauf der Temperatur des Stahlbandes 102 über der Zeit ist für die Ausführungsform von Fig. 3 in dem Diagramm von Fig. 4 gezeigt. In diesem Diagramm sind die Pfade 1-12, die wie erläutert auch in der Darstellung von Fig. 3 gezeigt sind, zu verschiedenen Zeiten der Bandbehandlung eingetragen.
  • Die Atmosphäre in der zweiten Kammer bzw. der Heizkammer 106, jedenfalls ab Eintritt in den zweiten Induktor 109, besteht aus einem Anteil von zumindest 20 % Wasserstoff (H2), vorzugsweise > 50 % H2, und weist einen Taupunkt von < -40 °C auf. Relevant für die Unterdrückung der selektiven Oxidation von Si und Mn ist eine ausreichend kurze Verweilzeit des Stahlbandes 102 oberhalb einer Temperatur von 700 °C. Bei der Ausführungsform gemäß Fig. 3 +4 sollte diese Verweilzeit jedenfalls < 60 Sekunden betragen, wobei die Verweilzeit in dem Diagramm von Fig. 4 beispielsweise 15 Sekunden beträgt.
  • In Bezug auf eine Anlage 10 nach der Ausführungsform von Fig. 1 wird darauf hingewiesen, dass eine Feuerverzinkungslinie (CGL) nur in wenigen Fällen mit AHSS-Stählen ausgelastet ist. Vielmehr besteht in der betrieblichen Praxis häufig der Bedarf, auch konventionelle Güten von Stahlbändern wie z.B. Tiefziehqualitäten zu wettbewerbsfähigen Produktionskosten zu erzeugen, wobei diese konventionelle Güten in der Regel weniger oxidationsempfindlich sind. In Anbetracht dessen empfiehlt sich eine Mehrzweck-CGL, die mit einer Anlage 10 gemäß Fig. 1 realisiert wird.
  • Nachfolgend sind weitere Fahrweisen für ein erfindungsgemäßen Verfahren erläutert, mit denen eine Anlage 10 nach Fig. 1 betrieben werden kann. Diesbezüglich wird darauf hingewiesen, dass die Bedingungen für diese Fahrweisen jeweils in Tabellen (vgl. Fig. 5, Fig. 7, Fig. 9, Fig. 11) gezeigt sind und sich die hierin genannten Angaben für die Ofen-Sektionen auf die Bezeichnungen von Fig. 1 beziehen. Die jeweils resultierenden Verläufe für die Temperatur der Stahlbandes 102 über der Zeit sind jeweils in Diagrammen (vgl. Fig. 6, Fig. 8, Fig. 10, Fig. 12) gezeigt, wobei die hierin genannten Bandpfade 1-24 ebenfalls den in Fig. 1 gezeigten Bandpfaden entsprechen. Hierzu im Einzelnen:
    Die erste Fahrweise eines erfindungsgemäßen Verfahrens ist mit ihren zugehörigen Parametern in der Tabelle von Fig. 5 eingetragen bzw. genannt, wobei der hieraus resultierende Temperaturverlauf in Fig. 6 gezeigt ist. Diese Fahrweise dient zur Bearbeitung von AHSS-Stählen, wobei die selektive Oxidation (weitestgehend) unterdrückt ist.
  • Ausweislich der Erläuterungen in der Tabelle von Fig. 5 kann bei der ersten Fahrweise die Kammer 1 (bzw. die erste Kammer 105) ausgeschaltet sein, wobei in der Kammer 2 (bzw. der zweiten Kammer 107) keine Vor-Oxidation stattfindet. Entsprechend sind in der zweiten Kammer 107, die vorliegend die Funktion einer Heizkammer erfüllt, lediglich die erste Induktor 108 und der zweite Induktor 109 vorgesehen, die in der Transportrichtung T des Stahlbands 102 hintereinander angeordnet sind. In der zweiten Kammer bzw. Heizkammer 107 wird das Stahlband 102 mit einer Heizrate von > 50 K/s auf eine Haltetemperatur von bis zu 950 °C aufgeheizt. Die genaue Haltetemperatur, die ggf. auch unterhalb von 950 ° liegen kann, z.B. bei 920 °C, richtet sich nach dem angestrebten Austenitisierungsgrad. Beispielsweise kann die Haltetemperatur zwischen 840 °C und 920 °C liegen, ggf. auch oberhalb von 920 °C. Der erste Induktor 108 mit Längsfeld erwärmt das Stahlband 102 auf ca. 700 °C, wobei der zweite Induktor 109 mit Querfeld das Stahlband anschließend auf eine Haltetemperatur von z.B. 920 °C erwärmt. Die benötigte Haltezeit, mit der das Stahlband 102 bei dieser Haltetemperatur verweilt, beträgt maximal 180 Sekunden, ggf. auch < 180 Sekunden, und wird in der dritten Kammer 112 und in der vierten Kammer 115 gefahren. Die Atmosphäre besteht aus > 20 % Wasserstoff, mit einem Taupunkt von < -40 °C. Wegen der ausreichend kurzen Verweilzeit (< 180 Sekunden) und der stark reduzierenden Atmosphäre wird die selektive Oxidation der Elemente Si und Mn unterdrückt, was bei sehr oxidationsempfindlichen Stahlsorten von Vorteil ist.
  • In Bezug auf weitere Details für die jeweiligen Temperaturen und Atmosphären, die bei der ersten Fahrweise in den einzelnen Kammern der Anlage 10 von Fig. 1 gewählt bzw. eingestellt sind, darf an dieser Stelle auf die Einträge in der Tabelle von Fig. 5 und in dem Diagramm von Fig. 6 verwiesen werden.
  • Eine mögliche zweite Fahrweise für ein erfindungsgemäßes Verfahren ist nachfolgend unter Bezugnahme auf die Tabelle von Fig. 7 erläutert, wobei der hieraus resultierende Verlauf der Bandtemperatur über der Zeit in dem Diagramm von Fig. 8 gezeigt ist. In gleicher Weise wie die vorstehend genannte erste Fahrweise dient auch die zweite Fahrweise zur Behandlung bzw. Bearbeitung von AHSS-Stählen, wobei die selektive Oxidation (weitestgehend) unterdrückt ist.
  • Bei der zweiten Fahrweise wird das Stahlband in der ersten Kammer 105 ("Vorheizkammer") auf eine Temperatur von bis zu 600 °C erwärmt, unter einer Atmosphäre, die Abgas mit Luftmangel enthält. Eine solche Erwärmung ist für die selektive Oxidation noch unkritisch. Im Anschluss an die Erwärmung in der Vorheizkammer 105 wird das Stahlband 102 in der zweiten Kammer 107 (bzw. "ersten Heizkammer") durch den ersten Induktor 108 auf eine Temperatur von maximal 700 °C erwärmt. Unter Berücksichtigung dessen, dass das Stahlband 102 beim Einlaufen in die zweite Kammer 107 bereits in der Vorheizkammer 105 erwärmt worden ist und deshalb eine im Vergleich zur ersten Fahrweise höre Temperatur aufweist, kann nun bei der zweiten Fahrweise der erste Induktor 108 in Kleinlast bzw. mit geringerer Leistung laufen, was gegenüber der ersten Fahrweise zu dem Vorteil von geringeren Energiekosten führt.
  • Die übrigen Prozessschritte der zweiten Fahrweise können den Prozessschritten der ersten Fahrweise entsprechen, so dass zur Vermeidung von Wiederholungen auf die obige Erläuterung zu den Fig. 5 +6 verwiesen werden darf.
  • Für die weiteren Details der jeweiligen Temperaturen und Atmosphären, die bei der zweiten Fahrweise in den einzelnen Kammern der Anlage 10 von Fig. 1 gewählt bzw. eingestellt sind, darf an dieser Stelle auf die Einträge in der Tabelle von Fig. 7 und in dem Diagramm von Fig. 8 verwiesen werden.
  • An dieser Stelle wird gesondert darauf hingewiesen, dass die erste und zweite Fahrweise darin übereinstimmen, dass die Voroxidationskammer 110 jeweils außer Betrieb ist. In Folge dessen erfolgt für das Stahlband 102 in der zweiten Kammer 107 ("erste Heizkammer") lediglich eine Erwärmung durch die Induktoren 108, 109.
  • Eine mögliche dritte Fahrweise für ein erfindungsgemäßes Verfahren ist nachfolgend unter Bezugnahme auf die Tabelle von Fig. 9 erläutert, wobei der hieraus resultierende Verlauf der Bandtemperatur über der Zeit in dem Diagramm von Fig. 10 gezeigt ist. Die dritte Fahrweise dient zur Bearbeitung von AHSS-Stählen, wobei hierbei eine Vor-Oxidation durchgeführt wird. Hierzu im Einzelnen:
    In der ersten Kammer 105 wird das Stahlband 102 unter offener Beheizung mittels des direkt beheizten Ofenteils 106 auf eine Temperatur von mindestens 600 °C erwärmt. Wenn das Stahlband 102 anschließend in die zweite Kammer 107 einläuft, wird es dabei - zur Vorbereitung der Vor-Oxidation - durch den ersten Induktor 108 präzise auf eine Temperatur im Bereich von 650-700 °C erwärmt. Nach der Erwärmung durch den ersten Induktor 108 durchläuft das Stahlband 102 die Voroxidationskammer 110, unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre. Im Anschluss daran wird das Stahlband 102 in der zweiten Kammer 107 durch den zweiten Induktor 109 bis kurz unterhalb der Austenitisierung (z.B. ca. 820 °C) mit einer Heizrate > 50 K/s aufgeheizt. Der Bereich der Umwandlung von Ferrit nach Austenit wird in der dritten Kammer 112 ("zweite Heizkammer") langsam durchfahren. Je nach Fahrweise bzw. Ansteuerung des zweiten Induktors 109 und der gewählten Heizrate durch den Strahlrohrofen 113 in der dritten Kammer 112 kann sich eine verschieden lange Haltezeit bzw. Verweildauer für das Stahlband 102 einstellen. Dies ist vorteilhaft für Stahlsorten, die aus Gründen der Mikrostruktur eine langsame Austenitisierung und zusätzlich eine längere Haltezeit erfordern. Jedenfalls erfolgt in der dritten Kammer 112 und in der vierten Kammer 115 die gewünschte Reduktion für das Stahlband 102.
  • Für die dritte Fahrweise wird zusätzlich darauf hingewiesen, dass der zweite Induktor 109 in Teillast betrieben wird, was vorteilhaft zu geringeren Energiekosten führt. Beim Eintritt in die dritte Kammer 112 (= Bandpfad 6) hat das Stahlband 102 eine Temperatur von 820 °C. Die Heizrate in der dritten Kammer 112 ("zweite Heizkammer") beträgt gut 2 K/s. Damit wird am Ende des Pfads 8 für das Stahlband 102 eine Haltetemperatur von 920 °C erreicht (vgl. Fig. 10). Für das Halten auf 920 °C stehen in der dritten Kammer 112 die Pfade 9-13 zur Verfügung, wobei die Haltezeit hierbei ca. 84 Sekunden beträgt.
  • Für die weiteren Details der jeweiligen Temperaturen und Atmosphären, die bei der dritten Fahrweise in den einzelnen Kammern der Anlage 10 von Fig. 1 gewählt bzw. eingestellt sind, darf an dieser Stelle auf die Einträge in der Tabelle von Fig. 9 und in dem Diagramm von Fig. 10 verwiesen werden.
  • Eine mögliche vierte Fahrweise für ein erfindungsgemäßes Verfahren dient ebenfalls für AHSS-Stähle mit eingestellter Vor-Oxidation, und ist nachfolgend unter Bezugnahme auf die Tabelle von Fig. 11 erläutert, wobei der hieraus resultierende Verlauf der Bandtemperatur über der Zeit in dem Diagramm von Fig. 12 gezeigt ist.
  • Bei der vierten Fahrweise erfolgt die Erwärmung des Stahlbandes 102 in der ersten Kammer 105, die anschließende Erwärmung in der zweiten Kammer 107 ("erste Heizkammer") durch den ersten Induktor 108 und die Behandlung in der Voroxidationskammer 110 in gleicher Weise wie bei der dritten Fahrweise. Zu beachten ist nun bei der vierten Fahrweise, dass am Ende der zweiten Kammer 107 der zweite Induktor 109 ausgeschaltet bleibt. Somit weist das Stahlband 102 beim Eintritt in die dritte Kammer 112 ("zweite Heizkammer") lediglich eine Temperatur von 700 °C auf. In Folge dessen wird das Stahlband 102 in der dritten Kammer 112 konventionell durch die Strahlrohre 114 mit einer geringeren Heizrate aufgeheizt. Im Vergleich zur dritten Fahrweise zeigt sich dies darin, dass die Haltetemperatur von 920 °C für das Stahlband 102 in der dritten Kammer 112 erst am Ende des Bandpfad 10 erreicht wird. Für das Halten auf der Haltetemperatur von 920 °C stehen in der dritten Kammer 112 nur die Pfade 11-13 zur Verfügung, wobei die Haltezeit bzw. Verweildauer ca. 47 Sekunden beträgt.
  • Für die Durchführung der vorliegenden Erfindung ist es zweckmäßig, während des Betriebs der Anlage 10 mit Füllgüten alle Übergangsvorgänge zu fahren, um die Bedingungen für die AHSS-Güten vorab einzustellen. Dazu gehört sowohl die zeitige Einstellung der jeweiligen Atmosphären in den einzelnen Kammern mit den notwendigen Spülvorgängen als auch das Hochfahren der induktiven Schnellerwärmung. Beim Wechsel von AHSS auf Füllgüten wird dies in umgekehrter Reihenfolge vollzogen, so dass das AHSS-Produkt von Band-Anfang bis BandEnde die notwendigen Bedingungen vorfindet.
  • Ein weiterer vorteilhafter Aspekt des Betriebes mit der induktiven Schnellerwärmung besteht darin, dass der übertragene Wärmestrom aus elektrischen Größen mit guter Genauigkeit bekannt ist. Mit Wärmestrom und Banddaten kann auf die Temperatur des Stahlbandes 102 geschlossen werden. Ein Strahlungspyrometer nach einem Induktor kann mit bekannter Bandtemperatur auf die Bestimmung des Emissionsgrades ausgewertet werden. Während der Voroxidation bleibt die Temperatur des Stahlbandes 102 konstant, wobei sich die Oberfläche und damit der Emissionsgrad stark ändern können. Unter Verwendung eines Strahlungspyrometers stromabwärts von der Voroxidationskammer 110 ist es möglich, diese Oberflächen-Veränderung durch die Voroxidation mit zu erfassen. Dieser "online"-bestimmte Emissionsgrad des Stahlbandes 102 kann über das thermische Ofenmodell zur präzisen Führung der weiteren Aufheizung im Strahlrohrofen benutzt werden.
  • Schließlich wird darauf hingewiesen, dass in Anbetracht der vorstehend erläuterten verschiedenen Fahrweisen eines Verfahrens, mit denen eine Anlage 10 von Fig. 1 gemäß der vorliegenden Erfindung betrieben werden kann, eine solche Anlage 10 eine Mehrzweckanlage bzw. Mehrzweck-CGL darstellt, mit der sowohl eine Wärmebehandlung eines Stahlbands mit unterdrückter selektiver Oxidation als auch eine konventionelle Behandlung mit Vor-Oxidation realisierbar ist, und zusätzlich auch die kostengünstige Produktion vergleichweise anspruchsloser Füll-Güten von Stahlbändern möglich ist.
    • Bezugszeichenliste
    • 10
    Anlage zum Schmelztauchbeschichten
    102
    Stahlband
    104
    Schmelztauchbad
    105
    Vorheizkammer
    106
    direkt beheizte Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace)
    107
    erste Heizkammer
    108
    (erster) Induktor
    109
    (zweiter) Induktor
    110
    Voroxidationskammer
    112
    zweite Heizkammer
    113
    RTF-Ofenteil (RTF = Radiant Tube Furnace)
    114
    Strahlrohr(e)
    115
    Langsamkühlkammer
    116
    Schnellkühlkammer
    117
    (Partitioning-) Haltekammer
    118
    Induktor (im Auslaufbereich der Haltekammer 117)
    1-24
    Bandpfade der Anlage 10, bei der Ausführungsform von Fig. 1
    1-10
    Bandpfade der Anlage 10, bei der Ausführungsform von Fig. 2
    1-12
    Bandpfade der Anlage 10, bei der Ausführungsform von Fig. 3
    T
    Transportrichtung für ein Bewegen des Stahlbands 102

Claims (22)

  1. Verfahren für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands (102) hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS-Qualitäten, bei dem das Stahlband (102) durch zumindest eine Ofeneinrichtung bewegt wird,
    gekennzeichnet durch folgende Schritte:
    a) Erwärmen des Stahlbands in einer Atmosphäre, die ≥ 20 %, vorzugsweise ≥ 50 % Wasserstoff (H2) und Rest Stickstoff (N2) enthält und einen Taupunkt von < -40 °C aufweist, wobei das Stahlband spätestens ab 750 °C mit einer Heizrate von zumindest 50 K/s auf eine Haltetemperatur zwischen ≥ 800 °C und ≤ 950 °C erwärmt wird, wobei das Stahlband (102) in dieser Atmosphäre oberhalb von 750°C mit einer Verweildauer von maximal 180 Sekunden verweilt,
    b) Schnellkühlen des Stahlbands (102) auf < 500 °C unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre, und
    c) Aufbringen eines metallischen Überzugs auf zumindest eine Oberfläche des Stahlbands.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (102) vor dem Schritt a) durch einen direkt beheizten Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace) (106) in einer Abgas-Atmosphäre mit Luftmangel auf eine Temperatur von bis zu 750 °C erwärmt wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt a) das Stahlband (102) durch zumindest einen Induktor (109), vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, auf die Haltetemperatur von bis zu 950 °C erwärmt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt a) das Stahlband (102) induktiv in zwei Stufen erwärmt wird, wobei das Stahlband (102) durch einen ersten Induktor (108), vorzugsweise in Form eines Längsfeld-Induktors, zunächst auf eine Temperatur von bis zu 720 °C erwärmt wird und anschließend durch einen zweiten Induktor (109), vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, auf die Haltetemperatur von bis zu 950 °C erwärmt wird.
  5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt a) die Verweildauer ≤ 170 Sekunden, vorzugsweise ≤ 160 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 150 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 140 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 130 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 120 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 110 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 100 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 90 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 85 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 80 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 75 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 70 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 65 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 60 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 55 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 50 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 45 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 40 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 35 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 30 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 25 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 20 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 15 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 10 Sekunden, weiter vorzugsweise ≤ 5 Sekunden beträgt.
  6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den Schritten a) und b) ein Langsamkühlen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur < 850 °C unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre erfolgt, vorzugsweise, dass diese Atmosphäre ≥ 20 % Wasserstoff (H2) enthält und einen Taupunkt von < -40 °C aufweist, erfolgt, weiter vorzugsweise, dass die Atmosphäre für dieses Langsamkühlen neben Wasserstoff(H2) Rest Stickstoff (N2) enthält.
  7. Verfahren für eine kontinuierliche Wärmebehandlung eines Stahlbands (102) hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS-Qualitäten, bei dem das Stahlband (102) durch zumindest eine Ofeneinrichtung bewegt wird,
    gekennzeichnet durch folgende Schritte:
    i) Erwärmen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur von mindestens
    600 °C durch einen direkt beheizten Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace) (106) in einer Abgas-Atmosphäre mit Luftmangel,
    ii) Erwärmen des Stahlbands (102) auf 700 °C bis 750 °C durch einen Induktor (108) in einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre,
    iii) Wärmebehandlung des Stahlbands (102) in einer oxidierenden Atmosphäre (110) mit einem Sauerstoffgehalt von 2-5 % O2, um dadurch an den Oberflächen des Stahlbandes (102) Eisenoxidschichten auszubilden, wobei diese Wärmebehandlung eine Zeitdauer von 5-20 Sekunden hat,
    iv) Erwärmen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur von bis zu 950 °C in einer Atmosphäre, die Wasserstoff (H2), Wasserdampf und Rest Stickstoff (N2) enthält, wobei das Stahlband (102) bei einer Temperatur von bis zu 950 °C mit einer Zeitdauer von ≥ 40 Sekunden gehalten wird,
    v) Schnellkühlen des Stahlbands (102) auf < 500 °C unter einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre, und
    vi) Aufbringen eines metallischen Überzugs auf zumindest eine Oberfläche des Stahlbands.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass in Schritt iv) das Stahlband (102) durch einen RTF-Ofenteil (RTF = Radiant Tube Furnace) (113) erwärmt wird, vorzugsweise, dass das Stahlband (102) zu Beginn des Schritts iv) zusätzlich durch einen Querfeld-Induktor (109) mit einer Heizrate von zumindest 50 K/s auf zumindest 820 °C erwärmt wird.
  9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen den Schritten iv) und v) ein Langsamkühlen des Stahlbands (102) auf eine Temperatur < 850 °C in einer wasserstoffhaltigen Atmosphäre erfolgt, vorzugsweise, dass diese Atmosphäre ≥ 20 % Wasserstoff (H2) enthält und einen Taupunkt von < -40 °C aufweist, weiter vorzugsweise, dass die Atmosphäre für dieses Langsamkühlen neben Wasserstoff(H2) Rest Stickstoff (N2) enthält.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass im Anschluss an den Schritt v) weitere Prozess-Schritte vorgesehen sind, vorzugsweise, dass bei diesen weiteren Prozess-Schritten für das Stahlband ein Erwärmen, Halten bei einer bestimmten Temperatur und/oder Kühlen durchgeführt wird.
  11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (102) bei dem Schnellkühlen in Schritt b) bzw. in Schritt v) auf eine Temperatur gekühlt wird, die in einem Bereich zwischen 200 °C und 450 °C liegt.
  12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass vor dem Schritt c) bzw. im Anschluss an Schritt v) ein Erwärmen des Stahlbands (102) auf eine Partitioning-Temperatur von zumindest 300 °C, vorzugsweise 320 °C, in einer Atmosphäre, die ≥ 20 % Wasserstoff (H2) und Rest Stickstoff (N2) enthält, durchgeführt wird, wobei das Stahlband (102) in dieser Atmosphäre für eine Dauer von ≥ 30 Sekunden verweilt.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Stahlband (102) am Ende der Partitioning-Erwärmung durch einen Induktor (119), vorzugsweise in Form eines Längsfeld-Induktors, auf die notwendige Temperatur für den Eintritt in ein Schmelztauchbad (104), vorzugsweise auf eine Temperatur von 460 °C, erwärmt wird.
  14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass im Schritt c) bzw. im Schritt vi) das Stahlband (102) mittels einer Beschichtungseinrichtung an zumindest einer Oberfläche davon metallisch beschichtet wird, vorzugsweise, dass die Beschichtungseinrichtung ein Schmelztauchbad (104) ist, in dem das Stahlband insbesondere mit Zink tauchbeschichtet wird.
  15. Anlage (10) zum Schmelztauchbeschichten eines in einer Transportrichtung (T) bewegten Stahlbands (102) hochfester Güte, insbesondere von oxidationsempfindlichen AHSS-Qualitäten, umfassend ein Schmelztauchbad (104), in welches das Stahlband (102) zum Beschichten eintauchbar ist, wobei - in der Transportrichtung (T) des Stahlbandes (102) gesehen - stromaufwärts von dem Schmelztauchbad (104) zumindest eine erste Heizkammer (107) mit zumindest einem Induktor (108, 109), vorzugsweise in Form eines Querfeld-Induktors, eine Schnellkühlkammer (116) und eine Haltekammer (117) für ein Partitioning des Stahlbandes (102) angeordnet sind, vorzugsweise, dass im Einlaufbereich der Haltekammer (117) ein Induktor (118) und/oder im Auslaufbereich der Haltekammer (117) ein Induktor (119) vorgesehen ist.
  16. Anlage (10) nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass - in der Transportrichtung (T) des Stahlbandes (102) gesehen - stromaufwärts der ersten Heizkammer (107) eine Vorheizkammer (105) mit einem direkt beheizten Vorwärmer (DFF = Direct Fired Furnace) (106) angeordnet ist.
  17. Anlage (10) nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, dass in der ersten Heizkammer (107) ein Querfeld-Induktor (109) vorgesehen ist, vorzugsweise, dass stromaufwärts des Querfeld-Induktors (109) ein Längsfeld-Induktor (108) vorgesehen ist.
  18. Anlage (10) nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem Längsfeld-Induktor (108) und dem Querfeld-Induktor (109) eine Voroxidationskammer (110) vorgesehen ist, die eine Atmosphäre mit einem Sauerstoffgehalt von 2-5 % O2 enthält.
  19. Anlage (10) nach einem der Ansprüche 15 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass - in der Transportrichtung (T) des Stahlbandes (102) gesehen - stromabwärts der ersten Heizkammer (107) eine zweite Heizkammer (112) angeordnet ist, die zumindest einen RTF-Ofenteil (RTF = Radiant Tube Furnace) (113) aufweist.
  20. Anlage (10) nach einem der Ansprüche 15 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass - in der Transportrichtung (T) des Stahlbandes (102) gesehen - stromaufwärts der Schnellkühlkammer (116) eine Langsamkühlkammer (115) angeordnet ist.
  21. Verwendung einer Anlage (10) nach einem der Ansprüche 15 bis 19 zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 6.
  22. Verwendung einer Anlage (10) nach einem der Ansprüche 18 bis 20 zur Durchführung eines Verfahrens nach einem der Ansprüche 7 bis 14.
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