ES2199452T3 - Herramienta para compresion de polvo metalico. - Google Patents

Abstract

La presente invención se refiere a una herramienta de compresión de polvos metálicos para formar bloques compactos destinados a la combustión, incluyendo un primer punzón (15) adaptado para comprimir polvos situados en un cuño (10). La separación entre el punzón y el cuño es mayor que la expansión radial del punzón bajo el esfuerzo de compresión deseado, y menor que el tamaño medio del grano de polvo.

Description

Herramienta para compresión de polvo metálico.

El presente invento se refiere en general a la fabricación de artículos por técnicas de sinterización, y más específicamente a una herramienta de compresión de polvo para conformar una pieza de trabajo que en la presente memoria se denominará un cuerpo compacto, que luego se coloca en un horno de sinterización.

En términos generales, la sinterización consiste en comprimir polvo metálico, generalmente polvo de acero, para obtener un cuerpo compacto de forma definitiva. Este cuerpo compacto, cuya forma se mantiene sólo por la cohesión del polvo, se hace pasar luego a través de un horno a una temperatura de sinterización de un valor inferior a la temperatura de fusión, pero suficiente para que se unan las partículas de polvo.

Después de la sinterización, el producto típicamente presentará una densidad final que se aproxima, pero no es igual, a la densidad del metal en cuestión. En el caso del polvo de acero, es posible lograr densidades finales del orden de 7,4-7,5 g/cc, usando las técnicas convencionales de prensado y sinterización descritas más adelante, mientras que la densidad del propio acero es del orden de 7,8-7,9. Para facilidad de referencia, a ésta se le denominará densidad máxima.

Para comprender mejor la tecnología básica, se describirán ahora los procedimientos convencionales de compresión de polvo con la ayuda de las Figuras 1A, 1B y 1C.

Las Figuras 1A a 1C ilustran el funcionamiento de una herramienta de compresión de polvo. La herramienta incluye una matriz 10 con una cavidad 12 practicada a través de ella. Esta cavidad define la forma o perfil del cuerpo compacto deseado, incluyendo características tales como una superficie suave, una muesca, u otra característica. La matriz 10 coopera con un punzón o troquel superior 14 y un punzón o troquel inferior 15 que penetran a través de ambos extremos de la cavidad 12.

En la Figura 1A, la cavidad 12 está llena con polvo metálico a ras con la superficie superior de la matriz 10. El punzón inferior 15 se encuentra en una posición específica determinada por el volumen de polvo requerido para obtener la altura y densidad deseadas del producto final. Una vez que la cavidad 12 se ha llenado con polvo, se hace bajar al punzón superior 14.

En la Figura 1B, el punzón superior 14 llega a una posición extrema determinada por la presión aplicada a ambos punzones. Entonces se obtiene en la cavidad 12 un cuerpo compacto 17 de la forma deseada, formado a partir de partículas de polvo con suficiente coherencia juntas para permitir que se manipule y transporte a un horno de sinterización (no mostrado).

En la figura 1C, se ha retirado el punzón superior 14 mientras que el punzón inferior 15 se ha elevado para expulsar de la cavidad 12 al cuerpo compacto 17. El cuerpo compacto se transporta luego al horno de sinterización. Para expulsar el cuerpo compacto 17, se podría hacer bajar a la matriz 10 en lugar de elevar al punzón 15. Se observará que son posibles diversas opciones.

Como se ha ilustrado en las Figuras 1A y 1B, el volumen del polvo disminuye considerablemente al aplicar presión. Para presiones convencionales, del orden de 700 Mpa, el volumen disminuye en un factor de 2,3 a 2,5. Esta disminución de volumen va acompañada de una fricción del polvo contra las paredes de la cavidad 12 en toda la longitud del recorrido del punzón. Por tanto, es esencial lubricar las paredes de la cavidad 12 para minimizar la fricción.

Al no resultar práctica la lubricación de las paredes de la cavidad 12 en la producción, se prefiere incluir al lubricante en el polvo metálico. Para que el polvo pueda fluir adecuadamente con el fin de llenar la cavidad hasta arriba, el lubricante viene también en forma de polvo.

Por supuesto, la lubricación facilita también la expulsión del cuerpo compacto 17, sin que sufra daños.

La proporción de lubricante utilizada comúnmente en el polvo metálico es desde el 0,6 hasta el 0,8% en peso. Sin embargo, el lubricante es aproximadamente ocho veces menos denso que el polvo metálico, y ocupa un volumen incompresible que no se puede sustituir por metal durante la compresión. Como resultado, especialmente tras la eliminación del lubricante mientras se realiza la sinterización, los cuerpos compactos obtenidos son porosos y tienen una resistencia mecánica que es sustancialmente menor que la del metal puro.

De ese modo, en términos prácticos, los procedimientos convencionales de prensado y sinterización dan lugar a productos con una densidad final (en el caso de acero) de hasta 7,5. Más típicamente, usando una presión de 700 Mpa y un 0,8% de lubricante, la densidad final es solamente alrededor de 7,15. En teoría, presiones mayores tenderían a aumentar la densidad final, pero en la práctica, se ha observado que presiones que excediesen de aproximadamente 800 Mpa dan lugar a un rápido deterioro de la herramienta, aún en el caso de que la herramienta de por sí es capaz de soportar aisladamente más de 2.000 Mpa.

Es apropiado mencionar que la densidad final del producto sinterizado es mucho más significativa que la denominada ``máxima densidad teórica'' del cuerpo compacto, incluido el lubricante, antes de sinterizar. La reducción de la cantidad de lubricante podría hacer posible obtener un porcentaje más alto de la máxima densidad teórica de una mezcla particular de polvo metálico y lubricante, pero incluso valores de hasta un 96% de la máxima densidad teórica corresponden solamente a una densidad final de producto sinterizado de 7,15 en el caso de un polvo metálico que contenga un 0,8% de lubricante.

De este modo, es típico obtener una densidad final, en el caso de polvo de acero, de alrededor de 7,15 mediante un procedimiento convencional de un solo prensado y una sola sinterización, en el que se lleva a cabo una sola etapa de compresión de polvo aproximadamente a 700 Mpa, seguida de una sinterización para obtener el producto final.

Para obtener cuerpos compactos sinterizados con densidades más elevadas, se puede usar un procedimiento de doble prensado y doble sinterización, en el cual, después de la compresión en las condiciones anteriormente mencionadas, el cuerpo compacto sufre un tratamiento de pre-sinterización para evaporar el lubricante, con el fin de vaciar los poros que éste ocupa. Luego se somete el cuerpo compacto, antes de una sinterización final, a una segunda compresión durante la cual el material, que en general todavía no es integral, tiende, por medio de una deformación plástica, a ocupar los poros vacíos. Sin embargo, con dicho procedimiento no se pueden lograr densidades finales superiores a 7,5. Además, dicho procedimiento de dos etapas es más costoso en su implementación que un procedimiento de un solo prensado y una sola sinterización.

Existe también un procedimiento de conformación en caliente en el que la matriz y el polvo se calientan hasta alrededor de 100-150ºC para licuar al lubricante, que luego escapa por drenaje desde los poros. Las máximas densidades obtenidas son del orden de 7,4 (en el caso de acero) y también resulta costosa la implementación del procedimiento.

En las herramientas convencionales de compresión, se ha hecho siempre lo mínima posible la holgura entre punzones y matrices, con el fin de evitar o al menos minimizar la extrusión de polvo a través de la holgura, así como la formación de moldeado súbito, al que generalmente se hace referencia como ``rebabas''. La holgura que comúnmente se usa en herramientas típicas abarca desde 10 hasta 20 \mum.

La Figura 2 ilustra a escala ampliada la holgura en la herramienta y la deformación que tiene lugar durante una operación de compresión. Los diámetros nominales del punzón móvil 14 y de la cavidad 12 de la matriz se han indicado con líneas de trazos. Durante la compresión, el punzón 14 tiende a sufrir deformación de cilindro. A un determinado nivel de presión, el punzón entra en contacto con la matriz a lo largo de todo su perímetro mientras todavía se está moviendo. La fricción resultante aumenta a medida que el punzón 14 se acerca a su posición final, y la deformación también aumenta.

Si la fricción fuese uniforme en todo el perímetro del punzón, la herramienta tendría más capacidad para soportar una alta presión. Sin embargo, en la práctica, el punzón 14 siempre roza más contra un lado que contra el otro, lo cual produce un elevado esfuerzo de flexión en el punzón e incluso en la matriz. La herramienta de compresión, que se diseña principalmente atendiendo a su dureza, soporta deficientemente esfuerzos de flexión y se deteriora prematuramente si la presión excede de 800 Mpa.

Por supuesto, la fricción del punzón 14 contra la matriz 10 puede también producir daños en el acabado superficial de la cavidad 12, dificultando más la expulsión subsiguiente del cuerpo compacto 17 y afectando a su vez a su superficie y a la de los componentes que se prensan subsiguientemente en la matriz.

Como se muestra en la Figura 2, el cuerpo compacto 17 también tiende por sí mismo a sufrir deformación de cilindro cuando está sometido a compresión, empujando contra las paredes laterales de la cavidad 12. Cuando se extrae el punzón, el cuerpo compacto 17 y las paredes de la cavidad 12, si se ha aplicado una fuerza excesiva, pueden experimentar una deformación permanente, dificultando más la expulsión del cuerpo compacto. Esta expulsión se facilita normalmente por la presencia de una cantidad suficiente de lubricante, por supuesto, pero en detrimento de obtener una elevada densidad en el cuerpo compacto, como se ha descrito anteriormente.

El documento JP-A-6041603 propone la producción de artículos de polvo prensado que tienen buen acabado superficial y que obvia la fisuración de una superficie de la pareja punzón-matriz relacionando la longitud efectiva de punzón a un máximo de 100 mm y la holgura entre punzón y matriz (o un mandril) hasta un valor de 1 a 800 \mum, pero sin significar la obtención de cuerpo compactos de alta densidad mediante dicha relación.

En el artículo titulado ``La influencia de la lubricación, del material de matrices y del diseño de herramientas sobre el desgaste de las matrices en la compactación de polvos de hierro'', publicado en la revista ``Desarrollos modernos en la metalurgia de polvo'', actas de la Conferencia Internacional de metalurgia de polvo de 1970, volumen 4, 1971, Nueva York, Londres, se describen experimentos realizados con holguras punzón/matriz de 5, 10, 25 y 45 \mum, y concluye afirmando que el uso de grandes holguras es perjudicial en cuanto al desgaste de la herramienta.

En combinación con el fenómeno observado de que las altas presiones requeridas para aumentar la densidad de los cuerpos compactos afectan al desgaste y a la deformidad de la herramienta, no existe una orientación clara en cuanto a la producción de un cuerpo compacto de polvo metálico de alta densidad mediante un procedimiento preferido, desde el punto de vista económico, de un solo prensado y una sola sinterización. Un objeto del presente invento es proporcionar un procedimiento y un aparato de prensar modificados capaces de funcionar para obtener productos sinterizados que tienen una densidad final una vez sinterizados que está más cerca de la densidad máxima del material, y en el caso del acero, llega a una densidad final sinterizada de más de 7,5.

De acuerdo con el presente invento, esto se consigue mediante un procedimiento de prensado único y sinterización única de acuerdo con el preámbulo a la reivindicación 1, y caracterizado por contener una mezcla de polvo metálico desde alrededor del 0,3 hasta el 0,5% en peso de un lubricante sólido, y comprimir la mezcla a una presión de al menos 800 Mpa.

Un objeto adicional del presente invento es proporcionar una herramienta de compresión que permite obtener cuerpos compactos de una densidad final particularmente elevada por medio de un único procedimiento de prensado, y de acuerdo con el mismo, una herramienta de compresión de polvo metálico de acuerdo con el preámbulo a la reivindicación 9 está adaptada específicamente para conformar un cuerpo compacto de acuerdo con el procedimiento de la reivindicación 1, y caracterizado por un segundo punzón que coopera con la matriz en el lado opuesto al primer punzón, estando dispuesto el segundo punzón, durante una compresión, para obturar la cavidad en las proximidades de la superficie de la matriz con el fin de conformar el cuerpo compacto en la cavidad y a ras con una superficie de la matriz, usándose el primer punzón para expulsar el cuerpo compacto al final de la compresión, e incluyendo bordes sobresalientes axialmente para conformar regiones de borde ahuecadas en el cuerpo compacto con el fin de acomodar la formación de rebabas.

Para evitar, o al menos minimizar, los problemas anteriormente citados de desgaste de la herramienta, y de cuerpos compactos con forma deteriorada, la mayor holgura entre los elementos de la herramienta, especialmente entre el punzón móvil y el matriz, no resulta afectada por cualquier deformación de los elementos durante la operación de compresión. La presencia de una holgura significativa podría tender a acentuar la generación de rebabas en los bordes de los cuerpo compactos producidos, pero dichas rebabas solamente afectarían, en su mayor parte, a la apariencia estética de los cuerpos compactos. La holgura aumentada preferiblemente no es mayor que el tamaño medio de grano del polvo, o de lo contrario los granos del polvo tenderían a agarrotarse juntos en el espacio intermedio, aumentando de ese modo la fricción, así como dando lugar a una pérdida excesiva de polvo, en un caso extremo.

De acuerdo con una realización del presente invento, los elementos de la herramienta están dispuestos de manera que conformen un cuerpo compacto que tiene una cara a ras con una superficie de la matriz.

De acuerdo con otra realización del presente invento, la herramienta incluye un segundo punzón (15, 14) que coopera con la cavidad (12) desde el lado opuesto al punto de entrada del primer punzón, cuyo segundo punzón, durante la compresión, está dispuesto para obturar la cavidad en o en la proximidad de la superficie de la matriz, usándose el primer punzón para expulsar el cuerpo compacto al final de la compresión.

De acuerdo con otra realización del presente invento, el primer punzón (15) incluye partes de borde sobresalientes axialmente que sirven para formar regiones ahuecadas de borde en el cuerpo compacto, sirviendo estas regiones para acomodar hasta una extensión significativa cualesquiera rebabas que se hayan formado.

De acuerdo con una realización preferida del presente invento, se incluye menos de un 0,5, o más preferiblemente, menos de un 0,4% en peso de lubricante en el polvo a moldear para producir un cuerpo compacto.

De acuerdo con una realización particularmente preferida del presente invento, el polvo incluye alrededor de un 0,3% en peso de lubricante cuando las paredes de la cavidad de la matriz están revestidas como se ha mencionado anteriormente.

Se prefiere que la densidad en verde del cuerpo compacto antes de sinterizar sea al menos de 7,4 g/cc.

Se ha averiguado que el presente invento, en el caso de polvo metálico, puede lograr, mediante un prensado único y una sinterización única (ambos en frío) de una mezcla de polvos metálicos y una cantidad significativamente reducida de lubricante, una densidad final de al menos 7,5.

Con el fin de que se entienda mejor el invento, se describirán ahora realizaciones preferidas del mismo, solamente a título de ejemplos, con referencia a las Figuras adjuntas, que son las siguientes:

Las Figuras 1A hasta 1C, (descritas anteriormente) muestran una herramienta convencional para la compresión de polvo metálico, en tres etapas de un procedimiento de compresión.

La Figura 2 (también descrita anteriormente), ilustra a escala ampliada las deformaciones de la herramienta durante una operación de compresión;

La Figura 3 ilustra además a escala ampliada la deformación de una herramienta de acuerdo con el presente invento durante una operación de compresión;

Las Figuras 4A y 4B muestran una herramienta de acuerdo con el presente invento en dos etapas de una operación de compresión; y

La Figura 5 muestra una vista a escala ampliada de un borde de un cuerpo compacto obtenido usando la herramienta de las Figuras 4A y 4B.

Para mayor claridad, se han exagerado las deformaciones relativas para hacerlas más visibles. En la práctica son muy pequeñas, pero significativas.

En la Figura 3, se han ilustrado con líneas de trazos las formas nominales del punzón 14 y de la prensa de estampar 12. De acuerdo con el presente invento, las dimensiones de la herramienta se eligen de manera que la holgura entre el punzón móvil 14 y la matriz 15 es relativamente grande con respecto a la holgura de una herramienta convencional como la ilustrada en la Figura 2. De un modo más específico, como se ha ilustrado, esta holgura es mayor que la máxima expansión radial alcanzada por el punzón 14 en la máxima presión deseada de compresión. Sin embargo, esta holgura se selecciona de modo que no sea superior a un límite en el que el polvo se escapa de la matriz. Este límite llega a 100 \mum para los polvos metálicos usados comúnmente, y es mayor que el tamaño medio de grano del polvo, porque los granos tienden a atascarse juntos en la holgura, como se ha mencionado anteriormente.

En la práctica, la holgura se elige de acuerdo con el diámetro del cuerpo compacto. Por ejemplo, se obtienen buenos resultados mediante la elección de una holgura de 50 \mum para diámetros que lleguen a 50 mm, una holgura de 60 \mum para diámetros comprendidos entre 50 y 80 mm, y una holgura de 80 \mum para diámetros superiores a 80 mm.

Mediante la elección de dicha holgura, el punzón y la matriz experimentan una distorsión mucho menor comparada con la de la herramienta convencional de la Figura 2, y funcionarán con éxito a presiones más elevadas. Una herramienta de acuerdo con el presente invento se ha probado satisfactoriamente a más de 1050 Mpa. Además, como las zonas de contacto son de una amplitud menor y los efectos de la fricción son menores, la pared de la cavidad 12 mantiene un acabado superficial aceptable para un período más largo de tiempo en servicio.

Preferiblemente, se elige la máxima holgura practicable para todos los elementos de herramienta. De hecho, estos elementos generalmente se diseñan de modo que sean capaces de moverse unos con respecto a otros durante el uso con el fin de que promuevan la homogeneización dentro del cuerpo compacto. Además, de ese modo se facilita el ensamble de la herramienta por disponer de la máxima holgura practicable.

Nótese que la existencia de la holgura preferida relativamente grande entre el punzón y la matriz causa inevitablemente la formación de rebabas. Se podría esperar que la rebaba producida por una herramienta de acuerdo con el presente invento fuese mayor, y por ello más inaceptable, que la producida por herramientas convencionales de poca o apretada holgura. De hecho, la rebaba producida por una herramienta de acuerdo con el presente invento es más ancha que la producida por una herramienta convencional, pero no es más alta. Lo que resulta inaceptable es en su mayor parte la altura de las rebabas. Las rebabas obtenidas en los cuerpos compactos producidos por medio de una herramienta de acuerdo con el presente invento se eliminan o tratan de otro modo por procedimientos convencionales.

Si una herramienta de acuerdo con el presente invento se usa a una presión superior a la normal, en la forma descrita en relación con las Figuras 1A hasta 1C, el cuerpo compacto 17 presentará una deformación de cilindro mayor que en un caso convencional. Como resultado, el cuerpo compacto 17 será más difícil de expulsar y de acuerdo con ello hará falta más lubricante, lo cual se opone directamente al deseado aumento en la densidad.

Las Figuras 4A y 4B ilustran una forma particularmente preferida de herramienta de acuerdo con el presente invento, que minimizan este problema. El punzón móvil es en este caso el punzón inferior 15 que está provisto de una parte 15-1 de abertura que se extiende hacia arriba. Esta parte coopera con un entrante correspondiente practicado en el punzón superior 14 para formar un entrante o abertura en un cuerpo compacto 17 que se va a comprimir.

En la Figura 4A, el punzón inferior 15, como ocurre en la Figura 1A, está configurado en una posición específica que determina el volumen de polvo contenido por la cavidad 12. Esta cavidad 12 está llena a ras con la superficie superior de la matriz 10. Luego, el punzón superior 14 se baja hasta obturar la cavidad 12, si es necesario mediante una ligera penetración en la misma. Entonces se lleva a cabo la operación de compresión en la parte más alta de la matriz mediante la combinación adecuada de los movimientos relativos de los punzones y de la matriz.

En la figura 4B, el punzón 15 ha llegado a su posición final, determinada por la presión que se le ha aplicado.

Como se ha dicho anteriormente, la compresión del cuerpo compacto 17 genera una fuerza radial que deforma la matriz 10. Sin embargo, como entonces el cuerpo compacto 27 está situado hacia una cara de la matriz, las paredes de la cavidad 12 no se deforman como un cilindro, sino, como se ilustra en la figura, como un cono que se abre hacia arriba. Esta forma cónica se retiene parcialmente cuando se sube el punzón 14, lo cual ayuda considerablemente a la expulsión del cuerpo compacto 17 por la acción del punzón inferior 15.

Usando los conceptos de este invento, la proporción de lubricante puede ser menor del 0,5% en peso. La combinación de esta reducción en la proporción de lubricante y del aumento en la presión de compresión, hasta aproximadamente 1050 Mpa, produjo densidades finales superiores a 7,5 (basadas en polvo de acero).

Se puede usar todavía menos lubricante, aproximadamente un 0,3% en peso, cuando las paredes de la cavidad 12 de la matriz se recubren con un material que tiene un bajo coeficiente de fricción con el polvo. Este material, como se ha mencionado anteriormente, debería soportar esfuerzos repetidos ocasionados por sucesivas operaciones de compresión. Un material que cumple estos requisitos es el DLC (carbón con aspecto de diamante).

Los bordes de punzón, como se ha mostrado en las Figuras 4A y 4B para el punzón inferior 15, preferiblemente sobresalen un poco en dirección axial, porque se ha averiguado que esto atenúa la formación de rebabas.

La Figura 5 muestra una vista a escala ampliada y deliberadamente exagerada de un borde de cuerpo compacto 17 obtenido con dicha disposición. El borde del cuerpo compacto 17 lleva una muesca con respecto a la superficie inferior, de tal manera que la rebaba 17-1 resultante de la holgura se incluye por completo dentro de esta muesca. De ese modo, la rebaba 17-1 no afecta a la función técnica de la superficie correspondiente del cuerpo compacto, si esta superficie no se mecaniza subsiguientemente.

A los expertos en la técnica se les ocurrirán fácilmente diversas alteraciones y modificaciones del presente invento. Por ejemplo, no es necesario comprimir un cuerpo compacto justo al lado o en una superficie de la cavidad de la matriz, como se muestra en las Figuras 4A y 4B, si este cuerpo compacto ya tiene una forma ahusada que facilita su expulsión. El cuerpo compacto se puede conformar entonces en la mitad de la cavidad de la matriz, como se muestra en la Figura 1B, mientras se aplican las presiones más altas utilizables de acuerdo con el presente invento, con una cantidad menor de lubricante.

Claims (13)

1. Un procedimiento de prensado único y sinterización única para la producción de artículos sinterizados a partir de metal en polvo, que comprende disponer una mezcla de partículas metálicas y lubricante sólido en una cavidad de matriz, comprimir la mezcla dentro de la cavidad en un cuerpo compacto mediante al menos un punzón o troquel móvil con respecto a la matriz dentro de la cavidad con una holgura mayor de 45 \mum entre el punzón móvil y la matriz, expulsar el cuerpo compacto de la matriz y sinterizarlo para conformar dicho artículo, cuyo procedimiento se caracteriza por

tener un contenido de lubricante en el intervalo comprendido entre el 0,3 y el 0,5% en peso, y

comprimir la mezcla a una presión de al menos 800 Mpa.

2. Un procedimiento de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque el contenido de lubricante de la mezcla de polvo está comprendido entre el 0,3% en peso y el 0,4% en peso.

3. Un procedimiento de acuerdo con la reivindicación 2, caracterizado porque el contenido de lubricante de la mezcla de polvo es el 0,3% en peso.

4. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la holgura entre el punzón móvil y la matriz está en el intervalo comprendido entre 50 y 100 \mum.

5. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por comprimir la mezcla a una presión en el intervalo comprendido entre 800 y 1050 Mpa.

6. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por formar el polvo metálico a partir de acero y comprimir la mezcla de polvo hasta una densidad del cuerpo compacto de al menos 7,4 g/cc.

7. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por formar el polvo metálico a partir de acero y tener un porcentaje de lubricante y un nivel de compresión para obtener la densidad final del producto sinterizado de al menos 7,5 g/cc.

8. Un procedimiento de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por un polvo metálico que tiene un tamaño medio de partículas al menos del mismo valor que la holgura entre el punzón móvil y la matriz.

9. Una herramienta de compresión de polvo metálico para conformar cuerpos compactos para sinterización por el método de la reivindicación 1, que comprende una matriz (10) que tiene una cavidad (12) para recibir dicha mezcla de polvo, un primer punzón (15, 14) adaptado para comprimir polvo metálico situado en una cavidad (12) de una matriz, siendo la holgura entre el punzón y la matriz mayor de 45 \mum, y caracterizada por un segundo punzón (15, 14) que coopera con la matriz (10) en el lado opuesto al primer punzón, estando dispuesto el segundo punzón, durante una compresión, para obturar la cavidad en la proximidad de la superficie de la matriz con el fin de conformar el cuerpo compacto en la cavidad y a ras con una superficie de la matriz, usándose el primer punzón para expulsar el cuerpo compacto al final de la compresión e incluyendo bordes sobresalientes en dirección axial para formar regiones ahuecadas de borde en el cuerpo compacto para acomodar la formación de rebabas.

10. La herramienta de compresión de la reivindicación 9, caracterizada porque la matriz está dimensionada para producir un cuerpo compacto de menos de 50 mm de diámetro, y la holgura entre el punzón y la matriz es de 50 \mum.

11. La herramienta de compresión de la reivindicación 9, caracterizada porque la matriz está dimensionada para producir un cuerpo compacto que tiene un diámetro en el intervalo comprendido entre 50 y 80 mm, y la holgura entre el punzón y la matriz es de 60 \mum.

12. La herramienta de compresión de la reivindicación 9, caracterizada porque la matriz está dimensionada para producir un cuerpo compacto que tiene un diámetro mayor de 80 mm, y la holgura entre el punzón y la matriz es de 80 \mum.

13. La herramienta de compresión de una cualquiera de las reivindicaciones 9 a 12, en la que sus elementos están dispuestos para conformar el cuerpo compacto en la cavidad y a ras con una superficie de la matriz.