ES2201818T3 - Metodo para unir ceramica a metal. - Google Patents
Metodo para unir ceramica a metal.Info
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Abstract
Un método de unir un miembro de metal a un miembro de cerámica, comprendiendo el método las operaciones de: interponer una capa intermedia entre superficies unible de los miembros de metal y de cerámica, incluyendo la capa intermedia un miembro de molibdeno y un primero y un segundo miembros dúctiles, estando situado el miembro de molibdeno entre los miembros de metal y de cerámica, estando situado el primer miembro dúctil entre el miembro de molibdeno y el miembro de metal, estando situado el segundo miembro dúctil entre el miembro de molibdeno y el miembro de cerámica, siendo el miembro de molibdeno de un tipo de material en barra y teniendo un eje de cristales perpendicular a las superficies unibles de los miembros de metal y de cerámica; unir el primero y el segundo miembros dúctiles al miembro de molibdeno; y soldar con soldadura fuerte el primero y el segundo miembros dúctiles a los miembros de metal y de cerámica, respectivamente.
Description
Método para unir cerámica a metal.
El presente invento se refiere, en general, a un
método de unir cerámica a metal y, específicamente, a un método de
crear una interfaz cerámica-metal que permite la
transmisión de cargas de torsión entre un miembro de cerámica y un
miembro de metal. El invento se refiere, también, a turbomaquinaria
que incluye componentes giratorios de metal y de cerámica unidos
entre sí.
Uno de los problemas más difíciles de resolver al
unir cerámica a metal, es el de superar la gran diferencia que
existe entre la dilatación térmica del metal y la de la cerámica.
En particular, una cerámica tal como el nitruro de silicio tiene una
dilatación térmica baja en comparación con la de un acero o la de
una aleación de níquel.
Se han utilizado materiales de capa intermedia,
incluyendo aleaciones de tungsteno, para superar el problema que
representa la diferencia de dilatación térmica. Los materiales de
capa intermedia reducen las tensiones residuales generadas por las
grandes diferencias de contracción térmica que se producen tras una
soldadura fuerte.
En un turbocompresor para automoción que incluye
un rodete de turbina de cerámica que está soldado con soldadura
fuerte a un eje de metal, se utiliza un manguito metálico para
cubrir la unión soldada. El manguito metálico está fabricado,
típicamente, de una aleación metálica especial, con baja dilatación
térmica, que evita la introducción de tensiones residuales no
deseadas en la cerámica. El manguito metálico protege la unión
soldada contra las altas temperaturas y, también, contra el
agrietamiento en condiciones de cargas elevadas de flexión y de
torsión. El manguito metálico proporciona, también, una superficie
de obturación. (Un eje de cerámica del rodete de la turbina se
extiende desde un lado caliente del turbocompresor, a través de una
junta, hasta un lado frío. Sin embargo, no es deseable formar una
junta sobre un eje de cerámica frágil). Además, el propio manguito
metálico puede proporcionar una unión adicional, como ocurre cuando
el eje de cerámica se monta a presión en el manguito metálico.
Sin embargo, las aleaciones metálicas especiales
utilizadas para el manguito metálico son caras y no están fácilmente
disponibles. Además, se lleva a cabo una mecanización de precisión
de las superficies de acoplamiento de cerámica y de metal con el
fin de evitar la introducción de tensiones no deseadas y, en el caso
de un montaje a presión, para asegurar que las superficies de
acoplamiento permanecen en contacto en todo el margen de
temperaturas de funcionamiento de la máquina. El manguito hace,
también, que resulte difícil realizar una inspección de la unión
soldada con posterioridad a la soldadura fuerte. Estos problemas
revisten una especial importancia en componentes que se producen en
masa, tales como los turbocompresores para automoción.
Además, la soldadura fuerte se realiza, con
frecuencia, en dos etapas cuando está implicado un manguito
metálico. La adición de una segunda etapa incrementa el coste y la
complejidad de la unión entre metal y cerámica.
Aún cuando no esté implicado un manguito
metálico, algunas operaciones de soldadura fuerte se llevan a cabo
en dos etapas. El metal se suelda por separado de la cerámica para
evitar la migración del material de soldadura fuerte entre las
capas que, de otro modo podría ocurrir durante la soldadura fuerte
de múltiples materiales. La migración podría dar lugar a un cambio
de la composición y de las propiedades de la soldadura y tener, por
tanto, un efecto perjudicial sobre la resistencia mecánica de la
unión.
Existe la necesidad de unir metal a cerámica en
una sola operación de soldadura. En aplicaciones en las que está
implicada la transmisión de elevadas cargas de torsión, existe,
también, la necesidad de crear una unión soldada con soldadura
fuerte, sin manguito, de elevada resistencia mecánica.
Puede considerarse que el presente invento
proporciona una unión soldada con soldadura fuerte que permite la
transmisión de elevadas cargas de torsión entre componentes de metal
y cerámica de una turbomáquina. Se sitúa una capa intermedia entre
un miembro de metal y un miembro de cerámica. La capa intermedia
incluye miembros dúctiles y un miembro de molibdeno del tipo de
material en barra. Los miembros dúctiles se unen (por ejemplo,
mediante soldadura fuerte) al miembro de molibdeno y los miembros
dúctiles se sueldan con soldadura fuerte a los miembros de metal y
de cerámica. Si los miembros dúctiles se sueldan también con
soldadura fuerte al miembro de molibdeno, la unión soldada puede
formarse en una sola operación de soldadura. La unión soldada con
soldadura fuerte prescinde del manguito, lo que elimina la necesidad
de metales de baja dilatación para el manguito, que son caros y
difíciles de conseguir.
La Figura 1 es una ilustración de un miembro de
metal, un miembro de cerámica y una capa intermedia antes de la
soldadura;
\newpage
la Figura 2 es un diagrama de proceso de un
método para unir el miembro de metal, el miembro de cerámica y la
capa intermedia;
la Figura 3 es una ilustración de una unión
soldada con soldadura fuerte, tras la soldadura, habiéndose creado
la unión soldada de acuerdo con el método mostrado en la Figura 2;
y
la Figura 4 es una ilustración de una
turbomáquina que incluye un rodete de cerámica que está unido a un
eje de metal de acuerdo con el método representado en la Figura
2.
Se hace referencia a las Figuras 1 y 2, que
ilustran la unión de un miembro de metal 10 a un miembro de cerámica
12. Las superficies de los miembros 10 y 12 que han de unirse, se
denominarán superficies "unibles".
Se dispone una capa intermedia entre las
superficies unibles de los miembros de metal y de cerámica 10 y 12
(bloque 102). La capa intermedia incluye un miembro 14 de molibdeno
y un primero y un segundo miembros dúctiles 16 y 18, hechos de
níquel. El primer miembro de níquel 16 está situado entre el
miembro 14 de molibdeno y la superficie unible del miembro 10 de
metal. El segundo miembro de níquel 18 está situado entre el
miembro 14 de molibdeno y la superficie unible del miembro 12 de
cerámica.
Los miembros de níquel 16 y 18 tienen, cada uno,
un grosor de entre 0,13 mm (0,005 pulgadas) y 2,54 mm (0,100
pulgadas) (por ejemplo, 0,8 mm (0,030 pulgadas)). Cada miembro de
níquel 16 y 18 puede tener el mismo diámetro que los miembros de
metal y de cerámica 10 y 12.
El miembro 14 de molibdeno puede mecanizarse a
partir de material en barra de molibdeno, tal como el
correspondiente a la ASTM B387-90. El molibdeno en
forma de material en barra, que está extrudido, tiene cristales que
se alargan en una orientación preferida. Así, el miembro 14 de
molibdeno tiene cristales 15 que se extienden con una orientación o
eje A de cristales, preferido (el tamaño de los cristales 15 en la
Figura 1 se ha exagerado simplemente para ilustrar la orientación
preferida de los cristales). El eje A de los cristales del miembro
14 de molibdeno es perpendicular a las superficies unibles de los
miembros de metal y de cerámica 10 y 12, como se muestra en la
Figura 1. Tal orientación del eje A de los cristales minimiza la
tensión (originada por flexión y torsión) en los límites de los
cristales del miembro 14 de molibdeno. Así, los cristales 15 del
miembro 14 de molibdeno están alineados según la orientación A, lo
que reduce las probabilidades de separación (agrietamiento) debido
a torsión y flexión.
El miembro 14 de molibdeno puede tener un grosor
de, al menos, 0,13 mm (0,005 pulgadas). El grosor máximo del miembro
14 de molibdeno está limitado por consideraciones prácticas (por
ejemplo, restricciones de tamaño impuestas por una turbomáquina).
El miembro 14 de molibdeno puede tener el mismo diámetro que los
miembros de metal y de cerámica 10 y 12. El miembro 14 de molibdeno
también puede limpiarse y chaparse con un metal de níquel con un
grosor de entre 0,0013 mm y 0,0025 mm (0,000050 y 0,000100
pulgadas).
Se aplican entonces materiales 20 a 26 de
soldadura fuerte entre los miembros de metal y de cerámica 10 y 12
(bloque 104). Se aplica un primer material 20 de soldadura fuerte
entre el miembro de metal 10 y el primer miembro de níquel 16; se
aplica un segundo material 22 de soldadura fuerte entre el primer
miembro de níquel 16 y el miembro de molibdeno 14; se aplica un
tercer material 24 de soldadura fuerte entre el miembro de
molibdeno 14 y el segundo miembro de níquel 18; y se aplica un
cuarto material 26 de soldadura fuerte entre el segundo miembro de
níquel 18 y el miembro 12 de cerámica. Cada material 20 a 26 de
soldadura fuerte incluye cobre y plata.
Puede incluirse un metal activo, tal como
titanio, en cada material 20 a 26 de soldadura fuerte. Por ejemplo,
el titanio puede aplicarse como recubrimiento sobre una hoja de
material de soldadura fuerte de plata-cobre. Aunque
no se requiere titanio para la soldadura fuerte de metal con metal,
existen ventajas al utilizar el titanio en las caras de contacto de
metal con metal y en las caras de contacto cerámica con metal. El
titanio proporciona una buena humectación y una buena unión. En
contraste, las soldaduras fuertes libres de titanio que se realizan
en un solo conjunto, podrían resultar muy delgadas, debido al flujo
del material de soldadura fuerte en las caras de contacto que
contienen titanio.
Cantidades preferidas de plata, cobre y titanio,
en porcentaje en peso para cada material 20 a 26 de soldadura
fuerte, se representan en lo que sigue en la Tabla 1. También se
muestra en la Tabla 1 el grosor preferido en milímetros (milésimas
de pulgada) para cada material 20 a 26 de soldadura fuerte, antes
de la soldadura (el grosor de la soldadura no incluye el grosor de
un recubrimiento de titanio). Entre paréntesis se muestran los
márgenes, en porcentajes, de pesos y de grosores.
\newpage
| Soldadura | Unidos | Comoposición del material de solda- | Grosor en | ||
| fuerte | dura fuerte en % en peso | mm (mils) | |||
| Ag | Cu | Ti | |||
| 20 | Miembro 10 de metal y | 69 | 27 | 4,0 | 3 |
| metal y 1er | (67,7 a 71) | (26,3 a 27,5) | (1,5 a 6) | (3 a 6) | |
| miembro 16 de Ni | |||||
| 22 | 1er. miembro 16 | 71 | 27,5 | 1,5 | 8 |
| de Ni y miembro | (68,4 a 71) | (26,6 a 27,5) | (1,5 a 5) | (5 a 10) | |
| 14 de molibdeno | |||||
| 24 | Miembro 14 de | 71 | 27,5 | 1,5 | 8 |
| molibdeno y 2do | (68,4 a 71) | (26,6 a 27,5) | (1,5 a 5) | (5 a 10) | |
| miembro 18 de Ni | |||||
| 26 | 2do miembro 18 de | 69 | 27 | 4,0 | 6 |
| Ni y miembro 12 | (67,7 a 69,8) | (26,3 a 27,2) | (3 a 6) | (3 a 8) | |
| de cerámica |
El primero y el cuarto materiales de soldadura
fuerte, 20 y 26, pueden incluir, cada uno, una única hoja de
material de soldadura fuerte de plata-cobre (por
ejemplo, BVAg 8, AWS 5,8) que está recubierta con titanio. La
segunda y la tercera hojas 22 y 24 de material de soldadura fuerte
pueden incluir, cada una, las siguientes dos hojas de material de
soldadura fuerte para obtener el grosor deseado y un menor contenido
de titanio: una hoja de material de soldadura fuerte de
plata-cobre (por ejemplo, BVAg 8, AWS 5,8) y una
hoja de material de soldadura fuerte de plata-cobre
(por ejemplo, BVAg 8, AWS 5,8) recubierta con titanio.
El miembro 10 de metal, el miembro 12 de
cerámica, el miembro 14 de molibdeno, los miembros 16 y 18 de níquel
y los materiales 20 a 26 de soldadura fuerte pueden montarse
utilizando pegamentos para soldadura fuerte y fijaciones (bloque
104). Este conjunto puede someterse a compresión axial de bajo
valor (por ejemplo, 0,175 kg/cm^{2} (2,5 psi)).
El conjunto se sitúa en un horno con atmósfera
controlada, en el que se lleva a cabo entonces la soldadura fuerte
en una sola operación (bloque 106). Por ejemplo, la operación de
soldadura fuerte puede realizarse al vacío con una temperatura de
soldadura de entre 840ºC y 950ºC, durante entre cinco y treinta
minutos. La soldadura fuerte hace que se fundan los materiales de
soldadura 20 a 26. El conjunto es retirado del horno y se le deja
enfriar a temperatura ambiente (bloque 108).
La presencia de titanio en cada material 20 a 24
de soldadura fuerte limita la migración del material de soldadura
fuerte durante la operación de soldadura. Pequeñas cantidades de
material de soldadura podrían migrar y mojar los lados de los
miembros 14, 16 y 18 de capa intermedia de molibdeno o de níquel.
Consiguientemente, la unión soldada podría presentar una variedad
de grosores después de la soldadura.
Se hace referencia ahora a la Figura 3, que
ilustra el miembro 10 de metal, el miembro 12 de cerámica y la capa
intermedia tras la soldadura. La Figura 3 es, simplemente, una
ilustración; las capas no se representan a escala. Para los
materiales 20 a 26 de soldadura fuerte y los miembros 14 a 18
descritos en la Tabla 1 y unidos como antes se ha expuesto, el
primer material 20 de soldadura fuerte tendrá un grosor de entre
0,08 y 0,15 mm (0,003 y 0,006 pulgadas), aproximadamente, después de
la soldadura, el segundo y el tercer materiales de soldadura
fuerte, 22 y 24 tendrán, cada uno, un grosor de entre 0,13 y 0,20
mm (0,005 y 0,008 pulgadas), aproximadamente después de la
soldadura, y el cuarto material de soldadura fuerte, 26, tendrá un
grosor de 0,15 a 0,25 mm (0,006 a 0,010 pulgadas), aproximadamente,
después de la soldadura.
Las capas más gruesas de material de soldadura
fuerte en las caras de contacto molibdeno-níquel y
cerámica-níquel, permiten un alivio adicional de
tensiones durante el enfriamiento desde la temperatura de
soldadura. Las caras de contacto cerámica- metal y
molibdeno-metal experimentan mayores tensiones
durante el enfriamiento después de solidificar el material de
soldadura, debido a la mayor diferencia entre los coeficientes de
dilatación térmica y la ductilidad limitada que presentan estos
materiales.
De este modo, se describe un método de crear una
unión soldada que es fuerte a flexión y a torsión. El miembro 14 de
molibdeno proporciona una amortiguación de elevado módulo elástico y
baja dilatación térmica entre el miembro 10 de metal y el miembro
12 de cerámica. El eje de los cristales del miembro 14 de molibdeno
está orientado de tal manera que los límites estén relativamente
libres de tensiones durante la carga de torsión y de flexión de los
miembros unidos de metal y cerámica, 10 y 12. El miembro 14 de
molibdeno puede niquelarse para mejorar la humectación y el flujo
del material de soldadura y para proporcionar una superficie limpia
para la soldadura fuerte.
La unión soldada puede formarse en una sola
operación de soldadura, en vez de en dos operaciones. El uso de una
sola operación reduce el coste y la complejidad que supone la unión
de metal a cerámica.
El método de unir metal a cerámica puede
aplicarse a distintos tipos de turbomáquinas que tengan componentes
giratorios de cerámica y metal. Por ejemplo, la Figura 4 muestra
una turbomáquina 200 que tiene un rodete 202 de cerámica que está
unido a un eje 204 de metal mediante una unión 206 de soldadura
fuerte creada de acuerdo con el método anteriormente descrito. El
rodete 202 puede ser de una cerámica tal como nitruro de silicio, y
el eje 204 puede hacerse de una aleación para altas temperaturas
tal como Monel K500 o acero endurecido, tal como acero 4340.
En una turbomáquina tal como un turbocompresor
para automoción, la unión soldada puede transmitir elevadas cargas
de torsión sin el uso de un manguito metálico. Esto elimina el
problema que supone el procurar las aleaciones metálicas
especiales, difíciles de encontrar, para el manguito. La eliminación
del manguito reduce la necesidad de un mecanizado de precisión de
las superficies de acoplamiento de la cerámica y del manguito. La
eliminación del manguito reduce, asimismo, el coste del material en
él empleado y hace que la inspección de la unión soldada con
soldadura fuerte sea más fácil de realizar.
El presente invento no se limita a las
realizaciones específicas antes descritas. La composición del acero
del miembro 10 de metal no se limita a Monel K500 ni al acero 4340,
y la composición del miembro 12 de cerámica no se limita al nitruro
de silicio.
El miembro 14 de molibdeno podría chaparse con un
material que no fuese níquel. Por ejemplo, el miembro 14 de
molibdeno podría chaparse con níquel-cobre o con
otro material de revestimiento que sea compatible con el
molibdeno.
Los materiales 20 a 26 de soldadura fuerte no se
limitan a los materiales de
cobre-níquel-titanio. Por ejemplo,
pueden utilizarse en su lugar materiales de soldadura fuerte de
cobre-plata-indio-titanio.
Los miembros de níquel 16 y 18 pueden unirse al
miembro 14 de molibdeno de otras formas que no sean por soldadura
fuerte.
Además, los miembros dúctiles 16 y 18 no se
limitan a una composición de níquel. En cambio, los miembros
dúctiles 16 y 18 pueden estar hechos de cualquier otro metal que
pueda unirse al miembro 14 de molibdeno, que pueda unirse a los
miembros 10 y 12 de metal y de cerámica, y que pueda proporcionar
un alivio de tensiones adecuado durante las fuertes diferencias de
dilatación térmica entre los miembros de metal, cerámica y
molibdeno 10, 12 y 14.
De este modo, el presente invento no se limita a
las realizaciones específicas expuestas en lo que antecede. En su
lugar, el presente invento debe interpretarse de acuerdo con las
reivindicaciones que siguen.
Claims (18)
1. Un método de unir un miembro de metal a un
miembro de cerámica, comprendiendo el método las operaciones de:
interponer una capa intermedia entre superficies
unible de los miembros de metal y de cerámica, incluyendo la capa
intermedia un miembro de molibdeno y un primero y un segundo
miembros dúctiles, estando situado el miembro de molibdeno entre los
miembros de metal y de cerámica, estando situado el primer miembro
dúctil entre el miembro de molibdeno y el miembro de metal, estando
situado el segundo miembro dúctil entre el miembro de molibdeno y
el miembro de cerámica, siendo el miembro de molibdeno de un tipo
de material en barra y teniendo un eje de cristales perpendicular a
las superficies unibles de los miembros de metal y de cerámica;
unir el primero y el segundo miembros dúctiles al
miembro de molibdeno; y
soldar con soldadura fuerte el primero y el
segundo miembros dúctiles a los miembros de metal y de cerámica,
respectivamente.
2. El método de la reivindicación 1, en el que el
primero y el segundo miembros dúctiles se unen al miembro de
molibdeno mediante soldadura fuerte, y en el que la unión y la
soldadura fuerte incluyen, ambas, operaciones de calentamiento que
se realizan al mismo tiempo.
3. El método de la reivindicación 2, en el que la
unión y la soldadura fuerte se realizan mediante las operaciones
de:
disponer un primer material de soldadura fuerte
entre el primer miembro dúctil y la superficie unible del miembro de
metal;
disponer un segundo material de soldadura fuerte
entre el primer miembro dúctil y el miembro de molibdeno;
disponer un tercer material de soldadura fuerte
entre el miembro de molibdeno y el segundo miembro dúctil;
disponer un cuarto material de soldadura fuerte
entre el segundo miembro dúctil y la superficie unible del miembro
de cerámica; y
calentar la capa intermedia y el primero, el
segundo, el tercero y el cuarto materiales de soldadura fuerte,
conjuntamente, a una temperatura de soldadura fuerte.
4. El método de la reivindicación 3, en el que
los miembros dúctiles están hechos de níquel, y en el que cada
material de soldadura fuerte incluye plata, cobre o titanio.
5. El método de la reivindicación 4, en el que el
primer material de soldadura fuerte incluye del 67,7 al 71% de
plata, del 26,3 al 27,5% de cobre y del 1,5 al 6% de titanio; el
segundo y el tercer materiales de soldadura fuerte incluyen, cada
uno, del 68,4 al 71% de plata, del 26,6 al 27,5% de cobre y del 1,5
al 5% de titanio; y el cuarto material de soldadura fuerte incluye
del 67,7 al 69,8% de plata, del 26,3 al 27,2% de cobre y del 3 al
6% de titanio, expresándose todos los porcentajes en peso.
6. El método de la reivindicación 5, en el que el
primero y el cuarto materiales de soldadura fuerte incluyen, cada
uno, aproximadamente un 69% de plata, aproximadamente un 27% de
cobre y aproximadamente un 4% de titanio, en peso, y en el que el
segundo y el tercer materiales de soldadura fuerte incluyen, cada
uno, un 71% de plata, aproximadamente un 27,5% de cobre y
aproximadamente 1,5% de titanio, en peso.
7. El método de la reivindicación 4, en el que el
primer material de soldadura fuerte tiene un grosor, previo a la
soldadura fuerte, de aproximadamente 0,008 cm (0,003 pulgadas), el
segundo y el tercer materiales de soldadura fuerte tienen, cada
uno, uno grosor previo a la soldadura fuerte de, aproximadamente,
0,020 cm (unas 0,008 pulgadas), y el cuarto material de soldadura
fuerte tiene un grosor previo a la soldadura fuerte de,
aproximadamente, 0,015 cm (0,006 pulgadas).
8. El método de cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el miembro de molibdeno
tiene un grosor de, al menos, 0,013 cm (0,005 pulgadas).
9. El método de cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que el miembro de molibdeno está
niquelado.
10. El método de la reivindicación 9, en el que
el niquelado del miembro de molibdeno tiene un grosor de entre
0,000127 y 0,000254 cm (0,000050 y 0,000100 pulgadas).
\newpage
11. Una combinación que comprende
un miembro de metal que tiene una superficie
unible;
un miembro de cerámica que tiene una superficie
unible; y
una unión de soldadura fuerte que incluye una
capa de molibdeno del tipo de material en barra entre una primera y
una segunda capas de material dúctil, estando la primera capa de
material dúctil soldada por soldadura fuerte al metal, estando la
segunda capa de material dúctil soldada por soldadura fuerte a la
cerámica, siendo un eje de cristales del miembro de molibdeno
perpendicular a las superficies unibles de los miembros de metal y
de cerámica.
12. La combinación de la reivindicación 11, en la
que la primera capa dúctil está unida al metal mediante un primer
material de soldadura fuerte que tiene un grosor, tras las
soldadura fuerte, de entre 0,008 y 0,015 cm (0,003 y 0,006
pulgadas), en el que la primera y la segunda capas dúctiles está
unidas a la capa de molibdeno por un segundo y un tercer materiales
de soldadura fuerte que tienen un grosor, tras la soldadura fuerte,
de entre 0,013 y 0,020 cm (0,005 y 0,008 pulgadas), y en el que la
segunda capa dúctil está unida a la cerámica mediante un cuarto
material de soldadura fuerte que tiene un grosor, tras la soldadura
fuerte, de 0,015 a 0,025 cm (0,006 a 0,010 pulgadas).
13. La combinación de la reivindicación 11 o de
la reivindicación 12, en la que el miembro de molibdeno tiene un
grosor de, al menos, 0,013 cm (0,005 pulgadas).
14. La combinación de cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 13, en la que los miembros dúctiles están
hechos de níquel.
15. Una turbomáquina que comprende:
un componente giratorio de cerámica;
un componente giratorio de metal; y
una unión de soldadura fuerte que une el
componente de cerámica al componente de metal, incluyendo la unión
de soldadura fuerte un miembro hecho de molibdeno del tipo de
material en barra que tiene un eje de cristales perpendicular a las
superficies unibles de los miembros de metal y de cerámica; un
primer miembro dúctil unido mediante soldadura fuerte entre el
miembro de molibdeno y el componente de cerámica, y un segundo
miembro dúctil unido mediante soldadura fuerte entre el miembro de
molibdeno y el componente de metal;
por lo que la unión de soldadura fuerte permite
que sean transmitidas cargas de torsión entre los componentes
giratorios de cerámica y de metal.
16. La turbomáquina de la reivindicación 15, en
la que el primer miembro dúctil está unido al componente de metal
mediante una primera soldadura fuerte que tiene un grosor de entre
0,008 y 0,015 cm (0,003 y 0,006 pulgadas); en el que el primero y
el segundo miembros dúctiles están unidos al miembro de molibdeno
mediante una segunda y una tercera soldaduras fuertes que tienen un
grosor de entre 0,013 y 0,020 cm (0,005 y 0,008 pulgadas); y en el
que el segundo miembro dúctil está unido al componente de cerámica
mediante una cuarta soldadura fuerte que tiene un grosor de 0,015 a
0,025 cm (0,006 a 0,010 pulgadas).
17. La turbomáquina de la reivindicación 15 o de
la reivindicación 16, en la que el miembro de molibdeno tiene un
grosor de, al menos, 0,013 cm (0,005 pulgadas).
18. La turbomáquina de cualquiera de las
reivindicaciones 15 a 17, en la que los miembros dúctiles están
hechos de níquel.
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