ES2273450T3 - Proceso para el reformado con vapor autotermico de un suministro de hidrocarburos. - Google Patents

Proceso para el reformado con vapor autotermico de un suministro de hidrocarburos. Download PDF

Info

Publication number
ES2273450T3
ES2273450T3 ES99102386T ES99102386T ES2273450T3 ES 2273450 T3 ES2273450 T3 ES 2273450T3 ES 99102386 T ES99102386 T ES 99102386T ES 99102386 T ES99102386 T ES 99102386T ES 2273450 T3 ES2273450 T3 ES 2273450T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
steam
carbon
supply
reforming
reactor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES99102386T
Other languages
English (en)
Inventor
Peter Seier Christensen
Thomas Sandahl Christensen
Ivar Ivarsen Primdahl
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Topsoe AS
Original Assignee
Haldor Topsoe AS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8091049&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=ES2273450(T3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from DK199800216A external-priority patent/DK21698A/da
Application filed by Haldor Topsoe AS filed Critical Haldor Topsoe AS
Application granted granted Critical
Publication of ES2273450T3 publication Critical patent/ES2273450T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G5/00—Recovery of liquid hydrocarbon mixtures from gases, e.g. natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen; Reversible storage of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air
    • C01B3/34—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Processes with two or more reaction steps, of which at least one is catalytic, e.g. steam reforming and partial oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen; Reversible storage of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air
    • C01B3/34—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/48—Production of hydrogen; Production of gaseous mixtures containing hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide or air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0838—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel
    • C01B2203/0844—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by heat exchange with exothermic reactions, other than by combustion of fuel the non-combustive exothermic reaction being another reforming reaction as defined in groups C01B2203/02 - C01B2203/0294
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
    • C01B2203/1264—Catalytic pre-treatment of the feed
    • C01B2203/127—Catalytic desulfurisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1628—Controlling the pressure
    • C01B2203/1638—Adjusting the pressure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1642—Controlling the product
    • C01B2203/1647—Controlling the amount of the product
    • C01B2203/1652—Measuring the amount of product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/1642—Controlling the product
    • C01B2203/1671—Controlling the composition of the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/16—Controlling the process
    • C01B2203/169—Controlling the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)

Abstract

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO DE CONVERSION AUTOTERMICA EN FASE DE VAPOR DE UNA CARGA DE ALIMENTACION HIDROCARBONADA, SIN NEGRO DE HUMO. DICHO PROCEDIMIENTO SE REALIZA EN UN REACTOR AUTOTERMICO A UNA TEMPERATURA DETERMINADA Y CON UNA RELACION DETERMINADA DE VAPOR A CARBONO EN LA CARGA, Y HACIENDO FUNCIONAR EL REACTOR A UNA PRESION SITUADA POR ENCIMA DE UN VALOR CRITICO, NO ENCONTRANDOSE NEGRO DE HUMO EN LA CARGA DE ALIMENTACION DE VAPOR CONVERTIDA.

Description

Proceso para el reformado con vapor autotérmico de un suministro de hidrocarburos.
Antecedentes de la invención
La presente invención se refiere a un reformado autotérmico sin negro de humo (ATR) de un suministro de hidrocarburos.
En el reformado autotérmico, la combustión de un suministro de hidrocarburos se realiza con cantidades subestequiométricas de oxígeno mediante reacciones de llama en una zona de combustión del quemador y, posteriormente, reformado con vapor del suministro parcialmente quemado en un lecho fijo de catalizador de reformado con vapor. La combustión subestequiométrica de hidrocarburos conduce desventajosamente a la formación de negro de humo. La formación de negro de humo puede evitarse usando un diseño de quemador específico y controlando las condiciones de operación del proceso ATR. El negro de humo se forma en la llama de un reactor autotérmico dentro de ciertos intervalos de condiciones de operación. Cuando la cantidad de vapor respecto a los otros componentes enviados al reactor ATR está por debajo de un valor crítico, se forma negro de humo en el suministro de reacción. El diseño de las boquillas del quemador influye en la proporción crítica de vapor a carbono. Uno de dichos quemadores útiles en ATR se describe en la Patente de Estados Unidos Nº 5.496.170. La cantidad limitante de vapor puede expresarse como la proporción crítica de vapor a carbono, que es el caudal molar de suministro de vapor a caudal molar de carbono en el suministro de hidrocarburo. Los suministros de hidrocarburo pueden estar en forma de gas natural u otra clase de hidrocarburo incluyendo LPG, butano, nafta, etc. El caudal molar de carbono se calcula como caudal molar de hidrocarburo por el contenido de carbono del hidrocarburo.
Los ejemplos de las condiciones de operación, que no dan como resultado la formación de negro de humo, se resumen en un documento de Christensen y Primdahl (Hydrocarbon processing, marzo de 1994, páginas 39-46). Estas condiciones se muestran en la Tabla 1. Los ensayos se han realizado en una planta piloto. Debido a la pérdida de calor desde la unidad piloto relativamente pequeña, la temperatura de salida adiabática del ATR será mayor que la temperatura de salida del ATR medida. Esto significa que si una unidad más grande, desde la que la pérdida de calor es insignificante, se somete a las mismas condiciones de operación exactas, la temperatura de salida del ATR será próxima a la temperatura de salida adiabática del ATR. Los precursores del negro de humo se forman en la zona de combustión del ATR. La mayor parte de la pérdida de calor ocurre después de la zona de combustión. Una pérdida de calor posterior no puede tener ninguna influencia sobre las reacciones en la zona de combustión. La proporción de oxígeno a carbono (O_{2}/C) se muestra también en la Tabla 1. La definición de esta proporción es análoga a la proporción de vapor a carbono, sin embargo, sustituyendo el vapor por oxígeno. La temperatura de salida del reactor ATR puede calcularse a partir de la proporción O_{2}/C cuando se conoce la pérdida de calor del reactor.
TABLA 1
1
Condiciones de operación que no dan como resultado la formación de negro de humo (de Christensen y Primdahl, 1994).
Ventajosamente, el proceso funciona a proporciones bajas de vapor a carbono, ya que una proporción baja disminuye los gastos de inversión para una planta ATR y reduce el consumo de energía necesario para el funcionamiento de la planta. Adicionalmente, una proporción baja de vapor a carbono es posible para optimizar la composición del gas de síntesis producido para la producción de gases ricos complementarios por ejemplo para la síntesis de metanol o éter dimetílico y para procesos de Fischyer-Tropsh.
Se ha descubierto que la presión de operación tiene una gran influencia sobre la proporción crítica de vapor a carbono.
Se ha descubierto también que a una temperatura y proporción de vapor a carbono dadas en el suministro, el suministro se reforma autotérmicamente sin que se forme el negro de humo perjudicial cuando se ajusta la presión de operación en el reactor autotérmico por encima del valor crítico.
Descripción de la invención
En consecuencia, esta invención es un proceso para el reformado autotérmico sin negro de humo de un suministro de hidrocarburo de acuerdo con la reivindicación 1, de manera que no hay negro de humo presente en el suministro reformado con vapor.
La proporción crítica de vapor a carbono disminuye cuando se aumenta la presión de operación. Mediante la invención, la presión de operación en el reactor ATR es el parámetro crítico para suprimir la formación de negro de humo. Aumentando la presión de operación, es posible operar ventajosamente a una proporción menor de vapor a carbono.
La presión crítica real dependerá del diseño del quemador usado en el reactor ATR.
La invención se ha ensayado en el intervalo de presión de 0,86-2,95 MPa. Sin embargo, resulta evidente a partir de los siguientes ejemplos que la invención podría aplicarse a presiones de operación superiores.
Ejemplo 1
La unidad de ensayo está compuesta por un sistema que proporciona los suministros al reactor ATR, el propio reactor ATR, y el equipo para el tratamiento posterior del gas producto.
Las corrientes de suministro están compuestas por gas natural, vapor, oxígeno e hidrógeno. Todos los gases se comprimen a la presión de operación y se precalientan a la temperatura de operación. El gas natural se desulfura antes de entrar en el reactor ATR. Los suministros se combinaron en dos corrientes y se enviaron al quemador del ATR. El quemador usado en el ejemplo se describe en la Patente de Estados Unidos Nº 5.496.170, que se incluye en este documento como referencia. Una corriente de suministro contenía gas natural, hidrógeno y vapor. Esta corriente de suministro se calentó a 500ºC. La otra corriente de suministro contenía oxígeno y vapor. Esta corriente de suministro se calentó a 220ºC.
En el reactor ATR, se realizan la combustión subestequiométrica y el reformado catalítico con vapor posterior y las reacciones de desplazamiento. Las composiciones de gas a la entrada y a la salida se miden por cromatografía de gases. El gas producto está en equilibrio con respecto a las reacciones de reformado y desplazamiento.
Aguas abajo del reactor ATR, el gas de proceso se enfría y la mayor parte del contenido de vapor en el gas producto se condensa. Si se forma negro de humo, se captura en el condensado. El condensado se sometió a exámenes gravimétricos y espectrofotométricos.
Se realizaron los siguientes ensayos para demostrar la influencia de la presión de operación sobre la proporción crítica de vapor a carbono. El hidrocarburo usado fue gas natural. La composición del gas natural se da en la Tabla 2.
TABLA 2
2
3
Cada ensayo se realizó aproximándose a la proporción crítica de vapor a carbono desde el lado rico en vapor. Los ensayos se iniciaron con un flujo de vapor suficientemente alto para asegurar condiciones sin negro de humo. El flujo de vapor se disminuyó después escalonadamente lo que dio como resultado una disminución en la proporción de vapor a carbono de aproximadamente 0,03. Se permitió que el sistema se hiciera estable después de examinar el condensado para el contenido de negro de humo. Si el condensado aún estaba libre de negro de humo, se realizó la siguiente etapa. La expresión "condiciones sin negro de humo" se refiere a un estado en el que la formación de negro de humo es insignificante. La cantidad de negro de humo formada a la proporción crítica de vapor a carbono fue de aproximadamente de 3-5 ppm.
La proporción crítica de vapor a carbono como función de la presión medida a dos temperaturas de operación diferentes se da en la Tabla 3. Los caudales fueron en todos los ensayos de 100 Nm^{3} /h de gas natural y 3 Nm^{3}/h de hidrógeno. 100 Nm^{3}/h de gas natural corresponden a un caudal de carbono de 102,5 Nm^{3}/h. El flujo de vapor se ajustó para obtener la proporción dada de vapor a carbono. El caudal de oxígeno es ajustó para obtener la temperatura de operación deseada y varió en el intervalo 55-62 Nm^{3}/h.
Debido a la pérdida de calor desde la unidad piloto relativamente pequeña, la temperatura de salida adiabática del ATR será mayor que la temperatura dada en la Tabla 2. Una unidad industrial mayor estará muy próxima a la temperatura de salida adiabática desde dicha unidad, por lo tanto, estará muy próxima a la adiabática dada en la Tabla 3 cuando la unidad industrial se haga funcionar por lo demás en exactamente las mismas condiciones indicadas en la Tabla 3.
TABLA 3
4
Proporción crítica de vapor a carbono como función de la presión y la temperatura de operación.
La composición del gas producto desde el reactor ATR en los ensayos de la Tabla 3 se midió por cromatografía de gases. Las composiciones de gas seleccionadas se muestran en la Tabla 4. La composición de gas se da como % en moles seco, que es la composición molar de los componentes del gas, cuando no se incluye vapor.
TABLA 4
5
Se observa una gran dependencia de la proporción crítica de vapor a carbono para ambas temperatura de operación. A una temperatura de operación de 1035ºC, la proporción crítica de vapor a carbono disminuye en un factor de 4,5, cuando la presión aumenta en menos de un factor de 2.
A partir de la ecuación anterior se calcula que a una presión por encima de 3,5 MPa y a una temperatura en la salida del reactor mayor de 985ºC, la proporción crítica de vapor a carbono es cero.
Los datos de la Tabla 3 están correlacionados con la relación p =13,4 - 0,00753 \cdot T_{adiabática} - 1,74 S/C, en la que T es la temperatura de salida adiabática en K. A partir de esta ecuación se calcula que a una presión por encima de 3,5 MPa y una temperatura adiabática por encima de 1042ºC, la proporción crítica de vapor a carbono es cero.

Claims (1)

1. Proceso para el reformado con vapor sin negro de humo de un suministro de hidrocarburo por reformado autotérmico en un reactor autotérmico a una temperatura de proceso adiabático dada (T_{adiabática}) de entre 1287,15 K (1014ºC) y 1386,15 K (1113ºC) a una proporción dada de vapor a carbono de entre 0,15 y 0,96 y a una presión de operación en el reactor de aproximadamente una presión crítica de entre 1,91 y 2,95 MPa y en el que la presión crítica se da adicionalmente mediante la siguiente relación: p =13,4 - 0,00753 \cdot T_{adiabática} - 1,74 S/C, en la que p es la presión crítica en MPa, S/C es la proporción molar de vapor a carbono; y T_{adiabática} es la temperatura del proceso adiabático en K.
ES99102386T 1998-02-17 1999-02-08 Proceso para el reformado con vapor autotermico de un suministro de hidrocarburos. Expired - Lifetime ES2273450T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK199800216A DK21698A (da) 1997-12-18 1998-02-17 Fremgangsmåde til automatisk reforming af carbonhydrid fødemateriale
DK199800216 1998-02-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2273450T3 true ES2273450T3 (es) 2007-05-01

Family

ID=8091049

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES99102386T Expired - Lifetime ES2273450T3 (es) 1998-02-17 1999-02-08 Proceso para el reformado con vapor autotermico de un suministro de hidrocarburos.

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6143202A (es)
EP (1) EP0936183B1 (es)
JP (1) JPH11314901A (es)
KR (1) KR100314453B1 (es)
CN (1) CN1183227C (es)
AT (1) ATE341524T1 (es)
CA (1) CA2262070A1 (es)
DE (1) DE69933403T2 (es)
EA (1) EA001722B1 (es)
ES (1) ES2273450T3 (es)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19953924A1 (de) * 1999-11-10 2001-06-07 Bundesdruckerei Gmbh Zinksulfidische Elektroluminophore sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
JP4742405B2 (ja) 2000-06-28 2011-08-10 トヨタ自動車株式会社 燃料改質装置
EP1188713A3 (en) 2000-09-18 2003-06-25 Haldor Topsoe A/S Production of hydrogen and carbon monoxide containing synthesis gas by partial oxidation
US6818198B2 (en) * 2002-09-23 2004-11-16 Kellogg Brown & Root, Inc. Hydrogen enrichment scheme for autothermal reforming
CA2410927A1 (fr) * 2002-11-05 2004-05-05 Michel Petitclerc Reacteur a chauffage electrique pour le reformage en phase gazeuse
FR2846958B1 (fr) * 2002-11-13 2005-08-26 N Ghy Valorisation de l'oxygene pour la production d'hydrogene a partir d'hydrocarbures avec sequestration de co2
US6872753B2 (en) * 2002-11-25 2005-03-29 Conocophillips Company Managing hydrogen and carbon monoxide in a gas to liquid plant to control the H2/CO ratio in the Fischer-Tropsch reactor feed
US6958363B2 (en) * 2003-03-15 2005-10-25 Conocophillips Company Hydrogen use in a GTL plant
US6946493B2 (en) * 2003-03-15 2005-09-20 Conocophillips Company Managing hydrogen in a gas to liquid plant
US7427388B2 (en) 2004-03-19 2008-09-23 Air Products And Chemicals, Inc. Process for improving prereforming and reforming of natural gas containing higher hydrocarbons along with methane
GB0502608D0 (en) 2005-02-09 2005-03-16 Rolls Royce Plc A fuel processor
US20080260631A1 (en) 2007-04-18 2008-10-23 H2Gen Innovations, Inc. Hydrogen production process
JP2010189217A (ja) * 2009-02-17 2010-09-02 Keio Gijuku 改質器および改質方法
DE102011101077A1 (de) * 2011-05-10 2012-11-15 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und Reaktor zur autothermen Reformierung von Brennstoffen
US9409773B2 (en) 2014-11-10 2016-08-09 Air Products And Chemicals, Inc. Steam-hydrocarbon reforming process
US9933408B2 (en) 2014-11-10 2018-04-03 Air Products And Chemicals, Inc. Method for characterizing the hydrocarbon content of a reformate stream
DE102015210803A1 (de) 2015-06-12 2016-12-15 Thyssenkrupp Ag Festlegung von Druck, Temperatur und S/C-Verhältnis für einen rußfreien ATR-Betrieb

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4473543A (en) * 1982-04-26 1984-09-25 United Technologies Corporation Autothermal reforming catalyst and process
US4666680A (en) * 1984-01-30 1987-05-19 Fluor Corporation Autothermal production of synthesis gas
JPH01261201A (ja) * 1988-04-12 1989-10-18 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素改質反応器
JPH0218303A (ja) * 1988-07-07 1990-01-22 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素の改質反応器および改質方法
US5112527A (en) * 1991-04-02 1992-05-12 Amoco Corporation Process for converting natural gas to synthesis gas
FR2679217B1 (fr) * 1991-07-18 1994-04-01 Institut Francais Petrole Procede et dispositif pour la fabrication de gaz de synthese et application.
DK168460B1 (da) * 1991-12-06 1994-03-28 Topsoe Haldor As Hvirvelbrænder
JPH06206702A (ja) * 1993-01-12 1994-07-26 Mitsubishi Gas Chem Co Inc 炭化水素反応器
CA2153304C (en) * 1994-07-07 2007-12-18 Peter William Lednor Process for the preparation of hydrogen and carbon monoxide containing mixtures
JPH10273678A (ja) * 1997-03-28 1998-10-13 Sekiyu Sangyo Kasseika Center 熱交換型改質反応器

Also Published As

Publication number Publication date
EP0936183A3 (en) 2000-02-23
US6143202A (en) 2000-11-07
EA199900125A2 (ru) 1999-08-26
EA001722B1 (ru) 2001-08-27
KR100314453B1 (ko) 2001-11-22
DE69933403D1 (de) 2006-11-16
EP0936183A2 (en) 1999-08-18
DE69933403T2 (de) 2007-01-11
CA2262070A1 (en) 1999-08-17
EA199900125A3 (ru) 1999-12-29
KR19990072685A (ko) 1999-09-27
CN1183227C (zh) 2005-01-05
JPH11314901A (ja) 1999-11-16
CN1229122A (zh) 1999-09-22
EP0936183B1 (en) 2006-10-04
ATE341524T1 (de) 2006-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2238800T3 (es) Procedimiento autotermico de reformacion al vapor de una carga de hidrocarburos que contienen hidrocarburos superiores.
JP5094420B2 (ja) ガス・タービン燃料調製及び導入方法
ES2681604T3 (es) Reformado de hidrocarburos con vapor con exportación limitada de vapor
KR100314453B1 (ko) 탄화수소 원료의 자열 개질 방법
JP2008530449A5 (es)
KR20090084844A (ko) Ｌｎｇ 증발을 위한 ｌｎｇ 재기화 터미널을 이용한 스팀 메탄 개질
ES2686506T3 (es) Método y aparato para producir un producto que contiene hidrógeno
ES2251205T3 (es) Procedimiento para la reformacion autotermica de una carga hidrocarbonada.
Chen et al. Hydrogen production by coupled catalytic partial oxidation and steam methane reforming at elevated pressure and temperature
Aicher et al. Novel process to evaporate liquid fuels and its application to the catalytic partial oxidation of diesel
GB1600227A (en) Process for hydrogen sulphide production
TW418248B (en) Process for the autothermal steam reforming of a hydrocarbon feedstock
RU2643542C1 (ru) Способ получения водорода из углеводородного сырья
JPH08188784A (ja) 加熱炉燃料の改質方法
DK173745B1 (da) Fremgangsmåde til autotermisk reforming af carbonhydridmateriale
US8876955B2 (en) Removal of dissolved gases for boiler feed water preparation
US7901662B2 (en) Steam generation apparatus and method
Hartmann et al. Two-stage fuel processor for oil based fuel cell applications
Lucka et al. Fuel processor for fuel cell applications based on liquid fuels
TW312684B (es)
MXPA01000098A (es) Procedimiento para la restauracion autotermica de un material de abastecimiento de hidrocarburo
BR112020015822A2 (pt) Operação unitária dentro de um sistema para gerar gás de síntese, e, sistema integrado para gerar gás de síntese.
Lucka et al. Cool flame evaporation for diesel reforming technology