ES2273845T3 - Extraccion con disolvente de impurezas procedentes de disulociones concentradas de sulfatos metalicos. - Google Patents
Extraccion con disolvente de impurezas procedentes de disulociones concentradas de sulfatos metalicos. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2273845T3 ES2273845T3 ES01940020T ES01940020T ES2273845T3 ES 2273845 T3 ES2273845 T3 ES 2273845T3 ES 01940020 T ES01940020 T ES 01940020T ES 01940020 T ES01940020 T ES 01940020T ES 2273845 T3 ES2273845 T3 ES 2273845T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- nickel
- extraction
- solvent
- solvent extraction
- sulfate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0407—Leaching processes
- C22B23/0415—Leaching processes with acids or salt solutions except ammonium salts solutions
- C22B23/043—Sulfurated acids or salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0476—Separation of nickel from cobalt
- C22B23/0484—Separation of nickel from cobalt in acidic type solutions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/26—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by liquid-liquid extraction using organic compounds
- C22B3/38—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by liquid-liquid extraction using organic compounds containing phosphorus
- C22B3/384—Pentavalent phosphorus oxyacids, esters thereof
- C22B3/3842—Phosphinic acid, e.g. H2P(O)(OH)
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Abstract
Método para eliminar impurezas metálicas de una corriente valiosa concentrada impura de sulfatos metálicos en un circuito de extracción con disolvente, implicando dicho método poner en contacto la corriente valiosa concentrada impura de sulfatos metálicos con un agente catiónico de extracción con disolvente, en el circuito de extracción con disolvente que funciona a una temperatura relativamente elevada, superior a 60ºC, que es eficaz para incrementar la solubilidad del metal valioso en la corriente concentrada de sulfato que contiene sulfato de amonio, haciéndose funcionar también dicho circuito de extracción de manera que una o más de las impurezas metálicas se carga en el agente catiónico de extracción con disolvente que usa amoníaco para controlar el pH, mientras que un refinado del circuito de extracción con disolvente, que contiene el metal valioso, se enriquece en sulfato de amonio.
Description
Extracción con disolvente de impurezas
procedentes de disoluciones concentradas de sulfatos metálicos.
La presente invención se refiere generalmente a
un método para eliminar impurezas metálicas de una corriente
valiosa impura de sulfatos metálicos en un circuito de extracción
con disolvente. Más particularmente, la invención se refiere a la
extracción de cobalto y/o cinc a partir de un licor concentrado de
sulfato de níquel.
En el procesamiento de lateritas de níquel, el
níquel y el cobalto se separan selectivamente de un amplio
intervalo de impurezas mediante precipitación con sulfuro mixto
(Ni/Co). Este sulfuro mixto se vuelve a lixiviar entonces usando
temperatura y sobrepresión de oxígeno. La disolución de lixiviación
resultante es ácida, y habitualmente tiene una concentración que
oscila de 60-120 g/l de níquel y
5-15 g/l de cobalto, junto con otras impurezas como
cobre y cinc. De forma similar, las disoluciones concentradas de
lixiviación también se pueden obtener a partir de la lixiviación a
presión de concentrados de sulfuro de cinc con oxígeno. Después de
la neutralización del ácido, el cobalto se puede separar entonces
del níquel vía una extracción con disolvente. Típicamente, se usa
Cyanex 272 para extraer selectivamente cobalto sobre níquel en una
matriz de sulfato a un pH fijo. Sin embargo, la extracción de
cobalto es una reacción de intercambio de cationes, que libera
protones a partir del reactivo, que se debe de neutralizar puesto
que esta extracción es sensible al pH. Típicamente, se usa amoníaco
como la disolución neutralizante, tanto para elevar el pH antes de
la extracción con disolvente, como para mantener un pH constante
durante la extracción. El problema principal con el uso de amoníaco
es, en este caso, la precipitación de sulfato de níquel y amonio,
más habitualmente conocido como sales dobles de níquel, cuando se
trabaja con disoluciones que contienen concentraciones elevadas de
sulfato de níquel y de amonio. Por esta razón, la disolución de la
alimentación se diluye habitualmente hasta una concentración de
5-70 g/l de níquel, para evitar la
formación de sales dobles de
níquel.
níquel.
La Figura 1 es un diagrama del proceso
convencional para refinar un sulfuro mixto, que muestra la
extracción de cobalto a partir de una disolución de sulfato de
níquel con la adición directa de amoníaco a un circuito de
extracción de cobalto con disolvente. La adición directa de amoníaco
a la disolución concentrada de sulfato de níquel da como resultado
la formación de sales dobles insolubles de sulfato de níquel y
amonio.
La patente australiana nº 667539, de Outokumpu,
describe un procedimiento de dos etapas que evita la formación de
esta sal doble:
- (i)
- preneutralizando un agente extractor catiónico, tal como Cyanex 272, para formar la sal de amonio; y
- (ii)
- preextrayendo o intercambiando la sal de amonio de Cyanex 272 con sulfato de magnesio en una disolución acuosa, para obtener una sal de magnesio de Cyanex 272 que se pone en contacto con una disolución acuosa de sulfato de níquel en un circuito de extracción con disolvente, para extraer el níquel.
Otros medios para evitar la formación de sales
dobles se describen en la memoria descriptiva de la solicitud de
patente internacional nº PCT/AU98/00457 del presente solicitante.
Este documento evita el preequilibrado de dos etapas, relativamente
caro, propuesto por la patente nº 667539 añadiendo magnesia
químicamente reactiva, hidróxido de magnesio, o carbonato de
magnesio, al agente extrayente catiónico, sin la etapa de
preneutralización. Sin embargo, si se usa el agente extrayente
preequilibrado de magnesia o de magnesio, para evitar la formación
de sales dobles, esto introduce iones magnesio que contaminan el
producto final de sulfato de amonio.
El documento
US-A-4.348.367 describe un agente
extrayente que comprende un ácido fosfínico soluble en un disolvente
orgánico, para un proceso de extracción con disolvente para la
separación de cobalto a partir de níquel, separándose la mayor
parte del cobalto a partir del agente extrayente con un ácido
mineral. La extracción con disolvente se llevó a cabo a 50ºC. Este
es el límite superior del intervalo de temperatura de la extracción
convencional con disolvente.
Según la presente invención, se proporciona un
método para eliminar impurezas metálicas a partir de una corriente
valiosa concentrada impura de sulfatos metálicos en un circuito de
extracción con disolvente, implicando dicho método poner en
contacto la corriente valiosa concentrada impura de sulfatos
metálicos con un agente catiónico de extracción con disolvente, en
el circuito de extracción con disolvente operado a una temperatura
relativamente elevada de más de 60ºC, lo que es eficaz para
incrementar la solubilidad del metal valioso en la corriente
concentrada de sulfato que contiene sulfato de amonio, haciéndose
funcionar también dicho circuito de extracción de manera que una o
más de las impurezas metálicas se carga en el agente catiónico de
extracción con disolvente, usando amoníaco para controlar el pH,
mientras que un refinado del circuito de extracción con disolvente,
que contiene el metal valioso, se enriquece en sulfato de
amonio.
Convencionalmente, cuando el amoníaco sirve como
el agente neutralizante con licores concentrados de sulfato de
níquel, se pueden formar sales insolubles de níquel, tales como
sales dobles de sulfato de níquel y amonio. Según una forma de
realización de la invención, la formación de sales metálicas
valiosas insolubles se evita haciendo funcionar el circuito de
extracción con disolvente a temperaturas significativamente mayores
que las utilizadas convencionalmente, y usando diluyentes
querosénicos con temperaturas de inflamación significativamente
mayores.
Generalmente, la corriente valiosa impura de
sulfato metálico es un licor de sulfato de níquel, por ejemplo el
obtenido mediante lixiviación ácida/con presión de oxígeno de un
concentrado de sulfuro de níquel y cobalto o un precipitado de
sulfuro de níquel/cobalto mixto obtenido durante el procesamiento de
minerales lateríticos de níquel.
Más preferentemente, la temperatura elevada está
comprendida entre aproximadamente 80 y 100ºC.
Típicamente, el licor de sulfato de níquel es un
licor relativamente concentrado. Más típicamente, el licor de
sulfato de níquel contiene por lo menos aproximadamente
60 g/l de Ni.
Preferentemente, el agente catiónico de
extracción con disolvente se mezcla con un diluyente orgánico de un
punto de inflamación relativamente elevado. Más preferentemente, el
diluyente orgánico es un diluyente a base de parafina, tal como el
disponible comercialmente como ISOPAR V.
Típicamente, el circuito de extracción con
disolvente se diseña para eliminar una o dos de las citadas
impurezas metálicas, respectivamente, a partir del licor de sulfato
de níquel. Más típicamente, se diseñan dos circuitos de extracción
para eliminar Zn y Co, respectivamente, a partir del licor de
sulfato de níquel.
Preferentemente, el agente catiónico de
extracción con disolvente comprende un ácido fosfínico, tal como un
ácido
bis(2,4,4-trimetilpentil)fosfínico,
por ejemplo el disponible comercialmente como CYANEX 272.
Generalmente, las impurezas metálicas incluyen
Co, Zn, Fe, Al, Cr y Cu.
A fin de lograr una mejor comprensión de la
naturaleza de la presente invención, se describirá a continuación,
a título únicamente de ejemplo, una forma de realización preferida
de un método para eliminar impurezas metálicas a partir de una
corriente valiosa concentrada impura de sulfatos metálicos en un
circuito de extracción con disolvente, con referencia a los
siguientes dibujos:
la Figura 1 es un diagrama de una refinería
convencional, para el tratamiento de licores de lixiviación de
sulfato de níquel;
la Figura 2 es un circuito de recuperación
mediante extracción con disolvente de cinc/cobalto, de dos
etapas;
la Figura 3 es una isoterma de extracción con el
pH, a una temperatura de 85ºC, para Cyanex 272 en un diluyente
preferido con una temperatura de inflamación elevada, usando un
licor concentrado impuro de sulfato de níquel;
la Figura 4 es una isoterma de extracción con pH
comparativa, a 50ºC, para Cyanex 272 en un diluyente querosénico
Shellsol 2046, para un licor impuro de sulfato de níquel; y
las Figuras 5 a 8 son gráficas de solubilidad de
níquel a 50ºC, 60ºC, 70ºC y 80ºC, que muestran la solubilidad
relativa de un intervalo de disoluciones de sulfato de níquel en
presencia de diversas concentraciones de sulfato de amonio.
Según una forma de realización de un
procedimiento para la extracción con disolvente de impurezas
metálicas a partir de un licor de sulfato de níquel concentrado, el
circuito de extracción con disolvente se hace funcionar a una
temperatura que supera los 60ºC, que es la temperatura máxima a la
que funcionan convencionalmente los circuitos de extracción con
disolvente. Esto es ahora factible con la disponibilidad de
diluyentes con temperaturas de inflamación elevadas, y la
comercialización de columnas de pulso. Esto permitirá, por ejemplo,
que el diagrama del proceso convencional mostrado en la Figura 1
funcione a concentraciones elevadas de níquel, y evite la dilución
de la corriente del proceso de níquel antes de la eliminación del
cobalto. Se ha encontrado en una forma de realización que, haciendo
funcionar el circuito de extracción con disolvente a 85ºC, se pueden
tolerar concentraciones de sulfato de amonio por encima de 50 g/l,
a concentraciones de níquel de 90-100 g/l.
En este ejemplo, se usó un agente catiónico de
extracción con disolvente, Cyanex 272 (un ácido fosfínico), junto
con un diluyente isoparafínico ISOPAR V. En este ejemplo, una
corriente valiosa impura de sulfatos metálicos es un licor de
sulfato de níquel que se produjo lixiviando a presión un sulfuro
mixto que, a su vez, se había producido tratando un licor de
lixiviación de laterita de níquel con sulfuro de hidrógeno. La
composición del licor se muestra en la Tabla 1.
| Ni | Co | Zn | Cu | Mn | Fe | Cr | Ca | Al | S | Amsul |
| 103 | 8,78 | 0,634 | 0,002 | 0,012 | 0,246 | 0,063 | 0,060 | 0,082 | 68,0 | 21,7 |
El agente extrayente Cyanex 272 es un ácido
fosfínico que es muy selectivo en la separación de cinc y cobalto a
partir de níquel. Cuando está en forma protonado (H^{+}), el pH
disminuye a medida que se extrae el cinc o el cobalto y se
intercambia con el ion hidrógeno, según la siguiente ecuación:
(1)2R_{2}POO^{-}H^{+} + M^{2+}
\hskip0.5cm\Leftrightarrow
\hskip0.5cm(R_{2}POO^{-})_{2}M^{2} + 2H^{+}
en la que, M = Zn o
Co.
El ácido generado a partir de la reacción se
neutraliza con amoníaco para formar sulfato de amonio.
La Figura 2 muestra un circuito de extracción
con disolvente, de dos etapas, para eliminar impurezas metálicas de
cinc y cobalto selectivamente de un metal valioso de níquel. A fin
de extraer selectivamente cinc, debe de haber una separación
suficiente entre cinc y cobalto en el sistema de Cyanex 272. De
forma similar para el cobalto a partir de níquel, el factor de
separación debe ser de una magnitud suficiente para obtener un
producto de níquel puro. El factor de separación depende de un
número de variables, que incluye la temperatura, el contenido
aromático de diluyente, y la concentración del agente extrayente. En
el caso de la reducción con hidrógeno de níquel hasta 2 g/l, el
cobalto puede estar presente en la alimentación de reducción del
níquel sin provocar problemas técnicos significativos. En el caso
de la extracción de níquel por vía electrolítica, puede haber menos
de 10 ppm de cobalto en el catolito de níquel para dar como
resultado la producción de níquel fuera de las especificaciones del
LME (Bolsa de Metales de
Londres).
Londres).
Se construyeron las isotermas de extracción
frente a pH, para determinar el pH óptimo de funcionamiento durante
la extracción. La Figura 3 muestra la isoterma de extracción frente
a pH, según una forma de realización de la invención, obtenida a
una temperatura de 85ºC para 0,85 M de Cyanex 272 en ISOPAR V,
usando una disolución de alimentación concentrada que contiene
aproximadamente 103 g/l de Ni y 9 g/l de Co. La Figura 4 muestra
una isoterma comparativa de extracción frente a pH, para 0,45 M de
Cyanex 272 en Shellsol 2046, obtenida a 50ºC usando la disolución
de alimentación impura diluida hasta una concentración de níquel de
65 g/l. Como se mencionó anteriormente, el factor de separación de
Cyanex 272 depende de la temperatura de la extracción y del
contenido aromático del diluyente. Las dos isotermas de extracción
de las Figuras 3 y 4 indican un desplazamiento a la izquierda, con
un incremento en la temperatura y un menor contenido aromático del
diluyente según el método preferido de la inven-
ción.
ción.
Los ensayos a escala de banco de trabajo
indicaron que la extracción selectiva de cinc sobre el cobalto es
posible con Cyanex 272. Se prevé que esta etapa se controlará entre
un pH de 2,00 y 2,25. Se puede tolerar cierta cantidad de cinc en
la alimentación de reducción de níquel y cobalto. Este cinc se
precipitará al final de la reducción con hidrógeno como un sulfuro
mixto. Se anticipa que cualquier cobalto coextraído se recuperará
en el circuito de depuración, y se recirculará a la extracción como
se muestra en la Figura 3.
El cobalto se puede extraer selectivamente del
níquel en el intervalo de pH de 4,00 hasta 4,50. Cualquier Fe, Cu,
Zn, Mn y Mg que permanezca en el licor se cargará completamente
sobre el disolvente orgánico con el cobalto. Sin embargo, estas
impurezas deben de estar presentes en cantidades muy pequeñas.
Las Figuras 5 a 8 son gráficas de la solubilidad
relativa del níquel a lo largo de un intervalo de concentraciones
de níquel, en presencia de diversas concentraciones de sulfato de
amonio, a temperaturas seleccionadas. Las Figuras 5 y 6 son
gráficas comparativas a las temperaturas máximas de funcionamiento
normales, para la extracción con disolvente, y muestran que se
produce una precipitación significativa de níquel una vez que la
concentración de Ni supera 60 g/l en presencia de más de 40 g/l de
sulfato de amonio. Las Figuras 7 y 8 dan una indicación de la
solubilidad del níquel a temperaturas dentro del alcance de la
realización preferida de la presente invención. Está claro que el
incremento de temperaturas aumenta la solubilidad del metal valioso,
en este ejemplo del níquel, con concentraciones relativamente
elevadas de sulfato de amonio. Por ejemplo, a 80ºC, se puede
tolerar una concentración de sulfato de amonio de 50 g/l a
concentraciones de níquel entre 80 hasta 120 g/l.
Ahora que se ha descrito con cierto detalle una
forma de realización preferida de la presente invención, se pondrá
de manifiesto para los expertos en la materia que el método para
eliminar impurezas metálicas en un circuito de extracción con
disolvente tiene por lo menos las ventajas siguientes:
- (i)
- se pueden tolerar en el circuito de extracción con disolvente concentraciones mayores de níquel; y
- (ii)
- son posibles temperaturas relativamente altas para el circuito de extracción, con diluyentes con puntos de inflamación elevados.
Los expertos en la materia apreciarán que la
invención descrita en la presente memoria es susceptible a
variaciones y modificaciones distintas de las descritas
específicamente. Por ejemplo, la corriente valiosa impura de
sulfatos metálicos puede ser sulfato de cobalto, y no está limitada
al licor concentrado de sulfato de níquel descrito. Además, no es
necesario restringir la temperatura del circuito de extracción a las
temperaturas descritas, sino más bien se extiende hasta
temperaturas relativamente elevadas que son eficaces para aumentar
la solubilidad del metal valioso en la corriente de sulfato en
presencia de sulfato de amonio añadido. El agente catiónico de
extracción con disolvente y el diluyente descritos también pueden
variar con tal de que se logre la carga requerida de impureza
metálica.
Claims (12)
1. Método para eliminar impurezas metálicas
de una corriente valiosa concentrada impura de sulfatos metálicos
en un circuito de extracción con disolvente, implicando dicho método
poner en contacto la corriente valiosa concentrada impura de
sulfatos metálicos con un agente catiónico de extracción con
disolvente, en el circuito de extracción con disolvente que
funciona a una temperatura relativamente elevada, superior a 60ºC,
que es eficaz para incrementar la solubilidad del metal valioso en
la corriente concentrada de sulfato que contiene sulfato de amonio,
haciéndose funcionar también dicho circuito de extracción de manera
que una o más de las impurezas metálicas se carga en el agente
catiónico de extracción con disolvente que usa amoníaco para
controlar el pH, mientras que un refinado del circuito de
extracción con disolvente, que contiene el metal valioso, se
enriquece en sulfato de amonio.
2. Método según la reivindicación 1, en el
que la temperatura elevada está comprendida entre 80 y 100ºC.
3. Método según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la corriente valiosa impura
de sulfatos metálicos es un licor de sulfato de níquel.
4. Método según la reivindicación 3, en el
que el licor de sulfato de níquel se obtiene mediante lixiviación
ácida/con presión de oxígeno de un precipitado de sulfuro de
níquel/cobalto obtenido durante el procesamiento de minerales
lateríticos de níquel.
5. Método según la reivindicación 3 ó 4, en
el que el licor de sulfato de níquel es un licor relativamente
concentrado.
6. Método según la reivindicación 5, en el
que el licor de sulfato de níquel contiene por lo menos 60 g/l de
Ni.
7. Método según cualquiera de las
reivindicaciones 3 a 6, en el que el circuito de extracción con
disolvente se diseña para eliminar una o dos de las citadas
impurezas metálicas, respectivamente, del licor de sulfato de
níquel.
8. Método según la reivindicación 7, en el
que se diseñan dos circuitos de extracción para eliminar Zn y Co,
respectivamente, del licor de sulfato de níquel.
9. Método según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el agente catiónico de
extracción con disolvente se mezcla con un diluyente orgánico de un
punto de inflamación relativamente elevado.
10. Método según la reivindicación 9, en el que
el diluyente orgánico es un diluyente a base de parafina.
11. Método según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que el agente catiónico de
extracción con disolvente comprende un ácido fosfónico tal como
ácido
bis(2,4,4-trimetilpentil)fosfónico.
12. Método según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que las impurezas metálicas
incluyen Co, Zn, Fe, Al, Cr y Cu.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AUPQ8127A AUPQ812700A0 (en) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | Solvent extraction of impurities from concentrated metal sulphate solutions |
| AUPQ8127/00 | 2000-06-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2273845T3 true ES2273845T3 (es) | 2007-05-16 |
Family
ID=3822197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES01940020T Expired - Lifetime ES2273845T3 (es) | 2000-06-13 | 2001-06-13 | Extraccion con disolvente de impurezas procedentes de disulociones concentradas de sulfatos metalicos. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20040052707A1 (es) |
| EP (1) | EP1409753B1 (es) |
| AT (1) | ATE336598T1 (es) |
| AU (1) | AUPQ812700A0 (es) |
| CA (1) | CA2444104A1 (es) |
| DE (1) | DE60122391T2 (es) |
| ES (1) | ES2273845T3 (es) |
| WO (1) | WO2001096621A1 (es) |
| ZA (1) | ZA200302850B (es) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USPP16020P3 (en) | 2002-06-28 | 2005-10-04 | Vletter & Den Haan Beheer B..V. | Lily plant named ‘Manissa’ |
| US6951960B2 (en) | 2002-07-16 | 2005-10-04 | Inco Limited | Method for removing impurities from solvent extraction solutions |
| CA2556613A1 (en) * | 2004-02-16 | 2005-08-25 | Technological Resources Pty. Limited | Aluminium production process |
| CN1327012C (zh) * | 2005-03-23 | 2007-07-18 | 中南大学 | 低品位高碱性混合铜矿、镍矿和锌矿的湿法浸出方法 |
| CN102066590A (zh) * | 2008-04-18 | 2011-05-18 | 恩芬澳大利亚有限公司 | 用于处理在金属提取过程中产生的混合氢氧化物产物的方法 |
| WO2018007672A1 (en) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | Outotec (Finland) Oy | Renewable isoparaffins as diluent in hydrometallurgical liquid-liquid extraction process |
| JP7175756B2 (ja) * | 2018-12-27 | 2022-11-21 | Ｊｘ金属株式会社 | 有価金属の回収方法 |
| CN112662878B (zh) * | 2020-12-02 | 2021-07-27 | 桂林理工大学 | 一种从电解锰硫化渣中制备高纯硫酸钴的方法 |
| US12570542B2 (en) | 2021-12-20 | 2026-03-10 | Umicore | Process for preparing a high-purity nickel sulphate solution |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3933975A (en) * | 1974-02-08 | 1976-01-20 | Amax Inc. | Nickel-cobalt separation |
| US4348367A (en) * | 1980-08-28 | 1982-09-07 | American Cyanamid Company | Selective removal of cobalt(II) from aqueous solutions with phosphinic extractants |
| US4900522A (en) * | 1986-07-22 | 1990-02-13 | Amax Inc. | Separation of nickel and cobalt from sulfate solutions by solvent extraction |
| US4956154A (en) * | 1988-03-09 | 1990-09-11 | Unc Reclamation | Selective removal of chromium, nickel, cobalt, copper and lead cations from aqueous effluent solutions |
| US5779997A (en) * | 1992-06-08 | 1998-07-14 | Outokumpu Harjavalta Metals Oy | Method for preventing the formation of jarosite and ammonium and alkali based double salts in solvent extraction circuits connected to acidic leaching processes |
| US5855858A (en) * | 1993-07-29 | 1999-01-05 | Cominco Engineering Services Ltd. | Process for the recovery of nickel and/or cobalt from an ore or concentrate |
| US5378262A (en) * | 1994-03-22 | 1995-01-03 | Inco Limited | Process for the extraction and separation of nickel and/or cobalt |
| US6149885A (en) * | 1997-04-30 | 2000-11-21 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Method for purifying a nickel sulfate solution by solvent extraction |
| AUPO732797A0 (en) * | 1997-06-12 | 1997-07-03 | Wmc Resources Limited | Pre-equilibration of a cationic extractant |
| US20010001650A1 (en) * | 1999-03-09 | 2001-05-24 | William P.C. Duyvesteyn | Recovery of nickel and cobalt from ore |
| AUPQ489399A0 (en) * | 1999-12-24 | 2000-02-03 | Wmc Resources Limited | Solvent extraction of impurity metals from a valuable metal sulphate solution |
-
2000
- 2000-06-13 AU AUPQ8127A patent/AUPQ812700A0/en not_active Abandoned
-
2001
- 2001-06-13 CA CA002444104A patent/CA2444104A1/en not_active Abandoned
- 2001-06-13 EP EP01940020A patent/EP1409753B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-13 ES ES01940020T patent/ES2273845T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-06-13 US US10/399,170 patent/US20040052707A1/en not_active Abandoned
- 2001-06-13 DE DE60122391T patent/DE60122391T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2001-06-13 WO PCT/AU2001/000696 patent/WO2001096621A1/en not_active Ceased
- 2001-06-13 AT AT01940020T patent/ATE336598T1/de not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-04-11 ZA ZA200302850A patent/ZA200302850B/en unknown
-
2007
- 2007-06-06 US US11/808,110 patent/US20080003154A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AUPQ812700A0 (en) | 2000-07-06 |
| US20040052707A1 (en) | 2004-03-18 |
| EP1409753A4 (en) | 2005-04-06 |
| ATE336598T1 (de) | 2006-09-15 |
| CA2444104A1 (en) | 2001-12-20 |
| EP1409753A1 (en) | 2004-04-21 |
| EP1409753B1 (en) | 2006-08-16 |
| DE60122391D1 (de) | 2006-09-28 |
| WO2001096621A1 (en) | 2001-12-20 |
| US20080003154A1 (en) | 2008-01-03 |
| ZA200302850B (en) | 2004-03-04 |
| DE60122391T2 (de) | 2007-05-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU740712C (en) | Chloride assisted hydrometallurgical extraction of nickel and cobalt from sulphide or laterite ores | |
| Ismael et al. | Iron recovery from sulphate leach liquors in zinc hydrometallurgy | |
| EP0930373B1 (en) | Recovery of nickel and/or cobalt from a hydroxide concentrate with an ammonium leach solution | |
| US10156002B2 (en) | Method for recovering scandium | |
| US10174400B2 (en) | Method for recovering metals | |
| AU725971B2 (en) | Method for leaching zinc concentrate in atmospheric conditions | |
| WO2013030450A1 (en) | Method for recovering metals from material containing them | |
| US20080003154A1 (en) | Solvent, extraction of impurities from concentrated metal sulphate solutions | |
| Guimarães et al. | Evaluating cationic extractant systems containing Versatic 10 on the solvent extraction of metals from an Ni lateritic sulfuric solution | |
| CN108603247A (zh) | 钪的回收方法 | |
| CA2580120C (en) | Process for preparing nickel loaded organic extractant solution | |
| JPH11229056A (ja) | 高純度ニッケル水溶液の製造方法 | |
| US7727496B2 (en) | Solvent extraction of impurity metals from a valuable metal sulphate solution | |
| CN120584207A (zh) | 锰的提取方法 | |
| AU2001273737B2 (en) | Solvent extraction of impurities from concentrated metal sulphate solutions | |
| AU2001273737A1 (en) | Solvent extraction of impurities from concentrated metal sulphate solutions | |
| CN120569497A (zh) | 锰的回收工艺 | |
| WO2025037184A2 (en) | Mixed hydroxide precipitate refining | |
| CN121866349A (zh) | 从硫化物形式的冰镍中回收镍的方法 | |
| CA3150175A1 (en) | Process for the recovery of metals from oxidic ores | |
| AU2328801A (en) | Solvent extraction of impurity metals from a valuable metal sulphate solution |