ES2324916T3 - Estrategias de desplazamiento optimizadas en funcion de la anchura de banda. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para optimizar estrategias de desplazamiento en función de la anchura de banda, para aprovechar lo mejor posible las ventajas de la tecnología CVC/CVC plus durante el funcionamiento del desplazamiento orientado hacia la arista de banda en cajas de laminación de 4/6 cilindros, que comprende en cada caso una pareja de cilindros de trabajo (10) y cilindros de apoyo (12) y, adicionalmente, una pareja de cilindros intermedios (11) en cajas de laminación de 6 cilindros, en donde al menos los cilindros de trabajo (10) y en cajas de laminación de 6 cilindros los cilindros intermedios (11) cooperan con dispositivos para el desplazamiento axial, y en donde cada uno de estos cilindros intermedios presenta un abombado, alargado en la carrera de desplazamiento CVC, con retro-rectificado unilateral y(x) en la región de la arista de abombado, caracterizado porque cada cilindro de trabajo (10) presenta un abombado alargado en la carrera de desplazamiento CVC con retro-rectificado y(x) en la región de la arista de abombado y, del mismo modo que el cilindro intermedio (11), según la prefijación de la posición de desplazamiento (VP) de los diferentes cilindros de trabajo/intermedio (10, 11) en dependencia de la anchura de banda, se posiciona en diferentes posiciones (P) con relación a la arista de banda (14), y dentro de determinados márgenes de anchura de banda (B) se prefija con ello la posición de desplazamiento (VP) del cilindro respectivo, mediante una función experimental lineal por trozos.
Description
Estrategias de desplamiento optimizadas en
función de la anchura de banda.
La invención se refiere a un procedimiento para
optimizar estrategias de desplazamiento en función de la anchura de
banda, para aprovechar lo mejor posible las ventajas de la
tecnología CVC/CVC^{plus} durante el funcionamiento del
desplazamiento orientado hacia la arista de banda en cajas de
laminación de 4/6 cilindros, que comprende en cada caso una pareja
de cilindros de trabajo y cilindros de apoyo y, adicionalmente, una
pareja de cilindros intermedios en cajas de laminación de 6
cilindros, en donde al menos los cilindros de trabajo y los
cilindros intermedios cooperan con dispositivos para el
desplazamiento axial, y en donde cada cilindro de trabajo/intermedio
presenta un abombado, alargado en la carrera de desplazamiento CVC,
con retro-rectificado unilateral en la región de la
arista de abombado. Un procedimiento del género expuesto así como un
dispositivo del género expuesto se conocen por ejemplo del documento
DE-A 100 37 004.
En el pasado han aumentado continuamente los
requisitos de calidad de banda laminada en frío con relación a
tolerancias de grosor, grosores finales alcanzables, perfil de
banda, planeidad de banda, superficies, etc. La variedad de
productos en el mercado para chapas laminadas en frío conduce además
a una gama de productos cada vez más variada con relación a las
características del material y a las dimensiones geométricas. A
causa de este desarrollo se hace cada vez más fuerte el deseo de
conceptos de instalación y modos de rodadura más flexibles en trenes
en tandem en frío - optimizado óptimamente al producto final a
laminar.
El logro de un grosor final deseado así como la
materialización de determinadas distribuciones de decrecimiento
(configuración plana de pasada), en especial en el caso de productos
muy resistentes, se ve influenciado predominantemente por el
diámetro de los cilindros de trabajo. Conforme se reduce el diámetro
de los cilindros de trabajo se reduce la fuerza de laminación
necesaria mediante un comportamiento más favorable del aplanamiento.
A la reducción de diámetro se le imponen límites tanto a causa de la
transmisión de los momentos de giro como con relación a la flexión
de los cilindros. Si no son suficientes las secciones transversales
de pivote para transmitir los momentos de accionamiento, los
cilindros de trabajo puede accionarse a través de unión por fricción
mediante el cilindro adyacente. En el caso de una caja de
laminación de 4 cilindros se necesitan evidentemente elementos de
accionamiento difíciles (motor, engranaje de laminación por piñón,
husillos) para materializar un accionamiento del muelle de apoyo,
que encarecen la instalación. Aquí es conveniente ejecutar cajas
aisladas (casi siempre las delanteras) como cajas de laminación de 6
cilindros con accionamiento de cilindros intermedios.
Para la planeidad de la banda, además de la
flexión vertical, también juega un papel significativo la flexión
horizontal de los cilindros de trabajo y cilindros intermedios.
Mediante el desplazamiento lateral de los cilindros de
trabajo/intermedios desde el plano central de la caja se produce un
apoyo del juego de cilindros, que conduce a una reducción
considerable de la flexión horizontal.
Además de esto, la caja de laminación de 6
cilindros dispone en la flexión de cilindros intermedios de un
elemento de ajuste adicional rápido. En combinación con la flexión
de cilindros de trabajo, la caja de laminación de 6 cilindros posee
de este modo dos elementos de ajuste independientes en su acción
sobre la rendija entre cilindros. En la primera caja se garantiza de
este modo una adaptación rápida de la rendija entre cilindros al
perfil de banda entrante, para evitar defectos de planeidad. En la
última caja pueden utilizarse los dos elementos de ajuste
efectivamente en la regulación de planeidad.
Para las clases constructivas de caja clásicas
con 4 y 6 cilindros existen, aparte de conceptos básicos con
sistemas de flexionado y abombados fijos, como elementos de ajuste
que influyen en la rendija entre cilindros, fundamentalmente otros
dos conceptos de caja que influyen adicionalmente en la rendija
entre cilindros mediante el desplazamiento de cilindros de trabajo o
cilindros intermedios, con base en diferentes principios
activos:
- \bullet
- tecnología CVC/CVC^{plus}
- \bullet
- tecnología del desplazamiento orientado hacia la arista de bandas
\vskip1.000000\baselineskip
Aquí se trata de conceptos de caja separados, ya
que se necesitan diferentes geometrías de cilindro.
En la tecnología CVC clásica, como la que se
describe en el documento EP 0 049 798 B1, las longitudes del
abombado de los cilindros desplazables son siempre mayores, en la
carrera de desplazamiento axial, que los cilindros fijos no
desplazados. Por medio de esto se consigue que el cilindro
desplazable no pueda desplazarse con su arista de abombado debajo de
los abombados fijos. De este modo se evitan daños
superficiales/marcas. Los cilindros de trabajo se apoyan en general
en toda su longitud en los cilindros intermedios o de apoyo. Por
medio de esto se transmite a toda la longitud de los cilindros de
trabajo la fuerza de laminación ejercida por los cilindros de apoyo.
Esto tiene como consecuencia que los extremos de los cilindros de
trabajo, que sobresalen lateralmente por encima del producto de
laminación y con ello no participan en el proceso de laminación, se
flexionen mediante la fuerza de laminación ejercida sobre ellos en
dirección al producto de laminación. De esta flexión dañina de los
cilindros de trabajo resulta un desdoblamiento de los segmentos de
cilindro centrales. Este produce una laminación demasiado reducida
de la región central de la banda y una laminación intensa de la
arista de banda. Estos efectos tienen un valor especial en el caso
de condiciones de laminación que varíen en funcionamiento así como
en el caso de laminación de bandas de diferente longitud.
Frente a esto en la tecnología del
desplazamiento orientado hacia la arista de banda, como se hace
patente en el documento DE 22 06 912 C3, se utilizan en todo el
juego de cilindros unos cilindros con las mismas longitudes de
abombado. Los cilindros desplazables están configurados con ello por
un lado, en la región de aristas de abombado, de forma
correspondientemente geométrica y dotados de un
retro-rectificado, para reducir picos de carga que
se produzcan localmente. El principio activo se basa en el
desplazamiento posterior orientado hacia la arista de banda de la
arista de abombado, ya sea delante o incluso hasta detrás de la
arista de abombado. En especial en cajas de laminación de 6
cilindros el desplazamiento del cilindro intermedio debajo del
cilindro de apoyo conduce a una influencia específica en la
efectividad del flexionado positivo de los cilindros de trabajo.
Sin embargo, en este procedimiento tiene una influencia negativa el
desplazamiento axial de los cilindros sobre la distribución de carga
en las junturas de contacto respectivas. Conforme se reduce la
anchura de banda aumenta el pico de carga máximo producido de la
distribución de fuerzas de contacto, de forma que graba.
En la patente DE 36 24 241 C2 (Procedimiento
para hacer funcionar un laminador para producir una banda de
laminación) se combinan entre sí ambos procedimientos. El objetivo
es homogeneizar el flexionado desventajoso de los cilindros de
trabajo bajo la fuerza de laminación, en todo el margen de anchuras
de banda, aumentar la eficacia del sistema de flexionado de
cilindros acortando los recorridos de desplazamiento, sin que tenga
que interrumpirse el funcionamiento de laminación continuo. Este
objetivo se consigue mediante el desplazamiento orientado hacia la
arista de banda de cilindros intermedios o de trabajo con un
rectificado CVC aplicado. Las aristas de abombado de los cilindros
CVC se posicionan con ello en la región de la arista de banda. Como
en el caso de la tecnología del desplazamiento orientado hacia la
arista de banda, el juego de cilindros se compone de cilindros con
las mismas longitudes de abombado.
En las tecnologías tratadas se trata en cada
caso de conceptos de caja separados, ya que son necesarias
diferentes geometrías de cilindros. Existe el deseo de materializar
estas tecnologías y/o estos modos de rodadura mediante un concepto
de caja con juego de cilindros geométricamente igual. El modo de
proceder básico para materializar una estrategia de desplazamiento
orientada hacia la arista de banda, exclusivamente de los cilindros
intermedios y exclusivamente en una caja de laminación de 6
cilindros con la utilización de un juego de cilindros
geométricamente igual, se ha descrito con detalle en el documento DE
100 37 004 A1.
La tarea de la invención es ampliar a los
cilindros de trabajo la estrategia de desplazamiento orientada hacia
la arista de banda conocida del documento DE 100 37 004 A1, de tal
modo que se materialice un concepto de caja con juego de cilindros
geométricamente igual.
La tarea impuesta es resuelta mediante las
particularidades características de la reivindicación 1 mediante la
prefijación de la posición de desplazamiento del cilindro de
trabajo/intermedio desplazable en dependencia de la anchura de
banda, con la que el cilindro de trabajo/intermedio se posiciona en
diferentes posiciones con relación a la arista de banda, en donde
dentro de determinados márgenes de anchura de banda se prefija con
ello la posición de desplazamiento del cilindro respectivo, mediante
una función experimental lineal por trozos.
Dependiendo de las características del material
se eligen con ello los parámetros libres de la función experimental,
de modo que pueden prefijarse de forma tan variable que ajustan las
posiciones prefijadas con relación a la arista de banda. El
desplazamiento orientado hacia la arista de banda de los cilindros
de trabajo/intermedios se lleva a cabo de tal modo, que estos se
desplazan mutuamente con relación a la posición de desplazamiento
neutra (s_{ZW} = 0 ó s_{AW} = 0) en el centro de la caja
simétricamente, en cada caso en el mismo importe, en la dirección de
su eje.
Como base para el concepto de caja se utiliza la
configuración de cilindros de la tecnología CVC/CVC^{plus} para
una caja de 6 cilindros o de 4 cilindros. El cilindro intermedio o
de trabajo desplazable posee un abombado más largo en la carrera de
desplazamiento CVC, que se encuentra simétricamente en el centro de
la caja para la posición de desplazamiento neutra s_{ZW} = 0 ó
s_{AW} = 0.
El cilindro de trabajo/intermedio con un
abombado más largo y simétrico se usa, durante el desplazamiento
orientado hacia la arista de banda, con un rectificado
CVC/CVC^{plus} cilíndrico, abombado o superpuesto. Mediante una
ejecución adecuada de un retro-rectificado
unilateral en combinación con el rectificado de cilindro superpuesto
y la optimización de la posición de desplazamiento, dependiente de
la anchura de banda, puede influirse específicamente en el
comportamiento de deformación del juego de cilindros y la eficacia
de la flexión positiva del cilindro de trabajo (caja de 6
cilindros). La rendija entre cilindros puede optimizarse con ello
óptimamente.
Al abombado cilíndrico del cilindro de
trabajo/intermedio puede superponerse adicionalmente un contorno
curvado (por ejemplo rectificado CVC/CVC^{plus}).
A causa del contorno superpuesto curvado del
cilindro de trabajo/intermedio puede reducirse la carrera de
desplazamiento necesaria, ya que el inicio del
retro-rectificado del cilindro de trabajo/intermedio
se posiciona claramente delante de la arista de banda. Por un lado
se reduce la distribución de carga como consecuencia de la mayor
longitud de contacto. Por otro lado se disloca el máximo de la
distribución de carga, mediante el rectificado CVC/CVC^{plus} y
conforme se reduce la anchura de banda, de forma creciente hacia el
centro de la caja.
Durante el desplazamiento axial del cilindro de
trabajo/intermedio se posiciona el inicio del
retro-rectificado por fuera, sobre o dentro de la
arista de banda, es decir, ya dentro de la anchura de banda. El
posicionamiento se realiza dependiendo de la anchura de banda y de
las características del material, con lo que puede ajustarse
específicamente el comportamiento elástico del juego de cilindros
así como la eficacia de la flexión positiva de los cilindros de
trabajo (caja de 6 cilindros).
Mediante la optimización de la posición de
desplazamiento de los cilindros de trabajo/intermedios se suprimen
específicamente del flujo de fuerza regiones de abombado dentro del
juego de cilindros. Se reducen las deformaciones de ello
resultantes, que influyen negativamente, ya que nos aproximamos al
principio de la "caja ideal". Evidentemente se aumentan las
distribuciones de carga que se producen en las junturas de contacto
respectivas, a causa de las menores longitudes de contacto.
Del desplazamiento en contrasentido de los
cilindros CVC/CVC^{plus} resulta además la posibilidad de influir
específicamente en el perfil de banda de un elemento de ajuste de
preajuste. Si se elige el contorno curvado de tal modo, que en la
posición de desplazamiento máxima negativa no genera ninguna corona
o una mínima y en la posición de desplazamiento máxima positiva
genera una corona máxima, puede compensarse en parte la deformación
de caja dependiente de la anchura de banda. La parte remanente se
compensa mediante la acción de la flexión positiva del cilindro de
trabajo, que aumenta conforme disminuye la anchura de banda.
Se deducen ventajas, detalles y particularidades
adicionales de la invención de las explicaciones siguientes de
algunos ejemplos de ejecución, representados esquemáticamente en las
figuras del dibujo. Para una mayor claridad los cilindros iguales se
han dotado de los mismos símbolos de referencia.
Aquí muestran:
la figura 1 el retro-rectificado
unilateral en la región de la arista de abombado de un cilindro de
trabajo/intermedio,
la figura 2 concepto de caja para desplazamiento
orientado hacia la arista de banda con rectificado CVC/CVC^{plus}
superpuesto de los cilindros intermedios,
la figura 3 concepto de caja para desplazamiento
orientado hacia la arista de banda con rectificado CVC/CVC^{plus}
superpuesto de los cilindros de trabajo,
las figuras 4a-4c
posicionamiento del retro-rectificado de cilindro
intermedio,
las figuras 5a-5c
posicionamiento del retro-rectificado de cilindro de
trabajo,
la figura 6 prefijación de la posición de
desplazamiento dependiendo de la anchura de banda.
En la figura 1 se ha representado
esquemáticamente el aspecto y la disposición geométrica de un
retro-rectificado unilateral d en la región de la
arista de abombado de un cilindro de trabajo/intermedio 10. En el
documento DE 100 37 004 A1 ya se ha descrito con detalle un
retro-rectificado unilateral, como el que se utiliza
aquí, y se ha representado en una figura del dibujo.
La longitud 1 del
retro-rectificado unilateral d en la región de una
arista de abombado del cilindro de trabajo/intermedio 10, 11 se
divide en otras regiones adyacentes a y b. En la primera región
interior a, comenzando en el punto d_{0}, el
retro-rectificado y(x) cumple la ecuación de
un círculo (I-x)^{2} + y^{2} = R^{2},
con R para el radio del cilindro. Con las coordenadas dibujadas x e
y se obtiene para la región a después un
retro-rectificado y(x) de:
región a: =
(R^{2} - (R-d)^{2})^{1/2} =>
y(x) = R-(R^{2} -
(I-x)^{2})^{1/2}
Si se alcanza una reducción de diámetro 2d
mínima necesaria, prefijada en dependencia de las condiciones marco
externas (fuerza de laminación y deformación de cilindro de ello
resultante), el retro-rectificado y(x)
discurre linealmente hasta la arista de abombado, de donde se
obtiene para la región b.
Región b: = I -
a => y(x) = d =
const.
La transición entre la región a y la b puede
ejecutarse con o sin transición diferenciable continuamente.
Asimismo esta transición del retro-rectificado puede
llevarse a cabo también con una recuperación secuencial de la medida
d resultante del aplanamiento, según una tabla establecida
previamente. El retro-rectificado y(x) es
después por ejemplo más plano en la región de transición que un
radio y en el extremo mucho más oblicuo. Por motivos de técnica de
rectificado, es necesario ejecutar la transición a la parte
cilíndrica a través de un apéndice correspondientemente mayor en la
transición entre a y b (aproximadamente 2d).
La reducción de diámetro 2d mediante el
retro-rectificado y(x) se prefija de tal
modo, que en una caja de 6 cilindros el cilindro de trabajo 10 puede
flexionarse libremente alrededor del
retro-rectificado y(x) del cilindro
intermedio 11, sin que haya que temer un contacto en la región b. En
la caja de 4 cilindros el retro-rectificado
y(x) sólo sirve para la reducción local de los picos de carga
que se produzcan.
En caso normal el
retro-rectificado unilateral se encuentra sobre el
cilindro de trabajo/intermedio superior 10, 11, en el lado de manejo
BS, y sobre el cilindro de trabajo/intermedio inferior 10, 11 en el
lado de accionamiento AS, como se indica en las figuras 2 y 3. Sin
embargo, en el principio activo no varía nada, cuando se aplica el
retro-rectificado a la inversa sobre el cilindro de
trabajo/intermedio superior 10, 11, en el lado de accionamiento AS,
y sobre el cilindro de trabajo/intermedio 10, 11 en el lado de
manejo BS.
En la figura 2 se ha representado el juego de
cilindros de una caja de 6 cilindros, compuesto por el cilindro de
trabajo 10, el cilindro intermedio 11 con abombado alargado y el
cilindro de apoyo 12. La banda de laminación 14 está dispuesta
simétricamente en el centro de la caja. El desplazamiento
representado del cilindro intermedio 11 en el importe s_{ZW} =
"+" indica que se ha desplazado en dirección al lado de
accionamiento AS. (Desplazamiento positivo significa que el cilindro
de trabajo/intermedio superior 10, 11 se desplaza en dirección al
lado de accionamiento AS y el cilindro de trabajo/intermedio
inferior 10, 11 en dirección al lado de manejo BS).
En la figura 3 se ha representado el juego de
cilindros de una caja de 4 cilindros, compuesta por el cilindro de
trabajo 10 con abombado alargado y el cilindro de apoyo 12. También
aquí se ha llevado a cabo un desplazamiento positivo y precisamente
del cilindro de trabajo 10 en el importe s_{AW} = "+".
En las figuras 4a-4c y
5a-5c se ha representado de nuevo en detalle el
desplazamiento axial del cilindro de trabajo/intermedio 10, 11 en
una carrera de desplazamiento m. En las posiciones de desplazamiento
representadas de las figuras 4a y 5a se ha posicionado el inicio
d_{0} del retro-rectificado y(x) por fuera
de la arista de banda (m = +), en las figuras 4b y 5b sobre la
arista de banda (m = 0) y en las figuras 4c y 5c dentro de la arista
de banda (m = -), es decir ya dentro de la anchura de banda.
En diferentes márgenes de anchura de banda se
prefija la posición de desplazamiento, dependiendo de la anchura de
banda, mediante funciones experimental lineales por trozos en las
que se basan diferentes posiciones del inicio d_{0} del
retro-rectificado con relación a la arista de banda.
El cilindro de trabajo/intermedio desplazable no se posiciona con
ello delante de la arista de banda, como es habitual
convencionalmente, con una medida m fija como en las figuras 4 y 5,
sino dependiendo de la anchura de banda en diferentes posiciones P
(\alpha, \beta, \chi, véase la tabla 1) con relación a la
arista de banda. Dentro de diferentes márgenes de anchura de banda B
(a, b, c, d, e, véase la tabla 1) se prefija con ello la posición de
desplazamiento VP (w, x, y, z, véase la tabla 1) del cilindro
respectivo mediante una función experimental lineal por trozos. Los
parámetros libres de la función experimental se eligen de tal modo,
que se ajustan las posiciones P prefijadas en la tabla 1 con
relación a la arista de banda. De este modo se obtiene también la
posición de desplazamiento VP del cilindro. Dependiendo de las
características de material pueden prefijarse los parámetros de
forma variable.
En la figura 6 se ha representado en forma de un
diagrama un ejemplo de la prefijación de la posición de
desplazamiento dependiente de la anchura de banda del cilindro
intermedio en una caja de 6 cilindros. Sobre la ordenada se han
registrado la posición de deslazamiento prefijada VP en mm y sobre
la abscisa el margen de anchura de banda B. En paralelo a la abscisa
se han dibujado en la parte superior del diagrama la posición de
desplazamiento máxima VP_{max} y en la parte inferior la posición
de desplazamiento mínima VP_{min} a trazos.
De este diagrama deben tomarse, para diferentes
posiciones P, las posiciones de desplazamiento VP obtenidas con
ayuda de la tabla 1 de la manera siguiente:
- \bullet
- En el caso de un inicio de retro-rectificado d_{0} sobre el cilindro intermedio a una distancia P = \alpha en mm, por fuera de la arista de banda B = a en mm, se obtiene una posición de desplazamiento VP de w en mm.
- \bullet
- En el caso de un inicio de retro-rectificado d_{0} sobre el cilindro intermedio a una distancia P = \beta en mm, por fuera de la arista de banda b < B < d en mm, se obtiene una posición de desplazamiento VP entre x y z en mm.
- \bullet
- En el caso de un inicio de retro-rectificado d_{0} sobre el cilindro intermedio a una distancia P = \chi en mm, dentro de la arista de banda B = e en mm, se obtiene una posición de desplazamiento VP de z en mm.
Una ventaja fundamental del concepto de caja
descrito es que con sólo un juego de cilindros geométricamente igual
puede materializarse la tecnología CVC/CVC^{plus} así como la
tecnología del desplazamiento orientado hacia la arista de banda,
del modo anteriormente representado. Ya no se necesita ningún tipo
de cilindro diferente. Ya sólo existen diferencias en el rectificado
de cilindro aplicado o un retro-rectificado según
las prefijaciones del tipo anterior. Además de esto existe la
posibilidad de combinar entre sí las dos tecnologías y de optimizar,
utilizando diferentes estrategias de desplazamiento, el
comportamiento de deformación de la caja de laminación así como la
distribución de carga en las junturas de contacto (tecnología ESS =
Enhanced Shifting Strategies).
- 10
- Cilindro de trabajo
- 11
- Cilindro intermedio
- 12
- Cilindro de apoyo
- 14
- Banda de laminación
- a
- Primera longitud de segmento interior de d
- b
- Segunda longitud de segmento exterior de d
- d
- Retro-rectificado (se corresponde con una reducción de diámetro de 2d)
- d_{0}
- Inicio de d
- l
- Longitud de d
- m
- Carrera de desplazamiento
- S_{AW}
- Importe de desplazamiento de un cilindro de trabajo
- S_{ZW}
- Importe de desplazamiento de un cilindro intermedio
- x, y
- Coordenadas cartesianas
- AS
- Lado de accionamiento
- B
- Anchura de banda
- BS
- Lado de manejo
- P
- Posición de 10, 11 con relación a la arista de banda
- R
- Radio de cilindro
- R_{0}
- Radio de cilindro de salida
- VP
- Posición de desplazamiento
Claims (6)
1. Procedimiento para optimizar estrategias de
desplazamiento en función de la anchura de banda, para aprovechar lo
mejor posible las ventajas de la tecnología CVC/CVC^{plus} durante
el funcionamiento del desplazamiento orientado hacia la arista de
banda en cajas de laminación de 4/6 cilindros, que comprende en cada
caso una pareja de cilindros de trabajo (10) y cilindros de apoyo
(12) y, adicionalmente, una pareja de cilindros intermedios (11) en
cajas de laminación de 6 cilindros, en donde al menos los cilindros
de trabajo (10) y en cajas de laminación de 6 cilindros los
cilindros intermedios (11) cooperan con dispositivos para el
desplazamiento axial, y en donde cada uno de estos cilindros
intermedios presenta un abombado, alargado en la carrera de
desplazamiento CVC, con retro-rectificado unilateral
y(x) en la región de la arista de abombado,
caracterizado porque cada cilindro de trabajo (10) presenta
un abombado alargado en la carrera de desplazamiento CVC con
retro-rectificado y(x) en la región de la
arista de abombado y, del mismo modo que el cilindro intermedio
(11), según la prefijación de la posición de desplazamiento (VP) de
los diferentes cilindros de trabajo/intermedio (10, 11) en
dependencia de la anchura de banda, se posiciona en diferentes
posiciones (P) con relación a la arista de banda (14), y dentro de
determinados márgenes de anchura de banda (B) se prefija con ello la
posición de desplazamiento (VP) del cilindro respectivo, mediante
una función experimental lineal por trozos.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque dependiendo de las características del
material se eligen con ello los parámetros libres de la función
experimental, de modo que pueden prefijarse de forma tan variable
que ajustan las posiciones prefijadas (P) con relación a la arista
de banda (14).
3. Procedimiento según la reivindicación 2,
caracterizado porque el desplazamiento orientado hacia la
arista de banda de los cilindros de trabajo/intermedios (10, 11) con
relación a la posición de desplazamiento neutra (s_{ZW} = 0 ó
s_{AW} = 0) se lleva a cabo mutuamente en el centro de la caja
simétricamente, en cada caso en el mismo importe, en la dirección de
su eje.
4. Laminador, que comprende cajas de 4/6
cilindros en modo constructivo CVC en cada caso con una pareja de
cilindros de trabajo (10) y cilindros de apoyo (12) en cajas de 4
cilindros y, además de esto, en cada caso una pareja de cilindros
intermedios (11) en cajas de 6 cilindros, en donde al menos los
cilindros de trabajo (10) y los cilindros intermedios (11) cooperan
con dispositivos para el desplazamiento axial, para llevar a cabo el
procedimiento según una o varias de las reivindicaciones 1 a 3,
caracterizado porque las cajas de laminación presentan un
juego de cilindros geométricamente igual, en donde los cilindros de
trabajo/intermedio desplazables (10, 11) de las cajas de laminación
presentan en cada caso un abombado más largo en la carrera de
desplazamiento CVC axial y simétrico, que está superpuesto a un
cilindro curvado con rectificado CVC/CVC^{plus} y está dotado de
un retro-rectificado (d) unilateral.
5. Laminador según la reivindicación 4,
caracterizado porque la longitud (l) del
retro-rectificado unilateral de los cilindros de
trabajo/intermedio (10, 11) se divide en dos regiones adyacentes (a)
y (b), en donde la primera región (a), comenzando con el radio
(R_{0}) cumple la ecuación de un círculo
(l-x)^{2} + y^{2} = R^{2}, y la región
(b) discurre linealmente, de donde se obtiene para estas regiones el
siguiente retro-rectificado y(x) o la
siguiente reducción de diámetro 2 y(x), como consecuencia de
la medida resultante del aplanamiento de cilindro:
6. Laminador según la reivindicación 4,
caracterizado porque la transición del
retro-rectificado y(x) entre las regiones (a)
y (b) se lleva a cabo con una recuperación secuencial de la medida
(d) resultante del aplanamiento de cilindro, según una tabla
establecida.
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