ES2342400T3 - Procedimiento mejorado para la produccion y la purificacion de monomeros vinilaromaticos. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento mejorado para la producción y purificación de monómeros vinilaromáticos que comprende: a) alimentar una corriente constituida por un hidrocarburo aromático junto con una corriente constituida esencialmente por una olefina C2-C3, a una sección de alquilación; b) alimentar el producto de la reacción que procede de la sección de alquilación a una primera sección de separación; c) descargar de la primera sección de separación, una primera corriente constituida por un hidrocarburo aromático sin reaccionar que se recicla a la sección de alquilación, una segunda corriente constituida esencialmente por un hidrocarburo aromático monoalquilado, una tercera corriente constituida esencialmente por hidrocarburos aromáticos dialquilados, enviada a una sección de transalquilación, y una cuarta corriente constituida esencialmente por una mezcla de hidrocarburos aromáticos polialquilados; d) alimentar la segunda corriente de la etapa (c) a una sección de deshidrogenación; e) alimentar el producto de la reacción que procede de la sección de deshidrogenación a una segunda sección de purificación/separación, que comprende por lo menos una columna de destilación; f) alimentar la cuarta corriente de la etapa (c) a dicha por lo menos una columna de destilación; g) descargar de la cabeza de dicha por lo menos una columna de destilación, una corriente constituida por el monómero vinilaromático que presenta una pureza superior a 99,7% en peso.
Description
Procedimiento mejorado para la producción y la
purificación de monómeros vinilaromáticos.
La presente invención se refiere a un
procedimiento mejorado para la producción y purificación de
monómeros vinilaromáticos.
Más específicamente, la presente invención se
refiere a un procedimiento mejorado para la producción y
purificación de monómeros vinilaromáticos que proceden de la
deshidrogenación de los productos alquilados correspondientes.
Aún más específicamente, la presente invención
se refiere a un procedimiento mejorado para la producción y
purificación de estireno procedente de la deshidrogenación de
etil-benceno.
Los monómeros vinilaromáticos, tal como el
estireno, son particularmente conocidos por su utilización en la
preparación de materiales plásticos, tales como el poliestireno
compacto/cristalino o el poliestireno expandido. Estos monómeros se
recuperan de los efluentes líquidos procedentes de una sección de
hidrogenación por medio de una serie de columnas de fraccionamiento
que funcionan en serie, con respecto a la corriente de monómero
vinilaromático.
En el caso del estireno, hay generalmente tres o
cuatro columnas de fraccionamiento dependiendo del tipo de
procedimiento. La mezcla líquida de hidrocarburos aromáticos que
proceden de la sección de deshidrogenación se alimenta a la primera
columna. En esta columna, se separa en cabeza una mezcla de benceno
y tolueno, que forma un subproducto del proceso de producción de
estireno, mientras que una corriente que contiene
etil-benceno, estireno y productos de alto punto de
ebullición sin reaccionar se extrae del fondo. La corriente
procedente del fondo de la primera columna se alimenta a una
segunda columna, en la que una corriente que contiene
etil-benceno sin reaccionar se separa en la cabeza
y se recicla a la sección de deshidrogenación, mientras que una
corriente que contiene estireno junto con productos de alto punto
de ebullición se extrae del fondo. La corriente que procede del
fondo de la segunda columna se alimenta a la tercera columna, en la
que el estireno que forma el producto final se elimina por la
cabeza, mientras que una corriente constituida por estireno y
productos de alto punto de ebullición se extrae por el fondo. Como
la concentración de estireno presente en la corriente que sale del
fondo de la tercera columna de purificación es todavía elevada, se
continúa tratando en una cuarta columna, donde dicha corriente se
alimenta, o además en un aparato diferente, tal como un evaporador.
Una corriente rica en productos de alto punto de ebullición que
forma el residuo del proceso (corriente residual) se produce y se
elimina de la última parte de la sección de purificación, ya sea una
columna de destilación o un evaporador.
El expuesto anteriormente es uno de los posibles
esquemas de purificación de estireno. Existe además un segundo
esquema, basado en tres columnas que se describe a continuación. En
este caso la mezcla de hidrocarburo se alimenta a la primera
columna, donde una mezcla de benceno, tolueno y
etil-benceno se separa en cabeza, mientras que una
corriente que contiene estireno y productos de alto punto de
ebullición se separa por el fondo. El producto extraído de la
cabeza se alimenta a una segunda columna donde una mezcla de benceno
y tolueno, que forma un subproducto del proceso de producción, se
extrae de la cabeza, mientras que una corriente que contiene
etil-benceno sin reaccionar se obtiene en el fondo y
se envía a la unidad de deshidrogenación. La corriente que procede
del fondo de la primera columna se alimenta a la tercera columna,
donde el estireno purificado se extrae por cabeza, mientras que una
corriente cuya composición es similar a la descrita en el esquema
anterior, se obtiene en el fondo, que, como todavía es rica en
estireno, se continúa tratando para recuperar éste con
procedimientos similares a los descritos anteriormente.
El residuo (corriente residual), producido con
ambos esquemas, contiene cantidades significativas de materiales
pesados y viscosos constituidos por betunes y otros productos
poliméricos que se forman como resultado del proceso de
tratamiento. Los monómeros vinilaromáticos, por ejemplo el estireno,
tienden a polimerizar si se someten a la acción del calor y
consecuentemente, durante la destilación, tienden a formar residuos
poliméricos sólidos que pueden depositarse y bloquear el equipo
asociado al sistema de purificación. Con objeto de evitar o reducir
este fenómeno, la purificación del estireno requiere la utilización
de retardadores o inhibidores de polimerización tales como, por
ejemplo, radicales nitróxido estables utilizados solos o combinados
con retardadores de polimerización tales como, por ejemplo,
nitroderivados aromáticos, tal como se describe en las patentes de
US nº 4.670.131, nº 5.254.760 y nº 5.910.232. La patente de US
nº 3.408.265 da a conocer un procedimiento para la
recuperación de estireno procedente de etil-benceno
por destilación. Se menciona que un aceite de hidrocarburo no
volátil, tal como tetraetilbenceno, puede añadirse a la zona de
destilación.
En el contexto de la presente invención se ha
descubierto recientemente un nuevo aditivo para prevenir la
polimerización prematura de monómeros vinilaromáticos, procedentes
de la deshidrogenación de los correspondientes productos
alquilados, particularmente durante la fase de purificación que, en
el caso de la utilización de nitróxido solo, refuerza su efecto.
Alternativamente, este aditivo puede sustituir el efecto retardador,
cuando éste se utiliza en combinación con el nitróxido.
Este nuevo aditivo procede de la sección de
alquilación que precede a la deshidrogenación y está constituido
por productos pesados, esencialmente polialquilbencenos que se
forman durante la reacción de alquilación y que se separan en una
sección de purificación específica. De hecho, se ha descubierto
sorprendentemente que la corriente más pesada que procede del fondo
de la sección de destilación, corriente abajo del reactor de
alquilación, si se alimenta a la sección de purificación del
monómero vinilaromático, inhibe su polimerización prematura. Este
resultado no solamente es inesperado sino que además es útil ya que
permite una recuperación mayor del monómero procedente de los
residuos de destilación del estireno.
Un objeto de la presente invención se refiere
así a un procedimiento mejorado para la producción y purificación
de monómeros vinilaromáticos que comprende:
- a)
- alimentar una corriente constituida por un hidrocarburo aromático junto con una corriente constituida esencialmente por una olefina C_{2}-C_{3}, a una sección de alquilación;
- b)
- alimentar un producto de la reacción que procede de la sección de alquilación a una primera sección de separación;
- c)
- descargar de la primera sección de separación, una primera corriente constituida por un hidrocarburo aromático sin reaccionar que se recicla a la sección de alquilación, una segunda corriente constituida esencialmente por un hidrocarburo aromático monoalquilado, una tercera corriente constituida esencialmente por hidrocarburos aromáticos dialquilados, enviados a una sección de transalquilación, y una cuarta corriente constituida esencialmente por una mezcla de hidrocarburos aromáticos polialquilados;
- d)
- alimentar la segunda corriente de la etapa (c) a una sección de deshidrogenación;
- e)
- alimentar el producto de la reacción que procede de la sección de deshidrogenación a una segunda sección de purificación/separación, que comprende por lo menos una columna de destilación;
- f)
- alimentar la cuarta corriente de la etapa (c) a por lo menos dicha columna de destilación;
- g)
- descargar de la cabeza de por lo menos dicha columna de destilación, una corriente constituida por el monómero vinilaromático que tiene una pureza superior al 99,7% en peso.
Según la presente invención, el hidrocarburo
aromático alimentado a la sección de alquilación puede seleccionarse
de entre los que tienen de 6 a 9 átomos de carbono pero
preferentemente está constituido por benceno. Otro hidrocarburo
aromático que puede utilizarse en el procedimiento objeto de la
presente invención es, por ejemplo, tolueno.
El hidrocarburo aromático preferido es benceno
calidad refinería con una pureza superior o igual al 95% en
peso.
La corriente olefínica
C_{2}-C_{3}, por ejemplo etileno o propileno,
también de calidad refinería con una pureza superior o igual al 95%
en peso, se alimenta al reactor de alquilación junto con el
hidrocarburo aromático, reciente y, opcionalmente, se recicla. Las
dos corrientes aromática y olefínica se alimentan a la unidad de
alquilación con el fin de tener relaciones molares
aromática/olefínica que satisfagan los requisitos de las
tecnologías actuales, generalmente de 2 a 50, preferentemente de 3 a
10.
La reacción de alquilación se realiza con
sistemas catalíticos convencionales, por ejemplo puede realizarse
según el procedimiento descrito en la patente europea nº
432.814.
En el procedimiento objeto de la presente
invención pude utilizarse cualquier reactor de alquilación. Por
ejemplo, pueden utilizarse reactores de lecho fijo o de lecho
fluido, reactores transportadores, reactores que funcionan con una
mezcla en suspensión y reactores de destilación catalítica.
Los catalizadores de alquilación preferidos
pueden ser tricloruro de aluminio o los seleccionados de entre
sólidos cristalinos porosos sintéticos o naturales a base de silicio
y aluminio, tales como las zeolitas ácidas en las que la relación
atómica silicio/aluminio oscila entre 5/1 y 200/1. En particular,
resultan preferidas las zeolitas Y, beta, omega, mordenita y los
sólidos porosos cristalinos MCM-22,
MCM-36, MCM-49. Alternativamente,
es posible utilizar zeolitas sintéticas del grupo ZSM en las que la
relación atómica silicio/aluminio oscila de 20/1 a 200/1 tal como
la zeolita ZSM-5.
La reacción de alquilación puede realizarse en
condiciones de temperatura y presión que dependen no solamente del
catalizador seleccionado sino también del tipo de reactor y de la
elección de los reactivos. En el caso de la alquilación del benceno
con etileno, la temperatura de reacción está generalmente
comprendida entre 50 y 450ºC. Más específicamente, con
catalizadores zeolíticos, para procesos en lecho fijo o móvil en
fase gas, la temperatura está preferentemente comprendida entre 300
y 450ºC o entre 180 y 250ºC para los procesos en fase líquida,
mientras que en el caso de un reactor de destilación catalítica, que
opera en fase mixta gas-líquido, la temperatura de
reacción, que varía a lo largo del lecho catalítico, está
comprendida entre 140 y 350ºC, preferentemente entre 200 y 300ºC.
Cuando se utilizan reactores que funcionan con una mezcla en
suspensión y un catalizador de tricloruro de aluminio, la
temperatura está comprendida entre 100 y 200ºC.
La presión dentro del reactor de alquilación se
mantiene en valores comprendidos entre 0,3 y 6 MPa, preferentemente
entre 0,4 y 5 MPa.
La corriente aromática que sale del reactor de
alquilación se trata con medios convencionales para recuperar el
producto de reacción de los reactivos no transformados y de los
subproductos de la reacción. En particular, el sistema de
separación preferentemente consta de una serie de por lo menos tres
columnas de destilación en las que el compuesto aromático sin
reaccionar se recupera en la primera, y se recicla al reactor de
alquilación y/o a la unidad de transalquilación descrita más
adelante. El compuesto aromático
monoalquil-sustituido, por ejemplo
etil-benceno, se recupera en la segunda columna de
destilación y se alimenta a la unidad de deshidrogenación, mientras
que los productos aromáticos dialquilados se recuperan de la cabeza
de la tercera columna y se envían a la unidad de transalquilación,
mientras que los productos pesados, esencialmente constituidos por
productos polialquilados, tetralinas y
difenil-etanos alquil-sustituidos,
que forman el aditivo del inhibidor de polimerización, se recuperan
del fondo y se alimentan a la sección de purificación/separación del
compuesto vinilaromático.
Los compuestos aromáticos dialquilados, por
ejemplo los dietil-bencenos, pueden alimentarse a un
reactor de transalquilación para la transalquilación con
hidrocarburos aromáticos C_{6}-C_{9}, por
ejemplo con benceno, para producir los correspondientes compuestos
aromáticos monoalquil-sustituidos, tal como el
etil-benceno, y aumentar el rendimiento de la
producción de la alquilación.
La transalquilación puede tener lugar en un
reactor específico o en el mismo reactor de alquilación.
El reactor de transalquilación, cuando está
presente, consta preferentemente de un reactor que opera en fase de
suspensión, cuando el catalizador es el tricloruro de aluminio, o en
un reactor en lecho fijo, que funciona en fase líquida, en la que
está presente un catalizador de transalquilación zeolítico
convencional, tal como la zeolita Y, la zeolita beta o la
mordenita, preferentemente la zeolita Y o beta. La reacción de
transalquilación puede realizarse según se describe en la patente
europea nº 847.802.
En el caso de la transalquilación de
dietil-benceno con benceno, la reacción molar
benceno/etileno, calculada con respecto a los moles totales de
benceno presente como tal y como dietil-benceno y
los moles totales de etileno presentes como sustituyentes en los
dietil-bencenos, oscila entre 2/1 y 18/1,
preferentemente entre 2,5/1 y 10/1. La temperatura en el reactor se
mantiene a un valor entre 50 y 350ºC, preferentemente entre 130 y
290ºC, mientras que la presión se mantiene entre 0,2 y 6 MPa,
preferentemente entre 0,4 y 5 MPa.
El producto aromático monoalquilado se alimenta
a la sección de deshidrogenación catalítica que comprende uno o más
reactores que operan con un lecho fijo o un lecho fluido,
preferentemente con un lecho fijo.
La reacción de deshidrogenación con un reactor
de lecho fijo tiene lugar a una temperatura comprendida entre 500 y
700ºC, preferentemente entre 550 y 650ºC, a una presión comprendida
entre 0,02 y 0,15 MPa, en presencia de un catalizador a base de
óxido de hierro y carbonato de potasio que contiene otros compuestos
metálicos en pequeñas cantidades que hacen la función de
activadores.
En el caso del proceso de producción de
estireno, puede tener lugar la deshidrogenación, por ejemplo, con
un catalizador de lecho fijo alimentando una mezcla de vapor de
etil-benceno y vapor de agua, en una relación molar
agua/etil-benceno que oscila entre 5 y 15,
preferentemente entre 6 y 12, en un primer reactor en el que tiene
lugar una conversión parcial de etil-benceno. La
mezcla reaccionada que sale del primer reactor se alimenta a un
segundo reactor, una vez se ha llevado la temperatura al valor
requerido mediante un intercambiador de calor. La mezcla de
reacción, en la que se convierte el etil-benceno en
por lo menos el 60%, se enfría y se condensa antes de que se envíe
a la sección de purificación. Si se requiere, a la salida del
segundo reactor, es posible incluir un tercer reactor para aumentar
la conversión de etil-benceno hasta el 70% y
más.
El producto de reacción que sale de la fase de
deshidrogenación se alimenta a una segunda sección de
purificación/separación para la recuperación del monómero
vinilaromático, por ejemplo estireno. La sección de purificación
comprende por lo menos una columna de destilación incluso si
resulta preferido el funcionamiento con tres o cuatro columnas de
destilación conectadas en serie con respecto a la corriente del
monómero que va a purificarse.
El producto pesado de fondo que procede de la
sección de separación del producto alquilado se alimenta también a
la segunda sección de purificación/separación para evitar la
polimerización prematura del monómero vinilaromático y limitar el
consumo de inhibidor de polimerización y/o aditivos retardadores que
se utilizan necesaria y convencionalmente en esta sección. La
alimentación puede efectuarse en cualquiera de las columnas de
destilación, a cualquier altura de las mismas y, opcionalmente,
mezclando previamente dicho producto pesado del fondo con
cualquiera de las corrientes presentes en dicha segunda sección de
purificación/separación.
En particular, las columnas de la segunda
sección de purificación/separación pueden seleccionarse de entre
las que contienen platos convencionales o relleno al azar o
estructurado. Con el fin de mantener las temperaturas internas tan
bajas como sea posible para impedir la polimerización térmica del
monómero vinilaromático, las columnas operan a una presión baja,
que oscila generalmente entre 0,002 y 0,03 MPa.
Además de la mezcla líquida que procede de la
sección de deshidrogenación, se alimenta también una pequeña
corriente a las columnas individuales, que contienen una sustancia
que actúa como inhibidor de polimerización, por ejemplo (en el caso
de la purificación y separación de estireno)
4-hidroxi-2,2,6,6-tetrametil-piperidin-1-oxi,
2,2,6,6-tetrametil-piperidin-1-oxi,
o cualquiera de los productos descritos en la patente US nº
4.670.131, y en algunos casos también un caudal más que contiene
una sustancia que actúa como retardadora de polimerización, por
ejemplo azufre, t-butil-catecol o
dinitrofenoles y fenilendiaminas descritas en la patente US nº
4.466.905. Este medio de operación limita la pérdida de monómero
vinilaromático debida a su polimerización que le transforma en un
producto de alto punto de ebullición, posteriormente eliminado como
residuo.
El producto de fondo recuperado en el fondo de
la tercera o cuarta columna de destilación consiste en una
corriente rica en productos de alto punto de ebullición, de los
cuales una cantidad considerable consiste en el polímero
vinilaromático formado en la propia sección de purificación como
resultado del proceso de destilación y puede contener todavía una
cantidad significativa de monómero. Esta corriente es un producto
residual del proceso que generalmente se envía para la
termodestrucción.
A partir de lo expuesto anteriormente, es
evidente por consiguiente que uno de los objetivos más importantes
del proceso de purificación de monómeros vinilaromáticos consiste en
adoptar soluciones útiles para minimizar la formación de polímero
tanto como sea posible, para mejor el rendimiento del proceso
limitando la formación de producto residual, y para evitar los
fenómenos de ensuciamiento asociados a éste que pueden originar
problemas de operación y la necesidad de mantenimiento costoso.
La corriente de fondo que sale de la sección de
separación de los productos alquilados, constituida por una mezcla
de hidrocarburos aromáticos polialquilados junto con otras impurezas
pesadas, se alimenta a una de las columnas de destilación,
preferentemente a la primera columna. Esta corriente no sólo actúa
como diluyente de los residuos de la columna de destilación
permitiendo una recuperación mayor del monómero sino también,
sorprendentemente, como retardadora de polimerización, contribuyendo
a reducir la cantidad total de producto residual de todo el proceso
así como permitiendo una reducción en el consumo de las sustancias
que inhiben o retardan la polimerización. Ya que esta corriente
está constituida esencialmente por compuestos de alto punto de
ebullición, circula a través de los residuos de la columna de
destilación de la segunda sección de purificación/separación y es
extraída del fondo de la última columna junto con los residuos
asociados a la deshidrogenación. Por las razones anteriores, la
corriente que procede del fondo de dicha columna en el esquema del
proceso objeto de la presente invención, para ser enviada a
termodestrucción, está significativamente reducida con respecto a
la suma de las dos corrientes correspondientes separadas que
proceden respectivamente de la sección de purificación del producto
alquilaromático y del monómero vinilaromático en los procedimientos
tradicionales de la técnica conocida.
Se proporciona a continuación un ejemplo que
demuestra el efecto inhibidor, en la polimerización del estireno,
del producto de fondo que procede de la unidad de purificación de la
sección de síntesis de etil-benceno y un ejemplo
aplicativo que utiliza un esquema ilustrado en la figura
adjunta.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
1
Una primera solución de inhibidor
4-HT
(1-oxi-2,2,6,6-tetrametil-piperidin-4-ol)
en estireno a una concentración de 5 ppm (ensayo A) y una segunda
solución en estireno del mismo inhibidor a 5 ppm y 1,5% de
polietil-bencenos (PEB) que proceden del fondo de
la unidad de purificación de una planta para la producción de
etil-benceno (ensayo B), se preparan en un vaso de
alimentación. En ambos ensayos A y B, la solución que contiene el
inhibidor se alimenta durante aproximadamente 18 horas en continuo,
en un reactor con camisa agitado mecánicamente y mantenido a una
temperatura de 95ºC. El producto sale del reactor mediante una
válvula situada en el fondo. Los caudales de alimentación y
descarga se regulan para tener un tiempo de residencia constante
dentro del reactor igual a una
hora.
hora.
Antes de cada ensayo, el sistema se trata
barboteando nitrógeno para eliminar el oxígeno y el aparato se
mantiene bajo un sello de nitrógeno durante todo el ensayo. Al cabo
de 18 horas se saca una muestra de efluente correspondiente al
estado estacionario del sistema (denominada "tiempo cero") y se
determina el contenido de polímero (% en
peso).
peso).
Esta determinación se efectúa con el
turbidímetro si la concentración del polímero es inferior a 1.000
ppm o por precipitación con etanol para cantidades superiores.
La alimentación se interrumpe a continuación y
la válvula situada en el fondo del reactor se intercepta
simultáneamente, cerrándose de este modo el sistema (denominado
interruptor). Se extraen muestras del reactor a tiempos
preestablecidos para una duración total del ensayo de 7 horas,
siguiendo la cinética de formación del polímero en presencia del
inhibidor residual a esta temperatura dada.
\newpage
La tabla siguiente indica los resultados de los
ensayos más significativos (contenido de polímero en % en peso),
efectuados a una temperatura de 95ºC, que de manera inequívoca
presenta el efecto retardador del PEB.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
2
Se hace referencia a la figura adjunta que
representa un esquema simplificado de un proceso a escala industrial
para la producción y purificación de estireno, y en el que las
principales etapas de operación están indicadas
exclusivamen-
te.
te.
En el esquema R1 representa el reactor de
alquilación, R2 es el reactor de deshidrogenación, D1 es la primera
sección de separación para recuperar el hidrocarburo aromático
alquilado mientras que D2 representa la segunda sección de
purificación/separación del producto deshidrogenado.
En la Tabla 2 a continuación se ilustran y se
explican las corrientes numeradas y los caudales en peso
respectivos.
\vskip1.000000\baselineskip
Claims (13)
1. Procedimiento mejorado para la producción y
purificación de monómeros vinilaromáticos que comprende:
- a)
- alimentar una corriente constituida por un hidrocarburo aromático junto con una corriente constituida esencialmente por una olefina C_{2}-C_{3}, a una sección de alquilación;
- b)
- alimentar el producto de la reacción que procede de la sección de alquilación a una primera sección de separación;
- c)
- descargar de la primera sección de separación, una primera corriente constituida por un hidrocarburo aromático sin reaccionar que se recicla a la sección de alquilación, una segunda corriente constituida esencialmente por un hidrocarburo aromático monoalquilado, una tercera corriente constituida esencialmente por hidrocarburos aromáticos dialquilados, enviada a una sección de transalquilación, y una cuarta corriente constituida esencialmente por una mezcla de hidrocarburos aromáticos polialquilados;
- d)
- alimentar la segunda corriente de la etapa (c) a una sección de deshidrogenación;
- e)
- alimentar el producto de la reacción que procede de la sección de deshidrogenación a una segunda sección de purificación/separación, que comprende por lo menos una columna de destilación;
- f)
- alimentar la cuarta corriente de la etapa (c) a dicha por lo menos una columna de destilación;
- g)
- descargar de la cabeza de dicha por lo menos una columna de destilación, una corriente constituida por el monómero vinilaromático que presenta una pureza superior a 99,7% en peso.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que el hidrocarburo aromático alimentado a la sección de
alquilación está constituido por benceno, calidad refinería,
mientras que la corriente olefínica está constituida por etileno o
propileno, calidad refinería.
3. Procedimiento según la reivindicación 2, en
el que la corriente olefínica está constituida por etileno.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, 2 ó
3, en el que las corrientes aromática y olefínica se alimentan a la
unidad de alquilación para presentar relaciones molares
aromática/olefina comprendidas entre 2 y 50.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la reacción de alquilación
tiene lugar en presencia de catalizadores seleccionados de entre
tricloruro de aluminio, sólidos cristalinos porosos sintéticos y
naturales a base de silicio y aluminio en los que la relación
atómica silicio/aluminio está comprendida entre 5/1 y 200/1 y
zeolitas sintéticas del grupo ZSM en el que la relación atómica
silicio/aluminio está comprendida entre 20/1 y 200/1.
6. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la reacción de alquilación se
realiza a una temperatura comprendida entre 50 y 450ºC.
7. Procedimiento según la reivindicación 3, en
el que el catalizador está constituido por tricloruro de aluminio y
la temperatura está comprendida entre 100 y 200ºC.
8. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la reacción de alquilación se
realiza a una presión comprendida entre 0,3 y 6 MPa.
9. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la corriente aromática que
sale del reactor de alquilación se alimenta a un sistema de
separación constituido por una serie de por lo menos tres columnas
de destilación para la recuperación de por lo menos el compuesto
aromático monoalquil-sustituido, para ser enviado a
la unidad de deshidrogenación, y un producto de fondo pesado,
constituido esencialmente por productos polialquilados, tetralinas
y difenil-etanos
alquil-sustituidos.
10. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la reacción de
deshidrogenación catalítica tiene lugar en un reactor de lecho
fijo, a una temperatura comprendida entre 500 y 700ºC, a una
presión comprendida entre 0,02 y 0,15 MPa, en presencia de un
catalizador a base de óxido de hierro y carbonato de potasio.
11. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la segunda sección de
purificación/separación comprende tres o cuatro columnas de
destilación conectadas en serie con respecto al flujo de monómero
que debe purificarse.
12. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en el que la corriente de fondo que
sale de la sección de separación de los productos alquilados se
envía a cualquiera de las columnas de destilación, a cualquier
altura de las mismas y, opcionalmente, mezclando previamente dicho
producto de fondo pesado con cualquiera de las corrientes presentes
en dicha segunda sección de purificación/separación.
13. Procedimiento según la reivindicación 12, en
el que la corriente de fondo que sale de la sección de separación
de los productos alquilados se envía en la alimentación a la primera
columna de destilación de la segunda sección de
purificación/separación.
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| IT002551A ITMI20032551A1 (it) | 2003-12-22 | 2003-12-22 | Procedimento migliorato per la produzione e purificazione di monomeri vinilaromatici |
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