ES2601844T3

ES2601844T3 - Procedimiento y dispositivo para la optimización de la posición relativa de al menos dos cilindros de grupo impresor

Info

Publication number: ES2601844T3
Application number: ES11700822.7T
Authority: ES
Inventors: Björn Weidmann; Holger Delere
Original assignee: Windmoeller and Hoelscher KG
Current assignee: Windmoeller and Hoelscher KG
Priority date: 2010-01-14
Filing date: 2011-01-10
Publication date: 2017-02-16
Anticipated expiration: 2031-01-10
Also published as: WO2011086044A1; EP2523809A1; DE102010000907B4; EP2523809B1; DE102010000907A1

Abstract

Procedimiento para la optimización de la posición relativa de al menos dos cilindros de grupo impresor (21, 37, 40), en el que es ajustada la posición relativa de los al menos dos cilindros de grupo impresor sobre la base de valores de medida, en que los valores de medida comprenden primeros valores relativos al tamaño de la superficie (9), con la que al menos uno de los cilindros de grupo impresor toca un cuerpo (5, 25, 40) adicional, y en que los valores de medida comprenden segundos valores relativos a por lo menos una segunda magnitud física, caracterizado porque los primeros valores comprenden por su parte valores de medida, que son obtenidos sobre la base del registro de radiación electromagnética (6, 13), en que la radiación electromagnética (6, 13) es reflejada difusamente por una forma impresora (1, 45) de una superficie de transferencia de tinta de un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) o de un cuerpo, que toca (3, 39) la forma impresora o la superficie de transferencia de tinta de un cilindro (21, 37, 40) implicado en el proceso de impresión, antes de que se produzca el registro de la radiación.

Description

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DESCRIPCION

Procedimiento y dispositivo para la optimizacion de la posicion relativa de al menos dos cilindros de grupo impresor

La presente invencion se refiere a un procedimiento segun el preambulo de la reivindicacion 1 y a un dispositivo segun el preambulo de la reivindicacion 6.

Procedimientos y dispositivos de este tipo son empleados en maquinas impresoras y aqm sobre todo en maquinas impresoras flexograficas para ajustar la distancia entre los cilindros implicados en el proceso de impresion. Solo cuando esta distancia esta optimizada, se llega a la aplicacion de una imagen de impresion, para la cual la transferencia de tinta se encuentra en la zona deseada.

El documento EP 1249346 A1 propone para este fin revisar la imagen de impresion, que se genera tras la yuxtaposicion entre sf de los cilindros implicados en el proceso de impresion, con un sensor optico. Sobre la base de los resultados es optimizada la yuxtaposicion. Este procedimiento conduce a buenos resultados de yuxtaposicion. Sin embargo, al comienzo del proceso de impresion son imprimidas a menudo imagenes de impresion de baja calidad hasta que la yuxtaposicion ha sido optimizada.

Para evitar maculatura, el documento EP 1 916 102 A1 propone medir la topograffa de la forma impresora o del cilindro de impresion con un laser o mediante exploracion mecanica, y obtener de este modo valores que puedan ser utilizados en la maquina impresora antes de acometer la operacion de impresion para la yuxtaposicion del cilindro de impresion. En esta medicion de la superficie del cilindro de placa de impresion no son tenidos en cuenta sin embargo toda una serie de factores, que afectan en la operacion de impresion a la transferencia de tinta. Entre estos factores se encuentra entre otros el comportamiento de la forma impresora bajo las condiciones existentes en la ranura de impresion asf como la variacion de casi todos los parametros ffsicos de la impresion mientras la operacion de impresion esta en marcha.

En particular para mantener una yuxtaposicion adecuada es conocido ya desde hace mucho tiempo vigilar la presion en la ranura de impresion durante el proceso de impresion. El documento EP 0 867 281 A1 propone esto para una maquina impresora flexografica. Sin embargo se ha observado que debido a variaciones dinamicas tambien de las placas de impresion, tambien en caso de una presion constante en la ranura de impresion pueden producirse variaciones indeseadas en la imagen de impresion.

El documento DE 10 2008 025 287 A1 presenta un procedimiento para ajustar la presion en una ranura de impresion, en el que se mide la anchura de la zona de impresion. Para este fin, un portador plano de sensores es introducido en la ranura de impresion. Sobre este portador de sensores estan montados a una cierta distancia entre sf dos sensores de presion. Con estos sensores de presion puede medirse la presion en la ranura de impresion y puede determinarse la anchura de la zona, en la que la presion no cae por debajo de una cierta presion minima.

El documento WO 2008/028516 A1 da a conocer un procedimiento y un dispositivo para la determinacion de las propiedades de una ranura entre rodillos. Con una disposicion de medida optica pueden ser determinadas las velocidades de rotacion de ambos rodillos. A partir de estos valores de medida pueden ser determinadas ciertas propiedades de la ranura de impresion.

Entre las desventajas del procedimiento anteriormente descrito se encuentra que no puede ser empleado con la operacion de impresion en marcha y que con el es medible solo la anchura de la zona de traccion y compresion y no toda su extension superficial. Por ello, la tarea de la presente invencion consiste en remediar estas desventajas.

Para ello, la invencion parte del documento DE 10 2008 025 287 A1, segun cuyas ensenanzas la optimizacion de la posicion relativa es llevada a cabo sobre la base de valores de medida - antes de la operacion de impresion -.

La tarea es resuelta mediante las reivindicaciones 1 y 6.

La presente invencion resuelve segun ello la tarea mediante el recurso de que son registrados valores de medida, que comprenden unos primeros valores relativos al tamano de la superficie, con la que al menos uno de los cilindros implicados en el proceso de impresion toca otro cuerpo. Por dicho tamano puede entenderse primeramente el tamano absoluto de esta superficie. De esta magnitud puede derivarse sin embargo tambien una parte en una superficie de contacto posible. Como ya se ha citado, el procedimiento conforme a la invencion es empleable bajo ciertas condiciones tambien durante la operacion de impresion.

Aqm, la presente invencion se aprovecha de que en particular en el procedimiento de impresion por huecograbado o de relieve se trata de que componentes de la forma impresora tocan el material a imprimir en la ranura de impresion. En la impresion de relieve imprimen las zonas en relieve de la forma impresora, mientras que en la impresion por huecograbado es transportada tinta hacia dentro de las zonas deprimidas por grabado y es transferida tambien al material a imprimir.

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Como consecuencia de ello, es importante para la calidad de la imagen de impresion que todas las zonas de la forma impresora, que deben imprimir, entren tambien en contacto con el material a imprimir. Lo mismo es valido por supuesto tambien para una transferencia de tinta entre cilindros establecida antes de la ranura de impresion. Esta puede ser en maquinas impresoras flexograficas la transferencia de tinta desde un rodillo anilox al cilindro de forma. Tambien en maquinas de impresion offset es transferida tinta y/o agente humectante entre toda una serie de rodillos.

Por ello, en el marco de la presente invencion es medido el tamano de las zonas que estan en contacto con otro cuerpo adicional. Este cuerpo adicional puede ser un cilindro de grupo impresor adicional, al que debe ser transferida tinta. Cuando los dos cilindros de grupo impresor son el cilindro de placa de impresion y el cilindro de contrapresion, el material a imprimir actua de intermediario en el contacto. Es sin embargo tambien posible introducir como cuerpo adicional un cuerpo de medida anadido, que por lo demas no esta implicado en el proceso de impresion.

Cuando un cuerpo adicional asf esta a la misma distancia de un cilindro de grupo impresor que el respectivamente otro de los al menos dos cilindros de grupo impresor, la optimizacion de la posicion relativa de los dos cilindros entre sf puede producirse sin mas con ayuda de los valores de medida del cuerpo adicional. El cuerpo adicional puede ser sin embargo tambien uno de los al menos dos cilindros de grupo impresor. Si los al menos dos cilindros de grupo impresor son el cilindro de placa de impresion y el cilindro de contrapresion, estos se tocan a menudo con la intermediacion del material a imprimir. En particular cuando son realizadas las medidas en el cilindro de placa de impresion, puede ser determinada la denominada cobertura superficial, es decir la parte de la imagen de impresion que es realmente transferida al material a imprimir, cuando el cilindro de placa de impresion esta por su parte totalmente entintado, mediante una medida en el cilindro de placa de impresion y no en el material a imprimir como por ejemplo segun las ensenanzas del documento EP 1249346 A1. Esta posibilidad es muy ventajosa, ya que la completitud de la transferencia de la imagen es por supuesto exactamente la magnitud que se busca optimizar mediante el ajuste de la posicion relativa.

En el marco de la invencion esta previsto que junto a los primeros valores relativos a por lo menos una primera magnitud ffsica tambien sean medidos unos segundos valores relativos a una segunda magnitud. Asf es posible medir los valores relativos a la magnitud de la superficie de contacto con una lamina de presion, que dispone de una multiplicidad de sensores de presion, que pueden medir la presion de yuxtaposicion, que resulta respectivamente en una zona parcial de la superficie. Los segundos valores de medida pueden ser valores de presion que se desarrollan por ejemplo en dos zonas expuestas de la ranura entre rodillos. Es tambien posible imprimir con una forma de impresion flexible marcas de impresion sobre el material a imprimir, y emplear como segundo valor el incremento de superficie del punto de impresion como consecuencia de un aumento de la presion de yuxtaposicion. Alternativamente, podnan ser asociadas a los primeros valores de medida respectivamente determinados como segundos valores tambien las posiciones de los soportes de rodillo. Tambien una medida de la posicion de la respectiva envolvente del rodillo - que podna producirse por ejemplo con medios de medida opticos - se presenta como ventajosa. Es importante que primeros valores determinados en todos estos procedimientos, cuyos valores se refieren a la superficie de contacto, puedan ser asociados a la posicion relativa de los rodillos o a una presion en la ranura entre rodillos. A menudo, la determinacion de los segundos valores se limitara a las zonas extremas frontales de los rodillos.

La determinacion de los segundos valores adicionalmente a los primeros valores es particularmente ventajosa, cuando la determinacion de los primeros valores se produce en un dispositivo externo respecto al grupo impresor propiamente dicho, cuyo dispositivo es denominado a menudo montura externa. En este caso, puede determinarse en la montura externa para que posicion relativa y/o para que presion de yuxtaposicion (segundos valores) respecto a otro cuerpo se obtiene una situacion de yuxtaposicion satisfactoria (primeros valores). El cilindro de grupo impresor, medido de este modo, puede ser colocado entonces en el grupo impresor correspondientemente a ello (es decir correspondientemente a los segundos valores para unos primeros valores buenos) respecto al otro, por lo menos un, cilindro de grupo impresor. De este modo, puede prescindirse de los dispositivos, seguramente mas costosos, para la determinacion de los primeros valores en el grupo impresor. Los valores de medida para llevar a cabo el procedimiento conforme a la invencion pueden obtenerse tambien mediante el registro de radiacion electromagnetica. A menudo se registrara aqrn radiacion que es reflejada por la superficie de uno de los cilindros de grupo entintador.

Una posibilidad consiste en aprovechar el efecto de la reflexion total frustrada. Para ello, un cuerpo que grna luz puede ser aproximado al cilindro de grupo impresor. Al producirse un contacto entre una superficie, que produce reflexion total, de la grna de ondas optica o respectivamente grna de radiacion y la superficie del cilindro de grupo impresor, es debilitado por regla general el efecto de la reflexion total (en particular, cuando la superficie es opticamente mas densa (tiene un mdice de refraccion superior) que la grna de ondas optica y lleva a una reflexion difusa en la superficie del cilindro.

Imprimir y emplear como segundo valor el incremento de superficie del punto de impresion como consecuencia de un aumento de la presion de yuxtaposicion. Alternativamente, podnan ser asociadas a los primeros valores de medida respectivamente determinados como segundos valores tambien las posiciones de los soportes de rodillo.

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Tambien una medida de la posicion de la respectiva envolvente del rodillo - que podna producirse por ejemplo con medios de medida opticos - se presenta como ventajosa. Es importante que primeros valores determinados en todos estos procedimientos, cuyos valores se refieren a la superficie de contacto, puedan ser asociados a la posicion relativa de los rodillos o a una presion en la ranura entre rodillos. A menudo, la determinacion de los segundos valores se limitara a las zonas extremas frontales de los rodillos.

La determinacion de los segundos valores adicionalmente a los primeros valores es particularmente ventajosa, cuando la determinacion de los primeros valores se produce en un dispositivo externo respecto al grupo impresor propiamente dicho, cuyo dispositivo es denominado a menudo montura externa. En este caso, puede determinarse en la montura externa para que posicion relativa y/o para que presion de yuxtaposicion (segundos valores) respecto a otro cuerpo se obtiene una situacion de yuxtaposicion satisfactoria (primeros valores). El cilindro de grupo impresor, medido de este modo, puede ser colocado entonces en el grupo impresor correspondientemente a ello (es decir correspondientemente a los segundos valores para unos primeros valores buenos) respecto al otro, por lo menos un, cilindro de grupo impresor. De este modo, puede prescindirse de los dispositivos, seguramente mas costosos, para la determinacion de los primeros valores en el grupo impresor. Los valores de medida para llevar a cabo el procedimiento conforme a la invencion pueden obtenerse tambien mediante el registro de radiacion electromagnetica. A menudo se registrara aqu radiacion que es reflejada por la superficie de uno de los cilindros de grupo entintador.

En este caso, la luz es reflejada difusamente de vuelta hacia la grna de ondas optica, atraviesa esta esencialmente de forma transversal a su direccion de propagacion original, incide por lo tanto en un angulo agudo sobre la superficie, apartada del cilindro de impresion, de la grna de ondas optica y sale por ello - en ausencia de reflexion total debido al angulo agudo - de la grna de ondas optica. Cuando la luz asf reflejada difusamente es registrada por un sensor, que mide la intensidad de la luz reflejada o respectivamente de la radiacion electromagnetica, se obtiene una magnitud de medida, que depende del tamano de la superficie de contacto.

Para mejorar el efecto y para evitar ensuciamientos de la grna de ondas optica, estara previsto entre la superficie del cilindro y la superficie, que produce reflexion total, de la grna de ondas optica un cuerpo adicional a modo de lamina, que entre otras cosas tiene una densidad optica que debilita la reflexion total en una medida apropiada. La lamina puede ser aplicada al cilindro o preferentemente a la superficie que produce reflexion total de un modo que permita un contacto mas estrecho de la lamina con la superficie que produce reflexion total como consecuencia de la presion de yuxtaposicion del cilindro.

Al evaluar los primeros valores (independientemente de que hayan sido medidos con sensores de presion, opticamente o de cualquier otro modo), puede llevarse a cabo una comparacion con valores nominales absolutos. Ventajosamente, aparece sin embargo en particular con vistas a un cilindro de placa de impresion en la tecnica de impresion de relieve o por huecograbado una imagen nominal, en la que los componentes, activos respecto a la presion, de la placa de impresion se distinguen de los inactivos. Mediante una comparacion de la imagen de contacto medida (“donde tiene lugar el contacto”) con la imagen nominal queda tambien claro donde hay que modificar aun la yuxtaposicion. Otra posibilidad, que muestra buenos resultados en particular en el procedimiento de impresion de relieve consistente en impresion flexografica, es la evaluacion del incremento de superficie:

Se ha observado que la superficie con la que una placa de impresion flexografica transfiere tinta, aumenta fuertemente en funcion de la yuxtaposicion tras alcanzarse un primer punto de contacto (denominado a menudo punto de contacto leve (kiss-print)), para llegar luego a una saturacion. Es posible por ello llevar a cabo una optimizacion de la posicion relativa de los cilindros implicados con ayuda de la evolucion del incremento de superficie:

Para este fin, puede llevarse a cabo una sobrecompresion del cilindro a medir, para llegar a la zona de saturacion. Es posible sin embargo tambien parar el proceso de yuxtaposicion, en caso de una evolucion de curva determinada, sobre la base de un conocimiento analttico y/o empmco del comportamiento de saturacion.

De este modo, puede suponerse una posicion relativa optimizada de los al menos dos cilindros implicados en el proceso de impresion, cuando los primeros valores estan alejados un valor nominal respecto al punto de saturacion al yuxtaponer el al menos un cilindro al cilindro adicional.

Que valores de medida son generados con los diversos dispositivos y que medidas sirven con ello de base a las curvas o graficos citados, es algo en lo que se profundiza otra vez en la descripcion concreta.

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Un dispositivo para realizar el procedimiento conforme a la invencion tiene un dispositivo de medida, con el que puede medirse el tamano de la superficie, con la que al menos un cilindro de grupo impresor toca otro cuerpo. Como ya se ha citado, un dispositivo de medida asf puede comprender una lamina, que tiene sensores de presion, que miden respectivamente la presion en una seccion de superficie. Cuando la resolucion de esta lamina de presion es por lo tanto suficientemente alta - y con ello las secciones de superficie individuales son suficientemente pequenas - puede medirse incluso el contacto de puntos de presion individuales con el dispositivo de medida. Cuando el numero de puntos de presion, que entran en contacto con el dispositivo de medida al producirse la yuxtaposicion del cilindro de grupo impresor, se estanca tras una fase de crecimiento fuerte, se aproxima uno a la saturacion antes citada.

En un dispositivo, en el que se aprovecha la reflexion total frustrada y se mide la intensidad luminosa de la radiacion reflejada difusamente, la intensidad luminosa medida llega a la saturacion cuando la superficie de contacto entre cilindro y dispositivo de medida ya no crece como en la fase de crecimiento al continuar la yuxtaposicion.

Otros ejemplos de realizacion de la invencion resultan de la descripcion concreta y de las reivindicaciones.

Las distintas figuras muestran:

la figura 1 una distribucion de intensidad luminosa a modo de ejemplo, tal como resulta para la camara 8 en

la figura 2

la figura 2 un esquema de un dispositivo conforme a la invencion con una grna de ondas optica 5

la figura 3 un esquema de un segundo dispositivo conforme a la invencion

la figura 4 un esquema de un tercer dispositivo conforme a la invencion

la figura 5 un esquema de un cuarto dispositivo conforme a la invencion

la figura 6 el corte A-A de la figura 5

la figura 7 una vista de la figura 6

la figura 8 un esquema de un quinto dispositivo conforme a la invencion

la figura 9 un esquema de un sexto dispositivo conforme a la invencion

la figura 10 un esquema de un dispositivo analogo al tercer dispositivo conforme a la invencion

la figura 11 un esquema de un grupo impresor de una maquina flexografica de cilindro central

la figura 12 un cilindro de placa de impresion con sensores de presion para la determinacion de segundos valores

la figura 13 un esbozo de un rodillo de medida 49

la figura 14 un encadenamiento temporal de valores de medida del rodillo de medida 49

La figura 2 muestra un dispositivo conforme a la invencion, con el que es hallada una posicion relativa optimizada entre los al menos dos cilindros de grupo impresor mediante la evaluacion de radiacion electromagnetica. Esta radiacion es emitida por la fuente de radiacion 4. Incide en el cuerpo 5 transparente para la radiacion 6 bajo un angulo que lleva a una reflexion total de la radiacion 6 en las paredes 7 del cuerpo 5. El angulo de incidencia a de la radiacion 6 sobre las paredes 7 debe variar en un determinado intervalo, para permitir la reflexion total. Otra condicion para la reflexion total es que el mdice de refraccion n1 del cuerpo 5 sea mayor que el mdice de refraccion n0 del aire circundante. Debido a estas circunstancias, el cuerpo 5 sirve como grna de la radiacion 6. En el caso de luz, precisamente como grna de ondas optica.

Los separadores 11 distancian la lamina 3 sobre el cuerpo 5 y pueden fijar esta tambien al cuerpo 5. La lamina tiene tres propiedades importantes en este contexto, y sena sustituible por cualquier material que tenga tambien estas propiedades:

Muestra respecto a una presion mecanica una cierta flexibilidad. Puede reflejar difusamente la radiacion 6 y posee un mdice de refraccion n2 mas alto que el cuerpo 5.

Son interesantes tambien la flexibilidad, posibilidad de conformacion y profundidad de la unidad lamina/separadores: en funcion de la rugosidad y la dureza del rodillo a medir, estas pueden ser ajustadas. Si hay que examinar por ejemplo un cilindro de placa de impresion con una forma impresora flexible y con una distancia menor entre zonas en relieve y zonas profundas de la forma impresora, son recomendables un “diseno” relativamente duro de la unidad separadores 11/lamina 3 y una distancia pequena de la lamina 3 al cuerpo 5. Si el rodillo a examinar esta frente a un

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rodillo anilox 37 con una superficie dura, que tiene grandes distancias entre zonas en relieve y zonas profundas, son recomendables un diseno relativamente “blando” de la unidad separadores 11/lamina 3 y una distancia pequena de la lamina 3 respecto al cuerpo 5.

Cuando - como se muestra en la figura 2 - el punto de trama 2 es apretado en la direccion de la flecha 12 contra la lamina 3, la lamina 3 entra en contacto con el cuerpo 5. La reflexion total es eliminada en la zona de la superficie de contacto entre cuerpo 5 y lamina 3, la lamina 3 refleja la radiacion de forma difusa de vuelta al cuerpo 5. Aquellas partes de la radiacion difusa 13, que inciden bajo un angulo p agudo adecuado sobre la pared 7, atraviesan esta de forma practicamente total.

En consecuencia, la camara 8 registra un aumento de intensidad luminosa, que esta en relacion con la superficie de contacto entre el punto de trama 2 y el cuerpo 5 (incluso aunque la lamina 3 este intermediando).

La camara (mas propiamente el sensor para radiacion electromagnetica) forma una imagen, como se esboza en la figura 1. Por 9 esta indicada la superficie de contacto de un punto de trama sobre el cuerpo. La camara recibe una impronta clara del tamano de la superficie de contacto. La superficie de contacto 9 se encuentra en la zona de contacto 10, que se desarrolla por ejemplo entre dos cilindros como ranura entre cilindros. La zona de contacto 10 es por lo tanto la zona de superficie en la que podnan entrar en contacto realmente los cilindros. La superficie de contacto 9 es una zona parcial de la zona de contacto 10, en que en 9 se produce verdaderamente contacto.

Cuando el cuerpo transparente 5 y el portador de forma impresora 1 estan desarrollados como cilindros que ruedan uno sobre otro, durante el proceso de rodadura se forman diversas zonas de contacto 10', 10'', que barren consecutivamente el campo de vision de la camara 8. Cuando el portador de forma impresora 1 lleva una imagen de impresion completa, la camara puede componer la imagen de contacto de esta imagen de impresion sobre el cuerpo 5 o respectiva sobre la lamina 3 a partir de zonas de contacto 10, 10', 10'' captadas sucesivamente.

En las siguientes zonas de contacto 10', 10'' estan esbozadas en la figura 1 las siguientes superficies de contacto 9' y 9''. Si la camara 8 registra la intensidad de la luz reflejada difusamente del modo descrito por la lamina 3 debido al contacto a traves de la forma impresora, la intensidad luminosa es - como se ha citado - una medida para la superficie de contacto. Puede ser medida para diversas partes de la zona de contacto. Son posibles comparaciones con valores nominales absolutos. Es tambien posible comprobar en que medida los valores de intensidad luminosa se aproximan a un punto de saturacion en toda la zona de contacto y ventajosamente en distintas partes de la misma. Sobre la base de calculos y/o valores derivados de la experiencia es posible determinar a que distancia de este punto de saturacion se alcanza una yuxtaposicion optimizada.

La figura 3 muestra un dispositivo alternativo. Nuevamente es emitida radiacion electromagnetica 6 por la fuente de radiacion 4. El angulo y, bajo el que la radiacion 6 incide sobre el cuerpo 5, lleva a que la radiacion penetre ampliamente en el cuerpo y solo experimente una reflexion total en la superficie lfmite 17 (transicion a un medio opticamente menos denso) cuando el cuerpo 5 no se encuentra - como se muestra - en contacto con el punto de trama 2. Como consecuencia de la reflexion total en la superficie lfmite 17, una gran parte de la radiacion 6 emitida por la fuente de radiacion 4 llega a la camara 8. Si el punto de trama 2 - que aqrn, a diferencia de la figura 2 esta en contacto directo con el cuerpo 5 - entra en contacto con el cuerpo 5, se debilita la reflexion total, ya que el punto de trama tiene un mdice de refraccion mas alto que el cuerpo 5.

En consecuencia, se llega nuevamente a una reflexion difusa en el punto de trama 2 (radiacion reflejada difusamente 13) asf como a una transmision hacia dentro del punto de trama (radiacion 16).

El contacto por parte del punto de trama lleva por lo tanto a una reduccion de la intensidad luminosa a medir por la camara. Esta reduccion es una funcion de la superficie de contacto 9 entre punto de trama 2 y cuerpo 5. (Esto sena tambien asf, si hubiera nuevamente una lamina de mdice de refraccion mas alto que el cuerpo 5 entre el cuerpo 5 y el punto de trama 2). Tambien la figura 4 muestra un dispositivo en el que la fuente de luz 4, el cuerpo transparente 5, el punto de trama 2 y la camara 8 estan dispuestos o respectivamente conformados de tal modo que como consecuencia de un contacto entre punto de trama 2 y cuerpo 5, y como consecuencia del debilitamiento, aparejado con ello, de la reflexion total hay que notificar una reduccion de la intensidad luminosa a medir por la camara 8. Esta intensidad es nuevamente una funcion de la superficie de contacto 9 y puede emplearse para una medicion de la misma.

Las figuras 5 a 7 muestran un dispositivo que funciona segun el principio expuesto con relacion a la figura 2. Sin embargo, aqrn el cuerpo transparente 5 esta ya realizado como rodillo transparente 25. El portador de placa de impresion 1 representado en la figura 2 es aqrn un cilindro de placa de impresion 21. La colocacion entre rodillos del rodillo transparente 25 y del cilindro de placa de impresion 21 puede llevarse a cabo del modo esbozado en una montura externa 22. Como ya se ha indicado mas arriba, una colocacion asf puede llevarse a cabo tambien en un grupo impresor. Entonces, o bien habna que asignarle al rodillo transparente la funcion adicional de un rodillo normalmente dispuesto en el grupo impresor o bien habna que colocar el rodillo 25 adicionalmente en el grupo impresor en cuestion.

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En ambos casos, los dos rodillos o cilindros 21, 25 deben ser yuxtapuestos entre sf, lo que esta indicado en la figura 5 mediante la flecha 26, que indica la direccion de movimiento del caballete de rodillo 18. Este se mueve con el apoyo de rodillo 19 y con el rodillo transparente 25 en direccion al cilindro de placa de impresion 21. Este movimiento del caballete 18 debena llevarse a cabo por regla general con gmas de carriles, motores lineales y accionamientos de husillo sobre el armazon basico de la montura 23. La representacion de todos estos componentes individuales no es necesaria en el contexto presente. En todos los casos es posible entretanto para el experto en la materia vigilar la posicion del caballete 18 con detectores de posicion asf como tambien transductores rotativos (sobre todo para el accionamiento de husillo). En esta posicion o respectivamente las posiciones de los dos apoyos de rodillo 19 y 20 en los lados frontales del rodillo transparente 25 pueden encontrarse segundos valores en el sentido de la presente invencion. Adicional o alternativamente es posible aplicar sensores de presion a por lo menos uno de los dos cilindros 21, 25. De este modo, puede medirse la presion que se produce en la ranura entre rodillos y ser utilizada como segundo valor. Tambien con vistas a estos segundos valores de presion es ventajoso que esten disponibles al menos dos valores respectivamente de la zona de un extremo frontal de la ranura entre rodillos. Aqm, la obtencion de los segundos valores de medida puede limitarse tambien a zonas parciales o respectivamente superficies parciales mas pequenas. Frente a ello es ventajoso que los primeros valores sean obtenidos al menos de las zonas en las que puede tener lugar un contacto entre cilindros (para el cilindro de forma impresora por ejemplo la extension de la forma impresora).

Con ayuda de los segundos valores, por regla general obtenibles mas facilmente, puede encontrarse entonces nuevamente la posicion relativa, en la que los primeros valores relativos al tamano de la superficie de contacto estan situados en un intervalo deseado.

Esto es ventajoso en particular, cuando los primeros valores relativos a la superficie de contacto son obtenidos en una montura externa 22, y luego en el grupo impresor simplemente hay que alcanzar la misma situacion de yuxtaposicion optimizada que en la montura externa 22.

La figura 6 muestra aun mas detalladamente el rodillo transparente 25 de la figura 5 desde el angulo de vision de las flechas 29 a lo largo del corte A-A:

En los lados frontales del rodillo 25 estan colocados sujetadores de soporte de radiacion 24, que soportan las fuentes de radiacion 4. Las fuentes de radiacion 4 estan situadas de tal modo respecto al rodillo 25 que la radiacion, analogamente al caso de la figura 2, permanece en el cuerpo transparente, ya que experimenta una reflexion total en las paredes exteriores de este. La reflexion total es sin embargo impedida cuando la lamina 3 es apretada por elementos del cilindro de placa de impresion contra las paredes del rodillo transparente. En consecuencia, para la camara 8 se hacen visibles dentro del rodillo 25 las superficies de contacto 9 analogamente a la situacion representada en las figuras 2 y 1. Si los rodillos 25 y 21 ruedan uno sobre otro durante su contacto, es posible componer diversas zonas de contacto 10 y obtener asf una impronta de la transmision de tinta de toda la placa de impresion del cilindro de placa de impresion 21 (es decir de toda la imagen de impresion del grupo impresor). Observese que esta posibilidad existe segun la presente invencion sin que tenga que aplicarse tinta sobre el material a imprimir y sin que tenga que producirse maculatura por una impresion.

Por supuesto, las ensenanzas de la invencion pueden ser aplicadas tambien con transferencia simultanea de tinta, como se muestra aun posteriormente.

La figura 7 muestra el rodillo 25 desde el punto de vista de las flechas 20, en que entre otras cosas se ha prescindido del apoyo de rodillo 19', del portador de las fuentes de radiacion 24 y de la lamina 3 por motivos de claridad en la representacion.

La figura 8 corresponde ampliamente a la figura 5, en que la funcion del rodillo transparente 25 es adoptada nuevamente por un cuerpo transparente 5. Hacia dentro de este emite radiacion la fuente de radiacion 4. El cuerpo 5 transparente para esta radiacion puede ser yuxtapuesto al cilindro 21 con el caballete. El cuerpo cuelga para ello del brazo de soporte del caballete 34 y puede ser movido a lo largo del carril 33 en direccion vertical en un sentido y en otro, como esta indicado por las flechas 32. El cuerpo 5 y el cilindro 21 pueden rodar asf uno sobre otro (movimiento de giro del cilindro esbozado mediante las flechas 31). De este modo, tambien con el dispositivo representado en la figura 8, una zona perimetral mas grande del cilindro 21 puede ser llevada a un contacto de rodadura con el cuerpo. Se ha renunciado a la representacion de cualesquiera actuadores para el movimiento del cuerpo 5.

En la figura 9 esta esbozado un dispositivo, que funciona desde el punto de vista del principio optico como el dispositivo segun la figura 3: si el cuerpo 5 toca el cilindro 21, debido al debilitamiento de la reflexion total en las superficies de contacto llega menos radiacion 6 a la camara 8.

El cuerpo 5 es yuxtapuesto al cilindro 21 segun la figura 9 como un punzon a lo largo del carril 33. Mediante una pluralidad de tales procesos de yuxtaposicion puede ser explorada toda la superficie del cilindro 21, que puede ser girado para este fin sucesivamente en ciertos angulos.

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La figura 10 muestra un dispositivo con una estructura, que desde el punto de vista de las trayectorias de rayos recuerda a la figura 4. Tambien aqu disminuye la intensidad luminosa como consecuencia del contacto entre el cuerpo 5 y el cilindro 21. Si el cuerpo es movido con ayuda de un carril 33 a lo largo de la superficie del cilindro (lo que esta representado mediante la flecha doble 35), pueden ser cubiertas nuevamente diversas zonas de contacto 10 entre el cuerpo 5 y el cilindro 21 en diferentes instantes.

En las figuras han sido representados una multiplicidad de dispositivos, para los que una determinacion de la superficie de contacto 9 ha sido llevada a cabo con ayuda de metodos opticos. Si este empeno se lleva a cabo con ayuda de lamina de presion (sensor de presion en forma de lamina), la lamina de presion toma el lugar de la superficie del cuerpo 5 o respectivamente del rodillo 25, que toca el cilindro 21. No es necesaria para ello por regla general una lamina 3 ventajosa en parte para los metodos opticos. Tampoco es necesaria en este contexto ninguna descripcion de una trayectoria de rayos o similar. Por ello, no hace falta describir en este punto ninguna figura adicional, que muestre una lamina de presion en vez de la superficie descrita del cuerpo 5 o del rodillo 25.

En la figura 11 estan esbozados de forma simple dos grupos impresores 36 y 38 de una maquina impresora flexografica de cilindro central con un cilindro central 40. Para estos grupos entintadores o impresores se muestra como pueden encontrar aplicacion igualmente procedimientos conforme a la invencion. En una maquina impresora flexografica de cilindro central del tipo mostrado, una banda de material a imprimir 39 es anadida al cilindro central 40 y es presionada ah con ayuda de un rodillo de aplicacion 41. El material a imprimir 39 es transportado mediante el giro del cilindro de contrapresion a traves de ranuras entre rodillos 42, que desarrollan el cilindro de contrapresion 40 con los cilindros de placa de impresion 21 (denominados en la impresion flexografica cilindros de forma). En estas ranuras entre rodillos, el material 39 es imprimido con la tinta del respectivo grupo impresor, de modo que se genera un grupo impresor multicolor. Hay entretanto maquinas impresoras flexograficas de cilindro central que tienen un numero de dos cifras de tales grupos entintadores 36, 38. La direccion de giro de los cilindros 21, 40 y 37 esta indicada mediante las flechas A, B y C.

La impresion en el procedimiento de impresion flexografica se produce entonces mediante los componentes en relieve de asf denominados cliches 45 - es decir formas de impresion flexibles - que estan estructurados a menudo como puntos de trama 2. Los cliches son entintados a menudos mediantes asf denominados rodillos anilox 37 - es decir tambien rodillos de grupo impresor en el sentido de este documento -.

Otros elementos de los grupos impresores tales como camaras de rasqueta o caballetes de rodillo para la yuxtaposicion de los cilindros y rodillos 40, 21, 37 no estan representados en la figura 11.

En la figura 11, el cilindro de contrapresion 40 esta equipado con un cuerpo transparente 5 y una camara 8. El cuerpo transparente 5 forma en cierto modo una ventana en la superficie envolvente del cilindro de contrapresion 40 (el cilindro de contrapresion es por lo tanto parcialmente transparente). La camara 8 es arrastrada en el giro por el cilindro de contrapresion y permanece de este modo durante el giro del cilindro de contrapresion 40 en una posicion, en la que ella, 8, puede captar radiacion difusa 13, que sale del cuerpo 5. El principio de funcionamiento del dispositivo de medida 47 compuesto por camara 8 y cuerpo 5 en la figura 11 corresponde al principio de funcionamiento que ha sido ya explicado con ayuda de las figuras 3 asf como 5 a 7:

Por al menos un extremo frontal del cilindro de contrapresion 40 es emitida radiacion por fuentes de radiacion 4 hacia dentro del cuerpo transparente 5 (lo que esta mostrado por ejemplo en la figura 6). Esta experimenta una reflexion total en las superficies del cuerpo 5, que es es debilitada cuando tienen lugar contactos entre partes del cliche 45 y del cuerpo 5. Estos contactos pueden ser intermediados tambien por una lamina 3. La banda de material a imprimir 39 puede asumir el papel de la lamina 3. Es ventajoso que entre la lamina 3 o respectivamente la banda de material a imprimir 39 y el cuerpo 5 esten previstos separadores 11.

Cuando al poner en marcha la maquina impresora, los cilindros de placa de impresion 21 son yuxtapuestos por primera vez empleando el dispositivo de medida 47 del cilindro de contrapresion 40 (ajuste por primera vez de la posicion relativa entre estos dos cilindros de grupo impresor 40, 21) y el cilindro de contrapresion 40 transporta en este proceso material a imprimir 39, no debena poder evitarse la produccion de maculatura.

Sin embargo es posible que el dispositivo de medida 47, durante un giro del cilindro de contrapresion, obtenga datos respecto al contacto del cilindro de contrapresion 40 con varios o incluso todos los cilindros de placa de impresion 21. Con ello, las posiciones relativas pueden ser optimizadas de forma claramente mas rapida que en procedimientos de yuxtaposicion que llevan a cabo la optimizacion, grupo entintador 36, 38 a grupo entintador, de las posiciones relativas al comenzar la impresion. Otra ventaja del procedimiento que acaba de ser explicado es que puede funcionar sin segundos valores en el sentido de este documento. Ademas, una vigilancia dinamica duradera de la superficie de contacto 9 durante la operacion de impresion del modo explicado parece realizable de forma particularmente ventajosa.

Otro dispositivo de medida 48, que es mostrado en la figura 11, consta de un cilindro 25, que esta estructurado analogamente al cilindro 25 en las figuras 5 a 7. Este, 25, dispone de un dispositivo de yuxtaposicion 43, que esta articulado al punto de articulacion 44 en posicion fija por ejemplo en el armazon de la maquina. El cilindro 25 puede

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ser yuxtapuesto a los cilindros de grupo impresor 21 y 37 de los grupos entintadores 36 y 38 y medir as^ la superficie de contacto 9 (primeros valores).

En la figura 12 es mostrado un cilindro de placa de impresion 21, tal como el que encuentra aplicacion frecuentemente al realizar el procedimiento de impresion flexografica. El, 21, lleva un cliche 45 flexible. Adicionalmente, el cilindro 21 representado en la figura 12 esta equipado con dos sensores de presion 46, que se encuentran en las proximidades de los extremos frontales del cilindro 21. Estos sensores de presion 46 pueden determinar la presion de yuxtaposicion en la ranura entre rodillos 42 y determinar con ellos segundos valores en el sentido de este documento.

Estos puede emplearse entre otras cosas como sigue:

Con el dispositivo de medida 48 mostrado en la figura 11 se han obtenido primeros valores, mediante el recurso de que el rodillo transparente 25 es yuxtapuesto por el dispositivo de yuxtaposicion 43 al cilindro de placa de impresion 21 que se encuentra en el grupo impresor 38. De forma anadida a los primeros valores optimizados relativos al tamano de la superficie de contacto 9 entre los cilindros 21 y 25 son medidos con los sensores 46 segundos valores (de presion de apriete).

Estos son almacenados por regla general. Expresan para que condiciones de presion (segundos valores) en ambos extremos de la ranura entre rodillos ha existido una cobertura superficial optima, que ha sido determinada con ayuda de los rodillos transparentes. Antes del comienzo de la impresion, el cilindro de placa de impresion 21 es yuxtapuesto al cilindro de contrapresion 40. En primera aproximacion hay que partir del hecho de que para los mismos valores de presion de apriete en la ranura entre rodillos 42 (segundos valores) tambien se obtiene la misma cobertura superficial optimizada, de modo que una impresion puede llevarse a cabo con los mismos valores de presion de apriete. Ventajosamente se introduciran sin embargo en el curso del tiempo factores de correccion para la presion de apriete, que tienen en cuenta que los cilindros 25 y 40 tienen diametros diferentes y que el material a imprimir 39 tiene una cierta elasticidad.

En principio, con el procedimiento recien explicado es posible una impresion a la primera sin maculatura. Es posible ademas comprobar de tanto en tanto la variacion de la cobertura superficial con el cilindro 25, en que hay que tener en cuenta por supuesto el ensuciamiento del mismo, 25, con tinta.

En vez de aplicar los sensores de presion 46, al realizar el procedimiento explicado, al cilindro de placa de impresion 21, estos, 46, tambien pueden ser aplicados tanto al cilindro de contrapresion 40 como al cilindro transparente 25. Esto es valido tambien para otros medios, con los que pueden obtenerse segundos valores en el sentido de esta solicitud. Como ya se ha explicado, pueden obtenerse segundos valores en el sentido del presente documento tambien mediante detectores de posicion, que reproducen la posicion del respectivo cilindro en su dispositivo de yuxtaposicion 43. En particular, en caso de empleo de motores lineales puede medirse tambien la fuerza de yuxtaposicion. Como los cilindros son sujetados por apoyos frontales y estos disponen respectivamente de un dispositivo de yuxtaposicion, es ventajoso recoger al menos dos segundos valores respecto a la situacion de yuxtaposicion en respectivamente un extremo frontal del cilindro.

El procedimiento explicado en ultimo lugar, con ayuda del dispositivo de medida 48, que tambien emplea segundos valores, es ventajoso tambien cuando los primeros valores son obtenidos con una montura externa 22.

Las figuras 13 y 14 aclaran otra vez la obtencion de primeros y segundos valores de medida. En la figura 13 se muestra un rodillo de medida 49, que dispone igualmente de sensores de presion 46 para la obtencion de segundos valores. Los sensores de presion aqrn mostrados barren una zona de medida rectangular. Es conveniente que estos sensores de presion puedan medir un cierto aumento de presion continuamente, de modo que pueda determinarse exactamente a que presiones en ambos extremos frontales del rodillo 49 se han obtenido que primeros valores.

En la zona central, en la direccion axial del rodillo, se encuentra la zona de medida 50 para los primeros valores de medida. Es conveniente dividirla en zonas parciales 51.

Si esta zona de medida 50 esta representada por una lamina de presion, se obtiene el tamano de las zonas parciales 51 a menudo mediante la resolucion de la lamina de presion (resolucion = en que unidades de superficie puede medirse presion). Para muchas de estas laminas solo es posible realizar afirmaciones binarias sobre la presion existente (se ha superado un cierto umbral de presion o no). Sin embargo, tambien puede ser suficiente el empleo de una lamina ast

Es tambien posible, conformar la zona de medida 50 del rodillo de medida 49 esencialmente del mismo modo que los cuerpos 5 que grnan luz, anteriormente citados, o que el rodillo transparente 25. Tambien en este caso pueden formarse zonas parciales 51 de la zona de medida 50. Esto puede producirse entre otras cosas mediante el recurso de que la camara 8 asocie a las zonas parciales la radiacion que sale de la grna de ondas optica 5 o del rodillo transparente 25. Para este fin, la camara 8 puede constar entre otras cosas de una matriz de diodos, que esta dispuesta muy cerca de la grna de ondas optica.

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La figura 14 muestra un encadenamiento de valores de medida del rodillo de medida 49, que se produce en un intervalo de tiempo T, mientras el rodillo de medida 49 es yuxtapuesto a un rodillo de cliche 21.

En el intervalo de tiempo T representado, precisamente el cliche 45 empieza a rodar sobre el rodillo de medida. La zona de contacto, es decir toda la zona en la que es posible un contacto entre el rodillo de medida y el cliche, esta esbozada - por motivos de claridad en la representacion - por los rectangulos 45', 45'' y 45'''.

A comienzo del intervalo de tiempo T (arriba) no existe absolutamente ningun contacto (rectangulo 45'), y no es determinado ningun primer valor de medida en las zonas parciales 51 de la zona de medida 50. Solo los sensores de presion 46, que disponen de sondas de medida que sobresalen por encima de la superficie del rodillo 49, estan ya en contacto con el rodillo de cliche 21 y proporcionan respectivamente un valor de medida 46' (Los valores de medida, captados en un cierto instante, de los dos sensores 46 seran a menudo diferentes. Para el ajuste de una posicion de rodillos optimizada puede ser incluso necesario el ajuste a valores de medida diferentes en los dos extremos frontales). Tras otro giro de rodillo, como consecuencia de una yuxtaposicion adicional de los rodillos 21, 49 entre sf se ha formado en una zona parcial 51 de la zona de medida 50, que esta situada dentro de la superficie de contacto 49'' posible, una superficie de contacto 9. Esta, 9, esta representada como cuadrado negro en una zona parcial 51. De este modo se deja claro que en esta zona parcial ha tenido lugar un contacto de los cilindros 21, 49 con una cierta intensidad. Si para la determinacion de los segundos valores se emplean por ejemplo laminas de presion sencillas, la afirmacion correspondiente es que ha tenido lugar un contacto con una cierta presion minima en una determinada zona parcial.

En el momento de la captacion de la superficie de contacto 9, los sensores de presion 46 comunican tambien segundos valores 46'' modificados, que son caractensticos para la posicion relativa, ajustada en ese instante, de los rodillos 21, 49 entre sf Los primeros y segundos valores 46'', previamente citados, forman con ello un par de valores, que puede caracterizar la extension superficial de una presion para una cierta posicion relativa de los rodillos entre sf

Tras otro giro de rodillo - y tras la yuxtaposicion adicional correspondiente de los rodillos 21, 49 entre sf - se han formado dentro de las superficies de contacto 45''' posibles ya cuatro superficies de contacto 9.

Como se ha citado anteriormente, es entre otras cosas posible determinar la posicion de rodillos optimizada yuxtaponiendo entre sf los rodillos 21, 49,

- hasta que se haya alcanzado una superficie nominal (por ejemplo zonas parciales 51 de la superficie de medida 50, que comunican contacto) y/o

- hasta que las superficies de contacto 9 constituya un cierto porcentaje de la zona de contacto posible y/o

- hasta que la superficie de contacto 9 corresponda en su extension y forma a una imagen nominal y/o

- hasta que el aumento de la superficie de contacto 9, que resulta al continuar la yuxtaposicion de los rodillos

entre sf, muestre un comportamiento de saturacion o muestre un determinado comportamiento (a menudo

determinado empmca o analfticamente), que permita esperar una pronta saturacion (“evolucion de curva”).

En particular, la alternativa expuesta en el ultimo guion precedente puede llevarse a la practica particularmente bien con los procedimientos opticos dados a conocer en este documento. Aqrn puede registrarse la evolucion de la intensidad luminosa registrada por la camara 8 en funcion de los segundos valores, tales como yuxtaposicion de rodillos o presion en la ranura de impresion (para la que los sensores 46 ofrecen valores representativos). En este caso, puede ponerse como base para hallar la posicion relativa optimizada la evolucion de la intensidad luminosa en toda la zona de medida para los primeros valores de medida y/o la evolucion de la intensidad luminosa en una zona de contacto 19 posible y/o la evolucion de la intensidad luminosa en zonas parciales 51.

Lista de simbolos de referencia

1: Portador de forma impresora

2: Punto de trama

3: Lamina

4: Fuente de radiacion electromagnetica (por ejemplo de luz)

5: Cuerpo transparente/gma de ondas optica

Lista de simbolos de referencia

6: Campo de ondas (por regla general ondas electromagneticas)

7: Superficie, que produce reflexion total, del cuerpo 5

8: Camara

9: Superficie de contacto

10: Zona de contacto

11: Separadores

12: Flecha en la “direccion de apriete” del punto de trama 2 de la figura 2

13: Radiacion difusa (retrodifusion)

14: Zona de medida de la camara 8

15: Diente del cuerpo 5

16: Radiacion

17: Superficie, que produce reflexion total, del cuerpo 5 (figura 3)

18: Caballete de rodillo

19, 19': Apoyo de rodillo para rodillo transparente 25

20: Apoyo de rodillo para cilindro de placa de impresion 21

21: Cilindro de placa de impresion

22: Montura

23: Armazon basico de la montura

24: Soporte de las fuentes de radiacion

25: Rodillo transparente

26: Flecha en la direccion de movimiento del caballete de rodillo 18

27: Flecha en la direccion de giro del rodillo 21

28: Flecha en la direccion de giro del rodillo 25

29: Flecha en la direccion de vista de la figura 6

30: Flecha en la direccion de vista de la figura 7

31: Flecha en la direccion del rodillo

32: Flecha en la direccion de movimiento del cuerpo 5

33: Carril

34: Brazo de soporte

35: Flecha doble figura 10

Lista de simbolos de referencia

36: Grupo impresor/grupo entintador

37: Rodillo anilox

38: Grupo impresor/grupo entintador

39: Banda de material a imprimir

40: Ranura entre rodillos

41: Rodillo de aplicacion

42: Ranura entre rodillos

43: Dispositivo de yuxtaposicion

44: Punto de articulacion del dispositivo de yuxtaposicion

45: Cliche

46: Sensor de presion para la determinacion de segundos valores

47: Dispositivo de medida

48: Dispositivo de medida

49: Rodillo de medida

50: Zona de medida para primeros valores

51: Zonas parciales de la zona de medida 50 para primeros valores

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A, B, C: Flecha en la direccion de movimiento de un cilindro

a: Angulo agudo, apropiado para la reflexion total

p: Angulo obtuso, la radiacion atraviesa la superficie 7

Y: Angulo de entrada de la radiacion en el cuerpo 5

t: Tiempo

T: Intervalo de tiempo

45', 45'', 45''': Zona de contacto posible para rodillo de medida/cliche

46', 46'', 46''': Valores de medida de los sensores de presion 46

50': Encadenamiento temporal de los valores de medida 51'

51': Valores de medida en las zonas parciales

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Procedimiento para la optimizacion de la posicion relativa de al menos dos cilindros de grupo impresor (21, 37, 40), en el que es ajustada la posicion relativa de los al menos dos cilindros de grupo impresor sobre la base de valores de medida,

en que los valores de medida comprenden primeros valores relativos al tamano de la superficie (9), con la que al menos uno de los cilindros de grupo impresor toca un cuerpo (5, 25, 40) adicional,

y en que los valores de medida comprenden segundos valores relativos a por lo menos una segunda magnitud ffsica,

caracterizado porque

los primeros valores comprenden por su parte valores de medida, que son obtenidos sobre la base del registro de radiacion electromagnetica (6, 13),

en que la radiacion electromagnetica (6, 13) es reflejada difusamente por una forma impresora (1, 45) de una superficie de transferencia de tinta de un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) o de un cuerpo, que toca (3, 39) la forma impresora o la superficie de transferencia de tinta de un cilindro (21, 37, 40) implicado en el proceso de impresion, antes de que se produzca el registro de la radiacion.
2. Procedimiento segun la reivindicacion 1, caracterizado porque

los segundos valores comprenden la presion de yuxtaposicion entre los cilindros de grupo impresor (21, 37, 40) y/o la posicion relativa de los soportes de cilindro de grupo impresor.
3. Procedimiento segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque

los primeros valores comprenden por su parte valores de presion, que se refieren a la presion que se establece al producirse el contacto entre al menos un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) y el al menos un cuerpo (5, 25, 40) adicional en unidades de superficie de la zona de contacto (10) posible entre el al menos un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) y el al menos un cuerpo (5, 25, 40) adicional.
4. Procedimiento segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque

es registrada radiacion electromagnetica (6, 13), la cual, (6, 13), ha sido desacoplada de una grna de radiacion (5, 25) previamente debido a una reflexion total frustrada.
5. Procedimiento segun una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque

se supone una posicion relativa optimizada de los al menos dos cilindros de grupo impresor (21, 37, 40) cuando los primeros valores estan alejados un valor nominal respecto al punto de saturacion al yuxtaponer el al menos un cilindro de placa de impresion (21, 37, 40) al cilindro (5, 25, 40) adicional.
6. Dispositivo para la optimizacion de la posicion relativa de al menos dos cilindros de grupo impresor (21, 37, 40), con cuyo dispositivo puede determinarse una posicion relativa optimizada de los al menos dos cilindros de grupo impresor (21, 37, 40), sobre la base de valores de medida,

con un dispositivo de medida (47, 48), con el cual son medibles valores de medida,

que comprenden primeros valores relativos al tamano de la superficie, con la que al menos un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) toca un cuerpo (5, 25, 40) adicional,

y segundos valores relativos a por lo menos una segunda magnitud ffsica, caracterizado

porque el dispositivo de medida comprende sensores (8) para el registro de radiacion electromagnetica (6, 13), en que el dispositivo de medida tiene fuentes (4) de radiacion electromagnetica (16, 13), y

porque la radiacion electromagnetica (6, 13) emitible por las fuentes (4) de radiacion electromagnetica es reflejable difusamente por una forma impresora (1, 45), por una superficie de transferencia de tinta de un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) o de un cuerpo, que toca la forma impresora o la superficie de transferencia de tinta de un cilindro (21, 37, 40) implicado en el proceso de impresion, y es registrable por sensores (8).

5 7. Dispositivo segun la reivindicacion precedente,

caracterizado porque

el dispositivo de medida esta dispuesto en o sobre el al menos un cilindro de grupo impresor (21, 37, 40) y/o en o sobre dicho cuerpo (5, 25) adicional.
8. Dispositivo segun una de las dos reivindicaciones precedentes,

10 caracterizado porque

el dispositivo de medida comprende una unidad de medida de presion, con la que puede medirse la distribucion de presion, que se produce en al menos una parte de la superficie de contacto entre el cilindro de grupo impresor y el cuerpo adicional.
9. Dispositivo segun una de las tres reivindicaciones precedentes,

15 caracterizado porque

el dispositivo de medida comprende el cuerpo adicional y el cuerpo (5, 25, 40) adicional tiene zonas que son transparentes para la radiacion electromagnetica (6, 13).
10. Dispositivo segun una de las cuatro reivindicaciones precedentes, caracterizado porque

20 las fuentes (4) de radiacion electromagnetica estan dispuestas de tal modo respecto a las zonas (5, 25), que son transparentes para la radiacion electromagnetica (6, 13), que las zonas sirven como grnas de radiacion (5, 25).