ES2805288T3

ES2805288T3 - Lámina de acero

Info

Publication number: ES2805288T3
Application number: ES16772742T
Authority: ES
Inventors: Yoshinari Ishida; Riki Okamoto; Daisuke Maeda
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2015-03-27
Filing date: 2016-03-28
Publication date: 2021-02-11
Anticipated expiration: 2036-03-28
Also published as: EP3276035B1; TWI604070B; TW201702405A; MX2017010605A; US20180023172A1; CN107250412A; BR112017016442A2; KR101980470B1; KR20170105565A; JP6406436B2; PL3276035T3; JPWO2016158861A1; WO2016158861A1; EP3276035A1; CN107250412B; EP3276035A4; US10435772B2

Abstract

Una lámina de acero que comprende: un hierro de base; una incrustación de 10,0 μm de espesor o menor en una superficie del hierro de base; y una subincrustación entre el hierro de base y la incrustación, en la que el hierro de base comprende una composición química representada por, en % en masa, C: 0,05% a 0,20%, Si: 0,01% a 1,50%, Mn: 1,50% a 2,50%, P: 0,05% o menor, S: 0,03% o menor, Al: 0,005% a 0,10%, N: 0,008% o menor, Cr: 0,30% a 1,00%, Ti: 0,06% a 0,20%, Nb: 0,00% a 0,10%, V: 0,00% a 0,20%, B: 0,0000% a 0,0050%, Cu: 0,00% a 0,50%, Ni: 0,00% a 0,50%, Mo: 0,00% a 0,50%, W: 0,00% a 0,50%, Ca: 0,0000% a 0,0050%, Mg: 0,0000% a 0,0050%, REM: 0,000% a 0,010%, y el resto: Fe e impurezas, en la que, en la subincrustación, un valor promedio de las concentraciones de Cr es de 1,50% en masa a 5,00% en masa, en la que el valor promedio de las concentraciones de Cr se determina por la definición de una región de medición como una región compuesta por 10 puntos de medición alineados continuamente en la dirección de laminación con un intervalo entre los puntos de medición de 0,1 μm, de manera tal que una dimensión en la dirección de laminación de la región de medición sea de 1 μm; una longitud en la direccion de laminacion de una region objeto de la representación de las concentraciones de Cr sea de 50 μm o mayor, de manera tal que haya 50 o más regiones de medicion; el hallazgo de un valor promedio y un valor máximo Cmáx. de las concentraciones de Cr para cada region de medicion; el calculo de un valor promedio Prom. de los valores máximos Cmáx. entre las 50 o mas regiones de medicion; y la definicion del valor promedio Prom. como un valor promedio de las concentraciones de Cr en la subincrustación; y existen una o más partes en las que en la que una proporción del valor máximo Cmáx. de una con el valor máximo Cmáx. de otra es de 0,90 o menor o 1,11 o mayor entre dos regiones de medición adyacentes entre las 50 o más regiones de medición, en la que, en la lámina de acero, un porcentaje de una cantidad de Ti contenida en carburo o carbonitruro de 100 nm o mayor y 1 μm o menor de diámetro de grano a un parámetro Tieff representado por la siguiente fórmula 1 es 30% o menor, denotando [Ti] un contenido de Ti en % en masa y denotando [N] un contenido de N en % en masa en la siguiente fórmula 1, Tieff = [Ti] - 48/14[N] (fórmula 1), y un límite elástico en la dirección de laminación es de 700 MPa o mayor y menor que 800 MPa y que la proporción de rendimiento es de 85% o mayor, en la que el límite elástico y la proporción de rendimiento se miden por una prueba de tracción de acuerdo con la norma JIS Z2241 a una temperatura ambiente.

Description

DESCRIPCIÓN

Lámina de acero

Campo técnico

La presente invención se refiere a una lámina de acero de alta resistencia adecuada para un miembro estructural comparativamente largo tal como el bastidor de un camión

Técnica anterior

Se desea la reducción del peso de las máquinas de transporte, tal como un automóvil y un vehículo ferroviario, con el fin de reducir los gases de escape por medio de la mejora del consumo de combustible. Si bien el uso de una lámina de acero delgada para un miembro de la máquina de transporte es eficaz para reducir el peso de la máquina de transporte, se desea que la lámina de acero tenga una alta resistencia con el fin de asegurar la resistencia deseada cuando se use la lámina de acero delgada.

Para un miembro de una máquina de transporte, tal como el bastidor lateral de un camión, a menudo sea usa una lámina de acero en la que permanece una incrustación (incrustación negra) generada durante la laminación en caliente en vista del costo o similares. Sin embargo, en una lámina de acero convencional en la que queda una incrustación, la incrustación puede exfoliarse en el acabado, tal como al pasar por un equipo nivelador o durante el funcionamiento, tal como flexión y compresión, llevado a cabo por un usuario. La exfoliación de una incrustación requiere cuidado para un rollo o un molde al que se adhiere la incrustación. Además, cuando la incrustación permanece después del cuidado, la incrustación puede empujarse hacia una lámina de acero procesada posteriormente, para generar un patrón de depresión en la lámina de acero. Por lo tanto, se requiere una excelente adherencia a las incrustaciones de una lámina de acero, en la que permanece una incrustación con el fin de suprimir la exfoliación de la incrustación de un hierro de base.

Si bien sea conoce una lámina de acero orientada a mejorar la adherencia de incrustaciones, una lámina de acero convencional no puede lograr tanto una buena propiedad mecánica como una excelente adherencia de incrustaciones.

La Bibliografía de Patentes 10 se refiere a una placa de acero específica que tiene una composición que contiene, en ^{peso, 0,06 a 0,10% de C, < 0,10% de Si, 1,2 a 1,8% de Mn,}0,06 ^{a 0,15% de Ti, 0,01 a 0,06% de Nb, 0,1 a 1,0% de}Cr, < 0,0050% de N, y el resto de hierro con impurezas inevitables y tiene un límite de tracción de al menos 780 MPa.

La Bibliografía de Patentes 11 se refiere a una materia prima de acero específica que se calienta a una temperatura de 950 a 1200 °C, y después, se lleva a cabo una laminación en caliente para convertirla en una placa de acero gruesa, descalcificada por agua a alta presión cuya presión de colisión se modifica de 1,5 a 4,0 MPa a una temperatura de 650 a 900 °C por la temperatura de la superficie después de la laminación en caliente, y el enfriamiento acelerado se inicia en 10 s. El enfriamiento acelerado tiene una velocidad de enfriamiento promedio entre el inicio del enfriamiento y 650 °C de 50 °C/s o mayor por la temperatura de la superficie y se lleva a cabo a una temperatura de detención de enfriamiento a la cual la temperatura de la superficie de la placa de acero después de la recuperación llega a 650 °C o menos. Por lo tanto, la materia prima de acero tiene un espesor de incrustación promedio menor que 10 pm, una porosidad de 5% o menor, y una proporción de área de pelado interfacial entre las incrustaciones y el hierro molido de 15% o menor.

La Bibliografía de Patentes 12 se refiere a una placa de acero laminada en caliente que se obtiene por el recalentamiento de una losa de fundición específica a al menos 1.170 °C, el desbaste, el decapado y el mantenimiento de al menos 880 °C durante al menos 1 s hasta el inicio de la laminación de acabado. Después, la laminación de acabado se inicia al menos a 880 °C y concluye a una temperatura de 800 a 880 °C. Luego, el enfriamiento se lleva a cabo a una tasa de al menos 10 °C/s, seguido por devanado. Por medio de este procedimiento, la rugosidad de la superficie de la matriz de la placa de acero, el número de picos (PPI) por pulgada y el espesor promedio de incrustaciones se controla a una rugosidad superficial (Ra) de al menos 0,5 pm, al menos 250 y como máximo 10 pm, respectivamente.

La Bibliografía de Patentes 13 se refiere a una placa de acero específica de alta resistencia que tiene una composición que consiste en, en peso, 0,03 a 0,150% de C, < 1,0% de Si, 0,5 a 2,0% de Mn, < 0,020% de P, < 0,010% de S, 0,005 a 0,1% de Al, < 0,005% de N, < 0,005% de O, 0,001 a 0,15% de Ti, y el resto de Fe con impurezas inevitables y que satisface TiS/MnS > 4,0.

Listado de citas

Bibliografía de Patentes

Bibliografía de Patentes 1: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. 2014-31537.

Bibliografía de Patentes 2: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. 2012-162778.

Bibliografía de Patentes 3: Patente Japonesa Núm. 5459028.

Bibliografía de Patentes 4: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública

004-244680. Bibliografía de Patentes 5: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública

000-87185.

Bibliografía de Patentes 7: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública

. 2014-51683.

Bibliografía de Patentes 9: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública

014-118592. Bibliografía de Patentes 10: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. H11-343536.

Bibliografía de Patentes 11: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. 2014-004610.

Bibliografía de Patentes 12: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. 2004-244680.

Bibliografía de Patentes 13: Publicación de Patente Japonesa abierta a Inspección Pública Núm. 2000-045041.

Bibliografía no de Patentes

Bibliografía no de Patentes 1: Kobe Steel Engineering Reports Vol. 56 No. 3 (Dec. 2006) P.22

Sumario de la invención

Problema técnico

Un objeto de la presente invención es proporcionar una lámina de acero capaz de lograr tanto una buena propiedad

mecánica como una excelente adherencia de incrustaciones.

Solución al problema

Los inventores de la presente llevaron a cabo un estudio detallado con el fin de resolver el problema descrito con

anterioridad. En consecuencia, se ha vuelto evidente que las formas de una incrustación y una subincrustación afectan

sustancialmente la mejora de la adherencia de incrustaciones. Además, también se ha vuelto evidente que las formas

de las incrustaciones y la subincrustación se ven afectadas en particular por una condición de laminación en caliente.

Los inventores de la presente llevaron a cabo además un estudio detallado en base a la observación anterior y

alcanzaron modos de la invención como es definida en las reivindicaciones.

Efectos ventajosos de la invención

De acuerdo con la presente invención, pueden lograrse buenas propiedades mecánicas y una excelente adherencia

de incrustaciones, dado que las formas de una incrustación y una subincrustación son adecuadas.

Breve descripción de los dibujos

[Fig. 1] La Fig. 1 es un gráfico que ilustra un ejemplo de un resultado de la representación de concentración de Cr; y

[Fig. 2] La Fig. 2 es un gráfico que ilustra una relación entre la forma de la incrustación y la adherencia de

incrustaciones.

Descripción de realizaciones

Los inventores de la presente estudiaron la influencia de un espesor de una incrustación y una forma de

subincrustación sobre la adherencia de incrustaciones.

Al medir los espesores de las incrustaciones, se tomaron muestras de superficies en las que las superficies paralelas

a la dirección de laminación y la dirección del espesor eran superficies de observación de diversas láminas de acero,

las superficies de observación se pulieron en espejo y la observación por el uso de un microscopio óptico se llevó a

cabo con un aumento de 1000 veces. Luego, un valor promedio de los espesores de las incrustaciones obtenidas en

10 ^{o más campos visuales se definió como el espesor de la incrustación de la lámina de acero.}

En el análisis de la forma de la subincrustación, se tomaron muestras de superficies en las que las superficies paralelas

las superficies de observación se pulieron en espejo y las concentraciones de Cr (% en masa) de las subcapas se

analizaron por el uso de un micro analizador de sonda electrónica (EPMA). En concreto, la representación de las

concentraciones de Cr se llevó a cabo en una región que incluye la incrustación y el hierro de base en 50 pm o mayor

longitud en la dirección de laminación, con un voltaje de aceleración de 15,0 kV y con una corriente de irradiación de

50 nA, con un tiempo de medición por punto de 20 ms. En esta representación, se estableció un intervalo entre los ^{puntos de medición a}0,1 ^{pm tanto en la dirección de laminación como en la dirección del espesor.}

La Fig. 1 ilustra un ejemplo de un resultado de la representación. Un contenido de Cr del hierro de base de la muestra usada en este ejemplo fue de 3,9% en masa, y un objeto de análisis fue una región cuya longitud en una dirección de ^{laminación era de 60 pm y que incluía la incrustación y el hierro de base. En la Fig.}1^{, una parte en la que la}concentración de Cr es en particular alta es una subincrustación, una parte debajo es el hierro de base y una parte por encima es la incrustación. Como será evidente a partir de la Fig. 1, la concentración de Cr de la subincrustación es más alta que la del hierro de base.

Los inventores de la presente llevaron a cabo el siguiente análisis sobre el resultado de la representación de las concentraciones de Cr. En este análisis, una región de medición se definió como una región compuesta por 10 puntos de medición alineados de manera continua en la dirección de laminación. Dado que un intervalo entre los puntos de medición fue de 0,1 pm, una dimensión en la dirección de laminación de la región de medición fue de 1 pm. Además, dado que la longitud en la dirección de laminación de una región objeto de la representación de las concentraciones de Cr era de 50 pm o mayor, había 50 o más regiones de medición. Fueron encontrados un valor promedio y un valor máximo Cmáx. de las concentraciones de Cr para cada región de medición, fue calculado un valor promedio Prom. de los valores máximos Cmáx. entre las 50 o más regiones de medición, y el valor promedio Prom. se definió como un valor promedio de las concentraciones de Cr en la subincrustación.

Además, con respecto a las 50 o más regiones de medición, se halló una proporción de concentración RCr de un valor máximo Cmáx. al otro valor máximo Cmáx. entre las dos regiones de medición adyacentes. En otras palabras, se halló un cociente obtenido como resultado de dividir un valor máximo Cmáx. por el otro valor máximo Cmáx. En este momento, cualquiera de los valores máximos Cmáx. se seleccionó de manera arbitraria como numerador. Por ejemplo, en un caso en el que el valor máximo Cmáx. de las dos regiones de medición es 3,90% y 3,30%, la proporción de concentración RCr es 1,18 o 0,85 y en un caso en el que los valores máximos Cmáx. de las dos regiones de medición son 1,70% y 1,62%, la proporción de concentración RCr es 1,05 o 0,95. Además, en un caso en el que los valores máximos Cmáx. de las dos regiones de medición son iguales, la proporción de concentración RCr es 1,00, y si los valores máximos Cmáx. de las concentraciones de Cr en la subincrustación son uniformes, la proporción de concentración RCr es 1,00 en cualquier región de medición. Como fue descripto con anterioridad, la proporción de concentración RCr refleja la variación de los valores máximos Cmáx. de las concentraciones de Cr en la ^{subincrustación, y dado que la proporción de concentración RCr está más cerca de}1 ^,00^{, la variación de los valores}máximos Cmáx. de las concentraciones de Cr en la subincrustación es pequeña.

La adherencia de incrustaciones se evaluó al tomar una pieza de tira de ensayo de manera tal que una dirección longitudinal fuera paralela a una dirección de ancho de la lámina de acero, bajo la asunción del funcionamiento de una prensa en un bastidor lateral de un camión, por un procedimiento de bloque en V descrito en JIS Z2248. El tamaño de la pieza de prueba era de 30 mm de ancho (dirección de laminación) y 200 mm de largo (dirección de ancho). Se estableció un ángulo de flexión de 90 grados y un radio interior de dos veces el espesor de la lámina.

Después de la flexión, se aplicó cinta adhesiva de celofán de 18 mm de ancho en una parte central del ancho de la curva exterior a lo largo de la dirección longitudinal de la pieza de prueba y luego se despegó, y fue calculada una proporción de área de una incrustación unida a la cinta adhesiva de celofán en una región en la que la lámina de acero y un bloque en V no estaban en contacto.

La pieza de prueba con la proporción de área de la incrustación unida a la cinta adhesiva de celofán, es decir, la ^{proporción de área de la incrustación exfoliada de la lámina de acero, fue}10^{% o menor se consideró buena y una con}la proporción de área mayor que 10% se consideró mala. Los inventores de la presente se aseguraron de que cuando ^{la proporción de área de la incrustación exfoliada de la lámina de acero fuera de}10^{% o menor en este experimento,}la exfoliación en un procesamiento en el uso práctico sustancialmente no se produce.

La relación entre el espesor de la incrustación y la adherencia de incrustaciones fue resuelta y se ha descubierto que ^{cuando el espesor de la incrustación excede de}10,0 ^{pm, no es posible obtener una buena adherencia de}incrustaciones de manera independiente de la concentración de Cr de la incrustación. Por otro lado, cuando el espesor ^{de la incrustación es de}10,0 ^{pm o menor, en algunas ocasiones es posible obtener o no una buena adherencia de}incrustaciones, dependiendo de la forma de la subincrustación.

Por lo tanto, con respecto a la lámina de acero de 10,0 pm de espesor o menor de la incrustación, los inventores de la presente resolvieron la relación entre un promedio de las concentraciones de Cr de ese modo como también un valor Rd, que es el valor más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración RCr, y la adherencia de incrustaciones. La Fig. 2 ilustra el resultado. Un eje horizontal en la Fig. 2 indica el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr y un eje vertical indica el valor Rd, que es el valor más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración RCr.

Como se ilustra en la Fig. 2, en la muestra en la que el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr fue menor que 1,50% en masa o mayor que 5,00% en masa, la adherencia de incrustaciones fue mala. Además, en la muestra en la que el valor Rd, que es el valor más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración RCr, es mayor que 0,90 y menor que 1,11, la adherencia de incrustaciones fue mala incluso si el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr fue de 1,50% en masa a 5,00% en masa.

A partir de lo anterior, se hizo evidente que, en cuanto a las subcapas, es importante que el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr sea de 1,50% en masa a 5,00% en masa y que exista una parte o más donde una proporción del valor máximo Cmáx. de una al valor máximo Cmáx. de otra sea 0,90 o menor o 1,11 o mayor entre dos regiones de medición adyacentes entre las 50 o más regiones de medición con el fin de obtener una excelente adherencia de incrustaciones.

Además, como una propiedad mecánica adecuada para la aplicación a un bastidor lateral de un camión, en la invención, el límite elástico en la dirección de laminación es de 700 MPa o mayor y menor que 800 MPa y la proporción de rendimiento es de 85% o mayor, y con el fin de lograr lo anterior, el fortalecimiento de la precipitación por medio de carburo que contiene Ti y carbonitruro que contiene Ti con un diámetro de grano menor que 100 nm es bastante efectivo. De aquí en adelante en la presente memoria, el carburo que contiene Ti y el carbonitruro que contiene Ti pueden denominarse de manera colectiva como carburo de Ti.

De aquí en adelante en la presente memoria, se describe una realización de la presente invención.

En primer lugar, se describe una composición química de una lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención y un acero usado para su fabricación. Los detalles se describen más adelante, la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención se fabrica por medio de la fundición del acero, el calentamiento de la losa, la laminación en caliente, el primer enfriamiento, el bobinado y el segundo enfriamiento. Por lo tanto, la composición química de la lámina de acero y el acero es una en consideración, no solo de una propiedad de la lámina de acero sino también del procesamiento anterior. En la siguiente explicación, “%” es una unidad de contenido de cada elemento contenido en la lámina de acero y el acero significa “% en masa” a condición de que no sea especificado lo contrario. La lámina de acero de acuerdo con la realización y el acero usado para su fabricación tienen una composición química representada por, % en masa, C: 0,05% a 0,20%, Si: 0,01% a 1,50%, Mn: 1,50% a 2,50%, P : 0,05% o menor, S: 0,03% o menor, Al: 0,005% a 0,10%, N: 0,008% o menor, Cr: 0,30% a 1,00%, Ti: 0,06% a 0,20%, Nb: 0,00% a 0,10%, V: 0,00% a 0,20%, B: 0,0000% a 0,0050%, Cu: 0,00% a 0,50%, Ni: 0,00% a 0,50%, Mo: 0,00% a 0,50%, W: 0,00% a 0,50%, Ca: 0,0000% a 0,0050%, Mg: 0,0000% a 0,0050%, REM: 0,000% a 0,010%, y el resto: Fe e impurezas. Como las impurezas, las incluidas en una materia prima, tal como mineral y chatarra, y las incluidas en un proceso de fabricación. Sn y As pueden citarse como ejemplos de impurezas.

(C: 0,05% a 0,20%)

C contribuye a la mejora de la resistencia. El contenido de C menor que 005% no puede alcanzar una resistencia suficiente, por ejemplo, un límite elástico de 700 MPa o mayor en la dirección de laminación o una proporción de rendimiento de 85% o mayor, o ambos. Por lo tanto, el contenido de C es 0,05% o mayor y preferentemente 0,08% o mayor. Por otro lado, un contenido de C mayor que 0,20% produce una resistencia excesiva, para reducir la ductilidad o para reducir la soldabilidad y la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de C es 0,20% o menor, preferentemente 0,15% o menor, y más preferentemente 0,14% o menor.

(Si: 0,01% a 1,50%)

Si contribuye a la mejora de la resistencia y actúa como un desoxidante. Si también contribuye a la mejora de la forma de una parte soldada en la soldadura por arco. Un contenido de Si menor que 0,01% no puede lograr tales efectos de manera suficiente. Por lo tanto, el contenido de Si es 0,01% o mayor, y preferentemente 0,02% o más. Por otro lado, un contenido de Si superior al 1,50% hace que se produzca una gran cantidad de incrustaciones de Si en la superficie de una lámina de acero para deteriorar una propiedad de la superficie o reducir la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de Si es 1,50% o menos y preferentemente 1,20% o menor. Cuando el contenido de Si es 1,50% o menor, la influencia del Si en la adherencia de incrustaciones puede desestimarse en la presente realización.

(Mn: 1,50% a 2,50%)

Mn contribuye a la mejora de la resistencia a través del fortalecimiento de una estructura. Un contenido de Mn menor que 1,50% no puede lograr tal efecto de manera suficiente. Por ejemplo, es imposible obtener un límite elástico de 700 MPa o mayor en la dirección de laminación o una proporción de rendimiento del 85%, o ambos. Por lo tanto, el contenido de Mn es 1,50% o mayor y preferentemente 1,60% o mayor. Por otro lado, un contenido de Mn de más del 2,50% produce una resistencia excesiva para reducir la ductilidad, o reduce la soldabilidad y la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de Mn es 2,50% o menor, preferentemente 2,40% o menor, y más preferentemente 2,30% o menor.

(P: 0,05% o menos)

P no es un elemento esencial, y está contenido en el acero como impureza, por ejemplo. Dado que el P deteriora la ductilidad y la tenacidad, es mejor que el contenido de P sea lo más bajo posible. En particular, un contenido de P mayor que 0,05% reduce notablemente la ductilidad y la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de P es 0,05% o menos, preferentemente 0,04% o menos, y más preferentemente 0,03% o menos. Es costoso disminuir el contenido de P, y con el fin de disminuir el contenido de P a menos de 0,0005%, el costo aumenta notablemente.

(S: 0,03% o menos)

S no es un elemento esencial, y está contenido en el acero como impureza, por ejemplo. Dado que S genera MnS y deteriora la ductilidad, la soldabilidad y la tenacidad, es mejor que el contenido de S sea lo más bajo posible. En particular, el contenido de S mayor que 0,03% reduce notablemente la ductilidad, soldabilidad y tenacidad. Por lo tanto, el contenido de S es 0,03% o menor, preferentemente 0,01% o menor, y más preferentemente 0,007% o menor. Es costoso disminuir el contenido de S, y con el fin de disminuir el contenido de S a menos de 0,0005%, el costo aumenta notablemente.

(Al: 0,005% a 0,10%)

Al actúa como un desoxidante. Un contenido de Al menor que 0,005% no puede lograr tal efecto. Por lo tanto, el contenido de Al es 0,005% o mayor y preferentemente 0,015% o mayor. Por otro lado, un contenido de Al mayor que 0,10% reduce la tenacidad y la soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de Al es 0,10% o menor y preferentemente 0,08% o menor.

(N: 0,008% o menos)

N no es un elemento esencial, y está contenido en el acero como impureza, por ejemplo. El N forma TiN y consume Ti para impedir la generación de carburo de Ti fino adecuado para el fortalecimiento de la precipitación. Por lo tanto, es mejor que el contenido de N sea lo más bajo posible. En particular, el contenido de N mayor que 0,008% reduce notablemente la capacidad de fortalecimiento de la precipitación. Por lo tanto, el contenido de N es 0,008% o menor y preferentemente 0,007% o menor. Es costoso disminuir el contenido de N, y con el fin de disminuir el contenido de N a menos de 0,0005%, el costo aumenta notablemente.

(Cr: 0,30% a 1,00%)

Cr contribuye a la mejora de la resistencia y aumenta la adherencia de incrustaciones por medio de la formación de una subincrustación. Un contenido de Cr menor que 0,30% no puede lograr tales efectos. Por lo tanto, el contenido de Cr es 0,30% o más. Por otro lado, si el contenido de Cr supera 1,00%, el Cr contenido en la subincrustación se vuelve excesivo, lo que da como resultado la reducción de la adherencia de incrustaciones. Por lo tanto, el contenido de Cr es 1 ^,00^{% o menor y preferentemente 0,80% o menor.}

(Ti: 0,06% a 0,20%)

Ti contribuye a la mejora del límite elástico por medio de la supresión de la recristalización para suprimir de ese modo el engrosamiento de un grano, y contribuye a la mejora del límite elástico y la proporción de rendimiento por medio del fortalecimiento de la precipitación por medio de la precipitación como carburo de Ti. Un contenido de Ti menor que 0,06% no puede lograr tales efectos de manera suficiente. Por lo tanto, el contenido de Ti es 0,06% o mayor y preferentemente 0,07% o mayor. Por otro lado, un contenido de Ti mayor que 0,20% reduce la tenacidad, la soldabilidad y la ductilidad, o provoca que el carburo de Ti no pueda ser resuelto con solidez suficiente durante el calentamiento de la losa, lo que da como resultado la escasez de una cantidad de Ti efectiva para el fortalecimiento de la precipitación, para provocar la reducción del límite elástico y la proporción de rendimiento. Por lo tanto, el contenido de Ti es del 0,20% o menor y preferentemente del 0,16% o menor.

Nb, V, B, Cu, Ni, Mo, W, Ca, Mg y REM no son elementos esenciales, pero son elementos arbitrarios que pueden estar contenidos de manera adecuada en una lámina de acero y acero en la medida de una cantidad específica.

(Nb: 0,00% a 0,10%, V: 0,00% a 0,20%)

Nb y V se precipitan como carbonitruro para contribuir de ese modo a la mejora de la resistencia, o contribuir a la supresión del engrosamiento de un grano. La supresión del engrosamiento del grano contribuye a la mejora del límite elástico y la mejora de la tenacidad. Por lo tanto, Nb o V, o ambos pueden estar contenidos. Con el fin de obtener tales efectos de manera suficiente, un contenido de Nb preferentemente es de 0,001% o mayor y más preferentemente del 0,010% o mayor, y un contenido de V preferentemente es de 0,001% o mayor y más preferentemente del 0,010% o mayor. Por otro lado, un contenido de Nb de más del 0,10% reduce la tenacidad y la ductilidad, para hacer que el carbonitruro de Nb no pueda ser resuelto con solidez suficiente durante el calentamiento de la losa, lo que da como resultado una escasez de C en solución sólida efectiva para asegurar la resistencia, para provocar una reducción del límite elástico y la proporción de rendimiento. Por lo tanto, el contenido de Nb es 0,10% o menor y preferentemente 0,08% o menor. El contenido de V de más del 0,2% reduce la tenacidad y la ductilidad. Por lo tanto, el contenido de V ^es0^,20^{% o menor y preferentemente 0,16% o menor.}

(B: 0,0000% a 0,0050%)

B contribuye a la mejora de la resistencia por medio del fortalecimiento de una estructura. Por lo tanto, B puede estar contenido. Con el fin de obtener dicho efecto de manera suficiente, un contenido de B preferentemente es de 0,0001% o mayor y más preferentemente del 0,0005% o mayor. Por otro lado, un contenido de B mayor que 0,0050% reduce la tenacidad o satura un efecto de mejora de la resistencia. Por lo tanto, el contenido de B es 0,0050% o menor y preferentemente 0,0030% o menor.

(Cu: 0,00% a 0,50%)

Cu contribuye a la mejora de la resistencia. Por lo tanto, Cu puede estar contenido. Con el fin de obtener dicho efecto de manera suficiente, un contenido de Cu preferentemente es de 0,01% o más y más preferentemente del 0,03% o más. Por otro lado, un contenido de Cu mayor que 0,50% reduce la tenacidad y la soldabilidad, o aumenta la aprensión de una rotura de la losa en caliente. Por lo tanto, el contenido de Cu es 0,50% o menos y preferentemente 0,30% o menos.

(Ni: 0,00% a 0,50%)

Ni contribuye a la mejora de la resistencia o contribuye a la mejora de la tenacidad y la supresión de una rotura de la losa en caliente. Por lo tanto, Ni puede estar contenido. Con el fin de obtener tales efectos de manera suficiente, un contenido de Ni preferentemente es de 0,01% o mayor y más preferentemente de 0,03% o mayor. Por otro lado, un contenido de Ni mayor que 0,50% aumenta innecesariamente el costo. Por lo tanto, el contenido de Ni es 0,50% o menor y preferentemente 0,30% o menor.

(Mo: 0,00% a 0,50%, W: de 0,00% a 0,50%)

Mo y W contribuyen a la mejora de la resistencia. Por lo tanto, Mo o W, o ambos pueden estar contenidos. Con el fin de obtener tales efectos de manera suficiente, un contenido de Mo preferentemente es de 0,01% o mayor y más preferentemente del 0,03% o mayor, y un contenido de W preferentemente es de 0,01% o mayor y más preferentemente del 0,03% o mayor. Por otro lado, un contenido de Mo mayor que 0,50% aumenta innecesariamente el costo. Por lo tanto, el contenido de Mo es 0,50% o menor y preferentemente 0,35% o menor. Un contenido de W mayor que 0,50% aumenta innecesariamente el costo. Por lo tanto, el contenido de W es 0,50% o menor y preferentemente 0,35% o menor.

A partir de lo anterior, con respecto a Nb, V, B, Cu, Ni, Mo y W, es preferente que “Nb: 0,001% a 0,10%”, “V: 0,001% a 0,20%”, “B: 0,0001% a 0,0050%”, “Cu: 0,01% a 0,50%” , “Ni: 0,01% a 0,50%”, “Mo: 0,01% a 0,50%”, o “W: 0,01% a 0,50%”, o que se satisfaga cualquiera de sus combinaciones.

(Ca: 0,0000% a 0,0050%, Mg: 0,0000% a 0,0050%, REM: 0,000% a 0,010%)

Ca, Mg y REM contribuyen a mejorar la tenacidad y la supresión de la reducción de la ductilidad por medio de la esferoidización de una inclusión no metálica. Por lo tanto, Ca, Mg o REM, o cualquier combinación de los mismos puede estar contenido. Con el fin de obtener tales efectos de manera suficiente, un contenido de Ca preferentemente es de 0,0005% o mayor y más preferentemente del 0,0010% o mayor, un contenido de Mg preferentemente es de 0,0005% o mayor y más preferentemente de 0,0010% o mayor, y un contenido de REM preferentemente es de 0,0005% o mayor y más preferentemente 0,0010% o mayor. Por otro lado, un contenido de Ca mayor que 0,0050% aumenta la inclusión de manera notable y aumenta el número de inclusiones, para reducir la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de Ca es 0,0050% o menor y preferentemente 0,0035% o menor. Un contenido de Mg mayor que 0,0050% aumenta la inclusión de manera notable y aumenta el número de inclusiones, para reducir la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de Mg es 0,0050% o menor y preferentemente 0,0035% o menor. Un contenido de REM mayor que 0,010% aumenta la inclusión de manera notable y aumenta el número de inclusiones, para reducir la tenacidad. Por lo tanto, el contenido de REM es 0,010% o menor y preferentemente 0,007% o menor.

A partir de lo anterior, con respecto a Ca, Mg y REM, es preferente que “Ca: 0,0005% a 0,0050%”, “Mg: de 0,0005% a 0,0050%”, o “REM: de 0,0005% a 0,010%”, o que se satisfaga cualquiera de sus combinaciones.

El término “REM” (metal de tierras raras) indica elementos de 17 tipos en total de Sc, Y, y lantánidos, y un “contenido de REM” significa un contenido total de estos elementos de 17 tipos. Los lantánidos se añaden de manera industrial como una forma de metal de Misch, por ejemplo.

A continuación, se describe la forma de Ti en la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención. En la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención, cuando [Ti] denota un contenido de Ti (% en masa) y [N] denota un contenido de N (% en masa), una proporción RTi de una cantidad (% en masa) de Ti contenido en carburo de Ti de 100 nm o mayor y 1 pm o menor de diámetro de grano a un parámetro Tieff (cantidad efectiva de Ti) representado por la siguiente fórmula 1 es de 30% o menor.

Tieff = [Ti] - 48/14[N] (fórmula 1)

Si bien el carburo de Ti contribuye a la mejora del límite de fluencia y una proporción de rendimiento por medio del fortalecimiento de la precipitación, una cantidad de Ti contenida en el carburo de Ti cuyo diámetro de grano es de 100 nm o más, en particular 100 pm o más y 1 pm o menos en relación con una cantidad efectiva de Ti, influye en gran medida la formación de carburo de Ti fino en el bobinado. Una proporción R^tímayor que 30% hace que el consumo de Ti por el carburo de Ti grueso sea excesivo, y como resultado se reduce la fuerza motriz para la formación del carburo de Ti fino en el bobinado, es imposible obtener suficiente límite elástico y suficiente proporción de rendimiento en la dirección de laminación. Por lo tanto, la proporción R^t¡ es 30% o menor.

Un procedimiento de medición de Ti precipitado no está limitado a condición de que sea posible una medición altamente precisa. Por ejemplo, el Ti precipitado puede calcularse como resultado de la observación aleatoria hasta que se observen al menos 50 precipitados con un microscopio electrónico de transmisión, por medio de la derivación de una distribución de tamaños de los precipitados a partir del tamaño del precipitado individual y el tamaño de todo el campo visual, y por medio de la obtención de una concentración de Ti en el precipitado por medio de espectroscopia de rayos X de energía dispersiva (EDS).

A continuación, se describen las formas de una incrustación y una subincrustación en la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención. En la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención, el espesor de la incrustación es de 10,0 gm o menor, y en la subincrustación, el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr es de 1,50% en masa a 5,00% en masa y existen una parte o más cuando la proporción de ^{concentración Rcr entre dos regiones de medición adyacentes separadas por}1 ^{gm es 0,90 o menor o}1,11 ^{o más en}un intervalo de 50 gm de longitud en una dirección de laminación.

(Espesor de incrustación: 10,0 gm o menor)

Como la incrustación es más gruesa, la distorsión que se produce en la incrustación durante el procesamiento de la lámina de acero es mayor, de manera tal que se produce una grieta en la incrustación y es probable que se produzca exfoliación. Además, como es evidente a partir del experimento descrito con anterioridad, cuando el espesor de la incrustación es superior a 10,0 gm, no puede ser obtenida una buena adherencia de incrustaciones. Por lo tanto, el ^{espesor de la incrustación es}10,0 ^{gm o menos y preferentemente}8,0 ^{gm o menor.}

(Valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr en la subincrustación: 1,50% en masa a 5,00% en masa)

Como es evidente a partir del resultado del experimento descrito con anterioridad, cuando el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr en la subincrustación es menor que 1,50% en masa o superior al 5,00% en masa, no puede ser obtenida una adherencia de incrustaciones suficiente. Por lo tanto, el valor promedio Prom. es de 1,50% en masa a 5,00% en masa. Como una razón para el fracaso en la obtención de una adherencia de incrustaciones suficiente en un caso en el que el valor promedio Prom. es menor que 1,50% en masa, se considera que la generación de la subincrustación es insuficiente para provocar una escasez de adherencia entre la subincrustación y el hierro de base. Como una razón para el fracaso en la obtención de una adherencia de incrustaciones suficiente en un caso en el que el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr es mayor que 5,00% en masa, se considera que se reduce la adherencia entre la subincrustación y la incrustación.

(Parte en la que la proporción de concentración RCr es 0,90 o menor o 1,11 o mayor: una o más)

Como es evidente a partir del resultado del experimento descrito con anterioridad, cuando el valor Rd más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración RCr es mayor que 0,90 y menor que 1,11, no puede obtenerse una adherencia de incrustaciones suficiente. Por lo tanto, existen una o más partes en las que las proporciones del valor máximo Cmáx. de una al valor máximo Cmáx. de otra es 0,90 o menor o 1,11 o mayor entre dos regiones de medición adyacentes entre las 50 o más regiones de medición. Esto significa que existe una región en la que la fluctuación de las concentraciones de Cr es grande en la subincrustación. Si bien la incrustación contiene magnetita que tiene una buena conformidad con el hierro de base, se considera que cuando las concentraciones de Cr son excesivamente uniformes, el contacto entre la magnetita y el hierro de base se ve obstaculizado, lo que da como resultado que no puede obtenerse una buena adherencia de incrustaciones. Por otro lado, cuando existe una región en la que la fluctuación de las concentraciones de Cr es grande, se considera que el contacto entre la magnetita y el hierro de base es asegurado a través de esta región para de ese modo permitir una excelente adherencia de incrustaciones.

De acuerdo con la presente invención, puede obtenerse un límite elástico de 700 MPa o mayor y menor que 800 MPa en la dirección de laminación y una proporción de rendimiento del 85% o más en la dirección de laminación. Esto es adecuado para un miembro estructural largo tal como un bastidor lateral de un camión del cual es requerido un alto límite elástico, y la realización puede contribuir a la disminución del peso de un vehículo al adelgazar el espesor de una lámina del miembro. El límite elástico de 800 MPa o más puede hacer que la carga necesaria para el trabajo de prensado sea excesivamente grande. Por lo tanto, el límite elástico es inferior a 800 MPa. Además, la proporción de rendimiento menor que 85%, donde el límite de tracción es demasiado grande en relación con el límite de fluencia, puede provocar que el procesamiento sea difícil. Por lo tanto, la proporción de rendimiento es del 85% o más y preferentemente de 90% o mayor.

El límite elástico y la proporción de rendimiento se miden por medio de una prueba de tracción de acuerdo con la norma JIS Z2241 a temperatura ambiente. Una pieza de prueba de tracción JIS Núm. 5 cuya dirección longitudinal es una dirección de laminación se usa como pieza de prueba. Si existe un punto de rendimiento, el límite del punto de rendimiento superior se define como el límite elástico, y si el punto de rendimiento no existe, el límite de ensayo de 0,2% se define como límite elástico. La proporción de rendimiento es un cociente obtenido por medio de la división del límite elástico por el límite de tracción.

A continuación, se describe un procedimiento de fabricación de la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención. En el procedimiento de fabricación de la lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención, la fundición de acero que tiene la composición química descrita con anterioridad, el calentamiento de la losa, la laminación en caliente, el primer enfriamiento, el bobinado y el segundo enfriamiento se llevan a cabo en este orden.

(Fundición)

El acero fundido que tiene la composición química descrita con anterioridad se funde por medio de un procedimiento convencional para fabricar de ese modo una losa. Como la losa, puede usarse una obtenida por medio de la forja o la laminación de un lingote de acero, pero es preferente que la losa se fabrique por medio de fundición continua. Puede usarse la losa fabricada por una rueda de losa delgada o similar.

(Calentamiento de losa)

Después de la fabricación de la losa, la losa se enfría una vez o se deja como está y se calienta a una temperatura de 1150 °C o mayor y menor que 1250 °C. Si esta temperatura (temperatura de calentamiento de la losa) es menor que 1150 °C, los precipitados que contienen Ti en la losa no se resuelven suficientemente sólidos y luego el carbonato de Ti no se precipita de manera suficiente, de manera tal que no puede obtenerse una resistencia suficiente. Por lo tanto, la temperatura de calentamiento de la losa es de 1150 °C o mayor y preferentemente de 1160 °C o mayor. Por otro lado, si la temperatura de calentamiento de la losa es de 1250 °C o mayor, un grano se vuelve grueso para reducir el límite de fluencia, aumenta la generación de una incrustación primaria generada en un horno de calentamiento para reducir el rendimiento, o aumenta el costo del combustible. Por lo tanto, la temperatura de calentamiento de la losa es inferior a 1250 °C y preferentemente a 1245 °C o menor.

(Laminación en caliente)

Después del calentamiento de la losa, se lleva a cabo el decapado de la losa y se lleva a cabo una laminación en bruto. Se obtiene una barra rugosa por medio de la laminación en bruto. Una condición de la laminación en bruto no está limitada en particular. Después de la laminación en bruto, la laminación de acabado de la barra rugosa se lleva a cabo por el uso de un tren de laminación en tándem para obtener de ese modo una lámina de acero laminada en caliente. Es preferente eliminar una incrustación generada en una superficie de la barra rugosa por medio de la realización del decapado por el uso de agua a alta presión entre la laminación en bruto y la laminación de acabado. En un lado de entrada de la laminación de acabado, la temperatura de la superficie de la barra rugosa es inferior a 1050 °C. Además, cuando la temperatura del lado de entrega de la laminación de acabado es de 920 °C o superior, el ^{espesor de la incrustación supera}10,0 ^{pm, de manera tal se reduce la reducción de la adherencia de incrustaciones.}Por lo tanto, la temperatura del lado de entrega es menor que 920 °C.

Un grano de la lámina de acero es más fino dado que la temperatura del lado de entrega es más baja, por lo que puede obtenerse un excelente límite elástico y una excelente tenacidad. Por lo tanto, en vista de una propiedad de la lámina de acero, es mejor que la temperatura del lado de entrega sea lo más baja posible. Por otro lado, dado que la temperatura del lado de entrega es menor, la resistencia a la deformación de la barra rugosa es mayor para aumentar la carga de laminación, lo que da como resultado que no se pueda continuar con la laminación de acabado o que el control del espesor sea difícil. Por lo tanto, es preferente ajustar un límite inferior de la temperatura del lado de entrega en correspondencia con el rendimiento de la máquina de laminación y la precisión del control de espesor. Cuando la temperatura del lado de entrega es menor que 800 °C, es probable que el progreso de la laminación de acabado se vea obstaculizado, si bien depende de la máquina de laminación. Por lo tanto, la temperatura del lado de entrega preferentemente es de 800 °C o mayor.

(Primer enfriamiento)

El enfriamiento de la lámina de acero laminada en caliente se inicia en una tabla de acabado dentro de los 3 segundos posteriores a la finalización de la laminación de acabado, y en este enfriamiento, la temperatura se reduce a una tasa de enfriamiento promedio mayor que 30 °C/ser entre un temperatura (temperatura de inicio del enfriamiento) a la cual se inicia el enfriamiento y 750 °C. Cuando la tasa de enfriamiento promedio entre la temperatura de inicio del enfriamiento y 750 °C es 30 °C/seg o menos, el valor Rd más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración ^{Rcr en las dos regiones de medición adyacentes se convierte en más de 0,90 y menos de}1 ^,11^{, para uniformizar las}concentraciones de Cr en la subincrustación, lo que da como resultado que la adherencia de incrustaciones se reduce o que es generado carburo de Ti grueso en una fase de austenita para reducir la resistencia. Por lo tanto, la tasa de enfriamiento promedio entre la temperatura de inicio del enfriamiento y 750 °C es mayor que 30 °C/seg. Además, es probable que la fase de austenita se recristalice a medida que el tiempo transcurrido desde la finalización de la laminación de acabado hasta el inicio del enfriamiento se hace más largo, y se forma carburo de Ti grueso en asociación con esta recristalización, lo que da como resultado que una cantidad de Ti efectiva para la generación del carburo de Ti fino es reducida. Además, la homogeneización de las concentraciones de Cr en la subincrustación progresa a medida que el tiempo anterior se hace más largo. Asimismo, dicha tendencia es prominente cuando el tiempo supera los 3 segundos. Por lo tanto, el tiempo desde la finalización de la laminación de acabado hasta el inicio del enfriamiento es de 3 segundos.

(Bobinado)

Después del enfriamiento a 750 °C, la lámina de acero laminada en caliente es bobinada en el extremo posterior de la tabla de acabado. Cuando una temperatura (temperatura de bobinado) de la lámina de acero laminada en caliente en el bobinado es de 650 °C o más, el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr en la subincrustación se vuelve excesivo, lo que da como resultado que no puede obtenerse una adherencia de incrustaciones suficiente. Por lo tanto, la temperatura de bobinado es menor que 650 °C y preferentemente 600 °C o inferior. Por otro lado, una temperatura de bobinado de 500 °C o menos hace que el valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr en la subincrustación sea demasiado pequeño, lo que da como resultado que no puede obtenerse una adherencia de incrustaciones suficiente o que el carburo de Ti se vuelve deficiente, lo que dificulta obtener un límite elástico y una proporción de rendimiento suficientes. Por lo tanto, la temperatura de bobinado es mayor que 500 °C y preferentemente 550 °C o superior.

(Segundo enfriamiento)

Después del bobinado de la lámina de acero laminada en caliente, la lámina de acero laminada en caliente se enfría a temperatura ambiente. Un procedimiento de enfriamiento y una tasa de enfriamiento en este enfriamiento no están limitados. Desde el punto de vista del costo de fabricación, es preferente el mantenimiento de una atmósfera fresca.

La lámina de acero de acuerdo con la realización de la presente invención puede fabricarse como se describe con anterioridad.

Esta lámina de acero puede, por ejemplo, someterse a una lámina que pasa a través de un nivelador en condiciones normales, puede formarse una lámina plana, puede cortarse en una longitud predeterminada y puede enviarse como una lámina de acero para un bastidor lateral de un camión, por ejemplo. La lámina de acero en forma de bobina puede enviarse.

Cabe mencionar que las realizaciones mencionadas simplemente ilustran ejemplos concretos de implementación de la presente invención.

Ejemplos

A continuación, se describen ejemplos de la presente invención. Una condición en el ejemplo es una instancia de condición adoptada para confirmar la viabilidad y un efecto de la presente invención, y la presente invención no se limita a esta instancia de la condición. En la presente invención, es posible adoptar diversas condiciones a condición de que se logre el objeto de la presente invención sin apartarse del alcance de las reivindicaciones.

Fueron fundidos aceros que tenían una composición química presentada en la Tabla 1, se fabricó una losa por medio de una fundición continua, y el calentamiento de la losa, la laminación en caliente, el primer enfriamiento y el bobinado fueron llevados a cabo en una condición presentada en la Tabla 2. Después del bobinado, el acero fue sometido a reposo para enfriarse a temperatura ambiente como el segundo enfriamiento. El resto de la composición química presentada en la Tabla 1 es Fe e impurezas. Lo subrayado en la Tabla 1 indica que el valor se desvía del intervalo de la presente invención. La “TEMPERATURA DEL LADO DE ENTREGA” en la Tabla 2 es una temperatura del lado de entrega de la laminación de acabado, el “TIEMPO TRANSCURRIDO” es un tiempo transcurrido desde la finalización de la laminación de acabado hasta el inicio del primer enfriamiento, “TASA DE ENFRIAMIENTO PROMEDIO” es una tasa de enfriamientô promedio de una temperatura en la cual fue iniciado el primer enfriamiento a 750 °C, y el “ESPESOR DE LA LÁMINA” es el espesor de una lámina de acero después del bobinado.

[Tabla1]

[Tabla 2]

TABLA 2

A continuación, se tomó una muestra para observación de la lámina de acero, y luego, se midieron una proporción R^t¡ de una cantidad de Ti contenida en carburo de Ti de 100 nm o más y 1 gm o menos de diámetro de grano a una cantidad efectiva de Ti, un espesor de una incrustación, un valor promedio Prom. de las concentraciones de Cr en una subincrustación y un valor Rd más alejado de 1,00 entre las proporciones de concentración Rcr. Los resultados de las mediciones se presentan en la Tabla 3. Lo subrayado en la Tabla 3 indica que el valor se desvía del intervalo de la presente invención.

Además, se tomó una pieza de prueba para una prueba de tracción de la lámina de acero, y se midió el límite elástico y la proporción de rendimiento por medio de la prueba de tracción. Además, se tomó una tira de ensayo para la evaluación de la adherencia de incrustaciones y la evaluación de la adherencia de incrustaciones se llevó a cabo por medio del procedimiento descrito con anterioridad. Los resultados de las mismas también se presentan en la Tabla 3. Lo subrayado en la Tabla 3 indica que el valor se desvía de un intervalo deseable. El intervalo deseable en la presente memoria es un intervalo en el que el límite elástico es de 700 MPa o mayor y menor que 800 MPa, la proporción de rendimiento es de 85% o mayor, y la adherencia de incrustaciones es buena (O).

[Tabla 3]

TABLA 3

Como se presenta en la Tabla 3, en las muestras Núm. 1, Núm. 3, Núm. 5, Núm. 7, Núm. 9, Núm. 11, Núm. 14, Núm.

15, Núm. 17, Núm. 19, Núm. 21, Núm. 23, Núm. 25, Núm. 27, y Núm. 29, que están en el intervalo de la presente invención, pudieron obtenerse buenas propiedades mecánicas y una excelente adherencia de incrustaciones.

Por el otro lado, en las muestras Núm. 2, Núm. 4, Núm. 12 y Núm. 26, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta y el valor Rd estaba demasiado cerca de 1,00, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, dio como ^{resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm.}6^{, dado que la proporción Rt¡ era demasiado}alta, la incrustación era demasiado gruesa y el valor promedio Prom. era demasiado grande, la proporción de ^{rendimiento era baja, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm.}8^{, dado}que la proporción R^t¡ era demasiado alta, la incrustación era demasiado gruesa, y el valor promedio Prom. era demasiado pequeño, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm. 10, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta, la incrustación era demasiado gruesa, el valor promedio Prom. era demasiado grande y el valor Rd estaba demasiado cerca de 1,00, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En las muestras Núm. 13 y Núm. 22, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta y el valor promedio Prom. era demasiado pequeño, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm. 16, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta, la incrustación era demasiado gruesa y el valor promedio Prom. era demasiado grande, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm.

18, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta, la incrustación era demasiado gruesa y el valor promedio Prom. era demasiado pequeño, la proporción de rendimiento era baja, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm. 20, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta y el valor promedio Prom. era demasiado grande, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, lo que dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones. En la muestra Núm. 24, dado que el valor promedio Prom. era demasiado grande, la adherencia de incrustaciones fue mala. En la muestra Núm. 28, dado que la incrustación era demasiado gruesa, la adherencia de incrustaciones fue mala. En la muestra Núm. 30, dado que la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos, dio como resultado una mala adherencia de incrustaciones.

En la muestra Núm. 31, dado que el contenido de N era demasiado alto y la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos. En la muestra Núm. 32, dado que el contenido de C era demasiado bajo y la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico fue bajo. En la muestra Núm. 33, dado que el contenido de Ti era demasiado alto y la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico y la proporción de rendimiento fueron bajos. En la muestra Núm. 34, dado que el contenido de Nb era demasiado alto y la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico fue bajo. En la muestra Núm. 35, dado que el contenido de C era demasiado alto, el límite elástico fue alto. En la muestra Núm. 36, dado que el contenido de Ti era demasiado bajo y la proporción R^t¡ era demasiado alta, la proporción de rendimiento fue baja. En la muestra Núm. 37, dado que el contenido de Cr era demasiado alto y el valor promedio Prom. era demasiado grande, la adherencia de incrustaciones fue mala. En la muestra Núm. 38, dado que el contenido de Mn era demasiado bajo y la proporción R^t¡ era demasiado alta, el límite elástico fue bajo. En la muestra Núm. 39, dado que el contenido de Cr era demasiado bajo y el valor promedio Prom. era demasiado pequeño, la adherencia de incrustaciones fue mala. En la muestra Núm. 40, dado que el contenido de Mn era demasiado alto, el límite elástico fue demasiado alto.

Cuando se hace foco sobre una condición de fabricación, en la muestra Núm. 2, dado que la temperatura del lado de entrega era demasiado baja, la carga de laminación fue grande, lo que dio como resultado una baja uniformidad de espesores. Además, el tiempo transcurrido fue demasiado largo y la tasa de enfriamiento promedio fue demasiado baja. En la muestra Núm. 4, la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado baja y la tasa de enfriamiento ^{promedio fue demasiado baja. En la muestra Núm.}6^{, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta y la temperatura de bobinado fue demasiado alta. En la muestra Núm.}8^{, la temperatura del lado de entrega era demasiado}alta y la temperatura de bobinado fue demasiado baja. En la muestra Núm. 10, dado que la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado alta, el rendimiento fue bajo y el costo del combustible fue alto. Además, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta, la tasa de enfriamiento promedio era demasiado baja y la temperatura de bobinado era demasiado alta. En la muestra Núm. 12, el tiempo transcurrido fue demasiado largo. En la muestra Núm. 13, la temperatura de bobinado era demasiado baja. En la muestra Núm. 16, la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado baja, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta y la temperatura de bobinado era demasiado alta. En la muestra Núm. 18, dado que la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado alta, el rendimiento fue bajo y el costo del combustible fue alto. Además, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta y la temperatura de bobinado era demasiado baja. En la muestra Núm. 20, la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado baja y la temperatura de bobinado era demasiado alta. En la muestra Núm.

22^{, la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado baja y la temperatura de bobinado era demasiado baja.}En la muestra Núm. 24, la temperatura de bobinado era demasiado alta. En la muestra Núm. 26, dado que la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado alta, el rendimiento fue bajo y el costo del combustible fue alto. Además, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta, el tiempo transcurrido fue demasiado largo y la tasa de enfriamiento promedio fue demasiado baja. En la muestra Núm. 28, la temperatura del lado de entrega era demasiado alta. En la muestra Núm. 30, la temperatura de calentamiento de la losa era demasiado baja y la temperatura del lado de entrega era demasiado baja.

La capacidad de decapado se evaluó para las muestras de la Núm. 1 a la Núm. 30. La capacidad de decapado fue baja en las muestras, cuya adherencia de incrustaciones fue excelente, es decir, la Núm. 1, la Núm. 3, la Núm. 5, la ^{Núm. 7, la Núm. 9, la Núm.}11 ^{, la Núm. 14, la Núm. 15, la Núm. 17, la Núm. 19, la Núm.}21^{, la Núm. 23, la Núm. 25,}la Núm. 27 y la Núm. 29, y la capacidad de decapado fue alta en las otras muestras. En otras palabras, era improbable que la incrustación fuera eliminada por medio del decapado en la muestra cuya adherencia de incrustaciones era excelente, y la incrustación probablemente sería eliminada por medio del decapado en la muestra cuya adherencia de incrustaciones era baja. En esta evaluación, la lámina de acero fue sumergida en ácido clorhídrico a 80 °C de temperatura y 10% en masa en concentración durante 30 segundos, fue lavada, secada y, posteriormente, la cinta adhesiva fue unida a la lámina de acero. Luego, la cinta adhesiva se despegó de la lámina de acero y fue observado visualmente si existía o no un adherente en la cinta adhesiva. La existencia del adherente indicaba que la incrustación permaneció también después de la inmersión en ácido clorhídrico, es decir, que la capacidad de decapado era baja, mientras que la ausencia del adherente indicaba que la incrustación se eliminó por medio de inmersión en ácido clorhídrico, en otras palabras, que la capacidad de decapado era alta.

Aplicabilidad industrial

La presente invención puede usarse para una industria relacionada con una lámina de acero adecuada para un miembro de una máquina de transporte, tal como un automóvil o un vehículo ferroviario, por ejemplo.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Una lámina de acero que comprende:

un hierro de base;

^{una incrustación de}10,0 ^{pm de espesor o menor en una superficie del hierro de base; y}

una subincrustación entre el hierro de base y la incrustación,

en la que el hierro de base comprende una composición química representada por, en % en masa,

C: 0,05% a 0,20%,

Si: 0,01% a 1,50%,

Mn: 1,50% a 2,50%,

P: 0,05% o menor,

S: 0,03% o menor,

Al: 0,005% a 0,10%,

N: 0,008% o menor,

Cr: 0,30% a 1,00%,

Ti: 0,06% a 0,20%,

Nb: 0,00% a 0,10%,

V: 0,00% a 0,20%,

B: 0,0000% a 0,0050%,

Cu: 0,00% a 0,50%,

Ni: 0,00% a 0,50%,

Mo: 0,00% a 0,50%,

W: 0,00% a 0,50%,

Ca: 0,0000% a 0,0050%,

Mg: 0,0000% a 0,0050%,

REM: 0,000% a 0,010%, y

el resto: Fe e impurezas,

en la que, en la subincrustación,

un valor promedio de las concentraciones de Cr es de 1,50% en masa a 5,00% en masa,

en la que el valor promedio de las concentraciones de Cr se determina por la definición de una región de medición ^{como una región compuesta por}10 ^{puntos de medición alineados continuamente en la dirección de laminación con un intervalo entre los puntos de medición de}0,1 ^{pm, de manera tal que una dimensión en la dirección de laminación de la región de medición sea de}1 ^{pm; una longitud en la dirección de laminación de una región objeto}de la representación de las concentraciones de Cr sea de 50 pm o mayor, de manera tal que haya 50 o más regiones de medición; el hallazgo de un valor promedio y un valor máximo Cmáx. de las concentraciones de Cr para cada región de medición; el cálculo de un valor promedio Prom. de los valores máximos Cmáx. entre las 50 o más regiones de medición; y la definición del valor promedio Prom. como un valor promedio de las concentraciones de Cr en la subincrustación; y

existen una o más partes en las que en la que una proporción del valor máximo Cmáx. de una con el valor máximo Cmáx. de otra es de 0,90 o menor o 1,11 o mayor entre dos regiones de medición adyacentes entre las 50 o más regiones de medición,

en la que, en la lámina de acero, un porcentaje de una cantidad de Ti contenida en carburo o carbonitruro de 100 ^{nm o mayor y}1 ^{pm o menor de diámetro de grano a un parámetro Tieff representado por la siguiente fórmula}1 ^es30% o menor, denotando [Ti] un contenido de Ti en % en masa y denotando [N] un contenido de N en % en masa ^{en la siguiente fórmula}1 ^,

Tieff = [Ti] - 48/14[N] (fórmula 1),

y

un límite elástico en la dirección de laminación es de 700 MPa o mayor y menor que 800 MPa y que la proporción de rendimiento es de 85% o mayor, en la que el límite elástico y la proporción de rendimiento se miden por una prueba de tracción de acuerdo con la norma JIS Z2241 a una temperatura ambiente.

2. La lámina de acero de acuerdo con la reivindicación 1, en la que, en la composición química,

Nb: 0,001% a 0,10%,

V: 0,001% a 0,20%,

B: 0,0001% a 0,0050%,

Cu: 0,01% a 0,50%,

Ni: 0,01% a 0,50%,

Mo: 0,01% a 0,50%, o

W: 0,01% a 0,50%,

o se satisface cualquier combinación de los anteriores.

3. La lámina de acero de acuerdo con la reivindicación 1 o reivindicación 2, en la que, en la composición química, Ca: 0,0005% a 0,0050%,

Mg: 0,0005% a 0,0050%, o

REM: 0,0005% a 0,010%,

o se satisface cualquier combinación de los anteriores.