ES2930228B2 - Metodo para procesar materiales de sulfuro de cobre y niquel - Google Patents

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Description

DESCR
MÉTODO PARA PROCESAR MATERIAL
Campo de la invención
La invención se refiere al campo de la indust
los métodos para procesar materiales de s
concentrado de cobre procedente de la separ
de la mata de cobre que contiene níquel, en p
Estado de la técnica
Se conoce un método para producir níquel y
partir de una mata de cobre y níquel, que incl
precipitación del cobre a partir de la solución
extracción de un concentrado de PM y la elec
en el que antes de la lixiviación, la mata del c
y una fracción metalizada, sometiéndose la
solución de cloruro con suministro de cloro,
salida de este último en una torta de sulfuro
metalizada, que se obtiene por la separación
por la lixiviación, la torta de sulfuro de cobre
solución se envía para la electro-extracción d
flotación se extraen del residuo por flotación,
níquel, la solución se purifica de hierro, zin
método del estado de la técnica tiene un i
técnica del proceso de producción de cob
cloruros, los altos costos de operación y l
fracción de sulfuro de la mata de níquel en el
la extracción de la fracción metalizada.
El método describe un proceso de producción
una mata de convertidora de cobre y níquel y
Por lo tanto, el método no divulga las especif IPCIÓN
ES DE SULFURO DE COBRE Y NÍQUEL
tria de los metales no ferrosos, en particular a ulfuro de cobre y níquel, que pueden ser un ración de la mata del convertidor de flotación o articular la mata blanca.
un concentrado de metales preciosos (PM) a uye la lixiviación con una solución de cloruro, la para obtener una torta de sulfuro de cobre, la tro-extracción del níquel a partir de la solución, onvertidor se separa en una fracción de sulfuro fracción de sulfuro a la lixiviación con una , realizándose la precipitación del cobre y la de cobre mediante la adición de la fracción de la mata de convertidor, a la pulpa obtenida se torrefacta, la ceniza resultante se lixivia, la e cobre, y el concentrado de PM y la cola de , en la que, antes de la electro-extracción de c, cobre y cobalto (Patente RU2415956). El nconveniente que consiste en la complejidad re a partir de materiales contaminados con as pérdidas debidas al procesamiento de la l proceso de producción de níquel después de
de níquel y de concentrado de PM a partir de no es un método para la producción de cobre. ficidades del proceso de producción de cobre, en particular el procesamiento de soluciones
se divulgan, en particular, en el arte previo m
del método se estipulan por el hecho de
combinación de componentes de sulfuro de c
de la mata de convertidor en el proceso de
cloro y cloruro. De esta forma, la torta de su
producción de níquel, contiene todo el cobre
cantidad de PM de entre la mata de
principalmente en su componente metalizado.
de convertidor se suministra al proceso de p
cobre, así como las impurezas consisten
eliminados, que son proporcionales a la ca
convierten principalmente en gases de torref
procesamiento de gases de torrefacción. Los
en el electrolito de cobre y dificultan la produc
Las grandes cantidades de níquel que se d
proceso de producción de níquel a través del
pérdidas y los costos financieros y de expl
concentrado flotante extraído del residuo de li
conduce a un aumento de las pérdidas y a un
lo tanto, cuando se extrae la fracción magn
níquel, los concentrados de sulfuro de cobr
misma para ser procesados por separado.
También se conoce un método para la extrac
sulfuro, que incluye las etapas de torrefacció
sulfatos de cobre, por ejemplo, utilizando ácid
y/o dióxido de azufre combinado con oxígeno
la extracción de cobre de la solución de lixivia
El cobre se disuelve principalmente por lix
disuelven parcialmente. Después de la extrac
se devuelve a la etapa de torrefacción, con lo
residuo de la lixiviación, que se transforma
cobre y níquel (patente US 4585477). El mét de cobre contaminadas por impurezas (éstas ás próximo). Los inconvenientes mencionados que comprende el procesamiento de una obre y níquel, así como la fracción metalizada producción de níquel utilizando soluciones de lfuro de cobre, que se extrae del proceso de del componente de sulfuro de cobre y la mayor convertidor, residiendo el primero de ellos . La mayor parte de la PM de entre la cantidad roducción de cobre con la torta de sulfuro de tes en níquel y cloruros incompletamente ntidad de la torta de cobre. Los cloruros se acción y causan corrosión en los sistemas de cloruros sobrantes en la ceniza se abren paso ción de cobre por electro-extracción.
evuelven con la torta de sulfuro de cobre al proceso de producción de cobre aumentan las otación. La recuperación de PM a través del xiviación en el proceso de producción de cobre proceso de producción incompleto de PM. Por ética de la mata del convertidor de cobre y e y níquel se extraen simultáneamente de la
ción de cobre y níquel a partir de minerales de n, preferentemente para obtener magnetita y o sulfúrico, trióxido de azufre, sulfato metálico y luego, la lixiviación de la ceniza sulfatada y ción, por ejemplo, mediante electro-extracción. xiviación, pero el níquel y el hierro solo se ción del cobre, la solución que contiene níquel que toda la cantidad de níquel se extrae en el además en una aleación que contiene hierro, odo del arte previo tiene un inconveniente que consiste en un esquema intrincado de torrefac
torrefacción estipulados por el tratamiento de
con las materias primas iniciales, siendo la
cantidad de sulfatos obtenidos por la torrefacci
El estado de la técnica más próximo al méto
características y el resultado obtenido es un
partir de la separación por flotación de la
incluyendo el método la torrefacción oxidante
ceniza de cobre en electrolito circulante, la s
extracción del cobre de las soluciones de lixiv
en forma de pulpa gruesa se somete a la
concentrado PM y de la cola de flotación, que
que se convierte en mata de convertidor
después de la electro-extracción del cobre
concentración de ácido sulfúrico de 250-300
por cristalización y el ácido sulfúrico por extra
la ceniza de cobre, en la que, tras la extracció
níquel, se envía a un proceso de producción
un proceso de refinado. El método del a
características mediocres de rendimiento d
extracción directa de cobre en productos com
Resumen de la invención
Problema técnico
La presente invención está destinada a propo
sulfuro de cobre y níquel y extraer metales no
El objeto de la invención reivindicada consiste ción y un refinado complicado de los gases de torrefacción de las soluciones de sulfato junto cantidad de las primeras proporcional a la ión.
do reivindicado en cuanto a la combinación de método para refinar el concentrado de cobre a mata de convertidor (Patente RU 2341573), del concentrado de cobre, la lixiviación de la eparación del residuo de lixiviación, la electroiación. De esta forma, el residuo de lixiviación separación por flotación con extracción del contiene principalmente metales no ferrosos, y secundaria, y parte del electrolito se separa y se somete a ebullición para alcanzar una g/l, el sulfato de cobre se extrae de este último cción, enviándose estos dos a la lixiviación de n ácida, el refino, que contiene principalmente de níquel, y el concentrado de PM se envía a rte previo tiene inconvenientes tales como el proceso y un nivel relativamente bajo de ercializables.
rcionar un método para procesar materiales de ferrosos y preciosos.
en aumentar la extracción directa de cobre.
Medios para resolver el problema
Efectos ventajosos de la invención
El resultado técnico logrado por la presente in
de rendimiento del procesamiento de materia
aumentando la extracción directa de cobre
pérdidas de cobre y otros componentes valios
de metales no ferrosos y preciosos mediante l
El resultado técnico mencionado se logra en
sulfuro de cobre y níquel, incluyendo la tor
cenizas, la lixiviación de las cenizas con s
lixiviación, la electro-extracción del cobre de
método, las cenizas y las partículas generad
en el que las partículas se lixivian en un re
solución separada de la línea de procesamie
una porción de solución proporcionada a la li
cobre, separando un residuo de la lixiviación
solución de la lixiviación de las partículas
subsiguiente electro-extracción separada d
separando luego una porción de refino que
níquel.
De acuerdo con el método, como la porció
cenizas se utiliza una porción de solución de
solución maestra de la cristalización de una p
Según el método, como material de sulfuro d
el concentrado de cobre procedente de la sep
o de la mata de cobre que contiene níquel, en
En el método reivindicado, el cobre se prod
primera línea, que incluye la torrefacción y e
producir cobre comercializable utilizando un e
electro-extracción, y la segunda, que incluye
la torrefacción, está destinada a producir c
conocido de lixiviación, extracción por solvent vención consiste en mejorar las características les de sulfuro de cobre y níquel, en particular en producto comercializare, reduciendo las sos, y reduciendo el procesamiento incompleto la reducción de los ciclos de proceso.
virtud del método para procesar materiales de rrefacción oxidante del material para obtener olución cíclica, la separación del residuo de la solución de lixiviación, en la que, según el as por la torrefacción se lixivian por separado, fino de cobre cíclico junto con la porción de nto de la ceniza, consistiendo dicha porción en lixiviación después de la electro-extracción del de las partículas, extrayendo el cobre de la mediante la extracción por solventes, con la el cobre a partir del re-extracto circulante, se enviará a un proceso de producción de
n separada de la línea de procesamiento de spués de la electro-extracción de cobre o una orción de solución de lixiviación de cenizas.
e cobre y níquel para ser procesado, se utiliza aración por flotación de la mata de convertidor particular la mata blanca.
uce en dos líneas separadas, en las que la l procesamiento de cenizas, está destinada a squema conocido de torrefacción, lixiviación y el procesamiento de partículas procedentes de cobre comercializable utilizando un esquema es y electro-extracción.
El proceso de torrefacción de una materia pr
separación por flotación de la mata de con
níquel, en particular la mata blanca) está as
que puede ascender hasta el 60% cuando s
razón, el horno de capa fluidizada está provis
de varias etapas. Las partículas procedentes
devuelven al horno para su torrefacción o se
con la ceniza. La salida de partículas y sus ca
del hardware de la torrefacción, sus condicio
material sulfurado inicial. No es conveniente
definida por la implementación del hardware y
la torrefacción, ya que volverán a salir rápidam
Las ventajas del método reivindicado se basa
últimas etapas del sistema de recolección d
manera incompleta, por lo que el nivel de tran
partículas es significativamente mayor que d
procedentes de las últimas etapas de la reco
con las impurezas traza volátiles más dañinas
procedentes de la torrefacción de materiale
mayoría de los elementos de impureza que c
las impurezas traza, como el selenio, el telur
ceniza y de las partículas finas procedentes d
y la producción de cobre comercializable a p
finas mediante la extracción selectiva de co
contaminara con impurezas y proporcionaría s
No se menciona en el método del arte prev
materia es evidente que la ceniza y las partí
que provoca una contaminación adicional de
cobre con impurezas. En la invención reivindi
lentamente en la línea de procesamiento de l
contenido de impurezas a un nivel permisible,
reciclaje, por lo que, en la invención reivindic
línea de procesamiento de cenizas que se se rima (concentrado de cobre procedente de la vertidor o de la mata de cobre que contiene ociado a un importante arrastre de partículas, e utiliza un horno de capa fluidizada. Por esta sto de un sistema de recolección de partículas s del sistema de recolección de partículas se envían para su posterior procesamiento junto aracterísticas se definen por la implementación nes y la finura (tamaño de las partículas) del enviar las partículas finas, cuya salida está las condiciones de la torrefacción, de vuelta a ente de la cámara de torrefacción.
n en el hecho de que las partículas finas de las e partículas son un material torrefactado de sferencia de impurezas a la solución desde las desde la ceniza. Además, las partículas finas olección de partículas se enriquecen aún más s. Teniendo en cuenta que las partículas finas s que contienen cobre son la fuente de la ontaminan el cobre, como el níquel, el hierro y rio y el arsénico, la lixiviación separada de la e la torrefacción en líneas de proceso distintas, artir de soluciones de lixiviación de partículas bre, evitaría que el cobre comercializable se u alta calidad constante.
vio más próximo, pero para un experto en la culas de la torrefacción se procesan juntas, lo las soluciones del proceso de producción de icada, las impurezas se acumulan mucho más la ceniza sin partículas finas. Para mantener el , se separa una porción de electrolito para su ada, la cantidad de porción de solución de la para en función de la impureza dominante de entre las posibles, como níquel, hierro, selen
caso de la lixiviación de partículas finas y c
más próximo.
En el caso del procesamiento por separado
reivindicado de lixiviación - extracción - el comercializable con impurezas en la línea
obstaculizada por la extracción selectiva d
admisible de impurezas en la solución proces
al cobre en la parte separada del refino pa
extracción selectiva.
La novedad y la utilidad adicionales del métod
porción de refino empobrecido en cobre al pr significativamente la cantidad de cobre que s
Esto se explica por el hecho de que la parte d
de la línea de procesamiento de la ceniza,
dominante, no se extrae para su posterior pr
de partículas junto con refino cíclico. Despué
refino es bajo, por lo que la porción de refino,
producción de níquel, contiene una pequeña
la proporción de impurezas con respecto al
proceso de producción de níquel, y se increm
se reducen las pérdidas de éste con el recicl
estándar bastante simple (es ampliam significativamente menos energía que el p
solución como en el arte previo más próximo.
El método reivindicado para el procesamient
prevé la producción de cobre en líneas de pro
que corresponden a su funcionamiento indepe
En una modalidad óptima, la cantidad de cob
se reduce aún más mediante la cristalizac
separada de la solución que circula a través io, telurio, arsénico, etc., es menor que en el enizas juntas, como se hace en el arte previo
de las partículas finas mediante el método lectro-extracción, la contaminación del cobre de procesamiento de las partículas se ve el cobre, que proporciona un alto contenido ada. La proporción de impurezas con respecto rece ser significativamente mayor que sin la
o se estipulan mediante el reenvío de solo una roceso de producción de níquel, lo que reduce e reenvía al proceso de producción de níquel. e la solución enriquecida en cobre procedente , que se separa en función de la impureza ocesamiento, sino que se envía a la lixiviación s de la extracción, el contenido de cobre en el que se separa para ser enviada al proceso de cantidad de cobre - 1,5 - 2,0 g/l. Esto aumenta cobre en la solución que se separa para el enta la extracción directa de cobre, con lo que laje. La extracción de cobre es una operación ente conocida y utilizada) y consume rocesamiento de la porción separada de la
to de productos de sulfuro de cobre y níquel cesamiento de cenizas y partículas separadas, ndiente en modos óptimos.
re enviada al proceso de producción de níquel ión previa del sulfato de cobre de la parte de la línea de procesamiento de cenizas. El sulfuro de cobre limpio extraído se disuelve e
de la ceniza, y solo la solución maestra d
impurezas se remite a la disolución de partícul
A diferencia del arte previo más próximo, s
lixiviación, que está cerca del límite de solubi
cobre después de la electro-extracción. A co
mínima es suficiente para la extracción de
enfriamiento reduce drásticamente la solubili
más próximo, no es necesaria la extracción d
extrae aún más de la solución maestra de
partículas. A diferencia del arte previo más pr
la ebullición y se omiten las operaciones de e
más próximo, la abundancia de cobre se reti
en comparación con las impurezas, lo que d
más puro y la reducción del retorno parcial d
al proceso de producción principal. Esto reduc
La producción de partículas de la torrefacc
determinada por múltiples factores, en particu
modos de torrefacción, las especificidades
recolección de partículas. En general, la
producción de cenizas. Sin embargo, la ma
torrefacción, y solo la parte más pequeña
partículas finas es rica en impurezas nocivas
solubles. La solubilidad del hierro y el níquel
que la de la ceniza. Normalmente, el nivel de
la salida de la ceniza. Es conveniente procesa
Al igual que en el estado de la técnica más
puede extraerse mediante un método de flota
ceniza y la lixiviación de partículas, predominantemente metales no ferrosos pued n la solución circulante de la línea de lixiviación e la cristalización que está enriquecida con las.
e envía a cristalización la solución rica de la ilidad del cobre, y no la solución despojada de ntinuación, el enfriamiento con una ebullición sulfato de cobre. Esto se debe a que el idad de las sales. A diferencia del arte previo e ácido de la solución separada, y el cobre se la cristalización en la línea de lixiviación de róximo, se reduce el consumo de energía para xtracción de ácido. A diferencia del arte previo ene en la solución maestra de la cristalización a como resultado un sulfato de cobre mucho e las impurezas con el sulfato de cobre impuro e la cantidad de soluciones a hervir.
ión de materiales de sulfuro de cobre está lar por las propiedades del material inicial, los estructurales del horno y los sistemas de producción de partículas puede superar la yor parte de las partículas suele volver a la capturada por un sistema de recolección de , en particular selenio, telurio o aquellas más de las partículas es significativamente mayor salida de dichas partículas es del 5 al 20% de rlas en una línea separada.
próximo, el concentrado de metales preciosos ción a partir del residuo homogeneizado de la y la cola de flotación que comprende e procesarse en una mata de convertidor.
El método reivindicado puede utilizarse para
particular el concentrado de cobre procedent
convertidor, la mata de cobre que contiene
cobre después de la eliminación pirometalúrg
(conversión).
Breve descripción de los dibujos
Las figuras 1 y 2 muestran un diagram
procesamiento de materiales de sulfuro.
La Fig. 1 muestra un diagrama de proceso e
material de sulfuro de la invención;
La Fig. 2 muestra un diagrama de proceso
óptima del procesamiento de material de sulfu
Modalidades de la invención
Implementación del método inventivo.
Se describe la implementación del método in
de cobre a partir de la separación por flotac
inicial. Del mismo modo, el método puede im
níquel, en particular mata blanca.
El concentrado de cobre procedente de la sep
se torrefacta en un horno de capa fluidizada
en ebullición de 870-930°C hasta que el aproximadamente 0,1%. Después de filtrar
envían a un proceso de producción de ácido
partículas finas enriquecidas hasta un 2,0% d
del 15,5% de la producción de ceniza.
procesar diversos materiales de sulfuro, en e de la separación por flotación de la mata de níquel o la mata blanca que es una mata de ica de la parte principal de hierro de la misma
a de proceso esquemático simplificado del
squemático simplificado del procesamiento de
esquemático simplificado de una modalidad ro de la invención.
ventivo para el procesamiento del concentrado ión de la mata de convertidor como material plementarse para mata de cobre que contenga
aración por flotación de la mata de convertidor (FL) a una temperatura de la capa de material l residuo de azufre en la ceniza sea de las partículas, los gases de torrefacción se sulfúrico. La torrefacción da lugar a cenizas y e azufre. La producción de partículas finas es En la Fig. 1 se ilustra un diagrama esquem
método intervienen dos líneas de producción
la electro-extracción 2 de las partículas.
La ceniza se lixivia en una solución circulante
decir, la solución después de la electro-extrac
la ceniza se condensa y se envía al lavado c
la lixiviación de partículas. Tras la post-filtra
envía a la electro-extracción de cobre 1. L
obtiene mediante la homogeneización del líq
que se recupera de los baños. El cobre comer
aleación de plomo. Una parte del electrolito á
líquido de filtración posterior, otra parte se dev
separa para la lixiviación de partículas.
Las partículas procedentes de la torrefacción
de cobre junto con una parte separada del el
residuo de la lixiviación de las partículas se c
flotación junto con el residuo de la lixiviación
solución de lixiviación de partículas se en
extracción por solventes. La extracción se lle
oxima modificada (Acorga M5640 producido
concentración del 30 % en vol. en forma de
refino después de la extracción de cobre se d
se separa del proceso de producción de cobr
níquel. La re-extracción del cobre se lleva a
recupera de los baños de la línea de electro-e
la re-extracción se homogeneiza con la por
electro-extracción de cobre 2 separada y se s
cobre 2. El cobre comercializable se produce
Una parte del electrolito ácido recuperado d
extracción, y otra parte se reenvía a la re-extr ático simplificado del proceso inventivo. En el de cobre: la electro-extracción 1 de la ceniza y
de la línea de procesamiento de la ceniza, es ción de cobre 1. El residuo de la lixiviación de on agua y a la flotación junto con el residuo de ción, la solución de lixiviación de cenizas se os baños se abastecen de electrolito que se uido del filtro de post-filtración y del electrolito rcializable se produce en baños con ánodos de cido recuperado de los baños se mezcla con el vuelve a la lixiviación de cenizas y otra parte se
se lixivian en una parte del refino de extracción ectrolito de la electro-extracción de cobre 1. El ondensa y se envía al lavado con agua y a la de la ceniza. El líquido de post-filtración de la vía a la extracción de cobre por medio de va a cabo utilizando un extractante a base de por Cytec InD, o su equivalente) con una solución en un diluyente de carbohidratos. El evuelve a la lixiviación de partículas, y su parte e y se reenvía a un proceso de producción de cabo utilizando la porción de electrolito que se xtracción 2 de cobre separada. El producto de ción de electrolito recuperada de la línea de uministra a los baños de electro-extracción de en baños con ánodos de aleación de plomo. e los baños se mezcla con el producto de re­ acción de cobre.
El concentrado de PM se extrae utilizando u
resulta del lavado combinado de los residuo
colas de flotación se envían a un proceso sec
En una modalidad óptima, el método reivin
cristalización del sulfato de cobre de una par
Como tal, a la lixiviación de partículas se
recuperado de los baños de electro-extracció
cristalización del sulfato de cobre.
En la Fig. 2 se ilustra un diagrama de proces
óptima del procesamiento inventivo del conc
flotación de la mata de convertidor. El méto
producción de cobre: electro-extracción 1
partículas.
La ceniza se lixivia en una solución circulante
decir, la solución después de la electro-extrac
la ceniza se condensa y se envía al lavado c
la lixiviación de partículas. Tras la post-filtraci
de cenizas se envía a la electro-extracción de
después de la post-filtración, que asciende al
cristalización del sulfato de cobre, que se re
da lugar a una solución maestra que se enví
sulfato de cobre que se disuelven, y la solució
post-filtración. Los baños se abastecen
homogeneización del líquido del filtro de post
los baños. El cobre comercializable se produc
Se mezcla una parte del electrolito ácido recu
post-filtración, y otra parte se devuelve a la lixi
Las partículas procedentes de la torrefacci
extracción de cobre junto con la solución mae
residuo de la lixiviación de las partículas se c
flotación junto con el residuo de la lixiviación n método de flotación a partir de la pulpa que s de la lixiviación de cenizas y partículas. Las undario de producción de mata de convertidor.
dicado comprende además la ebullición y la rte de las soluciones de lixiviación de cenizas. envía no la porción separada del electrolito n de cobre 1, sino la solución maestra de la
o esquemático simplificado de una modalidad entrado de cobre a partir de la separación por do también incluye dos líneas de proceso de de la ceniza y electro-extracción 2 de las
de la línea de procesamiento de la ceniza, es ción de cobre 1. El residuo de la lixiviación de on agua y a la flotación junto con el residuo de ón, la mayor parte de la solución de lixiviación cobre 1. Una parte de la solución de lixiviación 3,5-4 %, se envía a la ebullición al vacío y a la aliza a temperatura ambiente. La cristalización a a la lixiviación de partículas, y a cristales de n se combina con la solución que se envía a la de electrolito que se obtiene mediante la t-filtración y del electrolito que se recupera de e en baños con ánodos de aleación de plomo. perado de los baños con el líquido del filtro de iviación de cenizas.
ón se lixivian en una parte del refino de la stra de la cristalización del sulfato de cobre. El ondensa y se envía al lavado con agua y a la de la ceniza. El líquido de post-filtración de la solución de lixiviación de partículas se en
extracción por solventes. La extracción se lle
oxi-oxima modificada (Acorga M5640 produci
concentración del 30 % en vol. en forma de
refino después de la extracción de cobre se d
se separa del proceso de producción de cobr
níquel. La re-extracción de cobre se realiz
recupera de los baños de la línea de electro-e
la re-extracción se homogeneiza con la por
electro-extracción de cobre 2 separada y se s
cobre 2. El cobre comercializare se produce
plomo. Una parte del electrolito ácido recuper
re-extracción, y otra parte se reenvía a la re-e
Ejemplos
Ejemplo 1. Implementación del método del art
El concentrado de cobre procedente de l
convertidor, que contiene en %: Cu - 70,7; N
horno de capa fluidizada (FL) a una temperat
el contenido de residuos de azufre en la
partículas, los gases de torrefacción se en
sulfúrico. La torrefacción da como resultado u
Cu - 71,3; Ni - 3,9; Fe - 3,9; y partículas finas
siguiente composición %: Cu - 68,7; Ni - 4,4;
del 15,5% de la producción de cenizas.
Las partículas y la ceniza se lixivian juntas a
circulante después de la electro-extracción de
- 35; H2SO4 -120. El residuo de la lixiviación
la flotación. Después de la post-filtración, l
siguiente composición en g/l: Cu -100; H2SO4
Los baños se abastecen de electrolito que s
filtración de post-filtración y del electrolito q vía a la extracción de cobre por medio de va a cabo utilizando un extractante a base de ido por Cytec InD, o su equivalente) con una solución en un diluidor de carbohidratos. El evuelve a la lixiviación de partículas, y su parte e y se reenvía a un proceso de producción de a utilizando la porción de electrolito que se xtracción 2 de cobre separada. El producto de ción de electrolito recuperada de la línea de uministra a los baños de electro-extracción de en baños con ánodos de aleación a base de ado de los baños se mezcla con el producto de xtracción de cobre.
e previo más próximo
la separación por flotación de la mata de i - 3,9; Fe - 3,9; S - 21,0, se torrefacta en un ura de capa fluidizada de 870-930°C hasta que ceniza es del 0,1%. Después de filtrar las vían a un proceso de producción de ácido na ceniza con la siguiente composición en %: enriquecidas hasta un 2,0% de azufre, con la Fe - 4,4. La producción de partículas finas es
una temperatura de 70-80°C en una solución cobre, con la siguiente composición en g/l Cu se condensa y se envía al lavado con agua y a la solución de lixiviación de cenizas, con la -15, se envía a la electro-extracción de cobre. e obtiene por homogeneización del líquido de ue se recupera de los baños. Utilizando una densidad de corriente de 270-300 Nm2, se pr
ánodos de aleación de plomo. La solución
composición en g/l: Cu - 40; Ni - 20; H2So4 -composición en g/l: Cu - 35; Ni - 20; H2SO4 -de los baños se mezcla con el líquido del filtr
lixiviación de cenizas y otra se separa para
separa para su reciclaje viene determinada p
las soluciones circulantes, que es de 20 g/l, l comercializare. Como tal, el contenido de hier
La parte separada del electrolito recuperad
alcanzar una concentración de ácido de 360 g
El sulfato de cobre se separa de la solución m
cenizas. El ácido sulfúrico se separa de l
solventes. Se utiliza como extractor una m
trialquilaminas de la fracción C7-C9, y 70 - alc
con agua. La extracción da como resultado u
Cu - 0,4; Ni - 2,1; Fe - 0,2; H2SO4 -135, que s
con la siguiente composición, g/l: Cu - 11,5; Ni
un proceso de producción de níquel. La rela
proceso de producción de níquel es de 2,8 t/t.
El concentrado de PM se extrae de la pulp
partículas mediante un método de flotación.
secundario de producción de mata de converti
La electro-extracción da lugar a cátodos de
GOST 546-2001. Los cátodos de cobre no c
contenido de selenio, que está normalizado p
de los cátodos de cobre está causada por el
soluciones desde las partículas de torrefacción
Ejemplo 2. Implementación del método inventi roduce cobre comercializare en los baños con n de suministro del baño tiene la siguiente 112. En un baño, la solución tiene la siguiente 120. Una parte del electrolito que se recupera o de post-filtración, una parte se devuelve a la su reciclaje. La cantidad de solución que se or el contenido máximo de níquel permitido en lo que supone 1,45 m3 por tonelada de cobre rro en las soluciones circulantes es de 2,4 g/l.
o de los baños se condensa 3 veces para g/l. El sulfato de cobre se enfría y se cristaliza. aestra y se envía a una línea de lixiviación de la solución maestra mediante extracción por ezcla que contiene en % por volumen: 30 -cohol isooctil. La re-extracción ácida se realiza n re-extracto con la siguiente composición, g/l: e devuelve a la lixiviación de la ceniza, y refino i - 32,5; Fe - 3,6; H2SO4 - 157, que se envía a ción níquel/cobre en el refino que se envía al
a de los residuos de lixiviación de cenizas y Las colas de flotación se envían a un proceso idor.
cobre comercializables, de grado M0k, según umplen con el grado M00k más alto debido al ara no ser superior al 0,00020%. La impureza l aumento de la transferencia de selenio a las n que son ricas en selenio.
ivo
El concentrado de cobre procedente de l
convertidor, que contiene, en %: Cu - 70,7; N
horno de capa fluidizada (FL) a una temperatu
el contenido de residuos de azufre en la
partículas, los gases de torrefacción se en
sulfúrico. La torrefacción da lugar a cenizas co
- 3,9; Fe - 3,9; y partículas finas enriquecida
composición en %: Cu - 68,7; Ni - 4,4; Fe -15,5% de la producción de cenizas.
De esta forma, el material inicial y las condicio
la calidad de la ceniza y las partículas, son los
La ceniza se lixivia a una temperatura de 70-procesamiento de la ceniza, que es la soluci
siguiente composición, g/l Cu - 35; H2SO4 - 1
condensa y se envía al lavado con agua y a l
de partículas. Después de la post-filtración, la
la siguiente composición, g/l: Cu -100; H2SO4
1. Los baños se abastecen de electrolito que
líquido del filtro de post-filtración y del electr comercializable se produce en baños con á
suministro de los baños tiene la siguiente co
112. La solución del baño tiene la siguiente co
Una parte del electrolito ácido recuperado de l
post-filtración; otra parte se devuelve a la lixiv
la lixiviación de partículas. La cantidad de sol
era de 0,66 m3 por tonelada de cobre
procesamiento de cenizas. A través del co
soluciones que circulan en la línea de procesa
g/l. Como tal, el contenido de hierro en las sol
Las partículas procedentes de la torrefacción
una porción de refino de la extracción de cobr
-2 ; Ni - 16; H2SO4 - 50, junto con la por la separación por flotación de la mata de i - 3,9; Fe - 3,9; S - 21,0, se torrefacta en un ura de capa fluidizada de 870-930°C hasta que ceniza es del 0,1%. Después de filtrar las vían a un proceso de producción de ácido on la siguiente composición en %: Cu - 71,3; Ni as hasta un 2,0% de azufre, con la siguiente 4,4. La producción de partículas finas es del
ones de su torrefacción, así como la cantidad y mismos que en el ejemplo 1.
80°C en una solución circulante de la línea de ión de la electro-extracción de cobre 1, con la 20. El residuo de la lixiviación de la ceniza se la flotación junto con el residuo de la lixiviación solución de lixiviación de la ceniza, que tiene -15, se envía a la electro-extracción de cobre se obtiene mediante la homogeneización del rolito que se recupera de los baños. El cobre nodos de aleación de plomo. La solución de mposición en g/l: Cu - 40; Ni - 20,0; H2SO4 -mposición, g/l: Cu - 35; Ni - 20,0; H2SO4 -120. los baños se mezcla con el líquido del filtro de iación de cenizas, y otra parte se separa para ución separada para la lixiviación de partículas comercializable producido en la línea de ntenido máximo de níquel permitido en las miento de cenizas, se determina que es de 20 uciones que circulan es de 1,4 g/l.
se lixivian a una temperatura de 70-80°C en e, que tiene la siguiente composición en g/l Cu rción separada de electrolito de la línea de procesamiento de cenizas (electro-extracción
partículas se condensa y se envía al lavado c
la lixiviación de cenizas. El líquido filtrado de
de partículas, que tiene la siguiente composi
envía a la extracción de cobre por extracción
etapas utilizando un extractor modificado a ba
Cytec InD, o su equivalente) con una concen
diluidor de carbohidratos. El refino después
lixiviación de partículas, y su parte se sepa
reenvía a un proceso de producción de níquel
dos etapas utilizando la porción de electrolito
de cobre separados 2. El re-extracto resultan
Cu - 50; Ni - 8; Fe - 0,5; H2SO4 - 147, se
recuperado de los baños de electro-extracció
baños de electro-extracción de cobre 2. Utili
Nm2, se produce cobre comercializable en
solución de suministro del baño tiene la siguie
H2SO4 - 162. Parte del electrolito recupe
composición en g/l: Cu - 35; Ni - 8; Fe - 0,5; H
parte se devuelve a la re-extracción del cobre.
La cantidad de refino que se separa en el pro
la consistencia del contenido de sal (contenid
de procesamiento de partículas. La proporció
proceso de producción de níquel es de 3,7 t/t.
El concentrado de PM se extrae mediante u
resulta del lavado combinado de los residuo
colas de flotación se envían a un proceso sec
La electro-extracción da lugar a cátodos de c
GOST 546-2001.
Ejemplo 3. Implementación del método inventi de cobre 1). El residuo de la lixiviación de on agua y a la flotación junto con el residuo de la post-filtración de la solución de la lixiviación ición en g/l: Cu - 32; Ni - 16; H2SO4 - 3,5, se por solventes. La extracción se realiza en tres se de oxi-oxima (Acorga M5640 producido por tración de 30 vol. en forma de solución en un de la extracción de cobre se devuelve a la ra del proceso de producción de cobre y se l. La re-extracción de cobre se lleva a cabo en recuperada de los baños de electro-extracción te, que tiene la siguiente composición en g/l: homogeneiza con una porción de electrolito n separada de cobre 2 y se suministra a los izando una densidad de corriente de 270-300 baños con ánodos de aleación de plomo. La nte composición en g/l Cu - 40; Ni - 8; Fe - 0,5; rado de los baños, que tiene la siguiente 2SO4 -170, se mezcla con el re-extracto, y otra .
ceso de producción de níquel se determina por o total de sulfatos) en las soluciones de la línea n de níquel y cobre en el refino que se envía al
n método de flotación a partir de la pulpa que s de la lixiviación de cenizas y partículas. Las undario de producción de mata de convertidor.
cobre comercializables, de grado M00k, según
ivo
En una modalidad óptima, el método reivindic
cristalización del sulfato de cobre de una porci
este caso, no se envía a la lixiviación de part
los baños de electro-extracción de cobre 1, si
sulfato de cobre.
El material inicial y las condiciones de su torref
ceniza y las partículas, son los mismos que en
La ceniza se lixivia a una temperatura de 70-procesamiento de la ceniza, que es la solución
la siguiente composición en g/l Cu - 35; H2SO
se condensa y se envía al lavado con agu
lixiviación de partículas. Después de la pos
lixiviación de la ceniza, que tiene la siguiente
envía a la electro-extracción de cobre 1. Una
la post-filtración, en la cantidad de 0,66 m3 p
línea de procesamiento de cenizas, se envía
del sulfato de cobre, que se realiza a una tem
una solución maestra que tiene la siguiente c
H2SO4 - 20, que se envía a la lixiviación de p
se disuelven y se combinan con la solución
baños se abastecen con el electrolito que
líquido de filtro de post-filtración y el electrolito
densidad de corriente de 270-300 Am2, se pr
ánodos de aleación de plomo. La solución
composición en g/l: Cu - 40; Ni - 20,0; H2SO4
composición en g/l: Cu - 35; Ni - 20,0; H2SO4
los baños se mezcla con la solución de lixiviac
de la ceniza. La cantidad de solución que se
por el contenido máximo de níquel permitido e
procesamiento de la ceniza, que es de 20
soluciones que circulan es de 1,4 g/l.
cado comprende además la condensación y la ión de soluciones de lixiviación de cenizas. En rtículas la porción de electrolito recuperada de ino la solución maestra de la cristalización del
facción, así como la cantidad y la calidad de la el Ejemplo 1.
80°C en una solución circulante de la línea de n de la electro-extracción de cobre 1, que tiene 4 - 120. El residuo de la lixiviación de la ceniza a y a la flotación junto con el residuo de la t-filtración, la mayor parte de la solución de composición en g/l: Cu - 100; H2SO4 - 15, se parte de la solución de lixiviación después de or tonelada de cobre catódico producido en la a la condensación al vacío y a la cristalización peratura de 20°C. La cristalización da lugar a composición en g/L: Cu - 42; Ni - 26; Fe - 1,8; artículas, y a cristales de sulfato de cobre, que que se proporciona para la post-filtración. Los se obtiene mediante la homogeneización del que se recupera de los baños. Utilizando una roduce cobre comercializable en los baños con n de suministro del baño tiene la siguiente - 112. La solución del baño tiene la siguiente - 120. Una parte del electrolito recuperado de ción, y otra parte se devuelve para la lixiviación envía para la condensación viene determinada en las soluciones que circulan por las líneas de g/l. Como tal, el contenido de hierro en las Las partículas procedentes de la torrefacción
una porción de refino de extracción de cobre,
2; Ni - 18; Fe - 2,0; H2SO4 - 50, junto con la s
de cobre. El residuo de la lixiviación de part
agua y a la flotación junto con el residuo de l
post-filtración de la solución de la lixiviación d
en g/l: Cu - 32; Ni -18; Fe - 2,0; H2SO4 - 3,5,
extracción por solventes. La extracción se r
modificado a base de oxi-oxima (Acorga M56
en forma de solución en un diluidor de carbo
vol. El refino después de la extracción de cob
su parte se separa del proceso de producc
producción de níquel. La re-extracción de co
porción de electrolito recuperada de los baño
El re-extracto resultante, que tiene la siguient
H2SO4 - 147, se homogeneiza con una porci
electro-extracción separada de cobre 2 y se s
cobre 2. Utilizando una densidad de corr comercializable en baños con ánodos de ale
baño tiene la siguiente composición en g/l C
electrolito recuperado de los baños, que tiene
Fe - 0,5; 2SO4 -170, se mezcla con el re-extra
del cobre. El cobre comercializable se produc
a base de plomo utilizando una densidad de c
La cantidad de refino que se separará en el
por la consistencia del contenido de sal (cont
línea de procesamiento de partículas. La pro
envía al proceso de producción de níquel es d
El concentrado de PM se extrae mediante u
resulta del lavado combinado de los residuo
colas de flotación se envían a un proceso sec se lixivian a una temperatura de 70-80°C en que tiene la siguiente composición en g/l Cu -olución maestra de la cristalización del sulfato tículas se condensa y se envía al lavado con a lixiviación de cenizas. El líquido filtrado de la e partículas, que tiene la siguiente composición se envía a la extracción de cobre por medio de realiza en tres etapas utilizando un extractor 40 producido por Cytec InD., o su equivalente) hidratos, con una concentración de 30 % por re se devuelve a la lixiviación de partículas, y ión de cobre y se reenvía a un proceso de bre se lleva a cabo en dos etapas utilizando la s de electro-extracción de cobre separados 2. e composición en g/l: Cu - 50; Ni - 8; Fe - 0,5; ión de electrolito recuperado de los baños de uministra a los baños de electro-extracción de riente de 270-300 Am2 , se produce cobre ación de plomo. La solución de suministro del u - 40; Ni - 8; Fe - 0,5; H2SO4 - 162. Parte del la siguiente composición en g/l: Cu - 35; Ni - 8; cto, y otra parte se devuelve a la re-extracción e en baños con ánodos insolubles de aleación orriente de 270-300 Am2.
proceso de producción de níquel se determina enido total de sulfatos) en las soluciones de la porción de níquel y cobre en el refino que se e 9,1 t/t.
n método de flotación a partir de la pulpa que s de la lixiviación de cenizas y partículas. Las undario de producción de mata de convertidor.
La electro-extracción da lugar a cátodos de
GOST 546-2001.
Tabla
cobre comercializares, de grado M00k, según
Figure imgf000019_0001
En la tabla se comparan las distintas caract
concentrado de cobre procedente de la separ Aparentemente, dadas las mismas caracter
lixiviación del mismo material inicial, el método
en las soluciones que se envían al proceso
aumento de la extracción directa de cobre
reivindicado, se reduce el contenido de hierr
extracción de cobre, lo que aumenta la relació
El método reivindicado también reduce la rela
la necesidad de la misma. Además, según
mayor grado a partir del material inicial contam t erísticas cuantitativas del procesamiento del r ación por flotación de la mata de convertidor. r ísticas cuantitativas de la torrefacción y la o reivindicado aumenta la relación níquel-cobre o de producción de níquel, lo que explica el en productos comercializables. En el método r o en los electrolitos de los baños de electroó n entre el rendimiento de cobre y la corriente.
ción de condensación, o evita completamente el método inventivo, se produce el cobre de inado con impurezas.
Ejemplo 4. Implementación del método inventi
Procesamiento de la mata de cobre-níquel
producida por fundición en un horno Vanyuko
La mata blanca, que tiene la siguiente comp
19,3, se torrefacta en un horno de capa fluidi
la capa de material en ebullición hasta que el aproximadamente 0,1%. Después de filtrar
envían a un proceso de producción de ácido
que tiene la siguiente composición en %: Cu -tienen la siguiente composición en %: Cu - 70
el 2,0%. La producción de partículas finas es
La ceniza se lixivia a una temperatura de 70-procesamiento de la ceniza, que es la solució
la siguiente composición en g/l Cu - 35; H2SO
se condensa y se envía al lavado con agu
lixiviación de partículas. Después de la pos
lixiviación de la ceniza, que tiene la siguiente
envía a la electro-extracción de cobre 1. D
solución de lixiviación de 0,5 m3 por tonelad
procesamiento de la ceniza se envía a la c
sulfato de cobre, que se realiza a una temper
solución maestra, que tiene la siguiente comp
- 21, que se envía a la lixiviación de partíc
disuelven y se combinan con la solución que
abastecen con el electrolito que se obtiene m
de post-filtración y el electrolito que se recup
corriente de 270-300 Am2, se produce cobre
aleación de plomo. La solución de suministro
Cu - 40; Ni - 20,0; H2SO4 - 112. La solución
Cu - 35; Ni - 20,0; H2SO4 -120. Una parte del
con la solución de lixiviación, y otra parte se
cantidad de solución que se envía a conde ivo
de bajo contenido en hierro (mata blanca) v (VF) y posterior conversión.
osición en %: Cu - 72,5; Ni - 3,7; Fe - 4,0; S -zada (FL) a una temperatura de 850-880°C en contenido de azufre residual en la ceniza es de las partículas, los gases de torrefacción se sulfúrico. La torrefacción da lugar a la ceniza, - 72,0; Ni - 3,6; Fe - 4,0, y partículas finas, que ; Ni - 3,6; Fe - 3,9, y son ricas en azufre hasta del 11,4% de la producción de ceniza.
80°C en una solución circulante de la línea de n de la electro-extracción de cobre 1, que tiene 4 - 120. El residuo de la lixiviación de la ceniza a y a la flotación junto con el residuo de la t-filtración, la mayor parte de la solución de composición en g/l: Cu - 100; H2SO4 - 15, se espués de la post-filtración, una parte de la a de cobre catódico producida en la línea de ondensación al vacío y a la cristalización del atura de 20°C. La cristalización da lugar a una osición en g/l: Cu - 42; Ni - 26; Fe - 2,4; H2SO4 ulas, y cristales de sulfato de cobre, que se se suministra a la post-filtración. Los baños se ediante la homogeneización del líquido del filtro era de los baños. Utilizando una densidad de comercializable en los baños con ánodos de del baño tiene la siguiente composición en g/l: del baño tiene la siguiente composición en g/l: l electrolito recuperado de los baños se mezcla devuelve para la lixiviación de la ceniza. La nsación viene determinada por el contenido máximo de níquel permitido en las soluciones
de la ceniza, que es de 20 g/l. Como tal,
circulan es de 1,8 g/l.
Las partículas procedentes de la torrefacción
una porción de refino procedente de la
composición en g/l Cu - 2; Ni - 15; Fe - 1,5; H
cristalización del sulfato de cobre. El residuo
envía al lavado con agua y a la flotación junt
líquido filtrado de la post-filtración de la solu
siguiente composición en g/l: Cu - 32; Ni - 15;
de cobre mediante extracción por solvente. La
un extractor modificado a base de oxi-oxima (
equivalente) en forma de solución en un diluid
30 % por vol. El refino después de la extrac
partículas, y su parte se separa del proces
proceso de producción de níquel. La re-extra
utilizando la porción de electrolito recuperad
separados 2. El re-extracto resultante, que tie
10; Fe - 1,0; H2SO4 - 147, se homogeneiza c
baños de electro-extracción de cobre 2 por se
extracción de cobre 2. Utilizando una densid
cobre comercializable en los baños con án
suministro del baño tiene la siguiente compos
162. Parte del electrolito recuperado de los ba
Cu - 35; Ni -10; Fe -1,0; H2SO4 -170, se me
a la re-extracción del cobre. El cobre come
insolubles de aleación de plomo utilizando una
La cantidad de refino que se separará en el
por la consistencia del contenido de sal (cont
línea de procesamiento de partículas. La pro
envía al proceso de producción de níquel es d s que circulan por las líneas de procesamiento el contenido de hierro en las soluciones que
se lixivian a una temperatura de 70-80°C en extracción de cobre, que tiene la siguiente 2SO4 - 50, junto con la solución maestra de la de la lixiviación de partículas se condensa y se o con el residuo de la lixiviación de cenizas. El ción de lixiviación de partículas, que tiene la Fe - 1,5; H2SO4 - 3,7, se envía a la extracción extracción se realiza en tres etapas utilizando (Acorga M5640 producido por Cytec InD., o su or de carbohidratos, con una concentración de ción de cobre se devuelve a la lixiviación de o de producción de cobre y se reenvía a un cción de cobre se lleva a cabo en dos etapas a de los baños de electro-extracción de cobre ne la siguiente composición en g/l: Cu - 50; Ni -on una parte del electrolito recuperado de los parado y se suministra a los baños de electroad de corriente de 270-300 Am2, se produce odos de aleación de plomo. La solución de ición en g/l: Cu - 40; Ni - 10; Fe - 1,0; H2SO4 -ños, que tiene la siguiente composición en g/l: zcla con el re-extracto, y otra parte se devuelve rcializable se produce en baños con ánodos densidad de corriente de 270-300 Am2.
proceso de producción de níquel se determina enido total de sulfatos) en las soluciones de la porción de níquel y cobre en el refino que se e 7,5 t/t.
El concentrado de PM se extrae mediante u
resulta del lavado combinado de los residuo
colas de flotación se envían a un proceso sec
La electro-extracción da lugar a cátodos de
GOST 546-2001. La extracción directa de cob
Ejemplo 5. Implementación del método inventi
Procesamiento de la mata de cobre-níquel p
(VF).
La mata de cobre, que tiene la siguiente comp
- 23,2, se torrefacta en un horno de capa fluidi
la capa de material en ebullición hasta que el aproximadamente 0,5%. Después de filtrar
envían a un proceso de producción de ácido
que tiene la siguiente composición en %: Cu
enriquecidas hasta el 3,0% de azufre, que tie
Ni - 3,2; Fe - 14,9. La producción de partíc
ceniza.
La ceniza se lixivia a una temperatura de 70-procesamiento de la ceniza, que es la solució
la siguiente composición en g/l Cu - 35; H2S
lixiviación hasta que su contenido residual e
airea la pulpa con oxígeno a un pH de 2,0-2,
ceniza y la limpieza del hierro se condensa
junto con el residuo de la lixiviación de las par
parte de la solución de lixiviación de la ceniza
- 97; H2SO4 - 0, se envía a la electro-extrac
una parte del líquido de filtración (en la canti
producido en la línea de procesamiento de la
la cristalización del sulfato de cobre, que
cristalización da lugar a una solución maestra n método de flotación a partir de la pulpa que s de la lixiviación de cenizas y partículas. Las undario de producción de mata de convertidor.
cobre comercializares, de grado M00k, según re fue del 97,4%.
ivo
roducida por fundición en un horno Vanyukov
osición en %: Cu - 58,5; Ni - 3,04; Fe -14,2; S izada (FL) a una temperatura de 840-870°C en contenido de azufre residual en la ceniza es de las partículas, los gases de torrefacción se sulfúrico. La torrefacción da lugar a la ceniza, - 60,2; Ni - 3,1; Fe - 14,6; y partículas finas nen la siguiente composición en %: Cu - 61,1; ulas finas es del 10,9% de la producción de
80°C en una solución circulante de la línea de n de la electro-extracción de cobre 1, que tiene O4 - 110. El hierro se precipita de la pulpa de s de 2,0 g/l por exceso de ceniza mientras se 5. El residuo combinado de la lixiviación de la y se envía al lavado con agua y a la flotación rtículas. Después de la post-filtración, la mayor , que tiene la siguiente composición en g/l: Cu ción de cobre 1. Después de la post-filtración, idad de 0,8 m 3 por tonelada de cobre catódico ceniza) se envía a la condensación al vacío y a se realiza a la temperatura de 20°C. La , que tiene la siguiente composición en g/l: Cu - 40; Ni - 2,8; Fe - 4,0; H2SO4 - 0, que se en
sulfato de cobre, que se disuelven y se com
post-filtración. Los baños se abastecen co homogeneización del líquido del filtro de postbaños. Utilizando una densidad de corri
comercializare en los baños con ánodos de
del baño tiene la siguiente composición en g/l
del baño tiene la siguiente composición en g/l:
electrolito recuperado de los baños se mezcl
devuelve para la lixiviación de la ceniza. La c
fue de 0,8 m 3 por tonelada de cobre comercial
de cenizas. Dicha cantidad se determina seg
durante el lavado combinado de residuos d
caso, el contenido de níquel en las solucione
de la ceniza fue de 15 g/l.
Las partículas procedentes de la torrefacción
una porción de refino de la extracción de cobr
-2; Ni - 27; Fe - 9,7; H2SO4 - 50, junto con la
de cobre. El residuo de la lixiviación de part
agua y a la flotación junto con el residuo de l
post-filtración de la solución de la lixiviación d
en g/l: Cu - 35,8; Ni - 27; Fe - 9,7; H2SO4 - 3,
extracción por solvente. La extracción se llev
modificado a base de oxi-oxima (Acorga M56
en forma de solución en un diluidor de carbo
vol. El refino después de la extracción de cob
su parte se separa del proceso de producc
producción de níquel. La re-extracción de cob
porción de electrolito recuperada de los baño
El re-extracto resultante, que tiene la siguient
1,0; H2SO4 - 154, se homogeneiza con una
de electro-extracción separada de cobre 2 y s
de cobre 2. Utilizando una densidad de co
comercializable en los baños con ánodos de vía a la lixiviación de partículas, y cristales de binan con la solución que se suministra a la n el electrolito que se obtiene mediante la -filtración y el electrolito que se recupera de los ente de 270-300 Am2, se produce cobre aleación de plomo. La solución de suministro /l: Cu - 40; Ni - 15,0; H2SO4 - 102. La solución : Cu - 35; Ni - 15,0; H2SO4 -110. Una parte del a con la solución de lixiviación, y otra parte se antidad de solución enviada a la condensación lizable producido en la línea de procesamiento ún la cantidad de soluciones que se generan e lixiviación de cenizas y partículas. En este s que circularon en la línea de procesamiento
se lixivian a una temperatura de 70-80°C en e, que tiene la siguiente composición en g/l Cu solución maestra de la cristalización del sulfato tículas se condensa y se envía al lavado con a lixiviación de cenizas. El líquido filtrado de la e partículas, que tiene la siguiente composición ,5, se envía a la extracción de cobre mediante a a cabo en tres etapas utilizando un extractor 40 producido por Cytec InD., o su equivalente) hidratos, con una concentración de 30 % por re se devuelve a la lixiviación de partículas, y ión de cobre y se reenvía a un proceso de bre se lleva a cabo en dos etapas utilizando la s de electro-extracción de cobre separados 2. te composición en g/l: Cu - 45,5; Ni - 10; Fe -porción de electrolito recuperado de los baños e suministra a los baños de electro-extracción orriente de 270-300 Am2, se produce cobre aleación de plomo. La solución de suministro del baño tiene la siguiente composición en g/l
del electrolito recuperado de los baños, que ti
-10; Fe - 1,0; H2SO4 - 170, se mezcla con e
extracción del cobre. El cobre comercializar
de aleación de plomo utilizando una densidad
La cantidad de refino que se separará en el
por la consistencia del contenido de sal (cont
línea de procesamiento de partículas. La pro
envía al proceso de producción de níquel era
El concentrado de PM se extrae mediante u
resulta del lavado combinado de los residuo
colas de flotación se envían a un proceso sec
La electro-extracción da lugar a cátodos de c
GOST 546-2001. La extracción directa de cob
La menor extracción se explica por el alto c
curso de la lixiviación de cenizas y partículas,
de lixiviación en forma de ferritas resistente
torrefacción. Al mismo tiempo, se transfier
precipitarse por medio de la ceniza. Así, u
permanece en el residuo insoluble.
De esta forma, el método reivindicado para
cobre y níquel permite mejorar las caracter
materiales de sulfuro de cobre y níquel, au
producto comercializable, reducir las pérdida
reducir el procesamiento incompleto de m
reducción de los ciclos del proceso.
l: Cu - 40; Ni - 10; Fe - 1,0; H2SO4 - 162. Parte ene la siguiente composición en g/l: Cu - 35; Ni l re-extracto, y otra parte se devuelve a la re­ e se produce en baños con ánodos insolubles de corriente de 270-300 Am2.
proceso de producción de níquel se determina enido total de sulfatos) en las soluciones de la porción de níquel y cobre en el refino que se de 13,5 t/t.
n método de flotación a partir de la pulpa que s de la lixiviación de cenizas y partículas. Las undario de producción de mata convertida.
cobre comercializables, de grado M00k, según re fue del 94,0%.
ontenido de hierro en el material inicial. En el , una parte del cobre permanece en el residuo s a la disolución que se generan durante la e mucho hierro a la solución, que vuelve a na cantidad adicional de cobre de la ceniza
el procesamiento de materiales de sulfuro de rísticas de rendimiento del procesamiento de mentar la extracción directa de cobre en un s de cobre y otros componentes valiosos, y etales no ferrosos y preciosos mediante la

Claims (3)

REIVINDICACIONES
1. Un método para procesar materiales de sulfuro de cobre y níquel, incluyendo el método la torrefacción por oxidación de un material para obtener cenizas, la lixiviación de las cenizas con una solución cíclica, la separación del residuo de la lixiviación, la electroextracción de cobre de la solución de lixiviación, caracterizado porque las cenizas y las partículas generadas por la torrefacción se lixivian por separado, en el que las partículas se lixivian en un refino de cobre cíclico junto con la porción separada de solución de una línea de procesamiento de cenizas, consistiendo dicha porción en una porción de solución proporcionada a la lixiviación después de la electro-extracción de cobre; y la separación de un residuo de la lixiviación de partículas, extrayendo el cobre de la solución de la lixiviación de partículas mediante extracción por solventes, con la posterior electro-extracción separada del cobre a partir del re-extracto circulante, separando entonces una porción del refino que se enviará a un proceso de producción de níquel.
2. El método de la reivindicación 1, caracterizado porque la solución maestra procedente de la cristalización de una porción de solución procedente de la lixiviación de cenizas se utiliza como la porción separada de la solución de la línea de procesamiento de cenizas.
3. El método de las reivindicaciones 1,2, caracterizado porque el concentrado de cobre procedente de la separación por flotación de la mata de convertidor, o de la mata de cobre que contiene níquel, en particular la mata blanca, se utiliza como materiales de sulfuro de cobre y níquel a procesar.
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