ES3037908T3 - Screw for screwing into plastic - Google Patents
Screw for screwing into plasticInfo
- Publication number
- ES3037908T3 ES3037908T3 ES19737668T ES19737668T ES3037908T3 ES 3037908 T3 ES3037908 T3 ES 3037908T3 ES 19737668 T ES19737668 T ES 19737668T ES 19737668 T ES19737668 T ES 19737668T ES 3037908 T3 ES3037908 T3 ES 3037908T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- thread
- zone
- radius
- forming
- screw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/001—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed
- F16B25/0015—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed the material being a soft organic material, e.g. wood or plastic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B35/00—Screw-bolts; Stay-bolts; Screw-threaded studs; Screws; Set screws
- F16B35/04—Screw-bolts; Stay-bolts; Screw-threaded studs; Screws; Set screws with specially-shaped head or shaft in order to fix the bolt on or in an object
- F16B35/041—Specially-shaped shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B2/00—Friction-grip releasable fastenings
- F16B2/02—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening
- F16B2/06—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening external, i.e. with contracting action
- F16B2/065—Clamps, i.e. with gripping action effected by positive means other than the inherent resistance to deformation of the material of the fastening external, i.e. with contracting action using screw-thread elements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/0036—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw
- F16B25/0042—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw
- F16B25/0047—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw the ridge being characterised by its cross-section in the plane of the shaft axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/0036—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw
- F16B25/0042—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw
- F16B25/0057—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw the screw having distinct axial zones, e.g. multiple axial thread sections with different pitch or thread cross-sections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/0036—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw
- F16B25/0042—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw
- F16B25/0068—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw with multiple-threads, e.g. a double thread screws
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Surgical Instruments (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Closures For Containers (AREA)
- Length-Measuring Instruments Using Mechanical Means (AREA)
- Dowels (AREA)
- Mutual Connection Of Rods And Tubes (AREA)
Abstract
La invención se refiere a un tornillo (10) para cortar una rosca de acoplamiento en un artículo de plástico, que comprende una parte roscada inferior (F) y una parte roscada superior (T), teniendo la parte roscada inferior un diámetro mayor y cubriendo su punta una superficie mayor que la parte roscada superior. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)
Description
DESCRIPCIÓN
Tomillo destinado a atornillarse en materia plástica
[0001] La invención se refiere a un tomillo, en particular, destinado a atornillarse en materia plástica, de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1.
[0002] Los documentos US 5.795.120 B, EP 1.877.233 A2, JP 5243906 B2 y DT 25 43 960 A1 divulgan respectivamente un tornillo destinado a introducirse en un componente provisto de un orificio piloto. El tornillo presenta una zona de rosca formadora y una zona de rosca de soporte, siendo el perfil de rosca en la zona de rosca formadora proporcionalmente más grande que el perfil de rosca en la zona de rosca de soporte.
[0003] Este diseño tiene la desventaja de que, en particular en el caso del uso del tornillo en materias plásticas, se produce una carga elevada sobre el componente, si se desea realizar un mayor paso y un menor ángulo de flanco.
[0004] Un tornillo similar, en particular un tornillo para hormigón, como el del documento EP 1887233 A2, se divulga en el documento DE 10 2015 120 470 A1, en cuyo caso, además de la conocida reducción del diámetro exterior, también puede haber un ángulo de flanco que sea mayor en la zona de la rosca ranurada que en la zona de la rosca de soporte.
[0005] El documento EP 2703658 B1 divulga un tornillo para materiales blandos con diferentes ángulos de flanco en una zona formadora y una zona de soporte, en el que está previsto un salto de paso entre la zona formadora y la zona de soporte para compensar el intersticio originado y aumentar así las fuerzas de fijación.
[0006] El objetivo de la invención es proporcionar un tornillo que con un reducido par de atornillado alcance una reducida carga mecánica sobre el componente y, no obstante, pueda realizar altos valores de extracción.
[0007] Este objetivo se consigue mediante las características de la parte caracterizadora de la reivindicación 1 en combinación con las características de su preámbulo.
[0008] Las reivindicaciones subordinadas constituyen perfeccionamientos ventajosos de la invención.
[0009] De manera conocida, un tornillo presenta un eje central de tornillo, un accionamiento y un vástago portador de rosca. El vástago lleva al menos un filete de rosca que al menos por zonas se extiende en una hélice de paso constante a lo largo del vástago, formando así una rosca principal con un contorno de perfil cambiante que tiene un radio de rosca medio a lo largo de su longitud. El contorno de perfil está formado por el corte del filete de rosca en un plano de sección de la hélice, estando el eje central de tornillo situado en el plano de sección. El radio de la rosca es la distancia ortogonal máxima entre el eje central de tornillo y el contorno de perfil del filete de rosca. La rosca principal presenta una zona de soporte y una zona formadora, resultando en la zona formadora un contorno de perfil formador con un radio de zona formadora y, en la zona de soporte, un contorno de perfil de soporte con un radio de zona de soporte.
[0010] El contorno del perfil formador se define por la proyección del filete de rosca a lo largo de la hélice, en particular en la dirección del accionamiento a lo largo de una zona de extensión axial de una longitud de tres veces el radio de rosca medio partiendo del extremo libre del vástago, sobre un plano de sección de la hélice, estando el eje central de tornillo M situado en el plano de sección. La proyección corresponde, por tanto, a la proyección del desarrollo en línea recta del filete de rosca sobre un plano de sección de la hélice en el que está situado el eje central de tornillo. El resultado es un contorno de perfil formador con una extensión máxima que representa el contorno de perfil formador efectivo. Este contorno de perfil formador presenta una distancia ortogonal máxima con respecto al eje central de tornillo, que define el radio de zona formadora.
[0011] La zona formadora termina en el punto de la hélice en el que existe la extensión máxima del contorno de perfil formador más próximo al accionamiento en el intervalo del 85% del radio de rosca medio en dirección radial hacia fuera, antes de que los contornos de perfil siguientes vuelvan a situarse dentro del contorno de perfil formador.
[0012] El contorno de perfil de soporte se forma proyectando el filete de rosca sobre un plano de sección de la hélice a lo largo de la hélice, en particular en la dirección de accionamiento, a lo largo de una zona de extensión axial que comienza a una distancia de 2/3 del radio de rosca medio con respecto al extremo de la zona formadora y finaliza a 5/3 del radio de rosca medio. Esta zona constituye al menos una zona parcial de la zona de soporte. Puede extenderse más a lo largo de la rosca principal en la dirección del accionamiento, siempre que el contorno de perfil no sobresalga del contorno de perfil de soporte. Este contorno de perfil de soporte presenta una distancia ortogonal máxima con respecto al eje central de tornillo, que define el radio de la zona de soporte.
[0013] De este modo, se garantiza una zona de transición lo más corta posible entre la zona formadora y la zona de soporte, así como una zona de soporte lo suficientemente larga para que se cumpla la función de sujeción básica del tornillo.
[0014] Además, el contorno de perfil de soporte y el contorno de perfil formador están adaptados entre sí de tal manera que cuando el contorno de perfil de soporte y el contorno de perfil formador se superponen a lo largo de la hélice, el contorno de perfil de soporte se encuentra completamente dentro del contorno de perfil formador al menos en la zona que se extiende hacia fuera desde el 85% del radio de zona formadora en la dirección radial.
[0015] Esto garantiza que se tenga en cuenta la recuperación elástica del material en la rosca de tuerca ranurada y se pueda conseguir un reducido par de enroscado.
[0016] De acuerdo con la invención, está previsto que el contorno de perfil formador delimita una superficie de perfil formador que, medida en un intervalo del 10% del radio de la zona formadora a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil formador con respecto al eje central de tornillo radialmente hacia dentro, es mayor que una superficie de perfil de soporte delimitada por el contorno de perfil de soporte, medida en un intervalo del 10% del radio de la zona formadora a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil de soporte con respecto al eje central de tornillo radialmente hacia dentro.
[0017] Mediante la adaptación de contorno de perfil de acuerdo con la invención se puede realizar la compensación de la recuperación elástica en la rosca de tuerca incluso en el caso de ángulos de flanco relativamente pequeños, quedando garantizado un solapamiento suficiente de los flancos. De este modo se evitan daños en el material del componente, como ocurre en el caso de un tornillo con una rosca de zona formadora proporcionalmente ampliada.
[0018] Preferentemente, el contorno del perfil formador y el contorno de perfil de soporte tienen un ángulo de flanco inferior a 35°. El ángulo de flanco del contorno del perfil formador corresponde a 180° menos la suma de los dos ángulos de base de un trapecio, que queda formado al formarse los lados de base del trapecio por las líneas de corte paralelas al eje de tornillo en el 85% del radio de perfil formador R<f>y en el 95% del radio de perfil formador R<f>. Los ángulos de base son los ángulos en el lado de base más largo del trapecio, es decir, en la línea de corte en el 85%.
[0019] La regla análoga para determinar el ángulo de flanco resulta para el contorno de perfil de soporte, situándose aquí las líneas de corte en el 85% del radio de perfil de soporte R<t>y en el 95% del radio de perfil de soporte R<t>.
[0020] El ángulo de flanco está comprendido en particular entre 20° y 30°. Se trata de un ángulo de flanco acreditado para uniones atornilladas de materia plástica.
[0021] De acuerdo con un perfeccionamiento ventajoso de la invención, el radio de la zona de soporte es entre un 1% y un 3% más pequeño que el radio de la zona formadora. Esto tiene como consecuencia que se produce solo el menor daño material posible en el componente de materia plástica, pero no obstante puede ajustarse una distancia suficientemente grande entre el contorno de perfil formador y el contorno de perfil de soporte, que representa la recuperación elástica del material.
[0022] Es particularmente ventajoso si el contorno de perfil de soporte presenta en el 95% del radio de la zona de soporte una anchura axial que es menor que la anchura axial del contorno de perfil formador en el 95% del radio de zona formadora. Esto permite un diseño sencillo del perfil roscado, de modo que la superficie de perfil formador es mayor que la superficie de perfil de soporte.
[0023] En particular, la anchura del contorno del perfil de soporte es al menos un 10%, en particular al menos un 20% menor que la anchura del contorno del perfil formador.
[0024] Con el fin de simplificar la fabricación, el contorno del perfil formador y/o el contorno del perfil de soporte pueden ser simétricos.
[0025] De acuerdo con una realización especialmente ventajosa, la zona formadora es menor que 2 veces el paso. Preferentemente, el filete de rosca aumenta hasta su contorno de perfil formador y después permanece constante en un intervalo que llega hasta el final de la zona formadora.
[0026] Preferentemente, la relación entre el radio del núcleo y el radio medio de rosca puede ser de 0,6 a 0,8. Son condiciones normales para los tornillos de materia plástica.
[0027] Además, en un perfeccionamiento de la invención, puede estar previsto que en la zona que se extiende radialmente dentro del 85% del radio de la zona formadora, el contorno de perfil de soporte esté situado al menos parcialmente fuera del contorno del perfil formador. De esta manera, se hace posible un diseño más flexible de la transición del flanco a la base de la rosca, con lo que se pueden tener más en cuenta las propiedades del material.
[0028] Preferentemente, puede estar previsto además que el diámetro del núcleo en la zona formadora sea menor o igual que el diámetro del núcleo en la zona de soporte.
[0029] De acuerdo con otra realización ventajosa de la invención, el vástago puede presentar en el extremo libre del vástago de tomillo una rosca de aplicación, comprendiendo la rosca de aplicación al menos dos filetes de rosca de aplicación, cuyo radio alcanza como máximo el 90% del radio de zona formadora y forman una zona de aplicación.
[0030] La zona de rosca de aplicación se forma donde los filetes de rosca de aplicación tienen el mismo curso de diámetro y, además, el radio de rosca de la rosca principal es menor o igual que el radio de rosca de los filetes de rosca de aplicación.
[0031] Esto tiene la ventaja de que el tornillo puede aplicarse de forma particularmente recta, lo que tiene como consecuencia que, por la zona formadora posterior en la pieza de materia plástica y la rosca de la zona de soporte que sigue a la zona formadora están orientadas con la mayor precisión posible, de modo que la recuperación elástica del plástico puede tenerse en cuenta con precisión. De este modo, la fricción de la zona de soporte durante el atornillado puede reducirse aún más o incluso evitarse.
[0032] Preferentemente, está previsto que la rosca principal en la zona de aplicación tenga el mismo radio de rosca que la rosca de aplicación, a la misma distancia axial con respecto al extremo libre del vástago de tornillo. De este modo, los, en particular dos, filetes de rosca de aplicación y la rosca principal forman al menos tres puntos de aplicación idénticos que permiten una aplicación particularmente recta del tornillo.
[0033] Preferentemente, todos los filetes de rosca en la zona de aplicación parten del mismo plano de sección transversal. Además, todos los filetes de rosca en la zona de aplicación tienen el mismo contorno de sección transversal. Por tanto, están configurados de la misma manera. Por ejemplo, el filete de rosca principal y los dos filetes de rosca de aplicación comienzan de la misma manera y tienen el mismo curso.
[0034] Alternativamente, también pueden estar previstas al menos tres filetes de rosca de aplicación, en cuyo caso el radio de rosca de la rosca principal en la zona de aplicación es en particular menor que el radio de rosca de aplicación.
[0035] De acuerdo con otro perfeccionamiento ventajoso de la invención, los filetes de rosca de aplicación comienzan en el núcleo, y el radio de rosca de aplicación aumenta continuamente partiendo del núcleo hasta el final de la zona de aplicación. Esto garantiza una aplicación continua y uniforme del tornillo.
[0036] Además, los filetes de rosca con el mismo radio de rosca pueden estar distribuidos circunferencialmente igual a la misma altura axial en la zona de aplicación. De esta manera, se garantiza un contacto simétrico con el orificio piloto del componente de materia plástica.
[0037] En particular, el diámetro del extremo libre del tornillo es de al menos 20%, en particular de al menos 30%, en particular de al menos 40%, en particular de al menos 50%, en particular de al menos 60% del radio de zona formadora doble. Esta punta roma es habitual en los tornillos de materia plástica.
[0038] La rosca de aplicación puede conectarse directamente al extremo libre del tornillo. De este modo, se consigue un guiado ideal del tornillo al aplicarlo por primera vez.
[0039] Alternativamente, la rosca de aplicación puede comenzar a cierta distancia del extremo libre del tornillo. De este modo, la zona situada hacia el final del tornillo puede cumplir una función de búsqueda.
[0040] Para facilitar la fabricación, la rosca de aplicación y la rosca principal pueden ser roscas laminadas.
[0041] Según otro diseño ventajoso, las roscas de la zona de aplicación pueden tener un ángulo de flanco más romo que la rosca principal fuera de la zona de aplicación. Esto tiene la ventaja de un buen centrado sin ranurado unilateral de los filetes de rosca de aplicación y facilita la repetición del montaje.
[0042] Los filetes de rosca de aplicación pueden finalizar de forma abrupta al final de la zona de aplicación. Esto tiene la ventaja de que se minimiza la fricción cuando el tornillo se enrosca más en un orificio piloto estrecho.
[0043] De acuerdo con un perfeccionamiento ventajoso, la rosca de aplicación puede extenderse sobre un máximo de dos vueltas. Esto favorece un atornillado eficiente, quedando garantizada no obstante una orientación óptima del tornillo.
[0044] En un filete de rosca pueden estar previstas interrupciones de los filetes de rosca, aunque el curso interpolado del radio de rosca sigue igual.
[0045] Según otro aspecto de la invención, ésta se refiere a un procedimiento para producir una unión atornillada que comprende un tornillo de acuerdo con la invención, descrito anteriormente. El tornillo de acuerdo con la invención se atornilla en un orificio piloto en un componente de materia plástica, en donde, en la zona formadora se forma una contra-rosca o rosca de tuerca con el contorno de perfil formador en la materia plástica. En cuanto la contra-rosca deja de estar en engrane con la zona formadora, retorna elásticamente en la zona de soporte, de modo que la rosca de tuerca no entra en contacto con la rosca en la zona de soporte durante el proceso de enroscado. La rosca en la zona de soporte solo es presionada contra la contra-rosca cuando el tornillo se aprieta definitivamente en el componente.
[0046] Preferentemente, el tornillo de acuerdo con la invención se enrosca en un orificio piloto, cuyo radio corresponde aproximadamente al 80% del radio de zona formadora.
[0047] Además, la invención se refiere a una unión roscada realizada de acuerdo con el procedimiento descrito anteriormente.
[0048] Ventajas, características y posibilidades de aplicación adicionales de la presente invención resultan de la siguiente descripción en relación con los ejemplos de realización representados en los dibujos.
[0049] En el dibujo, muestran:
La figura 1 un alzado lateral de un tornillo de acuerdo con la invención;
a figura 2 una vista en perspectiva del desarrollo del filete de rosca;
a figura 3a una vista en perspectiva del desarrollo del filete de rosca a lo largo de 3 x Rm;
a figura 3b una vista frontal del desarrollo del filete de rosca;
a figura 3c el contorno de perfil formador obtenido a partir de la proyección del filete de rosca desarrollado; a figura 4 una vista en perspectiva del filete de rosca desarrollado con ilustración del extremo de la zona formadora;
a figura 5a una vista en perspectiva del filete de rosca desarrollado en la zona de soporte;
a figura 5b una vista frontal del filete de rosca desarrollado;
a figura 5c un contorno de rosca de soporte resultante de la proyección;
a figura 6 una superposición del contorno del filete de rosca formadora de la figura 3c y el contorno del filete de rosca de soporte de la figura 5c
a figura 7 una ampliación de la superposición según la figura 6;
a figura 8a una representación de la superficie de perfil formador;
a figura 8b una representación de la superficie de perfil de soporte;
a figura 9 una representación del ángulo de flanco del perfil formador;
a figura 10 una superposición de un contorno de perfil formador y un contorno de perfil de soporte;
a figura 11 una superposición de un contorno de perfil formador y un contorno de perfil de soporte;
a figura 12 un alzado lateral de un tornillo de acuerdo con la invención con una rosca de aplicación;
a figura 13a una ampliación de la zona de aplicación de la figura 12;
a figura 13b una sección transversal a través de la zona de aplicación;
a figura 13c otra sección transversal a través de la zona de aplicación;
a figura 13d una sección transversal a través del vástago de tornillo fuera de la zona de aplicación;
a figura 14 una vista en sección de una unión atornillada de acuerdo con la invención
a figura 15a una ampliación de la zona de rosca formadora de la figura 14
a figura 15b una ampliación de la zona de rosca de soporte de la figura 14
[0050] La figura 1 muestra un alzado lateral de un tornillo 10 de acuerdo con la invención, que comprende un eje central de tornillo M, un accionamiento 12 y un vástago 14 portador de rosca. La dirección a lo largo del eje central de tomillo M se denomina en lo sucesivo dirección axial. El vástago 14 lleva al menos un filete de rosca 16 que se extiende en una hélice de paso constante a lo largo del vástago y forma así una rosca principal 18 con un contorno de perfil 20 cambiante. La rosca principal 18 tiene un radio de rosca medio Rm a lo largo de su longitud. El radio de rosca medio Rm es el radio de rosca en promedio a lo largo de la rosca principal 18 y se situará generalmente entre el radio de zona formadora y el radio de la zona de soporte. Por tanto, el radio de rosca medio R<m>corresponderá aproximadamente al radio nominal.
[0051] El contorno de perfil 20 está formado por la sección del filete de rosca en un plano de sección H de la hélice en el que se encuentra la línea central de tornillo M.
[0052] El radio de rosca R se define como la distancia ortogonal máxima desde el eje central de tornillo M hasta el contorno de perfil 20 del filete de rosca 16. Esto se explica con más detalle en la figura 3a.
[0053] La rosca principal 18 presenta una zona de soporte T y una zona formadora F, resultando en la zona formadora un contorno de perfil formador 24 con un radio de zona formadora Rf y, en la zona de soporte T un contorno de perfil de soporte 22 con un radio de zona de soporte R<t>.
[0054] El contorno de perfil formador 24 está definido por la proyección del filete de rosca 16 a lo largo de la hélice sobre una zona de extensión axial de una longitud de tres veces el radio de rosca medio (3 x R<m>) a partir del extremo de vástago libre 25 en un plano de sección de la hélice H. Esto se describe con más detalle en la figura 3c.
[0055] La proyección corresponde, por tanto, a la proyección del desarrollo en línea recta del filete de rosca sobre el plano de sección H de la hélice, que contiene el eje central de tornillo M.
[0056] La figura 2 muestra un alzado lateral del tornillo 10 con el eje central de tornillo M. La zona axial del tornillo 10 desde el comienzo del filete de rosca 16 a lo largo de una longitud axial de 3 x Rm que luego se ha desarrollado a lo largo de la longitud L1. También se muestra el plano de sección H, en el que se encuentra el eje central de tornillo M.
[0057] En la figura 3a se muestra una vista en perspectiva del desarrollo del filete de rosca 16. El desarrollo muestra esquemáticamente el filete de rosca 16 con la longitud L1, correspondiendo L1 a la longitud del filete de rosca 16 en el desarrollo, que resulta en el caso de una extensión axial de 3 x Rm. El radio R se muestra como una línea discontinua en diferentes puntos del filete de rosca 16. De este modo, el radio de rosca medio se determina a lo largo de toda la longitud de la rosca principal 18.
[0058] La figura 3b muestra la vista frontal del desarrollo, que corresponde a un plano de sección de la hélice. Por tanto, de la proyección sobre el plano de sección resulta el contorno de perfil formador 24 de acuerdo con la figura 3c con una extensión máxima que representa el contorno de perfil formador 24 efectivo que crea entonces la rosca de tuerca en el componente.
[0059] La zona formadora F finaliza en el final de la zona formadora FE, es decir, en el punto de la rosca principal 18 en el que aún existe la extensión máxima del contorno de perfil formador 24, más próxima al accionamiento, se sitúa en el intervalo de 85% del radio de rosca medio en la dirección radial hacia fuera, antes de que el contorno del perfil siguiente en el intervalo hasta el final de L1, es decir, la longitud correspondiente del filete de rosca a la longitud 3 x R<m>, está situada de nuevo dentro del contorno de perfil formador 24 en la dirección axial. La posición del final de zona formadora FE se muestra en la figura 4. En el punto FE, el contorno de perfil formador 24, a partir del comienzo de la rosca, está presente por última vez antes de que, tras una zona de transición, el contorno de perfil se convierte en el contorno de perfil de soporte 22 que en el presente ejemplo se mantiene a lo largo de la longitud de tornillo restante de la rosca principal 18.
[0060] El contorno de perfil de soporte 22 está formado por la proyección de la parte del filete de rosca 16 sobre un plano de sección H de la hélice a lo largo de la hélice sobre una zona que se extiende axialmente y que comienza a una distancia axial de 2/3 del radio de rosca medio Rm con respecto al final de zona formadora FE y finaliza a una distancia axial de 5/3 del radio de rosca medio R<m>con respecto al final de zona formadora FE. Esta zona forma al menos una zona parcial de la zona de soporte T. La figura 4 muestra la zona en el desarrollo de la rosca 18, que resulta de forma análoga a las dimensiones indicadas en la dirección axial. Por tanto, L2 es la longitud del filete de rosca 16, que resulta del desarrollo de la zona axial de 2/3 x Rm. La longitud L3 es la longitud del filete de rosca 16, que resulta del desarrollo de la zona axial de 5/3 x Rm.
[0061] Por el hecho de que la zona para determinar el contorno de perfil de soporte 22 comienza en 2/3 x R<m>, se garantiza que la zona de transición desde la zona formadora F hasta la zona de soporte T sea lo más corta posible. Por lo tanto, la zona de transición en el desarrollo es más corta que L2 y es menor o igual a 2/3 x RMen la dirección axial. La zona de soporte T tiene al menos una longitud de L3 - L2 en el desarrollo, de modo que se cumple una función básica de sujeción del tornillo. En la figura 5a se muestra el desarrollo de la parte de la rosca 16 que forma, al menos parcialmente, la zona de soporte. La figura 5b muestra una vista frontal del desarrollo y la figura 5c la correspondiente proyección del desarrollo sobre el plano de sección H de la hélice, que define el contorno de perfil de soporte 22. La vista frontal y la proyección son idénticas en el presente caso, ya que el contorno del perfil en la zona de soporte corresponde al contorno de perfil de soporte 22 en el presente caso.
[0062] La figura 6 muestra que el contorno de perfil de soporte 22 y el contorno de perfil formador 24 están adaptados entre sí de tal manera que, cuando se superponen el contorno de perfil de soporte 22 y el contorno de perfil formador 24, el contorno de perfil de soporte 22 se encuentra completamente dentro del contorno de perfil formador 24 al menos en la zona E que se extiende hacia fuera a partir del 85% del radio de zona formadora Rf en dirección radial. En la figura 7 se muestra una ampliación de la zona E. La distancia A1 entre los flancos del contorno de perfil formador 24 y el contorno de perfil de soporte 22 puede estar adaptada a la elasticidad del material, pero está comprendida preferentemente entre 0,03 mm y 0,05 mm, en particular 0,04 mm, para un tornillo con un diámetro nominal de 5 mm, por ejemplo. La distancia preferentemente se mantiene constante en todo el flanco, al menos en la zona E.
[0063] La figura 8a muestra una ampliación de la zona E del contorno de perfil formador 24, que delimita una superficie de perfil formador 26, formada radialmente hacia dentro, medida en un intervalo del 10% del radio de zona formadora, a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil formador con respecto al eje central de tornillo. La figura 8b muestra una ampliación de la zona E del contorno de perfil de soporte 22, en la que el contorno de perfil de soporte 22 delimita una superficie de perfil de soporte 28 medida radialmente hacia dentro a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil de soporte, que corresponde a R<t>, hasta el eje central de tornillo en un intervalo del 10% del radio de zona formadora Rf.
[0064] De acuerdo con la invención, la superficie de perfil formador 26 es mayor que la superficie de perfil de soporte 28. Esto tiene la ventaja de que se pueden realizar incluso ángulos de flanco agudos sin que el material en el que se atornilla el tornillo se someta a un esfuerzo excesivo, consiguiendo no obstante una elevada fuerza de extracción con un reducido par de enroscado.
[0065] El ángulo de flanco alfa del contorno de perfil formador 24 se determina como se muestra en la figura 9. Corresponde a 180° menos la suma de los ángulos de base (beta 1, beta 2) de un trapecio, que se forma por el hecho de que los lados de base del trapecio están formados por las líneas de corte paralelas al eje de tornillo en el 85% del radio de perfil formador Rf y en el 95% del radio de moldeo Rf. Los ángulos de base son los ángulos en el lado de base más largo del trapecio, es decir, en la línea de corte en el 85%.
[0066] El ángulo de flanco es inferior a 35°, en particular entre 20° y 30°.
[0067] La regla análoga para determinar el ángulo de flanco se aplica al contorno de perfil de soporte 22, en el que las líneas de corte se sitúan en el 85% y en el 95% del radio de perfil de soporte Rt.
[0068] La figura 10 muestra una comparación de la anchura Bf del contorno de perfil formador en el 95% del radio del molde y la anchura del contorno de perfil de soporte B<t>. La anchura B<f>del contorno de perfil formador 24 es mayor que la anchura Bt del contorno de perfil de soporte 22. En el ejemplo de la figura 10, la anchura Bt del contorno de perfil de soporte 22 es aproximadamente un 10% menor que la anchura Bf del contorno de perfil formador 24. El contorno de perfil formador 24 y el contorno de perfil de soporte 22 están realizados de forma simétrica en el presente ejemplo. El eje de simetría es la ortogonal al eje central de tornillo M, que interseca el contorno de perfil 22, 24 a media anchura B<T>o B<F>.
[0069] La figura 11 muestra otro diseño de la rosca en la zona de soporte T, en la que la transición del flanco de rosca a la base de rosca discurre de forma más plana que en las figuras descritas anteriormente. Como resultado, el contorno de perfil de soporte 22 se encuentra al menos parcialmente fuera del contorno de zona formadora 24 en la zona radialmente dentro del 85% del radio de zona formadora.
[0070] La figura 12 muestra otra realización de un tornillo de acuerdo con la invención, en la que el vástago presenta además una rosca de aplicación 30 en el extremo libre del vástago de tornillo. La rosca de aplicación comprende al menos dos filetes de rosca de aplicación 32, 34, cuyo radio alcanza como máximo el 90% del radio de zona formadora Rf y forma una zona de aplicación AB, en la que los filetes de rosca de aplicación 32, 34 tienen el mismo curso de radio sobre su hélice asignada y, además, el radio de rosca de la rosca principal es menor o igual que el radio de rosca de los filetes de rosca de aplicación a la misma distancia axial del extremo libre 25 del tornillo.
[0071] En este ejemplo, el filete de rosca 16 de la rosca principal 18 tiene el mismo radio de rosca R en la zona de aplicación que la rosca de aplicación 30, con la misma distancia axial al extremo libre del tornillo. Los filetes de rosca de aplicación 32, 34 comienzan directamente en el extremo libre 25 del vástago de tornillo en el núcleo. Esto garantiza que el tornillo queda guiado de forma ideal desde el primer momento de su aplicación. En el presente ejemplo, el filete de rosca de aplicación 30 se extiende a lo largo de aproximadamente una vuelta, finalizando la zona de aplicación en aproximadamente un tercio de una vuelta.
[0072] En el presente ejemplo, el diámetro del extremo libre del vástago de tornillo corresponde aproximadamente al menos al 65% del doble del radio de zona formadora R<f>.
[0073] La zona de aplicación se describe con más detalle en las figuras 13a a 13d.
[0074] La figura 13a muestra un alzado lateral ampliado del extremo libre 25 del vástago de tomillo con tres líneas de sección transversal. La primera línea de sección transversal P-P se encuentra en el centro de la zona de aplicación AB. La línea de sección transversal Q-Q se encuentra en el extremo de la zona de aplicación AB y la línea de sección transversal S-S se encuentra por encima de la zona de aplicación. La figura 13b muestra la sección transversal en la línea de sección transversal P-P. La figura 13b muestra claramente que todas las roscas en la zona de aplicación, en concreto, las dos roscas de aplicación 32, 34 y el filete de rosca 16, tienen el mismo radio de rosca. Lo mismo es aplicable a la figura 13c en el extremo de la zona de aplicación, donde todos los filetes de rosca 16, 32, 34 presentes siguen teniendo el mismo radio de rosca R a la misma distancia axial del extremo libre del eje del tornillo.
[0075] Finalmente, la figura 13d ilustra en sección transversal en la línea de sección transversal S-S los radios de rosca de las dos roscas de aplicación 32, 34 y el filete de rosca 16 de la rosca principal fuera de la zona de aplicación AB. En esta zona, los radios de rosca R de las roscas de aplicación 32, 34 son significativamente menores que el radio de rosca del filete de rosca 16 de la rosca principal18 en esta línea de sección transversal. En el presente ejemplo, las roscas de aplicación finalizan suavemente después de la zona de aplicación, mientras que el filete de rosca principal sigue creciendo hasta alcanzar el contorno de perfil formador.
[0076] La figura 14 muestra una vista en sección durante la realización de una unión atornillada 40.
[0077] La unión atornillada 40 comprende un tornillo 42 y un componente de materia plástica 46 provisto de un orificio piloto 44. Por la zona formadora frontal F del tornillo 42 se va formando un filete de rosca en el componente de materia plástica 46, en el cual engrana después la zona de soporte T siguiente del filete de rosca. Por ejemplo, en la figura 15a está representado un detalle 1 que muestra el engrane de la rosca en la zona formadora F y un detalle 2 que muestra el engrane de la rosca en la zona de soporte de la rosca principal.
[0078] El contorno de perfil formador 50 se muestra en la figura 15a. La siguiente rosca con el contorno de perfil de soporte 58 en la zona de soporte del tornillo se muestra en el detalle representado en la figura 15b. En la representación del detalle de la figura 15b, el filete de rosca en la rosca de tuerca se muestra en su estado recuperado elásticamente con la línea de contorno 56. Aquí, a pesar del retroceso elástico de la rosca de tuerca, los flancos de rosca del contorno de perfil de soporte 58 siguen estando separados a una distancia A2 de la rosca de la tuerca recuperada elásticamente. De este modo, la rosca de la zona de soporte puede enroscarse en la rosca de tuerca prácticamente sin fricción. Solo cuando se aprieta definitivamente el tornillo 42, la rosca en la zona de soporte es presionada contra el flanco de la rosca de tuerca y crea una unión forzada en el sentido de giro. Por el hecho de que la superficie de la zona de la punta del contorno de perfil de soporte 58 es más pequeña que la superficie del contorno de perfil formador 50, se puede garantizar tanto un reducido par de enroscado como una alta resistencia a la extracción, ya que se evitan daños materiales en el material de materia plástica y, no obstante, sigue habiendo suficiente distancia de los flancos de rosca entre la rosca de tuerca recuperada elásticamente y la rosca en la zona de soporte.
Claims (27)
1. Tomillo (10) que presenta un eje central de tomillo (M), que comprende un accionamiento (12) y un vástago (14) portador de rosca, que presenta un filete de rosca (16) que al menos por zonas se extiende en una hélice de paso constante a lo largo del vástago formando una rosca principal (18) que tiene un radio medio de rosca (Rm) que corresponde al radio de rosca medio a lo largo de toda la longitud de la rosca principal (18), en donde el radio de rosca (R) es la distancia ortogonal máxima desde el eje del tornillo (M) al contorno del perfil (20) del filete de rosca, en donde la rosca principal (18) tiene una zona de soporte (T) y una zona formadora (F), en donde en la zona formadora (F) resulta un contorno de perfil de forma (24) con un radio de zona formadora (Rf) que corresponde a la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil formador (24) al eje central de tornillo, y en la zona de soporte (T) resulta un contorno de perfil de soporte (22) con un radio de zona de soporte (R<t>), en donde el contorno de perfil formador (24) está definido por la proyección del filete de rosca a lo largo de la hélice sobre una zona que se extiende axialmente de una longitud de tres veces el radio de rosca medio (R<m>) partiendo del extremo libre (25) del vástago sobre un plano de sección (H) de la hélice, en donde la zona formadora (F) finaliza en un extremo de zona formadora (FE), concretamente en el punto de la hélice, en el que el contorno de perfil formador (24) más próximo al accionamiento (12) se encuentra en la zona que comienza a partir del 85% del radio de rosca medio hacia fuera en dirección radial y el contorno de perfil (20) siguiente al extremo de zona formadora (FE) se vuelve a encontrar dentro del contorno de perfil formador (24), en donde el contorno de perfil de soporte (22) está definido por la proyección del filete de rosca a lo largo de la hélice sobre un plano de sección (H) de la hélice en una zona que comienza a una distancia axial de 2/3 x el radio de rosca medio (R<m>) con respecto al extremo de zona formadora (FE) y finaliza a una distancia axial de 5/3 x el radio de rosca medio (Rm) y, cuando se superponen el contorno de perfil de soporte (22), y el contorno de perfil formador (24), al menos en la zona que se extiende a partir del 85% del radio de zona formadora (R<f>) hacia fuera en dirección radial, se encuentra completamente dentro del contorno de perfil formador (24), caracterizado porque una superficie de perfil formador (26) que está delimitada por el contorno de perfil formador (24), medida en un intervalo del 10% del radio de zona formadora (Rf) a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil formador (24) al eje central de tornillo radialmente hacia dentro, es mayor que una superficie de perfil de soporte (28) que está delimitada por el contorno de perfil de soporte (22), medida en un intervalo del 10% del radio de zona formadora (R<f>) a partir de la distancia ortogonal máxima del contorno de perfil de soporte (22) al eje central de tornillo radialmente hacia dentro.
2. Tornillo de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado porque el contorno de perfil formador (24) y el contorno de perfil de soporte (22) presentan un ángulo de flanco (alfa) inferior a 35°.
3. Tornillo de acuerdo con la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque el radio de zona de soporte (Rt) es entre 1% y 3% menor que el radio de zona formadora (R<f>).
4. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el contorno de perfil de soporte (22) en el 95% del radio de zona de soporte (Rt) tiene una anchura (Bt) que es menor que la anchura (Bf) del contorno de perfil formador (24) en el 95% del radio de zona formadora (Rf).
5. Tornillo de acuerdo con la reivindicación 4, caracterizado porque la anchura (B<t>) del contorno de perfil de soporte (22) es al menos un 10%, en particular al menos un 20%, menor que la anchura (B<f>) del contorno de perfil formador (24).
6. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contorno de perfil formador (24) y/o el contorno de perfil de soporte (22) es/son simétrico/s.
7. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contorno de perfil formador (24) no sigue aumentando a lo largo de una longitud inferior a dos veces el paso.
8. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la relación entre el diámetro de núcleo y dos veces el radio de rosca medio (Rm) es de 0,6 a 0,8.
9. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque en la zona que se extiende radialmente dentro del 85% del radio de zona formadora (R<f>), el contorno de perfil de soporte (22) queda situado al menos parcialmente fuera del contorno de perfil formador (24).
10. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el diámetro del núcleo en la zona formadora es menor o igual que el diámetro del núcleo en la zona de soporte (T).
11. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el vástago presenta una rosca de aplicación (30) en la zona del extremo libre (25) del vástago de tornillo, comprendiendo la rosca de aplicación (30) al menos dos filetes de rosca de aplicación (32, 34) que en su radio alcanzan como máximo el 90% del radio de zona formadora (R<f>) y forman una zona de aplicación (AB) en la que los filetes de rosca de aplicación (32, 34) tienen el mismo curso de radio y, además, en la zona de aplicación (AB), el radio de rosca de la rosca principal (18) es menor o igual que el radio de rosca de los filetes de rosca de aplicación (32, 34).
12. Tomillo de acuerdo con la reivindicación 11, caracterizado porque la rosca principal (18) presenta en la zona de aplicación (AB) el mismo radio de rosca (R) que la rosca de aplicación (32, 34).
13. Tornillo de acuerdo con la reivindicación 11, caracterizado porque están previstas al menos tres filetes de rosca de aplicación (32, 34), en donde el radio de rosca (R) de la rosca principal (18) en la zona de aplicación (AB) es menor que el de la rosca de aplicación.
14. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 13, caracterizado porque los filetes de rosca de aplicación (32, 34) comienzan en el núcleo y aumentan continuamente en su radio de rosca (R) en la dirección de la zona de soporte (T).
15. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 14, caracterizado porque los filetes de rosca (16, 32, 34) con el mismo radio de rosca (R) están distribuidos circunferencialmente de manera uniforme en la zona de aplicación (AB).
16. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 15, caracterizado porque el diámetro del núcleo del extremo libre del tornillo es de al menos 20% o al menos 30% o al menos 40% o al menos 50% o al menos 60% del doble radio de la zona formadora.
17. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 16, caracterizado porque todos los filetes de rosca (16, 32, 34) en la zona de aplicación (AB) tienen su comienzo en el mismo plano de sección transversal.
18. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 17, caracterizado porque todos los filetes de rosca (16, 32, 34) en la zona de aplicación (AB) presentan el mismo contorno de perfil.
19. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 18, caracterizado porque la rosca de aplicación (30) está situada directamente a continuación del extremo de vástago libre (25).
20. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 19, caracterizado porque la rosca de aplicación (30) comienza a una distancia del extremo de vástago libre (25).
21. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 19, caracterizado porque la rosca de aplicación (30) y la rosca principal (18) son roscas laminadas.
22. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 21, caracterizado porque las roscas en la zona de aplicación (30) tienen un ángulo de flanco más romo que la rosca principal (18) fuera de la zona de aplicación (AB).
23. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 22, caracterizado porque la rosca de aplicación (30) finaliza de forma abrupta.
24. Tornillo de acuerdo con una de las reivindicaciones 11 a 23, caracterizado porque la rosca de aplicación (30) se extiende como máximo a lo largo de dos vueltas.
25. Procedimiento para realizar una unión atornillada que comprende un tornillo (10, 42) de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores 1 a 24, caracterizado por que el tornillo (42) se atornilla en un orificio piloto (44) en un componente (46) de materia plástica, formándose en la zona formadora (F) una contra-rosca con el contorno de perfil formador (50) en la materia plástica, tras lo cual la contra-rosca en la zona de soporte vuelve a recuperarse elásticamente, de modo que no entra en contacto con la rosca en la zona de soporte (T) durante el proceso de atornillado, y la rosca en la zona de soporte (T) solo es presionada contra la contra-rosca cuando se aprieta el tornillo en el componente.
26. Procedimiento de acuerdo con la reivindicación 25, caracterizado porque el radio del orificio piloto corresponde al 80% del radio de zona formadora.
27. Unión atornillada (40) que comprende un tornillo (42) y un componente (46) de materia plástica, fabricado según el procedimiento de acuerdo con las reivindicaciones 25 y/o 26.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102018114984.0A DE102018114984A1 (de) | 2018-06-21 | 2018-06-21 | Schraube zur Verschraubung in Kunststoff |
| PCT/EP2019/066531 WO2019243606A1 (de) | 2018-06-21 | 2019-06-21 | Schraube zur verschraubung in kunststoff |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES3037908T3 true ES3037908T3 (en) | 2025-10-08 |
Family
ID=67226212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES19737668T Active ES3037908T3 (en) | 2018-06-21 | 2019-06-21 | Screw for screwing into plastic |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US12372111B2 (es) |
| EP (1) | EP3810941B1 (es) |
| JP (2) | JP7633024B2 (es) |
| KR (1) | KR102891375B1 (es) |
| CN (1) | CN112313418B (es) |
| DE (1) | DE102018114984A1 (es) |
| ES (1) | ES3037908T3 (es) |
| MX (1) | MX2020013341A (es) |
| MY (1) | MY208677A (es) |
| PH (1) | PH12020552201A1 (es) |
| PL (1) | PL3810941T3 (es) |
| SG (1) | SG11202012665XA (es) |
| TW (1) | TWI799603B (es) |
| WO (1) | WO2019243606A1 (es) |
| ZA (1) | ZA202007888B (es) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102018114984A1 (de) * | 2018-06-21 | 2019-12-24 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Schraube zur Verschraubung in Kunststoff |
| CN216241731U (zh) * | 2021-07-29 | 2022-04-08 | 浙江印天健康科技有限公司 | 一种紧固螺钉及使用该紧固螺钉的升降桌 |
| KR20240123504A (ko) | 2023-02-07 | 2024-08-14 | 대동하이렉스 주식회사 | 발포 및 일반 플라스틱 범용 스크루 |
Family Cites Families (40)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3426642A (en) * | 1962-02-05 | 1969-02-11 | Res Eng & Mfg | Self-tapping screws with threadforming projections |
| US3351115A (en) | 1965-11-22 | 1967-11-07 | Roger W Boehlow | Thread-forming and fastening screw |
| US3527136A (en) * | 1969-02-27 | 1970-09-08 | Standard Pressed Steel Co | Self-retained thread rolling screw |
| US3861269A (en) * | 1971-01-04 | 1975-01-21 | Superior Dry Wall Screw Mfg Co | Fastener with improved thread construction |
| US3878759A (en) * | 1972-12-29 | 1975-04-22 | Textron Inc | Bi-lobular self-thread forming fastener |
| DE2543960A1 (de) * | 1975-10-02 | 1977-04-07 | Bosch Gmbh Robert | Selbstschneidende befestigungsschraube |
| DE3411319C2 (de) | 1984-03-28 | 1986-12-04 | Boehringer Ingelheim KG, 6507 Ingelheim | Verwendung von Citronensäureestern als Treib- und/oder Nucleierungsmittel zur Herstellung thermoplastischer Kunststoffschäume |
| JP2571805Y2 (ja) * | 1991-05-30 | 1998-05-20 | 日東精工株式会社 | タッピンねじ |
| JPH0741929Y2 (ja) * | 1992-11-27 | 1995-09-27 | 若井産業株式会社 | セルフドリリングタッピングスクリュー |
| US5800107A (en) | 1996-04-19 | 1998-09-01 | Giannuzzi; Louis N. | Self-tapping, screw-type masonry anchor |
| US5795120A (en) | 1996-05-13 | 1998-08-18 | Hurdle; Donald R. | Reduced-friction thread forming or thread cutting screw |
| JPH1162933A (ja) | 1997-08-22 | 1999-03-05 | Nitto Seiko Co Ltd | ね じ |
| JP3469846B2 (ja) * | 1999-07-13 | 2003-11-25 | 株式会社メイドー | 案内ボス部溝付ボルト |
| JP2001107932A (ja) | 1999-10-13 | 2001-04-17 | Fukasawa:Kk | ネ ジ |
| AUPQ919200A0 (en) | 2000-08-04 | 2000-08-24 | Hanstock Fasteners Pty Limited | Improvements relating to screws for concrete and masonry |
| JP2002089525A (ja) * | 2000-09-11 | 2002-03-27 | Shiga Fastener:Kk | ねじ釘 |
| DE10235817B4 (de) * | 2002-08-05 | 2004-08-05 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Selbstfurchende Schraube |
| JP4064950B2 (ja) | 2004-07-09 | 2008-03-19 | 福井鋲螺株式会社 | 弛み止めねじ |
| JP4792850B2 (ja) | 2005-07-15 | 2011-10-12 | 富士ゼロックス株式会社 | 記録媒体 |
| RU2292491C1 (ru) | 2005-08-10 | 2007-01-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Волгоградский государственный технический университет (ВолгГТУ) | Самозапирающийся винт |
| US7255523B2 (en) * | 2005-12-22 | 2007-08-14 | Prime Source Building Products, Inc. | Dual threaded screw for composite materials |
| DE102006037006B4 (de) | 2006-08-08 | 2014-08-07 | TOGE-Dübel A. Gerhard KG | Beton-Schraube |
| CN101861467B (zh) * | 2007-08-13 | 2015-07-08 | 研究工程及制造公司 | 螺纹成型紧固件 |
| JP5243906B2 (ja) | 2007-09-28 | 2013-07-24 | 日東精工株式会社 | ねじ部品におけるねじ山 |
| CN201461667U (zh) | 2009-09-02 | 2010-05-12 | 赵恩 | 自钻快牙螺钉 |
| TW201137246A (en) * | 2010-04-16 | 2011-11-01 | Kwantex Res Inc | Wood screws |
| JP2012072840A (ja) | 2010-09-29 | 2012-04-12 | Kitamura Seiko Kk | 木ねじ |
| RU2523712C1 (ru) | 2011-04-28 | 2014-07-20 | Нитто Сеико Ко., Лтд. | Самонарезающий винт |
| US9523383B2 (en) * | 2013-03-26 | 2016-12-20 | Simpson Strong-Tie Company, Inc. | Variable thread fastener |
| US9404524B2 (en) | 2013-07-19 | 2016-08-02 | Conti Fasteners | High performance thread rolling screw/bolt for use in an unthreaded nut anchor |
| EP3147473B1 (en) | 2014-05-23 | 2022-06-29 | Nissan Motor Co., Ltd. | Cooling circuit including an internal combustion engine |
| US20170254352A1 (en) | 2014-11-13 | 2017-09-07 | Essence Method Refine Co., Ltd. | Fastener |
| US9581183B2 (en) * | 2015-02-17 | 2017-02-28 | The Hillman Group, Inc. | Screw-type fastener |
| DE102015120470A1 (de) * | 2015-11-26 | 2017-06-01 | Fischerwerke Gmbh & Co. Kg | Betonschraube |
| DE102016103931A1 (de) * | 2016-03-04 | 2017-09-07 | Lisa Dräxlmaier GmbH | Schraube für Bauteile aus geschäumten Kunststoff |
| DE202016002905U1 (de) * | 2016-04-29 | 2017-08-02 | Arnold Umformtechnik Gmbh & Co. Kg | Schraube |
| TWI568939B (zh) * | 2016-05-04 | 2017-02-01 | 徐國泰 | 螺絲 |
| TWI623690B (zh) * | 2017-01-25 | 2018-05-11 | Cement screw | |
| CN111936279A (zh) * | 2018-04-09 | 2020-11-13 | 希尔曼集团股份有限公司 | 用于混凝土和抗飓风应用的螺旋式紧固件 |
| DE102018114984A1 (de) * | 2018-06-21 | 2019-12-24 | Ejot Gmbh & Co. Kg | Schraube zur Verschraubung in Kunststoff |
-
2018
- 2018-06-21 DE DE102018114984.0A patent/DE102018114984A1/de active Pending
-
2019
- 2019-06-18 TW TW108121140A patent/TWI799603B/zh active
- 2019-06-21 MX MX2020013341A patent/MX2020013341A/es unknown
- 2019-06-21 WO PCT/EP2019/066531 patent/WO2019243606A1/de not_active Ceased
- 2019-06-21 KR KR1020217001884A patent/KR102891375B1/ko active Active
- 2019-06-21 SG SG11202012665XA patent/SG11202012665XA/en unknown
- 2019-06-21 CN CN201980041366.4A patent/CN112313418B/zh active Active
- 2019-06-21 US US17/251,795 patent/US12372111B2/en active Active
- 2019-06-21 PL PL19737668.4T patent/PL3810941T3/pl unknown
- 2019-06-21 MY MYPI2020006762A patent/MY208677A/en unknown
- 2019-06-21 JP JP2020570951A patent/JP7633024B2/ja active Active
- 2019-06-21 EP EP19737668.4A patent/EP3810941B1/de active Active
- 2019-06-21 ES ES19737668T patent/ES3037908T3/es active Active
-
2020
- 2020-12-17 PH PH12020552201A patent/PH12020552201A1/en unknown
- 2020-12-17 ZA ZA2020/07888A patent/ZA202007888B/en unknown
-
2024
- 2024-01-04 JP JP2024000253A patent/JP2024029181A/ja active Pending
-
2025
- 2025-07-21 US US19/275,646 patent/US20260110324A1/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3810941C0 (de) | 2025-06-04 |
| PL3810941T3 (pl) | 2025-09-08 |
| JP2024029181A (ja) | 2024-03-05 |
| EP3810941A1 (de) | 2021-04-28 |
| SG11202012665XA (en) | 2021-01-28 |
| MX2020013341A (es) | 2021-02-02 |
| PH12020552201A1 (en) | 2021-06-28 |
| KR102891375B1 (ko) | 2025-11-27 |
| US12372111B2 (en) | 2025-07-29 |
| US20210364030A1 (en) | 2021-11-25 |
| DE102018114984A1 (de) | 2019-12-24 |
| CA3103053A1 (en) | 2019-12-26 |
| CN112313418B (zh) | 2023-03-28 |
| JP7633024B2 (ja) | 2025-02-19 |
| ZA202007888B (en) | 2025-05-28 |
| CN112313418A (zh) | 2021-02-02 |
| EP3810941B1 (de) | 2025-06-04 |
| TWI799603B (zh) | 2023-04-21 |
| TW202001110A (zh) | 2020-01-01 |
| BR112020025275A2 (pt) | 2021-03-09 |
| KR20210021561A (ko) | 2021-02-26 |
| JP2021527786A (ja) | 2021-10-14 |
| MY208677A (en) | 2025-05-23 |
| US20260110324A1 (en) | 2026-04-23 |
| WO2019243606A1 (de) | 2019-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES3037908T3 (en) | Screw for screwing into plastic | |
| TWI858156B (zh) | 螺紋成形和螺紋鎖定之緊固件 | |
| KR101512209B1 (ko) | 나사산 로킹/프리베일링 토크 패스너 및 패스너 조립체 | |
| ES2397253T3 (es) | Tornillo | |
| EP1296070B1 (en) | Bolt and nut | |
| JP5269431B2 (ja) | タッピンねじ | |
| JP2007315609A (ja) | プラスチック製支持部材とプラスチック製ネジ付きエレメントとを含む結合組立体 | |
| KR20000068671A (ko) | 나사홈 형성 나삿니를 갖춘 나사 | |
| ES2833203T3 (es) | Tornillo para taco | |
| ES2764723T3 (es) | Elemento roscado de plástico y conjunto de conexión que se compone de una parte de soporte de plástico y un elemento roscado de plástico | |
| US4893973A (en) | Expansion dowel with axially extending projections | |
| BR112017020612B1 (pt) | Método para correção de desalinhamento translacional entre elementos de fixação macho e fêmea | |
| ES2927701T3 (es) | Tornillo autorroscante | |
| JP3604325B2 (ja) | 棒先付きねじ用転造ダイス | |
| KR101675471B1 (ko) | 체결력이 향상된 태핑나사 | |
| US9926962B2 (en) | Self-tapping screw and method of manufacturing the same | |
| BR102015011274B1 (pt) | Membro prendedor macho antienroscamento falso | |
| ES3026219T3 (en) | Self-tapping screw | |
| BR112017018627B1 (pt) | Sistema de fixação de rosqueamento anti-falso. | |
| CN110300858B (zh) | 螺钉 | |
| ES2947526T3 (es) | Tornillo para cortar una rosca | |
| RU2790070C2 (ru) | Винт для завинчивания в пластмассу | |
| BR112020025275B1 (pt) | Parafuso tendo um eixo central de parafuso, método para a produção de uma conexão de parafuso que compreende um tal parafuso, e conexão de parafuso | |
| ES2276061T3 (es) | Metodo para diseñar la fabricacion de roscas en un elemento roscado, elemento roscado fabricado segun el metodo y junta roscada que incluye un elemento de este tipo. | |
| US20260043429A1 (en) | Screw for direct screwing into a component |