FR2461013A1 - Elimination de l'arsenic et du soufre de minerais cobaltiferes - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE POUR ELIMINER LE SOUFRE ET L'ARSENIC DE MINERAIS COBALTIFERES ET OBTENIR UN PRODUIT ENRICHI EN COBALT. LE PROCEDE COMPREND LES ETAPES CONSISTANT A: A.OXYDER LE MINERAI A UNE TEMPERATURE D'AU MOINS 700C DE MANIERE A REDUIRE LA TENEUR EN SOUFRE DU MINERAI AU NIVEAU DESIRE; B.CHAUFFER LE MINERAI OXYDE AVEC UN AGENT REDUCTEUR A UNE TEMPERATURE D'AU MOINS ENVIRON 700C DE MANIERE A ELIMINER L'ARSENIC DU MINERAI; ET C.RECUEILLIR UNE MATIERE SOLIDE CONTENANT DU COBALT ENRICHIE COMME PRODUIT DU PROCEDE. APPLICATION A L'INDUSTRIE METALLURGIQUE.
Description
La présente invention concerne un procédé pour éliminer le soufre et l'arsenic de minerais cobaltifères, et plus particulièrement un procédé qui entrain la formation d'une quantité négligeagle de sulfure d'arsenic et/ou d'arsine indésirables.
On trouve du cobalt dans la nature combiné avec un grand nombre d'éléments différents. La présente invention concerne un procédé pour traiter des minerais qui contiennent non seulement du cobalt, mais aussi des quantités importantes d'arsenic et de soufre. Deux minerais majeurs de sulfure complexe d'arsenic sont l'arsénopyrite ((Fe,Co)AsS) et la cobaltite ((Co,Fe) AsS). Un certain nombre de procédés ont été suggérés dans la technique antérieure pour éliminer l'arsenic et le soufre de tels minerais. Une des techniques assez anciennes pour éliminer l'arsenic consiste à soumettre le minerai à des conditions de grillage de manière que l'arsenic se dégage sous la forme d'acide arsénieux, après quoi le minerai est traité encore d'une manière ou d'une autre généralement par fusion.La formation de l'acide arsénieux est un inconvénient net de ce procédé car il est extrêmement toxique et il est difficile à vendre comme produit.
Des procédés pour vaporiser l'arsenic à partir du minerai avec le chlore ont été suggérés et utilisés industriellement, mais ils sont coûteux aussi. Il est bien connu que l'on peut éliminer facilement l'arsenic quand l'arséniure est fondu en mme temps qu'une grande quantité d'un minerai sulfure, mais cela entraîne une dilution du cobalt avec une grande quantité de fer et/ou de cuivre. Cette technique n'est donc pas très économique, sauf si le fer et/ou le cuivre meuvent être par la suite séparés du cobalt.
Des procédés ont été décrits aussi nour éliminer l'arsenic et le soufre en chauffant le minerai dans des conditions réductrices. Dans cette technique, toutefois, la formation de As2S3, de As2S2 et de AsH3 est inévitable. Les deux premiers composés conduisent à des difficultés opératoires en raison de leur caractère poisseux et le troisième composé, l'arsine, est un poison gazeux indésirable qui doit être évité dans toute la mesure possible.
La présente invention concerne un procédé pour éliminer l'arsenic et le soufre de minerais contenant du cobalt qui n'entraîne pas la formation de As2S3 ou de As2S2, réduisant ainsi les problèmes posés par le caractère poisseux de ces composés. Le procédé selon l'invention peut aussi être utilisé pour éliminer l'arsenic et le soufre de minerais avec formation d'une quantité négligeable d'arsine. Le procédé selon la présente invention comprend les étapes consistant a:
a) oxyder le minerai à une température d'au moins 7000C environ de façon à réduire la teneur en soufre du minerai au niveau désiré, et
b) chauffer le minerai oxydé avec un agent réducteur à une température d'au moins 7000C environ de manière à éliminer l'arsenic du minerai, et
c) recueillir une matière solide contenant du cobalt enrichie comme produit du procédé.
a) oxyder le minerai à une température d'au moins 7000C environ de façon à réduire la teneur en soufre du minerai au niveau désiré, et
b) chauffer le minerai oxydé avec un agent réducteur à une température d'au moins 7000C environ de manière à éliminer l'arsenic du minerai, et
c) recueillir une matière solide contenant du cobalt enrichie comme produit du procédé.
Bien qu'il concerne principalement le traitement de minerais cobaltite et de concentrés, le procédé selon la présente invention est applicable à une grande variété de minerais contenant du cobalt, du soufre et de l'arsenic comme l'arsénopyrite. Bien que des minerais puissent être traités avec le procédé selon l'invention, le procédé est généralement mis en oeuvre sur des concentrés de sulfure obtenus à partir des minerais naturels par une technique de flottage en vrac du sulfure. Le concentré de sulfure en vrac obtenu est traité ensuite par un Drocédé modifié du Bureau Of
Mines des Etats Unis d'Amrique qui comprend un grillage partiel du concentré à 4500C suivi du flottage sélectif de la cobaltite. Le concentré cobaltite : sulfure obtenu de cette manière est le concentré qui est utilisé dans les exemples ci-après.Des exemples d'analyses de concentrés typiques de cobaltite obtenus de cette manière sont résumés dans le Tableau I suivant
Tableau I
Mines des Etats Unis d'Amrique qui comprend un grillage partiel du concentré à 4500C suivi du flottage sélectif de la cobaltite. Le concentré cobaltite : sulfure obtenu de cette manière est le concentré qui est utilisé dans les exemples ci-après.Des exemples d'analyses de concentrés typiques de cobaltite obtenus de cette manière sont résumés dans le Tableau I suivant
Tableau I
<tb> Concentrés <SEP> Fe <SEP> Co <SEP> As <SEP> S <SEP> Fe/As
<tb> <SEP> A <SEP> 11,45 <SEP> 22,16 <SEP> 30,47 <SEP> 20,85 <SEP> 0,38
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<tb> <SEP> C <SEP> 8,25 <SEP> 15,21 <SEP> 22,0 <SEP> 9,2 <SEP> 0,38
<tb>
Les minerais de cobalt et les concentrés de cobalt tels que ceux décrits ci-dessus sont oxydés selon le procédé de l'invention par chauffage à une température d'au moins 7000C environ et de préférence à une température comprise entre 7000C et 8000C environ dans une atmosphère oxydante comme l'air.Durant cette étape d'oxydation, la cobaltite dans le concentré de sulfure est oxvdée en plusieurs arséniates de cobalt et de fer tels que, par exemple, Co3As208, Co2As207, Fe4As2011 et Co6As2011, et il n'y a pas d'arsine formée dans cette étape d'oxydation. En plus de la formation des arséniates, l'étape de grillage et d'oxydation réduit la concentration du soufre dans le produit oxydé.
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Les minerais de cobalt et les concentrés de cobalt tels que ceux décrits ci-dessus sont oxydés selon le procédé de l'invention par chauffage à une température d'au moins 7000C environ et de préférence à une température comprise entre 7000C et 8000C environ dans une atmosphère oxydante comme l'air.Durant cette étape d'oxydation, la cobaltite dans le concentré de sulfure est oxvdée en plusieurs arséniates de cobalt et de fer tels que, par exemple, Co3As208, Co2As207, Fe4As2011 et Co6As2011, et il n'y a pas d'arsine formée dans cette étape d'oxydation. En plus de la formation des arséniates, l'étape de grillage et d'oxydation réduit la concentration du soufre dans le produit oxydé.
L'oxydation du concentré de minerai est conduite pendant un laps de temps suffisant pour transformer le cobalt et le fer en arséniates et pour éliminer la quantité désirée de soufre du minerai sous la forme d'oxydes de soufre. Généralement, l'oxydation sera conduite pendant un lats de temps compris entre 3 et 10 heures environ, bien que des périodes Dlus longues puissent autre nécessaires pour des minerais individuels afin de réduire encore la teneur en soufre à un bas niveau désiré.
Après achèvement de étape d'oxydation,le produit oxydé est chauffé et maintenu à une température d'au moins 7000C en présere d'un agnat reductsr, ce qui entrain l'élimination de l'arsenic du minerai oxydé obtenu dans l'étape a. Les arséniates de cobalt et de fer sont réduits en oxyde de cobalts et en anhydride arsénieux qui est éliminé à l'état de gaz. La réaction de réduction est conduite à une température d'au moins 7000C environ et est conduite de préférence à une température comprise entre 7000C et 8000C. Bien que la réduction puisse être conduite pendant des périodes
Dlus longues ou plus courtes, la réaction de réduction est généralement conduite pendant une période comprise entre 2 et 6 heures environ.
Dlus longues ou plus courtes, la réaction de réduction est généralement conduite pendant une période comprise entre 2 et 6 heures environ.
La réduction du minerai oxydé peut être effectuée avec n'importe lesquels des agents réducteurs connus qui peuvent être gazeux, liquides ou solides.
Des agents réducteurs gazeux utilisables pour la réduction comprennent l'hydrogène, des mélanges de gaz contenant de l'hydrogène, l'oxyde de carbone et des mélanges de gaz contenant de l'oxyde de carbone.
Quand l'agent réducteur est une matière gazeuse, n'importe quel équipement dans lequel une mise en contact peut être effectuée entre un gaz et une matière solide peut être utilisé pour la réduction. Par exemple, on peut utiliser des techniques à lit fixe, à lit mobile et à lit fluide.
Les concentrés de minerais oxydées obtenus dansl'étape a peuvent aussi être réduits par chauffage avec un agent réducteur solide comme du carbone, du charbon de bois, de la houille ou du coke eu avec un hydrocarbure solide ou liquide comme le fuel-oil
Bunker C. On a trouvé qu'une petite quantité du concentré de sulfure de cobalt de départ est particulièrement efficace comme agent réducteur, entraînant la formation de seulement une quantité négligeable de sulfure d'arsenic et de pas du tout d'arsine. L'anhydride arsénieux gazeux peut être condensé et recueilli.
Bunker C. On a trouvé qu'une petite quantité du concentré de sulfure de cobalt de départ est particulièrement efficace comme agent réducteur, entraînant la formation de seulement une quantité négligeable de sulfure d'arsenic et de pas du tout d'arsine. L'anhydride arsénieux gazeux peut être condensé et recueilli.
Bien qu'on ne veuille pas être lié par un mécanisme quelconque de réaction ou de formation, on pense que les réactions d'oxydation et de réduction s'effectuent généralement comme suit 12CoAsS + 3702 ----- 4Co3As208 + 12s02 + 2As205 (1) 9Co3As208 + 4CoAsS 31Co0 + 11As203 + 4S02 (2) Co3As2O8 + 2C0 3Co0 + As203 + 2C02 (3)
La quantité d'agent réducteur à utiliser dans l'étape b peut être déterminée par l'homme de l'art d'après une analyse du minerai oxydé et d'après une considération du produit désiré.Quand des agents réducteurs solides sont mélangés avec le minerai oxydé dans le four de réduction, la quantité d'agent réducteur solide neut être comprise entre 5 9S environ et 30 % environ en poids par rapport au poids du minerai oxydé que l'on traite. Comme mentionné ci-dessus, la quantité d'agent réducteur utilisée est déterminée d'après une considération de la nature du minerai que l'on traite et des propriétés ou de l'analyse désirées dans le produit final.Par exemple, il est souvent souhaitable que l'on puisse régler le rapport du fer à l'arsenic dans le produit de manière à obtenir un rapport qui entraînera la précipitation d'une quantité maximale d'arséniate ferrique sans la nécessité d'additifs chimiques supplémentaires quand le produit réduit est lessivé avec une solution acide. On pense que le rapport idéal et optimal du fer à l'arsenic est de 0,75, bien que la présence d'arsenic supplémentaire puisse être avantageuse parce qu'il peut ne pas être complètement soluble. Dans d'autres cas, il peut être avantageux d'avoir un rapport inférieur à 0,75 comme, par exemple, quand il est souhaitable d'avoir un peu d'arsenic dans le produit final.
La quantité d'agent réducteur à utiliser dans l'étape b peut être déterminée par l'homme de l'art d'après une analyse du minerai oxydé et d'après une considération du produit désiré.Quand des agents réducteurs solides sont mélangés avec le minerai oxydé dans le four de réduction, la quantité d'agent réducteur solide neut être comprise entre 5 9S environ et 30 % environ en poids par rapport au poids du minerai oxydé que l'on traite. Comme mentionné ci-dessus, la quantité d'agent réducteur utilisée est déterminée d'après une considération de la nature du minerai que l'on traite et des propriétés ou de l'analyse désirées dans le produit final.Par exemple, il est souvent souhaitable que l'on puisse régler le rapport du fer à l'arsenic dans le produit de manière à obtenir un rapport qui entraînera la précipitation d'une quantité maximale d'arséniate ferrique sans la nécessité d'additifs chimiques supplémentaires quand le produit réduit est lessivé avec une solution acide. On pense que le rapport idéal et optimal du fer à l'arsenic est de 0,75, bien que la présence d'arsenic supplémentaire puisse être avantageuse parce qu'il peut ne pas être complètement soluble. Dans d'autres cas, il peut être avantageux d'avoir un rapport inférieur à 0,75 comme, par exemple, quand il est souhaitable d'avoir un peu d'arsenic dans le produit final.
Les exemples suivants illustrent le procédé selon l'invention. A moins d'indication contraire, toutes les parties et tous les pourcentages sont en poids.
Exemple 1
Le concentré de sulfure utilisé dans cet exemple est le concentré désigné par A dans le Tableau 1 qui est un concentré de cobaltite provenant du district de Blackbird Creek dans l'Tdaho et qui a été soumis à un grillage partiel à 4500C, suivi d'un flottage sélectif pour recueil du concentré de cobaltite: sulfure. Le grillage du premier stade pour élimination du soufre est conduit dans un réacteur à lit fluide de 10,16 cm à 7500C à une vitesse t'freeboard" de 0,3 à 0,4 m/s environ. La durée de séjour dans le réacteur est de 6 heures environ.Une analyse typique du produit oxydé recueilli est la suivante : fer, 11,93 % ; cobalt, 20,65 % ; arsenic, 27,38 96 ; soufre, 0,12 % et rapport du fer à l'arsenic, 0,43.
Le concentré de sulfure utilisé dans cet exemple est le concentré désigné par A dans le Tableau 1 qui est un concentré de cobaltite provenant du district de Blackbird Creek dans l'Tdaho et qui a été soumis à un grillage partiel à 4500C, suivi d'un flottage sélectif pour recueil du concentré de cobaltite: sulfure. Le grillage du premier stade pour élimination du soufre est conduit dans un réacteur à lit fluide de 10,16 cm à 7500C à une vitesse t'freeboard" de 0,3 à 0,4 m/s environ. La durée de séjour dans le réacteur est de 6 heures environ.Une analyse typique du produit oxydé recueilli est la suivante : fer, 11,93 % ; cobalt, 20,65 % ; arsenic, 27,38 96 ; soufre, 0,12 % et rapport du fer à l'arsenic, 0,43.
La réaction de réduction de la deuxième étape (ou réaction de grillage dans des conditions réductrices) pour l'élimination de l'arsenic est conduite aussi dans un réacteur à lit fluide de 10,16 cm en utilisant 10 % en poids du concentré de sulfure (par rapport au poids du minerai oxydé) comme agent réducteur. La durée de séjour dans le réacteur maintenu à 7500C environ est de 3,5 heures environ. Une analyse typique du produit de la réaction de réduction est la suivante fer, 14,67 96 ; cobalt, 25,9 % ; arsenic, 16,29 %.
soufre, 0,08 0% ; et rapport fer/arsenic, 0,9.
Exemple 2
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près quton utilise seulement 8 % en poids du concentré cobalt:sulfure comme agent réducteur. Le produit obtenu de cette manière a l'analyse suivante fer, 13,97 56 ; cobalt, 31,85 56 ; arsenic, 13,95 56 soufre, 0,42 e.
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près quton utilise seulement 8 % en poids du concentré cobalt:sulfure comme agent réducteur. Le produit obtenu de cette manière a l'analyse suivante fer, 13,97 56 ; cobalt, 31,85 56 ; arsenic, 13,95 56 soufre, 0,42 e.
Exemple 3
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près qu'on utilise 25 56 en poids du concentré cobalt:slalfure comme agent réducteur dans la réaction de réduction. Le produit obtenu de cette manière a l'analyse typique suivante : fer, 19,17 56 ; cobalt, 30,39 56 ; arsenic, 6,2 56 ; soufre, 2,06 56 et rapport fer/arsenic, 3,09.
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près qu'on utilise 25 56 en poids du concentré cobalt:slalfure comme agent réducteur dans la réaction de réduction. Le produit obtenu de cette manière a l'analyse typique suivante : fer, 19,17 56 ; cobalt, 30,39 56 ; arsenic, 6,2 56 ; soufre, 2,06 56 et rapport fer/arsenic, 3,09.
Exemple 4
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près que l'agent réducteur utilisé dans la deuxième étape est un mélange oxyde de carbone:anhydride carbonique contenant 37,5 56 de CO et que la vitesse spatiale gazeuse est comprise entre 0,3 et 0,45 m/s environ à 7500C environ. Le produit de cet exemple a l'analyse typique suivante : fer, 14,34 56 ; cobalt, 27,4 56 ; arsenic, 17,8 56 ; soufre, Q,04 56 ; et rapport fer/arsenic, 0,81.
On répète le mode opératoire de l'exemple 1, à ceci près que l'agent réducteur utilisé dans la deuxième étape est un mélange oxyde de carbone:anhydride carbonique contenant 37,5 56 de CO et que la vitesse spatiale gazeuse est comprise entre 0,3 et 0,45 m/s environ à 7500C environ. Le produit de cet exemple a l'analyse typique suivante : fer, 14,34 56 ; cobalt, 27,4 56 ; arsenic, 17,8 56 ; soufre, Q,04 56 ; et rapport fer/arsenic, 0,81.
Le procédé selon l'invention tel qu'illustré ci-dessus, en particulier quand on utilise le concentré cobalt:sulfure comme agent réducteur dans la deuxième étape, constitue un procédé pour éliminer le soufre et l'arsenic qui est facile à contrôler, évite la formation de sulfure d'arsenic et d'arsine et entrasse la formation de composés solubles dans les acides dans le produit réduit. En conséquence, ltélimination du cobalt et de l'arsenic restant du minerai réduit peut être effectuée facilement avec divers agents de lessivages acides comme l'acide chlorhydrique, l'acide nitrique, etc.
Pour illustrer la haute solubilité du produit réduit obtenu par le procédé selon l'invention, le produit obtenu dans l'exemple 1 est lessivé à 1000C pendant 3 heures avec une solution 2N d'acide chlorhydrique . L'analyse de, l'extrait indique un rendement d'extraction de 67,3 56 du fer, de 99,7 56 du cobalt et de 98,6 56 de l'arsenic présents dans le produit solide.
Claims (8)
1 - Un procédé pour éliminer le soufre et l'arsenic de minerais cobaltifères et recueillir un produit cobalt enrichi, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant à
a) oxyder le minerai à une température d'au moins 7000C environ de façon à réduire la teneur en soufre du minerai,
b) chauffer le minerai oxydé avec un agent réducteur à une température d'au moins 7000C environ de manière à éliminer arsenic du minerai, et
c) recueillir une matière solide enrichie en cobalt.
2 - Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'oxydation dans l'étape a) est conduite en présence d'air à une température de 7008000C environ pendant une période de 3 à 8 heures.
3 - Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le minerai oxydé est chauffé dans l'étape b) à une température comprise entre 700 et 8O00C environ pendant une période de 2 à 6 heures environ.
4 - Un procédé selon la revendication 1; caractérisé en ce que l'agent réducteur comprend une petite quantité d'un concentré du minerai cobaltifère.
5 - Un procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'on utilise d'environ 3 à environ 20 SS du concentré de minerai cobaltifère comme agent réducteur.
6 - Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'agent réducteur est un gaz réducteur.
7 - Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le minerai qui est oxydé dans l'étape a) est un concentré de minerai obtenu par grillage partiel du minerai à une température de 4500C environ suivi du flottage sélectif du minerai grillé.
8 - Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le minerai cobaltifère est de la cobaltite.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7917854A FR2461013B1 (fr) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | Elimination de l'arsenic et du soufre de minerais cobaltiferes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR7917854A FR2461013B1 (fr) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | Elimination de l'arsenic et du soufre de minerais cobaltiferes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2461013A1 true FR2461013A1 (fr) | 1981-01-30 |
| FR2461013B1 FR2461013B1 (fr) | 1985-09-13 |
Family
ID=9227713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR7917854A Expired FR2461013B1 (fr) | 1979-07-10 | 1979-07-10 | Elimination de l'arsenic et du soufre de minerais cobaltiferes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2461013B1 (fr) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2526707A (en) * | 1946-09-17 | 1950-10-24 | John C Stahl | Process for the production of a cobalt salt from arseniferous ores |
| FR983735A (fr) * | 1948-04-01 | 1951-06-27 | Int Nickel Canada | Procédé de traitement d'un concentré de pyrrhotite |
| US2867526A (en) * | 1957-03-14 | 1959-01-06 | Dorr Oliver Inc | Method for removing arsenic from arsenopyrite ores |
| US4185996A (en) * | 1978-02-13 | 1980-01-29 | The Hanna Mining Company | Arsenic and sulfur elimination from cobaltiferous ores |
-
1979
- 1979-07-10 FR FR7917854A patent/FR2461013B1/fr not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2526707A (en) * | 1946-09-17 | 1950-10-24 | John C Stahl | Process for the production of a cobalt salt from arseniferous ores |
| FR983735A (fr) * | 1948-04-01 | 1951-06-27 | Int Nickel Canada | Procédé de traitement d'un concentré de pyrrhotite |
| US2867526A (en) * | 1957-03-14 | 1959-01-06 | Dorr Oliver Inc | Method for removing arsenic from arsenopyrite ores |
| US4185996A (en) * | 1978-02-13 | 1980-01-29 | The Hanna Mining Company | Arsenic and sulfur elimination from cobaltiferous ores |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2461013B1 (fr) | 1985-09-13 |
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|---|---|---|---|
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