FR2473069A1 - Acier inoxydable ferritique - Google Patents
Acier inoxydable ferritique Download PDFInfo
- Publication number
- FR2473069A1 FR2473069A1 FR8008817A FR8008817A FR2473069A1 FR 2473069 A1 FR2473069 A1 FR 2473069A1 FR 8008817 A FR8008817 A FR 8008817A FR 8008817 A FR8008817 A FR 8008817A FR 2473069 A1 FR2473069 A1 FR 2473069A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- weight
- stainless steel
- ferritic stainless
- carbon
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 34
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 abstract description 16
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 20
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 20
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 18
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 12
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 10
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- XUCNUKMRBVNAPB-UHFFFAOYSA-N fluoroethene Chemical group FC=C XUCNUKMRBVNAPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
L'ACIER SELON L'INVENTION CONTIENT JUSQU'A 0,08 EN POIDS DE CARBONE, JUSQU'A 0,06 EN POIDS D'AZOTE, DE 25,00 A 35,00 EN POIDS DE CHROME, DE 3,60 A 5,60 EN POIDS DE MOLYBDENE, JUSQU'A 2,00 EN POIDS DE MANGANESE, JUSQU'A 2,00 EN POIDS DE NICKEL, JUSQU'A 2,00 EN POIDS DE SILICIUM, JUSQU'A 0,5 EN POIDS D'ALUMINIUM, JUSQU'A 2,00 EN POIDS D'ELEMENTS DU GROUPE DU TITANE, DU ZIRCONIUM ET DU COLOMBIUM, LE COMPLEMENT ETANT ESSENTIELLEMENT DU FER, LES TENEURS EN LESDITS TITANE, ZIRCONIUM ET COLOMBIUM SATISFAISANT L'EQUATION SUIVANTE:TI6 ZR7 CB8 C NET LA SOMME DESDITS CARBONE ET AZOTE ETANT SUPERIEURE A 0,0275 EN POIDS.
Description
La présente invention concerne un acier inoxydable ferritique. Les brevets
des Etats-Unis d'Amérique n0 3 932 174 et 3 929 473 décrivent des acides inoxydables ferritiques ayant une résistance à la corrosion par fissures et à la corrosion inter- granulaire supérieure. Les aciers décrits dans ces brevets contiennent 29 % de chrome et 4 % de molybdène. Ils ont également une teneur maximale en carbone + azote de 250 parties par million. Le carbone et l'azote sont limités parce que la résistance à la corrosion des
aciers est altérée lorsque leurs teneurs augmentent.
La condition de faibles teneurs en carbone et azote
pour les alliages des brevets n0 3 932 174 et 3 929 473 a l'inconvé-
nient de nécessiter des techniques de fusion plus coûteuses, telles
que fusion par induction sous vide.
La présente invention concerne un alliage ayant des propriétés comparables à celles des brevets n0 3 929 174 et 3 929 473,
mais qui ne nécessite pas les techniques coûteuses de fusion mention-
nées ci-dessus. L'alliage de l'invention peut, par exemple, être fondu
et raffiné en utilisant des procédés de décarburation à l'argon-oxy-
gène (AOD).
L'alliage de l'invention contient jusqu'à 2,00 % en poids d'éléments du groupe du titane, du zirconium et du colombium, selon l'équation suivante: %/Ti/6 + 7/Zr/7 % %Cb/8 >, %C + %N
et une teneur en carbone +azote de plus de 275 parties par million.
Il est caractérisé par une résistance à la corrosion par fissures et
à la corrosion intergranulaire supérieure, une bonne aptitude au sou-
dage et une résistance satisfaisante, à la fois avant et après soudage.
Pour les raisons indiquées ci-dessus, l'alliage selon l'invention se distingue nettement de ceux des brevets des Etats-Unis d'Amérique n0 3 932 174 et 3 929 473. Il se distingue également de deux autres alliages, celui du brevet no 3 957 544 et
celui du brevet n0 4 119 765. Ces deux alliages ont des teneurs maxi-
males en molybdène inférieures à celle indiquée pour l'invention.
Une autre référence d'intérêt est l'ouvrage de Remus A. Lula intitulé "Ferritic Stainless Steel Corrosion Resistance and Economy", publié dans l'édition de juillet 1976 de Metal Progress, pages 24-29. Il ne décrit pas l'acier inoxydable ferritique selon l'invention. L'invention.a donc pour objet un acier inoxydable ferritique. L'acier inoxydable ferritique de l'invention est caractérisé par une résistance supérieure avant et après soudure, une résistance supérieure aux fissures et à la corrosion intergranulaire et une bonne aptitude au soudage. Il contient essentiellement: jusqu'à 0,08 % en poids de carbone, jusqu'à 0,06 % en poids d'azote, de 25,00 à 35,00 % en poids de chrome, de 3,60 à 5,60 % en poids de molybdène, jusqu'à 2,00 % en poids de manganèse, jusqu'à 2,00 % en poids de nickel, jusqu'à 2,00 % en poids de silicium, jusqu'à 0,5 % en poids d'aluminium, jusqu'à 2,00 % en poids d'éléments choisis parmi le titane, le zirconium et le colombium, le complément étant essentiellement du fer. La somme carbone + azote est supérieure aà 0,0275 %. Les teneurs en titane, zirconium et colombium satisfont l'équation suivante: %.Ti/6 + 7.Zr/7 + %Cb/8 >7/%C + 7N
Les quantités de carbone et d'azote sont ordinaire-
ment d'au moins 0,005 et 0,010 %7. en poids,respectivement, la somme étant supérieure à 0,0300 %. Les quantités de chrome et de molybdène sont de préférence de 28,50 à 30,50 % en poids et 3,75 à 4,75 % en poids respectivement. Les quantités de manganèse et de silicium sont ordinairement chacune de moins de 1,00 % en poids. L'aluminium qui peut être présent pour son effet de désoxydant est ordinairement
en quantité de moins de 0,1 % en poids.
Le titane, le colombium et/ou le zirconium sont ajotés pour améliorer la résistance à la corrosion par fissures et à la corrosion
intergranulaire de l'alliage, qui est dans un certain sens une ver-
sion à forte teneur en carbone + azote des brevets des Etats-Unis d'Amérique n 3 932 174 et 3 929 473. La demanderesse a déterminé que des stabilisants peuvent être ajoutés aux versions à teneurs élevées en carbone et/ou azote du brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 929 473 sans détruire la résistance et/ou l'aptitude au soudage
de l'alliage. Bien que l'on préfère ajouter au moins 0,15 % de ti-
tane, dans la mesure o la seule présence de colombium peut être néfast
néfaste à l'aptitude de l'alliage au soudage,.on ajoute selon l'inven-
tion la quantité nécessaire de stabilisant sous forme soit de titane, soit de colombium. Le colombium a un effet bénéfique, par rapport au titane, soit de colombium. Le colombium a un effet bénéfique, par rapport au titane, sur la résistance de l'alliage. Selon un mode de mise en oeuvre particulier de l'invention, l'alliage contient au moins 0,15 % de colombium et au moins 0,15 % de titane. Le titanes le colombium et le zirconium sont de préférence présents en quantités allant jusqu'à 1,00 %, selon l'équation suivante: %Ti/6 + %Zr/7 + %.Cb/8 - 1,0 à 4,0 (%C +) L'acier inoxydable ferritique selon l'invention est particulièrement approprié pour l'utilisation comme article soudé ayant une épaisseur de pas plus de 1,778 mm (ordinairement pas plus de 1,219 mmn) et, en particulier, sous forme d'un tube
soudé de condenseur de 0,660 a 0,939 mm.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans
toutefois en limiter la portée.
On chauffe à 1 121 C des lingots coulés à partir de 15 chauffes (chauffes A a 0), on lamine à chaud à 3,175 mm, on recuit à des températures de 1 066 à 1 121 C, onlamine à froid jusqu'à environ 1,57 à 1,65 mm et on recuit à des températures de 1 066 à 1 121 C. On évalue ensuite la résistance à la corrosion par fissures des échantillons. D'autres échantillons sont soudés ("TIG welded') et on détermine ensuite leur résistance à la corrosion par fissures et à la corrosion intergranulaire. La composition chimique
des chauffes est indiquée dans le tableau I ci-après.
D'autres données sont indiquées dans le tableau II ci-après. On notera que les chauffes A et B ne font pas partie de l'invention. Elles ne satisfont pas l'équation suivante: %Ti/6 + '/.Zr/7 + %Cb/8 y, %C + %'N On évalue la résistance à la corrosion par fissures en plongeant des éprouvettes polies sur une surface de 2,54 x 5,08 cm
dans une solution de chlorure ferrique à 10 % pendant 72 h. On effec-
tue l'essai à des températures de 35 & 50 C. On crée les fissures
sur les borde et les surfaces en utilisant des blocs de polytétra-
fluoroéthylène en avant et en arrière, maintenus en position par des paires de bandes de caoutchouc étirées à 320C l'une vers l'autre dans les directions longitudinale et transversale. L'essai est décrit sous la dénomination G 48-76 de l'American Society for Testing and Materials. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau
III ci-après.
On voit, d'après le tableau III, que la résistance à la corrosion par fissures des chauffes C à G et I à 0 est supérieure à celle des chauffes A et B. La perte de métal de base de la chauffe B atteint 0,8519 g. La perte en métal soudé des chauffes A et B atteint
0,4195 et 0,5783 g,respectivement.
De manière caractéristique, les chauffes A et B ne font pas partie de l'invention. D'autre part, les chauffes C à G
et I à 0 sont conformes à l'invention.
On évalue la résistance & la corrosion intergranu-
laire en plongeant des éprouvettes polies sur une surface de
2,54 x 5,08 cm dans une solution bouillante de sulfate cuivrique-
acide sulfurique à 50 % pendant 120 h. Les critères habituels de cet essai sont une vitesse de corrosion de 60,96 P/an (5,08 /p/mois) et un examen microscopique satisfaisant. Cet essai est recommandé pour
les aciers inoxydables ferritiques & forte teneur en chrome stabi-
lisés. Les résultats de l'évaluation apparaissent dans le
tableau IV ci-après.
On voit d'après le tableau IV que seule la chauffe B ne passe pas l'essai. La chauffe B a une vitesse de corrosion de 3,58 mm par an. Comme indiqué ci-dessus, c'est l'une des deux chauffes ne faisant pas partie de l'invention, l'autre chauffe étant la chauffe A. Elle est en outre plus extérieure au cadre de l'invention
que la chauffe A en ce qu'elle a un rapport Ti/C + N inférieur.
On évalue la résistance en déterminant la tempéra-
ture de transitionen utilisant des éprouvettes Charpy à entaille en V transversalede dimension inférieure pour le produit laminé à chaud et recuit (éprouvettes de 3,17 x 10,00 mm) et pour le produit soudé (éprouvettes de 1,57 à 1,65 x 10,00 mm). La température de transition
est basée sur un aspect de la cassure 50 % ductile - 50 % fragile.
Les températures de transitbn sont indiquées dans le tableau V ci-
après. Les températures de transition indiquent que l'acier de l'invention peut être laminé à froid, façonné et soudé, bien qu'un
certain préchauffage puisse parfois être souhaitable. Les éprou-
vettes au colombium ont des températures de transition plus basses que les éprouvettes au titane. Les éprouvettes contenant à la fois du titane et du colombium ont des températures de transition comprises
entre celles des éprouvettes au colombium et des éprouvettes au ti-
tane. Il est entendu que l'invention n'est pas limitée
aux modes de réalisation préférés décrits ci-dessus à titre d'illus-
tration et que l'homme de l'art peut y apporter diverses modifications
et divers changements sans toutefois s'écarter du cadre et de l'es-
prit de l'invention.
TA B LEAU I
Composition (% en poids) Ti 0,31 0,34 0,26 0,40 0,61 0,66 0,20 0,50 0,20 0,09 O, 19 0,20 0,31 Cb Fe - complément - complément - complément complément - complément - compldment 0,38 complément 0,53 complément 0,39 complément - complément 0,32 complément 0,45 complément 0,41 complément 0, 42 complément 0,44 complément Chauffe A B C D E F G H I J K L M N o C 0, 042 o0,064 0,020 0,037 0,039 0,064 0,015 0,030 0,029 0,030 0,030 0,031 0, 034 0,035 0,032 N 0,022 0,022 0,021
O, 019
0,014 0,013 o 015 0,016
O, 019
0,025 0,026 0,025 0,027 0,026 0,024 Cr 29,09 28,98 29,08 29,05 28,88 28, 91 29,10 29,10 28,92 28,96 29,05 28,96 28,95 28,75 29,52 Mo 4,00 4,01 4, 00 4,02 4,02 4, 01 4,02 4,04 4,04 4,20 4,18 4,06 4,20 4,20 4,10 Mn 0,24 0, 24 0,24 0,24 0,24 0,24 0,35 0,36 0,35 0,34 0,34 0,36 0,43 0,40 0,37 Ni 0, 31 0,29 0,29 0,29 0,30 0,29 0,41 0,45 0,54 0,45 0,46 0,45 0,46 0,47 0,51 Si 0,34 0,34 0,33 0,34 0,33 0,32 0,38 0,40 0,39 0,36 0,37 0,29 0,37 o0,45 0,28 A1 0,039
0, 050
0,023 0,053 0,055 0,055
O, 010
0,014 0,016 0,029 O,029
0, 027
0, 040
0,025 0,030 O- NI o oN o-
T A B L E A U II
%Ti/6 + 7Zr/7 + %Cb/8 0,052 0,057 0,043 0,067 0,102
O, 110
0,048 0,066 0,082 0,083 0,073 0,071 0,083 0,086 0,107 Essai de cc Chauffe A B Cd D G H I J K L M N o
TABLEAU III
>rrosion par fissures dans le chlorure ferrique à 10 % Perte de poids (g) Màtal de base, a 50 C Soudé,& 35 C Soudé,àa 50 0C
00 0,0 0,4195
0,8519 0,0198 0,5783
0 0>,0001 0,0004
00o - 0,0 -
0 30 0,0 Qo0
0,0 0,0001 0,0
O, O O. 0001' O, O
- Oo0 0,0
0,0003
0,0 0,0 0,0 0,0
0,0013
Chauffe A B C D E - F G H I J K L M N o
%C + %N
0,064 0,086 0,041 0,056 0,053 0 077 0,030 0,046 0,048 0,055 0,056 0,056 0, 061 0,061 0,056
TABLEAU IV
Essai de corrosion au sulfate de cuivre - acide sulfurique à 50.
a l'état soudé Vitesse mmm/an 0,208 3,58 0,173 0,252 0,141 0,279 0,146 0, 159 0,167 0,141 0,133 0,146 0,134 0,161 pas d'attaque
de grain.
de corrosion / /mois 17,37
299,36
14,42 21,03 11,83 23,21 12,19 13,30 13,99 11,83 21,09 12,24 11,17 13,43 intergranulaire ou Examen microscopique, soudé (grossissement 30 x) PA*. PA PA PA PA PA PA PA de diminution de la dimension
TABLEAU V
Température de transition ( C) Chauffe 'Eprouvette soudée Eprouvette laminée à chaud et recuite
A -3,89 (1) 74 (3)
B 15,6 (1) 85 (3)
C 26,7 (1) 68 (3)
D 46 (1) 85 (3)
E 118,5 (1) 90 (3)
F 104 (1) 88 (3)
G - 37,2 (2) 35 (4)
H -- 49 (4)
I 35 (2) 71 (4)
J 43 (2) 54 (4)
K 15,6 (2) 49 (4)
L 32,2 (2) 43 (4)
M 40 (2) 57 (4)
N 68 (2) 60 (4)
0 54 (2) 99 (4)
(1) ruban recuit avant soudage a 1121 C - refroidi à l'air (2) ruban recuit avant soudage a 1066 C - trempé à l'eau (3) recuit à 1121 C trempé à l'eau; essai transversal (4) recuit à 1066 C - trempé à l'eau; essai transversal Chauffe A B C D E F G H I J K L M N o *PA:
Claims (8)
- REVENDICATIONSR E v E N D I C A T I O N S 1. Acier inoxydable ferritique, caractérisé en ce qu'il contient jusqu'à 0,08 % en poids de carbone, Jusqu'à 0,06 % en poids d'azote, de 25,00 à 35,00 % en poids de chrome, de 3,60 à 5,60 % en poids de molybdène, Jusqu'à 2,00 % en poids de manganèse, jusqu'à 2,00 % en poids de nickel, jusqu'à 2,00 % en poids de silicium, jusqu'à 0,5 % en poids d'aluminium, jusqu'à 2,00 % en poids d'éléments du groupe du titane, du zirconium et du colombium, le complément étant essentiellement du fer, les teneurs en lesdits titane, zirconium et colombium satisfaisant l'dquation suivante: %Ti/6 + %Zr/7 + %VCb/8 / %C + N et la somme desdits carbone et azote étant supérieure à 0,0275 % en poids.
- 2. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient au moins 0,005 % en poids de carbone et au moins 0,010 % en poids d'azote, la somme carbone + azote étantsupérieure à 0,0300 % en poids.
- 3. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'il contient de 28,50 à 30,50 % en poids de chrome.
- 4. Acie inoxydable ferritique selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'il contient de 3,75 à 4,75 % en poids de molyb-dène.
- 5. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient jusqu'à 1,00 % en poids d'éléments du groupe du titane, du zirconium et du colombium, selon l'équation suivante: %Ti/6 + %Zr/7 + %Cb/8 = 1,0 à 4,0 (%OC + 7N)
- 6. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1,caractérisé en ce qu'il contient au moins 0,15 % en poids de titane.
- 7. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 7,caractérisé en ce qu'il contient au moins 0,15 % en poids de colombium.
- 8. Acier inoxydable ferritique selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient au moins 0,005 %7. en poids de carbone, au moins 0,010 % en poids d'azote, de 28,50 à 30,50 % en poids de chrome, de 3,75 à 4,75 % en poids de molybdène, entre 3,00 et 4,50 % en poids de nickel et jusqu'à 1,00 % en poids d'éléments du groupe du titane, du zirconium et du colombium selon l'équation suivante: %/Ti/6 + 7/r/7 + Cb/8 - 1l0 à 4,0 (%C + 7N) la somme carbone + azote étant supérieure à 0,0300 % en poids.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10937380A | 1980-01-03 | 1980-01-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2473069A1 true FR2473069A1 (fr) | 1981-07-10 |
| FR2473069B1 FR2473069B1 (fr) | 1984-12-07 |
Family
ID=22327323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8008817A Granted FR2473069A1 (fr) | 1980-01-03 | 1980-04-18 | Acier inoxydable ferritique |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5698459A (fr) |
| KR (1) | KR850000995B1 (fr) |
| AT (1) | AT376706B (fr) |
| AU (1) | AU535724B2 (fr) |
| BE (1) | BE882792A (fr) |
| BR (1) | BR8001876A (fr) |
| CA (1) | CA1163471A (fr) |
| CS (1) | CS216220B2 (fr) |
| DE (1) | DE3012957A1 (fr) |
| ES (1) | ES492375A0 (fr) |
| FR (1) | FR2473069A1 (fr) |
| GB (1) | GB2066848B (fr) |
| IT (1) | IT1188919B (fr) |
| MX (1) | MX6668E (fr) |
| NL (1) | NL8001739A (fr) |
| NO (1) | NO154585C (fr) |
| PL (1) | PL124421B1 (fr) |
| SE (1) | SE436577B (fr) |
| SU (1) | SU1258328A3 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10883160B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-01-05 | Ut-Battelle, Llc | Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6331535A (ja) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置 |
| CN114867879B (zh) * | 2020-04-15 | 2023-07-07 | 日铁不锈钢株式会社 | 铁素体类不锈钢材及其制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2054978A5 (fr) * | 1969-07-11 | 1971-05-07 | Int Nickel Ltd | |
| FR2158943A5 (fr) * | 1971-10-26 | 1973-06-15 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | |
| FR2197996A1 (fr) * | 1972-09-04 | 1974-03-29 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | |
| DE2701329B1 (de) * | 1977-01-14 | 1977-12-22 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Korrosionsbestaendiger ferritischer chrom-molybdaen-nickelstahl |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT341561B (de) * | 1972-04-14 | 1978-02-10 | Nyby Bruk Ab | Verwendung eines stahles fur die herstellung von langzeitig mit heisswasser in beruhrung stehenden gegenstanden |
| JPS5241113A (en) * | 1975-09-30 | 1977-03-30 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel having high toughness and high corrosion resi stance |
| GB1565419A (en) * | 1976-04-27 | 1980-04-23 | Crucible Inc | Stainless steel welded articles |
-
1980
- 1980-03-11 SE SE8001869A patent/SE436577B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-03-12 NO NO800713A patent/NO154585C/no unknown
- 1980-03-13 AU AU56418/80A patent/AU535724B2/en not_active Ceased
- 1980-03-25 NL NL8001739A patent/NL8001739A/nl not_active Application Discontinuation
- 1980-03-28 BR BR8001876A patent/BR8001876A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-03-31 IT IT48299/80A patent/IT1188919B/it active
- 1980-04-01 CA CA000348952A patent/CA1163471A/fr not_active Expired
- 1980-04-02 GB GB8011020A patent/GB2066848B/en not_active Expired
- 1980-04-02 DE DE19803012957 patent/DE3012957A1/de not_active Ceased
- 1980-04-07 KR KR1019800001438A patent/KR850000995B1/ko not_active Expired
- 1980-04-15 BE BE0/200229A patent/BE882792A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-04-18 FR FR8008817A patent/FR2473069A1/fr active Granted
- 1980-05-02 JP JP5935980A patent/JPS5698459A/ja active Granted
- 1980-05-06 SU SU2917251A patent/SU1258328A3/ru active
- 1980-05-13 AT AT0255980A patent/AT376706B/de not_active IP Right Cessation
- 1980-05-26 MX MX808842U patent/MX6668E/es unknown
- 1980-06-12 ES ES492375A patent/ES492375A0/es active Granted
- 1980-07-30 CS CS805325A patent/CS216220B2/cs unknown
- 1980-09-11 PL PL1980226698A patent/PL124421B1/pl unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2054978A5 (fr) * | 1969-07-11 | 1971-05-07 | Int Nickel Ltd | |
| FR2158943A5 (fr) * | 1971-10-26 | 1973-06-15 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | |
| FR2197996A1 (fr) * | 1972-09-04 | 1974-03-29 | Schoeller Bleckmann Stahlwerke | |
| DE2701329B1 (de) * | 1977-01-14 | 1977-12-22 | Thyssen Edelstahlwerke Ag | Korrosionsbestaendiger ferritischer chrom-molybdaen-nickelstahl |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10883160B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-01-05 | Ut-Battelle, Llc | Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8001876A (pt) | 1981-07-14 |
| GB2066848B (en) | 1983-06-02 |
| AU535724B2 (en) | 1984-04-05 |
| NL8001739A (nl) | 1981-08-03 |
| KR850000995B1 (ko) | 1985-07-15 |
| JPH0321625B2 (fr) | 1991-03-25 |
| NO154585B (no) | 1986-07-28 |
| FR2473069B1 (fr) | 1984-12-07 |
| ES8105040A1 (es) | 1981-05-16 |
| AT376706B (de) | 1984-12-27 |
| GB2066848A (en) | 1981-07-15 |
| SE436577B (sv) | 1985-01-07 |
| PL226698A1 (fr) | 1981-08-07 |
| MX6668E (es) | 1985-10-07 |
| CS216220B2 (en) | 1982-10-29 |
| KR830002901A (ko) | 1983-05-31 |
| CA1163471A (fr) | 1984-03-13 |
| PL124421B1 (en) | 1983-01-31 |
| NO154585C (no) | 1986-11-05 |
| JPS5698459A (en) | 1981-08-07 |
| NO800713L (no) | 1981-07-06 |
| IT1188919B (it) | 1988-01-28 |
| ATA255980A (de) | 1984-05-15 |
| BE882792A (fr) | 1980-10-15 |
| SU1258328A3 (ru) | 1986-09-15 |
| DE3012957A1 (de) | 1981-09-03 |
| IT8048299A1 (it) | 1981-10-01 |
| AU5641880A (en) | 1981-07-09 |
| ES492375A0 (es) | 1981-05-16 |
| SE8001869L (sv) | 1981-07-04 |
| IT8048299A0 (it) | 1980-03-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6566126B2 (ja) | 溶接構造部材 | |
| FR2490680A1 (fr) | Acier inoxydable ferritique ayant une tenacite et une soudabilite ameliorees | |
| US6264761B1 (en) | Alloy foil for liquid-phase diffusion bonding bondable in oxidizing atmosphere | |
| FR2522386A1 (fr) | Conduit d'acier double a haute resistance a la corrosion et haute tenacite a basse temperature et procede pour sa fabrication | |
| JP2005023353A (ja) | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 | |
| JPH09267190A (ja) | 高クロムフェライト鋼用溶接ワイヤ | |
| FR2516942A1 (fr) | ||
| FR2568894A1 (fr) | Procede de fabrication d'acier de resistance et de tenacite elevees pour recipients tenant la pression | |
| JP3329261B2 (ja) | 高温高強度鋼用溶接材料および溶接継手 | |
| JPWO2017171049A1 (ja) | 溶接構造部材 | |
| JPS6344814B2 (fr) | ||
| JPH06142980A (ja) | 高温強度の優れたオーステナイト鋼用溶接材料 | |
| FR2514374A1 (fr) | Acier pour moulage, resistant a la chaleur | |
| US3537846A (en) | Welding wire and welding strip for cladding stainless layers on unalloyed and low-alloyed structural steels and for other purposes where a stainless filler material with high chromium and nickel contents is required | |
| FR2473068A1 (fr) | Acier inoxydable a structure ferritique | |
| JPH03122248A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接用高力アルミニウム合金 | |
| JP2001247940A (ja) | 耐浸炭性及び耐メタルダスティング性にすぐれる耐熱合金 | |
| JP2002018593A (ja) | 低合金耐熱鋼用溶接材料および溶接金属 | |
| JPS5953653A (ja) | 溶接部靭性のすぐれた極厚低温用鋼 | |
| JPS6046353A (ja) | 耐熱鋼 | |
| FR2497831A1 (fr) | Acier austenitique pour moulage, resistant a la chaleur | |
| FR2520384A1 (fr) | Alliage fe-ni a 36 % de ni ameliore | |
| FR2497830A1 (fr) | Acier pour moulage, resistant a la chaleur, du type austenitique | |
| NL8001739A (nl) | Ferritisch roestvast staal. | |
| JPH09176801A (ja) | 耐食性と製造性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |