FR2685580A1 - Filtre a ondes de surface. - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un filtre à ondes de surface comprenant au moins une paire de transducteurs espacés d'une distance donnée (X). Selon l'invention il comporte 2N+1 paires de transducteurs (T1 1 , T2 1 ... T1 ,2 N + 1 , T2 ,2 N + 1 ) en parallèle avec N entier non nul. Les transducteurs ont un coefficient de réflexion en court-circuit non nul dans la bande passante du filtre et, pour les transducteurs de rang n avec n entier <= 2N, la distance intertransducteur Ln a pour valeur: (CF DESSIN DANS BOPI) lambda désignant la longueur d'onde nominale du filtre kn étant un nombre entier ou nul arbitraire. La cohérence de phase des signaux des 2N+1 filtres n'est obtenue que pour les trajets multiples (2k+1) (2N+1), ce qui permet d'obtenir une réponse impulsionnelle allongée par repliement et donc une bande plus étroite.
Description
FILTRE A ONDES DE SURFACE.
La présente invention concerne un filtre à ondes de surface comprenant au moins une paire de transducteurs espacés d'une distance donnée.
On connaît un filtre à ondes de surface présentant une paire de transducteurs dont chacun présente des réflecteurs dont les centres de réflexion sont décalés par rapport aux centres de transduction de manière à accroître la directivité des transducteurs et, par là-même, de réduire les pertes d'insertion du filtre. La réponse impulsionnelle du filtre est composée du trajet direct (ordre 1) et de tous les trajets multiples d'ordre impair générés par les rélexions sur les transducteurs. Le niveau relatif de ces trajets multiples par rapport aux trajets directs est lié à l'amplitude des coefficients de réflexion sur les transducteurs d'entrée et de sortie.Pour annuler les trajets multiples susceptibles de produire des ondulations dans la bande, l'adaptation des transducteurs est telle que la réémission d'origine électrique et qui est due à l'apparition sur le transducteur d'une tension égale à la chute de tension créée par le courant de court-circuit dans la charge ou dans le générateur, annule la réflexion du transducteur en court-circuit.
Sauf dans certains cas particuliers (module du coefficient de réflexion en court-circuit égal à 1 et décalage des centres de réflexion et de transduction de X /8 + n X/2), l'adaptation ainsi réalisée ne correspond pas à une adaptation électrique parfaite. Le transducteur présente alors des pertes d'autant plus fortes que sa directivité est imparfaite. Par ailleurs, le niveau des trajets multiples parasites est d'autant plus élevé que l'on s'éloigne de la condition d'adaptation optimale décrite plus haut.
L'évolution de la technique fait qu'il est souhaitable de diminuer la bande passante des filtres sans augmenter leur longueur, ou bien à bande passante égale, de diminuer les dimensions des filtres.
La présente invention propose un filtre à ondes de surface permettant de résoudre le problème précité.
L'invention concerne ainsi un filtre à ondes de surface comprenant au moins une paire de transducteurs espacés d'une distance donnée X, caractérisé en ce qu'il comporte (2N+1) paires de transducteurs en parallèle avec N entier non nul, en ce que lesdits transducteurs ont un coefficient de réflexion en court-circuit non nul pour la bande passante du filtre, et en ce que pour les transducteurs de rang n (n entier tel que 0 < n < 2N), la distance intertransducteur Ln a pour valeur
Ln = X + kn \ + n k/2N+1.
Ln = X + kn \ + n k/2N+1.
 = longueur d'onde nominale du filtre
k n = nombre entier ou nul.
k n = nombre entier ou nul.
Ainsi qu'il sera montré dans la suite de la description, la valeur de la distance intertransducteur
Ln permet d'éliminer les trajets directs et aussi les trajets multiples d'ordre inférieur à 2N+1 de manière à ne conserver que les trajets d'ordre 2N+1, ce qui fait qu'on obtient par repliement une augmentation de la longueur de la réponse impulsionnelle et donc une bande passante plus étroite pour le filtre.
Ln permet d'éliminer les trajets directs et aussi les trajets multiples d'ordre inférieur à 2N+1 de manière à ne conserver que les trajets d'ordre 2N+1, ce qui fait qu'on obtient par repliement une augmentation de la longueur de la réponse impulsionnelle et donc une bande passante plus étroite pour le filtre.
Selon un mode de réalisation, au moins certains des coefficients k n sont nuls et les autres choisis de façon à réduire le couplage parasite direct entre deux voies acoustiques adjacentes dû aux ondes diffractées et de préférence tous les coefficients kn sont nuls.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, on a N=l. Ceci permet de conserver le trajet triple correspondant à la longueur d'onde X du filtre.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, au moins certains transducteurs sont unidirectionnels. Les transducteurs unidirectionnels présentant des coefficients de réflexion en courtcircuit élevés, on obtient ainsi un meilleur rendement du filtre.
Les transducteurs d'entrée et/ou de sortie peuvent être connectés en série et/ou en parallèle. Une alimentation en série des transducteurs côté entrée ou côté sortie permet d'alimenter ceux-ci en courant, alors qu'unie alimentation en parallèle permet de les alimenter en tension, chaque transducteur étant alors référencé à un potentiel tel que la masse.
I1 est particulièrement avantageux que l'adaptation des impédances en entrée et en sortie du filtre soit telle que le niveau des trajets d'ordre supérieur (2k'+l) (2N + 1) avec k' > 1 soit réduit, voire annulé. On évite ainsi la présence de trajets multiples d'ordre supérieur susceptibles de produire des oscillations dans la bande.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux comprises à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, en liaison avec les dessins qui représentent :
- la figure la, un filtre selon un mode de réalisation préféré de l'invention, et la figure lb, un diagramme montrant la phase des signaux pour un trajet direct
- la figure 2 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs alimentés en entrée et en sortie en parallèle
- la figure 3 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs alimentés en série à l'entrée et à la sortie
- la figure 4 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs dont l'alimentation est mixte, à savoir en série pour les transducteurs d'entrée et en parallèle pour les transducteurs de sortie.
- la figure la, un filtre selon un mode de réalisation préféré de l'invention, et la figure lb, un diagramme montrant la phase des signaux pour un trajet direct
- la figure 2 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs alimentés en entrée et en sortie en parallèle
- la figure 3 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs alimentés en série à l'entrée et à la sortie
- la figure 4 représente un filtre à (2N+1) paires de transducteurs dont l'alimentation est mixte, à savoir en série pour les transducteurs d'entrée et en parallèle pour les transducteurs de sortie.
La figure la représente un filtre à trois paires de transducteurs, à savoir trois transducteurs d'entrée T1lx T12 T13, les trois transducteurs de sortie T21, T22 et T23. Les transducteurs de la première paire, qui est constituée par les transducteurs T11 et T21 sont espacés d'une distance X.
Les transducteurs de la deuxième paire constituée par
T12 et T22 sont espacés de la distance X + /3. Les transducteurs de la troisième paire constituée par T13 et T23 sont espacés de la distance X + 2 ss /3. Comme on le voit à la figure lb, les signaux de sortie F10, F20,
F30 représentant les trajets directs, sont déphasés les uns par rapport aux autres de 120 et leur somme, recueillie à la sortie S est donc nulle. Par contre, le trajet d'ordre 3 produisent trois signaux élémentaires S13, S23, S33 décalés d'un nombre entier de longueur d'onde, ce qui fait que leur valeur s'additionne à la sortie S. On obtient ainsi une réponse impulsionnelle allongée par repliement qui permet d'obtenir une bande plus étroite pour le filtre.
T12 et T22 sont espacés de la distance X + /3. Les transducteurs de la troisième paire constituée par T13 et T23 sont espacés de la distance X + 2 ss /3. Comme on le voit à la figure lb, les signaux de sortie F10, F20,
F30 représentant les trajets directs, sont déphasés les uns par rapport aux autres de 120 et leur somme, recueillie à la sortie S est donc nulle. Par contre, le trajet d'ordre 3 produisent trois signaux élémentaires S13, S23, S33 décalés d'un nombre entier de longueur d'onde, ce qui fait que leur valeur s'additionne à la sortie S. On obtient ainsi une réponse impulsionnelle allongée par repliement qui permet d'obtenir une bande plus étroite pour le filtre.
La figure 2 représente un filtre à ondes de surface représentant (2N+1) paires de transducteurs, à savoir (T11, T21), (T12 T22) ... (T1,2N+1' T2,2N+l).
Les transducteurs T11 et T21 sont distants d'une distance X choisie arbitrairement, les transducteurs
T12 et T22 sont séparés d'une distance égale à
X + Â /2N+1 et les transducteurs T1,2N+1 et T2,2N+1 sont séparés d'une distance égale à X + (2N/2N+1)/\
Pour la paire de transducteurs d'ordre n (avec O < n < 2N) on a Ln = X + n Â/2N+1.
T12 et T22 sont séparés d'une distance égale à
X + Â /2N+1 et les transducteurs T1,2N+1 et T2,2N+1 sont séparés d'une distance égale à X + (2N/2N+1)/\
Pour la paire de transducteurs d'ordre n (avec O < n < 2N) on a Ln = X + n Â/2N+1.
L'arrangement des retards est dans ce cas tel que la cohérence de phase des signaux des 2N+1 filtres n'est obtenu que pour les trajets multiples d'ordre (2k+1) (2N+l). Pour tous les autres trajets, la combinaison est destructive et n'induit aucune tension électrique sur la structure. Le signal subit donc 2N+1 réflexions qui correspondent à la réflexion des transducteurs en court-circuit. La fonction de transfert est ainsi égale à la somme de toutes les contributions et se trouve être de la forme
où R1 et R2 sont les coefficients de réflexion des deux transducteurs en court-circuit, la phase correspondant à la distance intertransducteur minimale X et Teal et Tea2, les fonctions de transfert électroacoustique des transducteurs d'entrée et de sortie.
Du fait des différences de phase entre voies, telles que mentionnées ci-dessus, les fonctions Fk sont toutes nulles à la fréquence nominale f0 du filtre (correspondant à la longueur d'onde A , ), à l'exception de FN.
De manière connue en soi, les adaptations d'impédance à l'entrée et à la sortie du filtre peuvent être telles que le niveau de trajet d'ordre supérieur (2k'+1) (2N+1) avec k > 1 est maintenu suffisamment bas.
Selon la figure 3, l'espacement Ln entre les transducteurs de la nième paire est obtenue en ajoutant dans au moins certaines paires de transducteurs des trajets supplémentaires égaux à la longueur d'onde ou où à un multiple de celle-ci, d'où la formule
Ln = X + kn > + n X /2N+1 avec 0 < n < 2N,
k n étant un nombre entier ou nul.
Ln = X + kn > + n X /2N+1 avec 0 < n < 2N,
k n étant un nombre entier ou nul.
On remarquera également à la figure 3, que les transducteurs en entrée et en sortie, sont alimentés en série, d'où un fonctionnement en courant des transducteurs. Ceci ne modifie pas le fonctionnement du filtre.
La figure 4 est une variante de la figure 3 dans laquelle les transducteurs d'entrée sont alimentés en série et les transducteurs de sortie sont alimentés en parallèle. I1 sera bien entendu possible d'alimenter les transducteurs d'entrée en parallèle et les transducteurs de sortie en série.
Les transducteurs peuvent être unidirectionnels, par exemple comme décrit dans la demande de brevet français N"89 13747 déposée par la demanderesse le 20 octobre 1989.
Claims (8)
1 - Filtre à ondes de surface comprenant au moins une paire de transducteurs espacés d'une distance donnée X, caractérisé en ce qu'il comporte (2N+1) paires de transducteurs en parallèle avec N entier non nul, en ce que lesdits transducteurs ont un coefficient de réflexion en court-circuit non nul dans la bande passante du filtre et en ce que pour les transducteurs de rang n (avec n entier tel que 0 < n < 2N), la distance inter-transducteurs Ln a pour valeur
Ln = X + kn o\ + n /(2N+1)
X = longueur d'onde nominale du filtre
k n = nombre entier ou nul.
2 - Filtre selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au moins certains des coefficients k n sont nuls.
3 - Filtre selon la revendication 2, caractérisé en ce que les coefficients kn sont tous nuls.
4 - Filtre selon une des revendications précédentes caractérisé en ce que N = 1.
5 - Filtre selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'au moins certains transducteurs sont unidirectionnels.
6 - Filtre selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les transducteurs d'entrée et/ou de sortie des différentes paires de transducteurs sont connectés en série.
7 - Filtre selon la revendication 6, caractérisé en ce que les transducteurs d'entrée et/ou de sortie des différentes paires de transducteurs sont connectés en parallèle.
8 - Filtre selon une des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'adaptation des impédances en entrée et en sortie est telle que le niveau des trajets d'ordre supérieur (2k'+1)(2N+1) avec k' > 1 est atténué ou annulé.
Priority Applications (2)
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| FR9116047A FR2685580B1 (fr) | 1991-12-23 | 1991-12-23 | Filtre a ondes de surface. |
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Applications Claiming Priority (1)
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| FR9116047A FR2685580B1 (fr) | 1991-12-23 | 1991-12-23 | Filtre a ondes de surface. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| FR2685580B1 FR2685580B1 (fr) | 1994-02-04 |
Family
ID=9420416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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Country Status (2)
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| WO (1) | WO1993013595A1 (fr) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| US5426339A (en) * | 1994-04-01 | 1995-06-20 | Rf Monolithics, Inc. | Surface acoustic wave devices with mode changing characteristics |
| US5545940A (en) * | 1994-11-07 | 1996-08-13 | Rf Monolithics, Inc. | Multitrack transversely folded surface acoustic wave structure |
Families Citing this family (5)
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|---|---|---|---|---|
| JP3606944B2 (ja) * | 1994-04-25 | 2005-01-05 | ノキア コーポレイション | Ｓａｗフィルタ |
| GB2289181B (en) * | 1994-04-25 | 1998-08-12 | Advanced Saw Prod Sa | Saw filter |
| GB2289180B (en) * | 1994-04-25 | 1998-08-12 | Advanced Saw Prod Sa | Saw filter |
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-
1991
- 1991-12-23 FR FR9116047A patent/FR2685580B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-11-27 WO PCT/FR1992/001106 patent/WO1993013595A1/fr not_active Ceased
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| IEEE 1989 ULTRASONICS SYMPOSIUM PROCEEDINGS 3-6 OCT 1989; P. 229-234 ; MONTREAL, CA * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5426339A (en) * | 1994-04-01 | 1995-06-20 | Rf Monolithics, Inc. | Surface acoustic wave devices with mode changing characteristics |
| US5545940A (en) * | 1994-11-07 | 1996-08-13 | Rf Monolithics, Inc. | Multitrack transversely folded surface acoustic wave structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1993013595A1 (fr) | 1993-07-08 |
| FR2685580B1 (fr) | 1994-02-04 |
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