FR2848480A1 - Procede de fabrication d'elements structuraux par usinage de toles epaisses - Google Patents
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Abstract
L'invention est un procédé de fabrication d'une pièce métallique usinée, comportant- la fabrication d'une tôle métallique par un procédé comportant la coulée d'une plaque de laminage, suivie éventuellement d'une homogénéisation, une ou plusieurs opérations de laminage à chaud ou à froid, éventuellement séparées d'une ou plusieurs opérations de réchauffage, pour obtenir une tôle, et éventuellement une ou plusieurs opérations de découpe ou finition de la tôle,- le préusinage de ladite tôle sur l'une ou les deux faces pour obtenir une ébauche préusinée,- un traitement de mise en solution de ladite ébauche préusinée,- un traitement de trempe,- et optionnellement une ou plusieurs des étapes suivantes : traction contrôlée, revenu, découpe.
Description
l
PROCEDE DE FABRICATION D'ELEMENTS DE STRUCTURE PAR USINAGE DE TOLES EPAISSES Domaine technique de l'invention La présente invention concerne la fabrication d'éléments de structure en alliage à traitement thermique, notamment en alliage d'aluminium, par usinage de tôles épaisses.
Ces éléments de structure peuvent être utilisés en construction aéronautique.
Etat de la technique Afin d'obtenir des éléments de structure d'avions caractérisés par une excellente tenue mécanique, on utilise actuellement principalement deux approches différentes: Selon une première approche, on utilise des tôles d'épaisseur typiquement comprise entre 10 mm et 40 mm (appelée ici " tôle moyenne "), qui se trouvent dans l'état métallurgique correspondant à l'utilisation finale de l'élément structural, et les raidit en fixant, par exemple par rivetage, des raidisseurs constitués par des profilés filés, par exemple des profilés de section " T ".
Selon une seconde approche, on usine les raidisseurs directement dans une tôle d'une épaisseur plus importante, typiquement entre 30 mmn et 200 mm, qui se trouve également dans un état métallurgique correspondant à l'utilisation finale de l'élément structural. La réalisation d'un élément de structure par assemblage de tôles moyennes et de profilés nécessite un très grand nombre d'opérations de rivetage qui, effectuées dans les conditions de fiabilité nécessaires pour un élément structural aéronautique, représentent un cot important. La réalisation d'un élément structural intégré par usinage d'une tôle 30 épaisse consomme certes beaucoup plus de métal, car une fraction importante de la tôle épaisse est réduite en copeaux, mais en contrepartie elle permet de réduire au minimum les opérations de rivetage qui cotent cher.
La disponibilité de technique d'usinage à grande vitesse (high speed machining), de 5 l'ordre de 5 000 à 15 000 tours par minute, modifie sensiblement les données économiques du choix du mode de conception, car la durée de l'opération d'usinage se trouve fortement réduite, permettant en même temps d'envisager l'usinage de formes de plus en plus complexes dans des conditions économiquement accessibles. Ceci est vrai à la fois pour des pièces de taille de l'ordre du mètre, et pour des pièces de très grande 10 taille, pouvant atteindre plus de 20 m de longueur et plus de 3 m de largeur.
La seconde approche souffre toutefois d'autres inconvénients. La tôle épaisse se trouve avant usinage dans l'état métallurgique correspondant à son utilisation finale, car selon l'état de la technique, on n'effectue pas de traitement thermomécanique après usinage. 15 Plus particulièrement, cet état métallurgique final a été obtenu par mise en solution et trempe. Or, deux mécanismes physiques limitent la vitesse de trempe dans une tôle épaisse: la conductivité thermique du matériau qui constitue ladite tôle épaisse, et l'échange thermique entre la surface et de la tôle et le milieu trempant. Il en résulte que les propriétés mécaniques de la tôle épaisse trempée varient en fonction de l'épaisseur. 20 De ce fait, certaines caractéristiques mécaniques deviennent moins bonnes lorsque l'on s'éloigne de la surface de la tôle. Selon l'état de la technique, l'usinage enlève donc les zones dans lesquelles la tôle trempée montre les meilleures caractéristiques mécaniques, et la sollicitation de l'élément structural dans les conditions de service fait intervenir des zones de métal dont les propriétés mécaniques peuvent être assez variables en fonction 25 de la profondeur par rapport à la zone proche de la surface initiale de la tôle. Le calcul des structures est, par précaution, effectué sur la base de modèles assez conservateurs des performances réelles de la pièce, ce qui empêche, lors du dimensionnement des pièces, de tirer le meilleur parti des propriétés réelles du matériau. Un autre inconvénient de ce procédé selon l'état de la technique réside dans le fait que les tôles 30 fortes trempées peuvent, même après traction contrôlée, enfermer des contraintes résiduelles qui entraînent une déformation des pièces lors de l'usinage.
Selon une troisième approche, on fabrique des éléments structuraux avec raidisseurs intégrés directement par filage. Cette approche souffre de plusieurs inconvénients, et n'est guère utilisée. Afin d'obtenir des profilés de largeur suffisamment importante, il faut utiliser des presses à filer très puissantes dont le cot d'exploitation est très élevé.
La largeur maximale que l'on peut ainsi atteindre reste bien inférieure à la largeur d'une tôle laminée habituelle. Par ailleurs, certains alliages se prêtent mal au filage. Et finalement, la microstructure d'une pièce filée, et plus particulièrement d'un profilé filé, n'est pas homogène, ni sur la section du profilé ni sur la longueur du profilé.
1i0 La présente invention propose un procédé de fabrication nouveau qui permet d'obtenir des pièces usinées présentant un meilleur compromis entre les valeurs minimales des caractéristiques mécaniques statiques (limite conventionnelle d'élasticité, allongement à rupture, résistance à la traction) et la tolérance aux dommages, comparé à des pièces de forme analogues produites par un procédé selon l'état de la technique. Dans une 15 variante du procédé selon l'invention, la variation des caractéristiques mécaniques au sein de la pièce est plus faible, par rapport à une pièce usinée de forme analogue élaborée par un procédé selon l'état de la technique.
Divers moyens ont été proposés pour contrôler les distorsions du produit ou ses 20 propriétés mécaniques.
Plusieurs brevets cherchent à optimiser le procédé de trempe afin de minimiser les déformations des produits métallurgiques lors de leur trempe. Ces procédés cherchent en général à compenser la déformation par un refroidissant inhomogène lors de la 25 trempe.
Le brevet allemand DE 955 042 (FriedrichshUtte Aktiengesellschaft) décrit un procédé de trempe horizontale dans lequel les bords de la tôle sont refroidis plus fortement que le centre, et la face inférieure plus fortement que la face supérieure.
Le brevet EP 578 607 cherche à optimiser le procédé de trempe de profilés filés par un 30 pilotage individuel ou groupé des buses de pulvérisation d'eau; un tel dispositif, piloté par ordinateur, permet en principe d'adapter les positions des buses à chaque profilé, mais la mise au point reste empirique. Le brevet EP 695 590 développe une idée analogue pour la trempe de tôles.
La demande de brevet WO 98/42885 (Aluminum Company of America) décrit un procédé combiné de trempe à l'eau et de trempe à l'air pour diminuer la déformation 5 des tôles minces à la trempe, et pour améliorer leurs caractéristiques mécaniques statiques.
Le brevet français 1,503835 (Commissariat à l'Energie Atomique) propose d'augmenter la vitesse de trempe lors de l'immersion de la pièce dans un liquide froid par l'application d'une couche mince à faible conductivité thermique qui limite la 1 0 vaporisation du milieu de trempe.
Le brevet français 2 524 001 (Pechiney Rhenalu) propose d'appliquer sur certaines faces du produit un revêtement qui conduit la chaleur moins bien que le métal sousjacent. Par ce contrôle amélioré de la vitesse de refroidissement, on serait capable d'éviter d'altérer les propriétés d'emploi du produit. Ce procédé assez lourd a plusieurs 15 inconvénients. Il est limité aux tôles ou profilés d'épaisseur sensiblement constante; dans le cas des alliages d'aluminium, cette épaisseur ne devrait pas dépasser environ 15 mm. Les revêtements proposés dans ce brevet risquent de polluer le réservoir de liquide de trempe.
D'autres approches cherchent à diminuer la sensibilité des alliages d'aluminium à la 20 trempe.
Aucun de ces procédés ne résout le problème de la variation des propriétés mécaniques en fonction de l'épaisseur qui est liée aux gradients thermiques présentes lors de la trempe. Objet de l'invention L'invention a pour but de présenter un nouveau procédé de fabrication de pièces 30 métalliques usinées aptes à servir comme éléments de structure, ou d'ébauches pour de telles pièces, qui permet d'améliorer le compromis entre les caractéristiques mécaniques statiques (limite d'élasticité, résistance à la traction, allongement à la rupture) et la tolérance aux dommages (notamment la ténacité) dans le volume de la pièce et de minimiser les distorsions induites lors de la trempe, et qui peut être mis en oeuvre avec un cot d'exploitation particulièrement avantageux.
Au lieu de chercher à améliorer des étapes isolées des procédés de fabrication, la demanderesse a inventé un nouveau procédé intégré qui permet de fabriquer à partir de tôles épaisses des éléments de structure usinés de grande dimension, avec d'excellentes tolérances dimensionnelles, et présentant des caractéristiques mécaniques améliorées.
Un premier objet de l'invention est un procédé de fabrication d'une pièce métallique usinée, comportant a) la fabrication d'une tôle métallique par un procédé comportant al) la coulée d'une plaque de laminage, suivie éventuellement d'une homogénéisation, a2) une ou plusieurs opérations de laminage à chaud ou à froid, éventuellement séparées d'une ou plusieurs opérations de réchauffage, pour obtenir une tôle, a3) éventuellement une ou plusieurs opérations de découpe ou finition de la tôle, b) le préusinage de ladite tôle sur l'une ou les deux faces pour obtenir une ébauche préusinée, c) un traitement de mise en solution de ladite ébauche préusinée, d) un traitement de trempe.
Ce procédé peut être éventuellement suivi d'une ou plusieurs des étapes suivantes e) traction contrôlée, f) revenu, g) découpe.
Un deuxième objet est l'utilisation d'une pièce métallique obtenue par ledit procédé comme élément de structure dans la construction aéronautique. 30 Un troisième objet est un élément de structure en alliage d'aluminium pour construction aéronautique obtenu par ledit procédé.
Description des figures La figure 1 montre les dimensions et le plan d'échantillonnage de tôles épaisses préusinées selon l'invention.
La figure 2 montre l'éprouvette utilisée pour la caractérisation des propriétés mécaniques du produit.
Description détaillée de l'invention Sauf mention contraire, toutes les indications relatives à la composition chimique des alliages sont exprimées en pourcent massique. La désignation des alliages suit les règles the The Aluminum Association. Les états métallurgiques sont définis dans la norme européenne EN 515. Sauf mention contraire, les caractéristiques mécaniques statiques, 1 5 c'est-à-dire la résistance à la rupture Rm, la limite élastique Rpo,2, et l'allongement à la rupture A, des tôles métalliques sont déterminées par un essai de traction selon la norme EN 10002-1. La ténacité KIc a été mesurée selon la norme ASTM E 399.
On appelle ici " tôle mince " une tôle d'une épaisseur de dépassant pas 6 mm, " tôle moyenne " une tôle d'une épaisseur comprise entre 6 mm et environ 20 à 30 mm, et 20 " tôle épaisse " une tôle d'une épaisseur typiquement supérieure à 30 mm.
Le terme " usinage " comprend tout procédé d'enlèvement de matière tel que le tournage, le fraisage, le perçage, l'alésage, le taraudage, l'électroérosion, la rectification, le polissage.
Le terme " élément de structure " se réfère à un élément utilisé en construction 25 mécanique pour lequel les caractéristiques mécaniques statiques et / ou dynamiques ont une importance particulière pour la performance de la structure, et pour lequel un calcul de la structure est généralement prescrit ou effectué.
Selon l'invention, le problème est résolu en trempant non pas la tôle épaisse dans 30 laquelle sera ensuite usiné la pièce métallique visée, mais une ébauche déjà préusinée.
Le préusinage peut conduire à une forme plus ou moins proche de la forme finale visée.
Dans une réalisation préférée de l'invention, cette ébauche préusinée présente un profil constitué par un ou plusieurs canaux. Ces canaux peuvent être parallèles au sens de laminage, mais d'autres orientations sont possibles, par exemple une orientation en diagonale. Si on envisage d'effectuer une traction après la trempe, ce profil est 5 avantageusement parallèle au sens de laminage et sensiblement constant sur sa longueur, mais d'autres types de profils sont possibles.
Lors de la trempe, l'ébauche peut se trouver en position horizontale, en position verticale, ou en toute autre position. La trempe peut être réalisé par immersion dans un 10 milieu trempant, par aspersion, ou par tout autre moyen approprié. Ledit milieu trempant peut être de l'eau ou un autre milieu tel que le glycol; sa température peut être choisie entre son point de solidification et son point d'ébullition, sachant que la température ambiante (environ 20 0C) peut convenir.
Le procédé selon l'invention comporte a) la fabrication d'une tôle métallique par un procédé comportant ai) la coulée d'une plaque de laminage, suivie éventuellement d'une homogénéisation, a2) une ou plusieurs opérations de laminage à chaud ou à froid, éventuellement 20 séparées d'une ou plusieurs opérations de réchauffage, pour obtenir une tôle, a3) éventuellement une ou plusieurs opérations de découpe ou finition de la tôle, b) le préusinage de ladite tôle sur l'une ou les deux faces pour obtenir une ébauche préusinée, c) un traitement de mise en solution de ladite ébauche préusinée, 25 d) un traitement de trempe.
L'ébauche ainsi obtenue peut être soumise à une ou plusieurs des étapes suivantes: e) traction contrôlée, f) revenu, g) découpe.
A l'issue de ce procédé représenté par les étapes a) à d), c'est-à-dire après la trempe, et avantageusement après la traction contrôlée (s'il y en a une) et apès le revenu (s'il y en a un), l'ébauche préusinée peut être soumise à d'autres opérations d'usinage pour obtenir une pièce métallique usinée, étant entendu que la forme de l'ébauche doit être 5 compatible avec celle de la pièce usinée visée. Par ailleurs, la forme desdits canaux de l'ébauche doit être choisie de façon à minimiser la déformation à la trempe de l'ébauche, et à optimiser les caractéristiques mécaniques de la pièce usinée finale. Il est préféré qu'une des deux faces de l'ébauche soit plate. Dans ce cas, il est préféré que lors de la trempe horizontale, les canaux usinées de la tôle soient orientés vers le bas. 10 Dans la plupart des cas, il sera nécessaire de soumettre l'ébauche préusinée à une traction contrôlée. Pour ce faire, il est avantageux de prévoir lors du préusinage de l'ébauche qu'une longueur comprise entre 50 mm et 1000 mm, et préférentiellement comprise entre 50 mm et 500 mm en début et à la fin de la tôle ne comporte pas de 15 canaux usinés et a une épaisseur sensiblement constante (cette partie dépourvue de canaux usinés étant appelée " talon "), afin de permettre une prise correcte des mors de traction. Ladite traction est avantageusement effectuée de façon à conduire à un allongement permanent compris entre 0, 5 % et 5 %, de préférence compris entre 1 et 5 %, et encore plus préférentiellement entre 1,5 et 5%. On peut maintenir, pendant au 20 moins une partie de la durée de la traction, un appui transversal sur l'une au moins des faces de la tôle, par exemple par application d'un ou plusieurs rouleaux sur la tôle, lesdits rouleaux pouvant éventuellement être mobiles longitudinalement sur la face de la tôle. Cela est décrit, pour une tôle non usinée, dans le brevet US 6,216,521 de la demanderesse. Dans un mode de réalisation préféré impliquant une traction contrôlée de l'ébauche, ladite ébauche comporte avantageusement entre les talons et la zone centrale possédant des canaux usinés une zone de transition dont l'épaisseur décroît du talon vers la zone centrale possédant des canaux usinés. Ce talon ainsi que la zone de transition sont 30 éboutés après la traction contrôlée, soit mécaniquement, par exemple par sciage ou cisaillage, soit par d'autres moyens connue tels que le faisceau laser ou le jet liquide.
Le procédé selon l'invention peut être appliqué avantageusement aux tôles en alliages métalliques à durcissement structural, notamment aux alliages d'aluminium à durcissement structural, et plus particulièrement aux alliages des séries 2xxx, 6xxx et 7xxx. Les tôles sont avantageusement de grande taille, c'est-à-dire d'une longueur 5 supérieure à 200 cm et préférentiellement supérieure à 500 cm, d'une largeur supérieure à 60 cm et préférentiellement supérieure à 120 cm. Elles ont avantageusement, avant usinage, une épaisseur supérieure à 15 mm, préférentiellement supérieure à 30 mm et encore plus préférentiellement supérieure à 50 mm.
1 0 Dans un mode de réalisation avantageux, on utilise pour la fabrication d'un élément de structure à raidisseurs intégrés pour la voilure d'un avion civil de grande capacité une tôle épaisse en alliage d'aluminium 7449 d'une épaisseur de l'ordre de 100 à 110 mm, conduisant à une ébauche préusinée d'une épaisseur maximale de l'ordre de 90 à 100 mm. Dans un autre mode de réalisation avantageux, on utilise pour la fabrication d'un élément de structure pour peau de voilure à raidisseur intégrés une tôle épaisse d'une épaisseur de l'ordre de 30 à 60 mm, conduisant à une ébauche préusinée d'une épaisseur maximale de l'ordre de 25 à 55 mm.
Dans les alliages d'aluminium à traitement thermique, pour des épaisseurs faibles, le problème lié aux gradients des propriétés mécaniques ne se pose guère en dessous d'une épaisseur de quinze à vingt millimètres environ. Les avantages que procure la présente invention sont donc importants pour des épaisseurs supérieures à environ 30 à 40 mm, c'est-àdire notamment pour la fabrication d'éléments structuraux de voilure. 25 Les opérations d'usinage pour former l'ébauche à partir de la tôle épaisse et pour fabriquer la pièce finie à partir de l'ébauche peuvent être effectuées à grande vitesse, c'est-à-dire avec une vitesse d'au moins 5000 tours par minute, et préférentiellement supérieur à 10 000 tours par minute. Le procédé selon l'invention permet de valoriser au 30 mieux les copeaux et chutes générés lors de l'usinage. A cette fin, il convient d'éviter leur mélange avec d'autres matériaux métalliques ou nonmétalliques, y compris avec d'autres alliages du même type. A titre d'exemple, dans le cas des alliages d'aluminium, il n'est pas souhaitable de mélanger les alliages du groupe 2xxx avec ceux du groupe 7xxx (désignation selon EN 573-1), et à l'intérieur du groupe 7xxx par exemple, il est préférable de séparer les alliages tels que le 7449 et le 7010; ceci nécessite une gestion rigoureuse des copeaux que le fabricant de la tôle forte est mieux à même d'assurer 5 qu'un atelier d'usinage multimatériaux. Le procédé selon l'invention, pour pouvoir être exploité avec un cot aussi bas que possible, encourage à ce que l'usinage soit effectué dans l'usine du fabricant de la tôle ou sous son contrôle industriel, et la disponibilité de chutes et copeaux, notamment en alliages 2xxx et 7xxx, parfaitement identifiés et issus d'un procédé connu, conduit à la possibilité de pouvoir recycler des fractions plus 10 importantes des copeaux dans la fabrication de tôles fortes en alliages 2xxx et 7xxx pour application aéronautique. Pour certains alliages et produits, la demanderesse a pu ainsi incorporer jusqu'à 40 % de copeaux d'usinage dans le procédé selon l'invention, en utilisant des méthodes de traitement des copeaux collectés et du métal liquide qui sont connus de l'homme du métier. L'incorporation d'au moins 5 % de copeaux 15 sélectivement collectés s'est avérée possible dans pratiquement tous les cas, et un taux d'au moins 15 % est préféré.
Les pièces métalliques obtenues par le procédé selon l'invention peuvent être utilisées comme élément de structure dans la construction aéronautique. A titre d'exemple, 20 l'invention permet de réaliser des panneaux de voilure, éléments de fuselage, longerons, nervures ou caissons centraux d'ailes.
Le procédé selon l'invention a de nombreux avantages par rapport aux procédés connus.
Notamment, il permet la fabrication de pièces présentant un compromis amélioré entre 25 la tolérance aux dommages et les caractéristiques mécaniques statiques. L'homme du métier peut adapter l'état métallurgique de l'ébauche préusinée aux propriétés visées de la pièce finie, pour privilégier un gain en caractéristiques mécaniques statiques ou en tolérance aux dommages, ou pour améliorer les deux types de caractéristiques à la fois.
A titre d'exemple, la demanderesse a pu obtenir avec l'alliage 7449 des pièces finies 30 présentant une amélioration de 20 à 25 % de la ténacité Kic, sans aucune dégradation des caractéristiques mécaniques statiques. il
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples, qui n'ont toutefois pas de caractère limitatif.
Exemple Dans une tôle en alliage 7449 (composition: Zn 8,52 %, Cu 1,97 % , Mg 2,17 %, Zr 0,11 %, Si 0,05 %, Fe 0,09 %, Mn 0,03 %, Ti 0,03 %) d'une épaisseur de 101,6 mm brute de laminage à chaud, mais rivée et éboutée, on a découpé dans la pleine épaisseur trois blocs de dimension 600 mm (sens L) x 700 mm (sens TL). On a effectué un 10 surfaçage symétrique de 10,5 mm pour obtenir des blocs d'une épaisseur de 80,5 mm.
Après détourage des faces latérales, on a préusiné dans les blocs 1 et 2 des nervures selon la figure 1, avec les dimensions suivantes (voir Tableau 1): Tableau 1 Repère Dimension Bloc 1 [mm] Dimension Bloc 2 [mm] (1) 692 672 (2) 80,5 80,5 (3) 164 184 (4) 50 30 (5) 20 30 1 5 Le bloc 3 n'a pas été préusiné.
Les trois blocs ont été mis en solution pendant 4 heures à 472 'C avec une montée en température de 4 heures, et trempés par immersion verticale dans de l'eau froide agitée, les nervures étant orientées perpendiculairement à la surface de l'eau.
On a ensuite découpé les blocs selon le plan de découpe montré sur la figure 2.
Certaines des spécimens ainsi obtenus ont été soumis à un traitement de revenu de 48 h à 120 'C pour les mettre à l'état T6. D'autres spécimens ont été soumis à une traction contrôlée avec un allongement permanent de 2 %, et ensuite au même traitement de revenu que les autres spécimens, pour les mettre à l'état T65 1. 25 Ensuite, on a détennrminé les caractéristiques mécaniques. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 2.
Tableau 2 Echantillon Etat Rm [MPa] Rp0.2 [MPa] A [%] Kic (T-L) Kic (L-T) [MPa/m] [MPa/m] A1 T6 622 570 10,7 32,1 (*) 31,8 (*) A2 T6 641 595 11,7 31,8 37,6(*) A3 T6 599 548 12,0 B1 T651 614 593 12,4 25,6 29,8 B2 T651 647 617 12,4 29,1 37,3 C1 T6 585 535 15,0 36,7 (*) 34,9 (*) C2 T651 618 594 12,9 28,9 35,4(*) H1 T6 593 538 7,7 H2 T6 633 584 7,3 H3 T6 597 542 8, 3 H4 T6 580 527 11,0 D1 T6 621 570 11,3 28,9 (*) 36,2 (*) D2 T6 644 598 13,0 32,1 (*) 43,8 (*) D3 T6 600 548 13,0 26,4 32,8 E1 T651 614 594 11,9 27,3 35,2(*) E2 T651 650 621 13,1 29,8 41,4(*) F1 T6 592 539 14,3 29,0 (*) 36,8 (*) F2 T651 604 584 13,6 26,5 33,1 J1 T6 593 538 7,7 J2 T6 633 584 7,3 J3 T6 597 542 8,3 J4 T6 580 527 11,0 G1 T6 580 527 11,0 19,7 (*) 26,6 (*) G2 T6 597 542 8,3 19,2 (*) 25,1 (*) G3 T6 633 584 7,3 21,0 29,7 (*) G4 T6 593 538 7,7 19,8 (*) 22,8 (*) (*) valeurs de Kq au lieu de KIc.
On constate que la ténacité dans l'ébauche préusinée selon l'invention augmente d'environ 10 MPaVm par rapport à une pièce selon l'art antérieur, ce qui correspond à un gain d'environ 20 à 25 %, sans aucune dégradation sur les caractéristiques mécaniques statiques.
Claims (24)
1) Procédé de fabrication d'une pièce métallique usinée, comportant a) la fabrication d'une tôle métallique en alliage à traitement thermique par un procédé comportant ai) la coulée d'une plaque de laminage, suivie éventuellement d'une homogénéisation, a2) une ou plusieurs opérations de laminage à chaud ou à froid, éventuellement séparées d'une ou plusieurs opérations de réchauffage, pour obtenir une tôle, 10 a3) éventuellement une ou plusieurs opérations de découpe ou finition de la tôle, b) le préusinage de ladite tôle sur l'une ou les deux faces pour obtenir une ébauche préusinée, c) un traitement de mise en solution de ladite ébauche préusinée, d) un traitement de trempe. 15
2) Procédé selon la revendication 1, comportant en plus, après le traitement de trempe, une ou plusieurs des étapes suivantes: e) traction contrôlée, f) revenu, g) découpe.
3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la tôle est en alliage d'aluminium.
4) Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'alliage d'aluminium est un alliage de la série 2xxx, 6xxx ou 7xxx.
5) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le profil est constitué d'un ou plusieurs canaux parallèles au sens de laminage. 30
6) Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le profil est sensiblement constant sur sa longueur.
7) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'usinage est effectué avec une vitesse d'au moins 5000 tours par minute, et préférentiellement supérieur à 10 000 tours par minute.
8) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé que la pièce obtenue est soumise à une ou plusieurs nouvelles opérations d'usinage ou de perçage après la trempe ou après la traction contrôlée.
9) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la 10 traction contrôlée est effectuée de façon à conduire à un allongement permanent compris entre 0,5 % et 5 %.
10) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la découpe est effectuée mécaniquement par cisaillage ou sciage, par faisceau laser ou par 1 5 jet liquide.
11) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le lit de fusion utilisé pour la coulée de la plaque de laminage est constitué d'au moins 5 % et préférentiellement d'au moins 15 % de copeaux d'usinage. 20
12) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que une longueur comprise entre 50 mm et 1000 mm, et préférentiellement comprise entre 50 mm et 500 mm en début et à la fin de la tôle ne comporte pas de profil et a une épaisseur sensiblement constante.
13) Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que la tôle comporte entre les talons dépourvus de canaux usinés et la zone centrale possédant des canaux usinés une zone de transition dont l'épaisseur décroît du talon dépourvu de canaux usinés vers la zone centrale possédant des canaux usinés.
14) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la tôle a une largeur supérieure à 60 cm et préférentiellement supérieure à 120 cm.
15) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que la tôle a une longueur supérieure à 200 cm et préférentiellement supérieure à 500 cm.
16) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 15, caractérisée en ce que la tôle à, avant usinage, une épaisseur supérieure à 15 mm et préférentiellement supérieure à30mm.
17) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 16, caractérisé en ce que le 10 talon non usiné et la zone de transition sont éboutés après la traction contrôlée.
18) Procédé selon une quelconque des revendications 1 à 17, caractérisé en ce qu'en effectue la traction contrôlée entre deux mors jusqu'à un allongement permanent contrôlé de plus de 0,5 % et de préférence de plus de 1%, et qu'on maintient, pendant au 1 5 moins une partie de la durée de la traction, un appui transversal sur l'une au moins des faces de la tôle.
19) Procédé selon la revendication 18, caractérisée en ce que l'allongement permanent est supérieur à 1,5 %.
20) Procédé selon une quelconque de revendications 18 ou 19, caractérisé en ce que l'appui sur la face ou les faces de la tôle est réalisé par un ou plusieurs rouleaux soumis à un effort d'application sur la tôle.
21) Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que les rouleaux sont mobiles longitudinalement sur la face de la tôle.
22) Utilisation d'une pièce métallique obtenue par le procédé selon une quelconque des revendications 1 à 21 comme élément de structure dans la construction aéronautique. 30
23) Utilisation d'une pièce métallique en alliage d'aluminium selon une quelconque des revendications 1 à 21 comme panneau de voilure, élément de fuselage, longeron, nervure ou caisson central d'aile.
24) Elément de structure en alliage d'aluminium pour construction aéronautique obtenu par le procédé selon une quelconque des revendications 1 à 21.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108161345A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-06-15 | 航天材料及工艺研究所 | 一种7055铝合金复杂结构零件的加工制造方法 |
| CN113441917A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-09-28 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种航空用高强铝合金厚板整体结构件的加工方法 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050098245A1 (en) * | 2003-11-12 | 2005-05-12 | Venema Gregory B. | Method of manufacturing near-net shape alloy product |
| JP4740896B2 (ja) * | 2007-05-24 | 2011-08-03 | 富士フイルム株式会社 | 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法 |
| FR2925523B1 (fr) * | 2007-12-21 | 2010-05-21 | Alcan Rhenalu | Produit lamine ameliore en alliage aluminium-lithium pour applications aeronautiques |
| EP2345044A4 (fr) * | 2008-09-10 | 2014-01-15 | 9128 5270 Quebec Inc | Procédé de fabrication de plaques d aluminium à conductivité électrique élevée |
| CN102392117A (zh) * | 2011-11-02 | 2012-03-28 | 沈阳飞机工业（集团）有限公司 | 一种解决国产非预拉伸薄板化铣变形的方法 |
| US8496764B2 (en) | 2011-12-01 | 2013-07-30 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for manufacturing an F-temper 7xxx series aluminum alloy |
| EP2623639A1 (fr) | 2012-02-02 | 2013-08-07 | Hydro Aluminium Deutschland GmbH | Bande d'alliage en aluminium ayant une surface avec un aspect visuel amélioré et son procédé de fabrication |
| FR3014904B1 (fr) | 2013-12-13 | 2016-05-06 | Constellium France | Produits files pour planchers d'avion en alliage cuivre lithium |
| US9757784B2 (en) | 2015-03-10 | 2017-09-12 | Ford Global Technologies, Llc | Temperature measurement device for metal sheet |
| CN105423113B (zh) * | 2015-11-30 | 2018-03-27 | 太原科技大学 | 镁合金铸轧板制备宽幅薄板的坯料形状及尺寸的确定方法 |
| WO2018009359A1 (fr) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | NanoAL LLC | Rubans et poudres à base d'alliages d'aluminium haute résistance résistants à la corrosion |
| US11603583B2 (en) | 2016-07-05 | 2023-03-14 | NanoAL LLC | Ribbons and powders from high strength corrosion resistant aluminum alloys |
| CN109890663B (zh) | 2016-08-26 | 2023-04-14 | 形状集团 | 用于横向弯曲挤压成形铝梁从而温热成型车辆结构件的温热成型工艺和设备 |
| US11072844B2 (en) | 2016-10-24 | 2021-07-27 | Shape Corp. | Multi-stage aluminum alloy forming and thermal processing method for the production of vehicle components |
| CN106624653A (zh) * | 2016-12-27 | 2017-05-10 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | 6061t6铝合金板生产方法 |
| CN106826127A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-06-13 | 青岛北琪实业有限公司 | 一种马口铁易开盖成型工艺 |
| EP3810819A2 (fr) | 2018-06-20 | 2021-04-28 | Nanoal LLC | Alliages d'aluminium hautes performances à base d'al-zn-mg-zr pour la soudure et la fabrication additive |
| US11447228B2 (en) * | 2020-04-23 | 2022-09-20 | The Boeing Company | Methods of manufacture for aircraft substructure |
| FR3138122A1 (fr) * | 2022-07-25 | 2024-01-26 | Airbus Operations | Système de transport de grille de plancher de cabine d’aéronef en vue d’un assemblage d’un corps de fuselage d’aéronef et procédé de calibration dudit système de transport. |
| CN116372510B (zh) * | 2023-03-20 | 2025-09-23 | 江西昌兴航空装备股份有限公司 | 一种横梁零件数控加工方法 |
| CN116494004A (zh) * | 2023-03-24 | 2023-07-28 | 江苏海泰锻压设备有限公司 | 一种用于切削机床的零件热处理装置 |
| FR3163384A1 (fr) * | 2024-06-12 | 2025-12-19 | Constellium Montreuil Juigne | Méthode de traitement thermique de mise en solution-trempe pour des profilés en alliage d’aluminium |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1114877A1 (fr) * | 1999-12-28 | 2001-07-11 | Pechiney Rhenalu | Element de structure d'avion en alliage Al-Cu-Mg |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE955042C (de) | 1953-08-02 | 1956-12-27 | Friedrichshuette Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Abkuehlen von warmgewalztem, flachem Walzgut |
| FR1503835A (fr) | 1966-10-14 | 1967-12-01 | Commissariat Energie Atomique | Perfectionnements apportés à la trempe des métaux |
| SU1039101A1 (ru) | 1981-04-01 | 1995-08-27 | Славянский филиал Всесоюзного научно-исследовательского и проектно-конструкторского института металлургического машиностроения | Способ резки листового материала |
| FR2524001B1 (fr) | 1982-03-25 | 1987-02-20 | Pechiney Aluminium | Procede de refroidissement minimisant les deformation s des produits metallurgiques |
| JPS62263954A (ja) | 1986-05-08 | 1987-11-16 | Nippon Light Metal Co Ltd | しごき加工用熱処理型アルミニウム合金板の製造法 |
| GB8621725D0 (en) * | 1986-09-09 | 1986-10-15 | British Aerospace | Forming elongate structural components |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| JPH086160B2 (ja) | 1987-10-28 | 1996-01-24 | 日産自動車株式会社 | 円錐筒状部材の製造方法 |
| JP2510729B2 (ja) | 1989-07-12 | 1996-06-26 | 日産自動車株式会社 | 熱処理型アルミニウム合金部材の製造方法 |
| SU1740486A1 (ru) | 1990-06-28 | 1992-06-15 | Научно-исследовательский институт авиационной технологии и организации производства | Способ изготовлени деталей из алюминиевых сплавов |
| CH686072A5 (de) | 1992-06-19 | 1995-12-29 | Alusuisse Lonza Services Ag | Sprayanlage zum Kuhlen von Profilen. |
| US5616189A (en) * | 1993-07-28 | 1997-04-01 | Alcan International Limited | Aluminum alloys and process for making aluminum alloy sheet |
| FR2744136B1 (fr) | 1996-01-25 | 1998-03-06 | Pechiney Rhenalu | Produits epais en alliage alznmgcu a proprietes ameliorees |
| US6027582A (en) * | 1996-01-25 | 2000-02-22 | Pechiney Rhenalu | Thick alZnMgCu alloy products with improved properties |
| JPH10298692A (ja) | 1997-04-22 | 1998-11-10 | Sky Alum Co Ltd | 高強度・高精度枠形状部材およびその製造方法 |
| FR2782463B1 (fr) * | 1998-08-24 | 2000-09-29 | Pechiney Rhenalu | Procede d'amelioration de la planeite d'une tole metallique |
| IL156386A0 (en) * | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
| US6939505B2 (en) * | 2002-03-12 | 2005-09-06 | Massachusetts Institute Of Technology | Methods for forming articles having very small channels therethrough, and such articles, and methods of using such articles |
| US20040035979A1 (en) * | 2002-08-23 | 2004-02-26 | Mccoskey William Robert | Integrally stiffened axial load carrying skin panels for primary aircraft structure and closed loop manufacturing methods for making the same |
| US20050098245A1 (en) * | 2003-11-12 | 2005-05-12 | Venema Gregory B. | Method of manufacturing near-net shape alloy product |
-
2002
- 2002-12-17 FR FR0215997A patent/FR2848480B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
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2007
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1114877A1 (fr) * | 1999-12-28 | 2001-07-11 | Pechiney Rhenalu | Element de structure d'avion en alliage Al-Cu-Mg |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108161345A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-06-15 | 航天材料及工艺研究所 | 一种7055铝合金复杂结构零件的加工制造方法 |
| CN113441917A (zh) * | 2021-07-15 | 2021-09-28 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种航空用高强铝合金厚板整体结构件的加工方法 |
| CN113441917B (zh) * | 2021-07-15 | 2022-12-09 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种航空用高强铝合金厚板整体结构件的加工方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| US20080236708A1 (en) | 2008-10-02 |
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|---|---|---|
| FR2848480A1 (fr) | Procede de fabrication d'elements structuraux par usinage de toles epaisses | |
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| CA2836531C (fr) | Alliage aluminium magnesium lithium a tenacite amelioree | |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CD | Change of name or company name | ||
| CD | Change of name or company name |
Owner name: CONSTELLIUM FRANCE, FR Effective date: 20111123 |
|
| CA | Change of address |
Effective date: 20150915 |
|
| CD | Change of name or company name |
Owner name: CONSTELLIUM ISSOIRE, FR Effective date: 20150915 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 14 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 15 |
|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20180831 |