FR3036236A1

FR3036236A1 -

Info

Publication number: FR3036236A1
Application number: FR1654225A
Authority: FR
Inventors: Takuya Kudou
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2015-05-15
Filing date: 2016-05-12
Publication date: 2016-11-18
Anticipated expiration: 2036-05-12
Also published as: US20160336821A1; DE102016108908B4; FR3036236B1; US10158264B2; DE102016108908A1; CN106160382A; CN106160382B

Abstract

Chacun des pôles magnétiques en forme de griffe 12m est formé avec une partie d'expansion d'entrefer 12d formée sur au moins une partie des deux parties latérales dans une direction circonférentielle, et un entrefer est formé entre la partie d'expansion d'entrefer 12d et les parties de pointe 11te des dents lit qui est plus grand qu'un autre entrefer G formé entre les parties d'extrémité radiales 12c et les parties de pointe 11te des dents lit. Lorsqu'une distance circonférentielle entre la partie d'extrémité radiale 12c et la partie de pointe 11te est indiquée par T, et lorsque l'entrefer est indiqué par δ, 3δ ≤ T ≤ 15δ est satisfaite. Lorsqu'une largeur de face d'extrémité de pointe de griffe est indiquée par L1 et lorsqu'une largeur de face d'extrémité d'emplanture de griffe est indiquée par L2, le pôle magnétique en forme de griffe 12m est formé dans une plage de 0,20 ≤ L1 / L2 ≤ 0,71.

Description

FR 16 54225 MACHINE ELECTRIQUE ROTATIVE POUR VEHICULES Référence croisée à l'application connexe Contexte de l'invention Domaine technique de l'invention La présente invention concerne une machine électrique rotative pour véhicules comprenant un stator et un rotor.

Description de l'art connexe Classiquement, on décrit un exemple d'une technique concernant un générateur de courant alternatif pour automobile dont l'objet est de réduire les bruits magnétiques en réduisant une quantité de flux magnétique incorrecte s'écoulant entre des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents entre eux via des dents (en référence à la publication mise à l'inspection publique de la demande de brevet japonais 2002-058220, par exemple). Le générateur de courant alternatif pour automobile ci- dessus a des surfaces étendues d'entrefer formées sur les côtés de diamètre externes des pôles magnétiques en forme de griffe et un centre circonférentiel des pôles magnétiques et un centre circonférentiel des parties de pointe des dents sont dans les mêmes positions radiales.

En outre, les parties de pointe des dents ne chevauchent pas les surfaces situées radialement le plus à l'extérieur des pôles magnétiques en forme de griffe, et sont configurées pour chevaucher sur les parties des surfaces étendues d'entrefer. Lorsqu'un entrefer est indiqué par ô et qu'une distance circonférentielle entre la surface située radialement le plus à l'extérieur et la partie de pointe des dents est indiquée par T, il est configuré que 0 < T < 35.

3036236 2 FR 16 54225 Cependant, même lorsque la distance circonférentielle entre la surface située radialement le plus à l'extérieur et la partie de pointe des dents est configurée pour être 0 < T < 3ô, il y a un problème qui réside dans le fait qu'il 5 existe des fuites de flux magnétique entre chacun des pôles magnétiques en forme de griffe à travers la partie de pointe des dents. En outre, étant donné que les zones des surfaces situées radialement le plus à l'extérieur des pôles magnétiques en 10 forme de griffe sont réduites, la résistance magnétique d'un circuit magnétique augmente et il y a un problème qui réside dans le fait que le flux magnétique généré diminue. En outre, étant donné qu'il existe des pôles magnétiques en forme de griffe qui ne sont pas correctement chanfreinés et 15 des parties où une variation du flux magnétique est marquée, il y a un problème qui réside dans le fait que le bruit magnétique augmente. Résumé de l'invention 20 La présente invention a été réalisée à la lumière des problèmes présentés ci-dessus et son objet est de proposer une machine électrique rotative pour véhicules qui peut davantage réduire des fuites de flux magnétique qu'auparavant. Un autre objet est de proposer une machine électrique 25 rotative pour véhicules qui peut davantage augmenter un flux magnétique généré des pôles magnétiques en forme de griffe qu'auparavant. Un autre objet est de proposer une machine électrique rotative pour véhicules qui peut davantage réduire les bruits 30 magnétiques qu'auparavant. Une machine électrique rotative pour véhicules selon un premier aspect comprend un stator ayant un noyau de stator dans lequel des fentes sont positionnées entre une pluralité 3036236 3 FR 16 54225 de dents s'étendant radialement à intervalles dans une direction circonférentielle et des enroulements de stator incorporés avec les fentes. La machine électrique rotative pour véhicules comprend en 5 outre une paire de noyaux magnétiques formés avec des pôles magnétiques en forme de griffe progressivement rétrécis disposés à un pas prédéterminé dans la direction circonférentielle, les noyaux magnétiques sont fixés à un arbre de sorte que les pôles magnétiques en forme de griffe se 10 font face et se mettent en prise entre eux, et les noyaux magnétiques sont disposés de sorte qu'un entrefer est formé entre les parties d'extrémité radiales des pôles magnétiques en forme de griffe et les parties de pointe des dents. La machine électrique rotative pour véhicules comprend en 15 outre un rotor ayant une bobine de champ disposée afin d'être recouverte par les pôles magnétiques en forme de griffe. Chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est formé avec une partie d'expansion d'entrefer formée sur au moins des parties des deux parties latérales dans la direction 20 circonférentielle, et un autre entrefer est formé entre la partie d'expansion d'entrefer et les parties de pointe des dents qui est plus grand que l'entrefer formé entre les parties d'extrémité radiales et les parties de pointe des dents.

25 Chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est formé de sorte que lorsqu'une position centrale entre les pôles qui est un centre des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents entre eux dans la direction circonférentielle et une position centrale de dents qui est un centre des dents, sont 30 dans les mêmes positions radiales, les parties de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe ne chevauchent pas dans la direction radiale sur chacune des parties d'extrémité radiales des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents 3036236 FR 16 54225 entre eux, et les parties de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe chevauchent dans la direction radiale sur au moins une partie de chacune des parties d'agrandissement d'entrefer des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents 5 entre eux dans la direction circonférentielle Lorsqu'une distance circonférentielle entre les parties d'extrémité radiales et la partie de pointe des dents est indiquée par T, et lorsque l'entrefer est indiqué par b, chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est formé dans 10 la plage de 35 T < 155. Lorsqu'une largeur de face d'extrémité de pointe de griffe est indiquée par Ll, et lorsqu'une largeur de face d'extrémité d'emplanture de griffe est indiquée par L2, chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est formé dans une 15 plage de 0,20 < Ll / L2 < 0,71. Selon la configuration ci-dessus, étant donné que la distance circonférentielle entre la partie d'extrémité radiale du pôle magnétique en forme de griffe et la partie de pointe des dents est garantie pour être dans la plage de 20 35 < T 155, le flux de fuite magnétique peut être plus réduit qu'avant. Etant donné que des zones des faces d'extrémité des pôles magnétiques en forme de griffe sont augmentées en formant les pôles magnétiques en forme de griffe dans la plage de 25 0,20 < Ll / L2 0,71, une quantité de flux magnétique générée peut être plus augmentée qu'auparavant. En outre, il est possible d'améliorer la sortie par des effets additifs consistant à réduire le flux de fuite et augmenter la quantité de flux magnétique générée.

30 Il faut noter qu'une machine électrique rotative peut être de n'importe quel type tant qu'un dispositif a une partie qui tourne (par exemple, un arbre ou similaire).

3036236 5 FR 16 54225 Par exemple, un générateur, un moteur électrique, un moteur-générateur ou similaire est applicable. Un rotor est formé dans une forme circulaire (comprenant une forme annulaire, cylindrique ou similaire).

5 Un enroulement de stator peut être de n'importe quel type tant qu'il y a trois enroulements de phase ou plus. Un pôle magnétique en forme de griffe peut être configuré par un matériau magnétique souple, peut être formé avec un aimant ou peut être configuré en combinant un matériau 10 magnétique souple et un aimant. Brève description des dessins Dans les dessins joints : La figure 1 représente une vue schématique partiellement 15 en coupe d'une machine électrique rotative dans un premier exemple de configuration ; la figure 2 représente une vue schématique en plan d'un stator, tel qu'observé à partir d'une direction axiale dans le premier exemple de configuration ; 20 la figure 3 représente une vue schématique en perspective d'une partie d'un rotor dans le premier exemple de configuration ; la figure 4 représente un schéma de dents et de pôles magnétiques en forme de griffe dans le premier exemple de 25 configuration ; la figure 5 représente un graphique d'un exemple d'une relation entre une distance circonférentielle et un rapport de sortie ; la figure 6 représente un graphique d'un exemple d'une 30 relation entre un rapport de largeur et le rapport de sortie ; la figure 7 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un deuxième exemple de configuration ; 3036236 6 FR 16 54225 la figure 8 représente un schéma d'un exemple de configuration d'un pôle magnétique en forme de griffe lorsqu'il est observé à partir de la direction axiale ; la figure 9 représente un schéma des dents et des pôles 5 magnétiques en forme de griffe dans un troisième exemple de configuration ; la figure 10 représente un schéma d'un exemple de configuration d'un pôle magnétique en forme de griffe lorsqu'il est observé à partir de la direction axiale ; 10 la figure 11 représente un graphique d'un exemple d'une relation entre un angle d'une partie d'expansion d'entrefer et le rapport de sortie ; la figure 12 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un quatrième exemple de 15 configuration ; la figure 13 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un cinquième exemple de configuration ; la figure 14 représente un schéma d'un exemple de 20 configuration du stator et des pôles magnétiques en forme de griffe lorsqu'ils sont observés à partir de la direction axiale ; la figure 15 représente une vue schématique d'un exemple de configuration du stator déployé dans une direction 25 circonférentielle lorsqu'il est observé à partir de la direction radiale ; la figure 16 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un sixième exemple de configuration ; 30 la figure 17 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un septième exemple de configuration ; 3036236 7 FR 16 54225 la figure 18 représente une vue schématique partiellement en coupe d'une machine électrique rotative dans un deuxième exemple de configuration ; la figure 19 représente une vue schématique en plan d'une 5 partie d'un stator tel qu'observé à partir d'une direction axiale dans le deuxième exemple de configuration ; la figure 20 représente une vue schématique en perspective d'une partie d'un rotor dans le deuxième exemple de configuration ; 10 la figure 21 représente une vue schématique en perspective d'une partie d'un rotor dans un troisième exemple de configuration ; et la figure 22 représente un schéma des dents et des pôles magnétiques en forme de griffe dans un huitième exemple de 15 configuration. Description détaillée des modes de réalisation préférés Ci-après, on décrit des modes de réalisation pour mettre en oeuvre la présente invention en référence aux dessins.

20 Il faut noter que des moyens de raccordement sont prévus pour le raccordement électrique, sauf mention contraire. Chaque dessin représente des éléments nécessaires pour décrire la présente invention et on ne représente pas nécessairement tous les véritables éléments.

25 Lorsque l'on mentionne des directions haut, bas, gauche et droite, etc., elles sont basées sur une description des dessins. Les signes de référence utilisant des caractères minuscules et majuscules font référence à des éléments 30 différents. Le terme « fixer » fait référence à n'importe quel procédé de fixation tant que les objets peuvent être fixés ensemble.

3036236 8 FR 16 54225 Le terme annulaire comprend cylindrique. Dans la partie suivante, par souci de simplicité, une machine électrique rotative pour véhicules est simplement désignée par machine électrique rotative.

5 Une direction axiale peut être une direction axiale d'elle-même ou peut être une direction coupant la direction axiale (direction oblique). Un côté de diamètre externe fait référence à un extérieur ou à un côté périphérique externe dans une direction radiale, 10 et un côté de diamètre interne fait référence à un intérieur ou à un côté circonférentiel interne dans la direction radiale. Premier mode de réalisation 15 Un premier mode de réalisation est décrit en référence aux figures 1 à 6. Une machine électrique rotative 10 représentée sur la figure 1 est un générateur de type à rotor interne, et a un stator 11, un rotor 12, des ventilateurs de 20 refroidissement 14, un arbre 17 etc. à l'intérieur d'un boîtier 13. Il faut noter qu'une moitié supérieure de la figure 1 représente une vue en coupe d'un noyau magnétique 12a qui a été coupé, et une moitié inférieure de la figure 1 représente 25 une vue en coupe d'un autre noyau magnétique 12b qui a été coupé. Le boîtier 13 peut être formé dans n'importe quelle forme tant qu'il peut loger les éléments décrits ci-dessus. Le boîtier 13 d'un exemple de configuration représenté 30 sur la figure 1, a un boîtier avant 13F et un boîtier arrière 13R ou similaire.

3036236 9 FR 16 54225 Des trous de décharge d'air de refroidissement 13a et des trous d'admission d'air de refroidissement 13b sont disposés dans le boîtier 13. Il faut noter que le boîtier 13 est également désigné 5 sous le terme de bâti ou de boîte. Bien que non représentés, des bagues collectrices, un redresseur, des poulies ou similaires peuvent être logés dans le boîtier 13. Le stator 11 a des enroulements de stator 11a, un noyau 10 de stator lib ou similaire. Les enroulements de stator lla sont des enroulements avec trois phases ou plus et sont incorporés dans le noyau de stator llb en étant logés dans des fentes lls (voir la figure 2).

15 Un exemple de configuration spécifique du noyau de stator ilb sera décrit ultérieurement (voir la figure 2). Le rotor 12 est disposé avec un entrefer G entre le stator 11 (spécifiquement entre les dents llt du noyau de stator 11b).

20 La taille de l'entrefer G peut être déterminée de manière arbitraire. Un exemple de configuration spécifique du rotor 12 sera décrit ultérieurement (voir la figure 3). Une pluralité de ventilateurs de refroidissement 14 est 25 un exemple d'un moyen de refroidissement. Chaque ventilateur de refroidissement 14 est disposé à proximité des enroulements de stator lia et est fixé à une surface d'extrémité axiale du rotor 12. Avec la rotation du rotor 12, les ventilateurs de 30 refroidissement 14 aspirent l'air de refroidissement des trous d'admission d'air de refroidissement 13b et déchargent l'air de refroidissement par les trous de décharge d'air de refroidissement 13a.

3036236 10 FR 16 54225 Par l'écoulement de l'air de refroidissement, il est possible de refroidir toute la machine électrique rotative 10 comprenant le stator 11 (en particulier les enroulements de stator 11a).

5 Etant donné que des paliers 15 sont intercalés entre le boîtier 13 et l'arbre 17, l'arbre 17 est supporté en rotation. En outre, l'arbre 17 est également un élément rotatif fixé directement ou indirectement sur le rotor 12 et tourne conjointement avec le rotor 12.

10 Le noyau de stator llb représenté sur la figure 2 est un type à fente semi-fermée et a une pluralité de dents llt, une culasse lly et similaire. La culasse lly peut être formée selon n'importe quelle forme et elle est formée selon une forme annulaire dans le 15 présent mode de réalisation. La pluralité de dents lit est formée pour s'étendre vers l'intérieur dans la direction radiale à partir de la culasse lly à intervalles dans une direction circonférentielle. Les dents lit et la culasse lly peuvent être formées de 20 manière solidaire, comme représenté, ou elles peuvent être formées séparément et fixées entre elles. Un espace formé entre les dents llt adjacentes les unes aux autres dans la direction circonférentielle forme la fente lls pour loger les enroulements de stator lla.

25 C'est-à-dire que les fentes lis sont disposées dans le noyau de stator llb formé par la pluralité de dents lit. Le rotor 12 représenté sur la figure 3 a une paire de noyaux magnétiques 12a et 12b, une bobine de champ 16 et similaires.

30 Le noyau magnétique 12a a une pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, une pluralité de rainures en forme de U 12au et similaires.

3036236 11 FR 16 54225 La pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12ma sont disposés sur la partie d'extrémité du côté du diamètre externe du noyau magnétique 12a dans la direction circonférentielle et sont formés selon des formes 5 progressivement rétrécies à un pas prédéterminé de la partie d'extrémité du côté du diamètre externe. Le noyau magnétique 12b a une pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12mb, une pluralité de rainures en forme de U 12bu et similaires.

10 La pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12mb sont disposés sur la partie d'extrémité du côté du diamètre externe du noyau magnétique 12b dans la direction circonférentielle, et sont formés selon des formes progressivement rétrécies à un pas prédéterminé de la partie 15 d'extrémité du côté du diamètre externe. Le pas prédéterminé est déterminé, de manière appropriée, selon le nombre de pôles magnétiques en forme de griffe. Chacun des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb correspond à un pôle magnétique en forme de griffe 12m.

20 La pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et la pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12mb sont disposés de manière alternée les uns en face des autres afin de se mettre en prise entre eux. Les noyaux magnétiques 12a, 12b et les pôles magnétiques 25 en forme de griffe 12ma, 12mb sont formés avec un matériau magnétique souple. Les rainures en forme de U 12au, 12bu sont coupées vers les côtés centraux des noyaux magnétiques 12a, 12b dans la mesure où les fuites de flux magnétique ne proviennent pas des 30 pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb. La bobine de champ 16 est disposée afin d'être recouverte par les noyaux magnétiques 12a, 12b et les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb.

3036236 12 FR 16 54225 Lorsque la bobine de champ 16 est excitée, les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb sont magnétisés avec le pôle N ou le pôle S. Un exemple de configuration du pôle magnétique en forme 5 de griffe 12ma et du pôle magnétique en forme de griffe 12mb qui sont adjacents de manière circonférentielle, sera expliqué en référence à la figure 4. Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma est compris dans la pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12ma 10 formés en s'étendant à partir du noyau magnétique 12a. Le pôle magnétique en forme de griffe 12mb est compris dans la pluralité de pôles magnétiques en forme de griffe 12mb formé en s'étendant à partir du noyau magnétique 12b. Le nombre de pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 15 12mb peut être déterminé de manière arbitraire. Les formes des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb sont les mêmes dans le deuxième mode de réalisation et les modes de réalisation suivants. Une position centrale entre les pôles CL1 représentée par 20 une ligne en pointillés sur la figure 4 est un centre entre le pôle magnétique en forme de griffe 12ma et le pôle magnétique en forme de griffe 12mb. Une position centrale de dents CL2 représentée de manière similaire par la ligne en pointillés est un centre de la 25 dent lit. En d'autres termes, la figure 4 représente un état dans lequel la position centrale entre les pôles CL1 et la position centrale de dents CL2 correspondent. Il faut noter que le pôle magnétique en forme de 30 griffe 12ma et le pôle magnétique en forme de griffe 12mb sont dans la même forme excepté que les orientations dans la direction axiale sont inversées.

3036236 13 FR 16 54225 Par conséquent, le pôle magnétique en forme de griffe 12ma est utilisé en tant que caractéristique représentative dans la description suivante, sauf indication contraire.

5 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma a une partie d'extrémité radiale 12c, des premières parties 12d1, une partie d'emplanture 12e, et similaires. La partie d'extrémité radiale 12c est une partie qui fait face aux parties de pointe lite des dents lit, et est formée 10 selon une forme plane (surface plate ou surface incurvée) vers un côté de pointe dans la direction axiale représentée. La partie d'extrémité radiale 12c est une partie qui fait le plus saillie dans la direction radiale (du côté du diamètre externe dans le présent mode de réalisation) dans le rotor 12.

15 Le côté de pointe dans la direction axiale de la partie d'extrémité radiale 12c est formé dans une largeur de face d'extrémité de pointe de griffe Ll et un côté d'emplanture dans la direction axiale est formé dans une largeur de face d'extrémité d'emplanture de griffe L2.

20 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma peut être formé dans une plage de 0,20 Ll / L2 < 0,71 (voir la figure 6). La partie d'emplanture 12e est une partie remontant à partir du noyau magnétique 12a.

25 Les premières parties 12d1 sont des parties d'une partie d'expansion d'entrefer 12d et sont formées sur au moins une partie des deux parties latérales dans la direction circonférentielle du pôle magnétique en forme de griffe 12ma. Les premières parties 12d1 sont formées pour avoir un 30 entrefer (c'est-à-dire une distance circonférentielle T) entre les dents llt (la pointe) supérieur à l'entrefer G. Lorsque la distance circonférentielle entre les parties d'extrémité radiales 12c et les dents lit est indiquée par 3036236 14 FR16 54225 T (tau) et lorsque l'entrefer G est indiqué par à (delta), les premières parties 12d1 peuvent être formées dans une plage de S T 15à (voir la figure 5). Une forme de la première partie 12d1 n'a pas d'importance 5 dans la mesure où elle est formée dans les limites de la plage. C'est-à-dire que la forme peut être un plan, une surface incurvée ou une surface irrégulière. Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma et l'autre 10 pôle magnétique en forme de griffe 12mb sont configurés de sorte qu'une partie de pointe dans la direction axiale de l'un des pôles magnétiques en forme de griffe ne chevauche pas sur la partie d'extrémité radiale 12c de l'autre des pôles magnétiques en forme de griffe.

15 De plus, le pôle magnétique en forme de griffe 12ma et l'autre pôle magnétique en forme de griffe 12mb sont configurés de sorte qu'au moins d'une partie de la première partie 12d1 de l'un des pôles magnétiques en forme de griffe chevauche sur la première partie 12d1 de l'autre des pôles 20 magnétiques en forme de griffe. Une comparaison d'une sortie de la machine électrique rotative 10 configurée comme ci-dessus et d'une sortie de l'alternateur pour automobile décrit dans la publication 2002-058220 (ci-après simplement désigné sous le terme de 25 technologie classique) sera décrite en référence aux figures 5 et 6. Tout d'abord, un rapport de sortie Prl dans un cas dans lequel on mesure une sortie en modifiant la distance circonférentielle T est représenté sur la figure 5.

30 Le rapport de sortie Prl est une sortie de la machine électrique rotative 10 dans le cas dans lequel la sortie de la technologie classique est déterminée comme étant 1.

3036236 15 FR16 54225 La sortie du présent mode de réalisation est une sortie de la puissance générée (c'est-à-dire la sortie de puissance). Selon une ligne caractéristique SC1 représentée sur la figure 5, lorsque les pôles magnétiques en forme de griffe 5 12ma, 12mb sont formés dans la plage de sorte que la distance circonférentielle T est 36 T 156, la sortie est augmentée par rapport à la technologie classique. Les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb peuvent être formés afin de satisfaire Ta T Tb lorsque le 10 rapport de sortie calculé en fonction d'une sortie souhaitée est déterminé comme étant Pra. Les distances circonférentielles Ta, Tb sont des valeurs numériques satisfaisant 35 < Ta < Tb < 156. De cette manière, on peut obtenir la sortie supérieure à 15 une sortie ayant un rapport de sortie Pra. Ensuite, un rapport de sortie Pr2 dans un cas dans lequel on mesure la sortie en modifiant un rapport de largeur Lr obtenu en divisant la largeur de face d'extrémité de pointe de griffe Ll par la largeur de face d'extrémité d'emplanture de 20 griffe L2 (= Ll / L2) sur la figure 6. Le rapport de sortie Pr2 est, de manière similaire au rapport de sortie Prl, la sortie de la machine électrique rotative 10 dans le cas dans lequel la sortie de la technologie classique est déterminée comme étant 1.

25 Selon une ligne caractéristique SC2 représentée sur la figure 6, lorsque les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12MB sont formés dans les limites de la plage dans laquelle le rapport de largeur Lr est 0,20 Lrl 0,71, la sortie est augmentée par rapport à la technologie classique.

30 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma, 12mb peut être formé afin de satisfaire Lra Lrl Lrb lorsque le rapport de sortie calculé en fonction de la sortie souhaitée est déterminé comme étant Prb.

3036236 16 FR 16 54225 Les rapports de largeur Lra, Lrb sont des valeurs numériques satisfaisant 0,20 < Lra < Lrb < 0,71. De cette manière, on peut certainement obtenir la sortie supérieure à une sortie ayant le rapport de sortie Prb.

5 Il faut noter que la figure 6 représente des résultats dans un cas dans lequel une distance circonférentielle T est T = 96, et une vitesse de rotation du rotor 12 est 1800 rpm. Bien que non représenté, si la distance circonférentielle T est dans la plage de 36 < T < 155, et que 10 la vitesse de rotation du rotor 12 est égale ou inférieure à une vitesse nominale, on obtient les mêmes résultats que la ligne caractéristique SC2. Selon la machine électrique rotative 10 décrite ci-dessus, les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb du 15 rotor 12 sont formés dans la plage de 36 _< T 155 et sont également formés dans la plage de 0,20 < Lrl 0,71 (voir les figures 1 à 6). Selon la configuration ci-dessus, étant donné que la distance circonférentielle T est garantie supérieure à la 20 technologie classique, il est possible de réduire suffisamment les fuites de flux magnétique. En outre, il est possible d'augmenter une quantité de flux magnétique générée en augmentant les zones des faces d'extrémité des parties d'extrémité radiales 12c, ainsi il est 25 possible d'améliorer la sortie par des effets additifs. Deuxième mode de réalisation On décrit un deuxième mode de réalisation en référence aux figures 7 à 11.

30 Il faut noter que, dans le deuxième mode de réalisation, les composants identiques ou similaires à ceux du premier mode de réalisation, portent les mêmes numéros de référence et que les structures répétées et leurs caractéristiques ne seront 3036236 17 FR 16 54225 pas décrites afin d'éviter une explication redondante, sauf indication contraire. Par conséquent, on va principalement décrire les points différents du premier mode de réalisation.

5 Premier exemple de configuration En référence à la figure 7 et à la figure 8, on explique un premier exemple de configuration des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et des pôles magnétiques en forme de 10 griffe 12mb circonférentiellement adjacents. Dans la partie suivante, comme dans le cas du premier mode de réalisation (en particulier, la figure 4), le pôle magnétique en forme de griffe 12ma sera décrit à titre de caractéristique représentative.

15 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 7 a une partie d'extrémité radiale 12c, des premières parties 12d1, des secondes parties 12d2, une partie d'emplanture 12e et similaires. La différence par rapport au pôle magnétique en forme de 20 griffe 12ma représenté sur la figure 4 réside dans le fait que les secondes parties 12d2 sont en outre comprises dans le présent mode de réalisation. Les secondes parties 12d2 sont des parties d'une partie d'expansion d'entrefer 12d et sont formées sur au moins une 25 partie des deux parties latérales dans la direction circonférentielle du pôle magnétique en forme de griffe 12ma. Les secondes parties 12d2 sont formées en s'étendant à partir de la pointe du pôle magnétique en forme de griffe 12m dans la direction axiale jusqu'aux premières parties 12d1.

30 Sur la figure 8, un axe central CL3 représenté par une ligne en pointillés est une ligne centrale du pôle magnétique en forme de griffe 12m s'étendant à partir d'un centre de rotation CP du rotor 12.

3036236 18 FR 16 54225 La première partie 12d1 décrite ci-dessus est formée de sorte qu'un angle formé entre l'axe central CL3 du pôle magnétique en forme de griffe 12m (12ma, 12mb) est a (alpha), lorsqu'il est observé depuis la direction axiale.

5 La première partie 12d1 peut être formée dans une plage de 5° < a < 45° (voir la figure 11). D'autre part, la seconde partie 12d2 est formée de sorte qu'un angle formé entre l'axe central CL3 du pôle magnétique en forme de griffe 12m est p (bêta) lorsqu'il est observé à 10 partir de la direction axiale. Une relation entre les angles a et p est a < < 90°. En d'autres termes, par rapport à la partie de pointe lite des dents llt, la seconde partie 12d2 devient un angle moins profond que la première partie 12d1, et 15 l'écoulement du flux magnétique devient facile. Par conséquent, le changement du flux magnétique accompagnant la rotation du rotor 12 devient réguli er, il est ainsi possible de réduire le bruit magnétique. En outre, en déterminant de manière appropriée l'angle a 20 de la première partie 12d1, il est possible de réduire davantage les fuites de flux magnétique, et il est également possible d'augmenter la quantité de flux magnétique générée en augmentant davantage une zone de la première partie 12d1, il est ainsi possible de réduire le bruit magnétique.

25 Deuxième exemple de configuration En référence à la figure 9 et à la figure 10, un deuxième exemple de configuration des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et des pôles magnétiques en forme de griffe 12mb 30 qui sont circonférentiellement adjacents, est expliqué. Dans la partie suivante, on décrira principalement les points différents du premier exemple de configuration.

3036236 19 FR 16 54225 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 9 et sur la figure 10 a, de manière similaire au premier exemple dè configuration, une partie d'extrémité radiale 12c, des premières parties 12d1, des secondes 5 parties 12d2, une partie d'emplanture 12e et similaires. Le point différent du premier exemple de configuration réside dans le fait que la seconde partie 12d2 s'étend jusqu'à la partie d'emplanture 12e. Une telle seconde partie 12d2 apparaît lorsque l'angle a 10 est petit (par exemple, dans une plage de 5° < a < 26°). Lorsque la seconde partie 12d2 s'étend_ vers la partie d'emplanture 12e, la seconde partie 12d2 devient un autre angle moins profond que la première partie 12d1 par rapport à la partie de pointe lite des dents llt.

15 Par conséquent, le changement du flux magnétique accompagnant la rotation du rotor 12 devient régulier, ainsi il est possible de réduire davantage le bruit magnétique. Une comparaison d'une sortie de la machine électrique rotative 10 ayant les pôles magnétiques en forme de griffe 20 12ma, 12mb configurés comme ci-dessus et une sortie de la technologie classique sera décrite en référence à la figure 11. La figure 11 représente un rapport de sortie Pr3 dans un cas dans lequel on mesure une sortie en modifiant l'angle a de 25 la première partie 12d1. Le rapport de sortie Pr3 est une sortie de la machine électrique rotative 10 dans un cas dans lequel la sortie de la technologie classique est déterminée comme étant 1. La sortie du présent mode de réalisation est, de façon 30 similaire au premier mode de réalisation, une sortie de puissance générée (c'est-à-dire la sortie de puissance). Selon une ligne caractéristique SC3 représentée sur la figure 11, lorsque les pôles magnétiques en forme de griffe 3036236 20 FR 16 54225 12ma, 12mb sont formés dans la plage dans laquelle l'angle a est 5° < a < 45°, la sortie est augmentée par rapport à la technologie classique. Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma, 12mb peut 5 être formé afin de satisfaire aa 5 a S ab lorsque le rapport de sortie calculé en fonction d'une sortie souhaitée est déterminé comme étant Prc. Les distances circonférentielles Ta, Tb sont des valeurs numériques satisfaisant 5° < aa < ab < 45°.

10 De cette manière, la sortie supérieure à une sortie ayant le rapport de sortie Prc peut être obtenue de manière fiable. Il faut noter que la figure 11 représente des résultats d'un cas dans lequel une distance circonférentielle T est T = 95, une vitesse de rotation du rotor 12 est de 1800 rpm et 15 un rapport de largeur Lr est Lrl = 0,45. Bien que non représenté, si la distance circonférentielle T est dans la plage de 35 T 155, la vitesse de rotation du rotor 12 est égale ou inférieure à une vitesse nominale, et le rapport de largeur Lr est dans la plage de 0,20 < Lrl 0,71, 20 on obtient les mêmes résultats que la ligne caractéristique SC3. Troisième mode de réalisation Un troisième mode de réalisation sera décrit en référence 25 aux figures 12 à 14. Il faut noter que, dans le troisième mode de réalisation, les composants identiques ou similaires à ceux des premier et deuxième modes de réalisation, sont indiqués par les mêmes numéros de référence, et que les structures répétées et leurs 30 caractéristiques ne seront pas décrites afin d'éviter une explication redondante, sauf indication contraire. Par conséquent, on décrira principalement les points différents des premier et deuxième modes de réalisation.

3036236 21 FR 16 54225 En référence à la figure 12 et à la figure 13, un exemple de configuration des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et des pôles magnétiques en forme de griffe 12mb circonférentiellement adjacents, sera expliqué.

5 Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 12 est une modification du pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 4. Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 13 est une modification du pôle magnétique en forme 10 de griffe 12ma représenté sur la figure 7. Dans la partie suivante, comme dans le cas du premier mode de réalisation (spécifiquement, la figure 4) et du deuxième mode de réalisation (spécifiquement, la figure 7), le pôle magnétique en forme de griffe 12ma sera décrit en tant 15 que caractéristique représentative. La configuration de la première partie 12d1 du pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 12 est différente des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma représentés sur la figure 4.

20 La première partie 12d1 représentée sur la figure 4 est formée en s'étendant dans la direction axiale vers la partie d'emplanture 12e. En contraste, la première partie 12d1 représentée sur la figure 12 est formée en s'étendant dans la direction axiale 25 jusqu'à une partie d'extrémité du noyau magnétique 12a (côté de l'emplanture). La configuration de la première partie 12d1 du pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 13 est différente des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma 30 représentés sur la figure 7. La première partie 12d1 représentée sur la figure 7 est formée en s'étendant dans la direction axiale vers la partie d'emplanture 12e.

3036236 22 FR 16 54225 En contraste, la première partie 12d1 représentée sur la figure 13 est formée en s'étendant dans la direction axiale jusqu'à une partie d'extrémité du noyau magnétique 12a (côté de l'emplanture).

5 Selon les configurations des premières parties 12d1 représentées sur la figure 12 et la figure 13, lorsque le noyau magnétique 12a, 12b du rotor 12 est entraîné en rotation dans une direction de rotation R, comme représenté sur la figure 14, l'air de refroidissement F qui refroidit les 10 enroulements de stator lla peut être généré. Par conséquent, étant donné que la température des enroulements de stator lia est réduite et que la perte thermique est également réduite, il est possible d'améliorer la sortie.

15 Quatrième mode de réalisation Le quatrième mode de réalisation sera décrit en référence à la figure 15. La figure 15 est une vue déployée dans la direction 20 circonférentielle observée à partir d'une direction XV représentée sur la figure 14. Il faut noter que, dans le quatrième mode de réalisation, les composants identiques ou similaires à ceux du premier au troisième mode de réalisation sont indiqués par les mêmes 25 numéros de référence, et que les structures répétées et leurs caractéristiques ne seront pas décrites afin d'éviter l'explication redondante, sauf indication contraire. Par conséquent, on décrira principalement des points différents du premier au troisième mode de réalisation.

30 Le stator 11 représenté sur la figure 15 est une modification du stator 11 représenté sur la figure 1.

3036236 23 FR 16 54225 Une configuration des parties d'extrémité de bobine CE des enroulements de stator lia sur la figure 15 est différente des enroulements de stator lia représentés sur la figure 1. Les enroulements de stator lia représentés sur la 5 figure 15 ont des parties d'extrémité de bobine CE formées par des conducteurs de segment Seg. Chacun des conducteurs de segment Seg est courbé de sorte qu'il sort d'une fente lis et entre dans une autre fente lls. Des trajectoires de ventilation 11c sont formées entre 10 les conducteurs de segment Seg, ou des côtés internes des enroulements de stator lla plus à proximité du noyau de stator 11b. Comme décrit ci-dessus, les trajectoires de ventilation 11c sont formées par les conducteurs de segment Seg dans le 15 stator 11. Par conséquent, l'air de refroidissement F s'écoule facilement par les ventilateurs de refroidissement 14 représentés sur la figure 1 ou les premières parties 12d1 représentées sur la figure 14, il est possible d'améliorer 20 davantage l'effet de refroidissement. Cinquième mode de réalisation Le cinquième mode de réalisation sera décrit en référence à la figure 16.

25 Il faut noter que, dans le quatrième mode de réalisation, les composants identiques ou similaires à ceux du premier au quatrième mode de réalisation sont indiqués par les mêmes numéros de référence, et que les structures répétées et leurs caractéristiques ne seront pas décrites afin d'éviter 30 l'explication redondante, sauf indication contraire. Par conséquent, on décrira principalement des points différents du premier au quatrième mode de réalisation.

3036236 24 FR 16 54225 En référence à la figure 16, un exemple de configuration des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et des pôles magnétiques en forme de griffe 12mb circonférentiellement adjacents sera expliqué.

5 Dans la partie suivante, comme dans le cas du premier mode de réalisation (spécifiquement, la figure 4), le pôle magnétique en forme de griffe 12ma sera décrit en tant que caractéristique représentative. Il faut noter qu'une ligne centrale axiale CL4 10 représentée sur la figure 16 est une ligne centrale dans la direction axiale des dents llt. Le pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 16 a une partie d'extrémité radiale 12c, des premières parties 12d1, une partie d'emplanture 12e et 15 similaires. La différence par rapport au pôle magnétique en forme de griffe 12ma représenté sur la figure 4 est les deux points suivants. Premièrement, une longueur axiale de la partie 20 d'extrémité radiale 12c du pôle magnétique en forme de griffe 12ma et une longueur axiale de la partie de pointe lite des dents lit sont configurées pour être la même longueur. Deuxièmement, il est configuré qu'une surface de pointe du pôle magnétique en forme de griffe 12ma (une surface 25 d'extrémité axiale du côté de la pointe sur le dessin) et une surface d'extrémité axiale llf des dents llt sont dans les mêmes positions radiales. Selon la configuration ci-dessus, le flux magnétique s'écoulant entre le stator 11 et le rotor 12 se rassemble dans 30 la partie de pointe lite du côté du stator 11 et dans la partie d'extrémité radiale 12c du côté du rotor 12. Par conséquent, étant donné qu'il est possible d'empêcher la fuite du flux entre les pôles magnétiques en forme de 3036236 25 FR 16 54225 griffe 12m en raison des pôles magnétiques en forme de griffe 12m qui sont trop longs, il est possible d'améliorer davantage la sortie. Bien que non représentés, les pôles magnétiques en forme 5 de griffe 12m (12ma, 12mb) et les dents 11 représentés sur les figures 7, 9, 12 et 13 peuvent être configurés de manière similaire aux pôles magnétiques en forme de griffe 12m et aux dents lit représentés sur la figure 16. Même dans une telle configuration, il est possible 10 d'empêcher la fuite du flux entre les pôles magnétiques en forme de griffe 12m, et il est possible d'améliorer davantage la sortie. Sixième mode de réalisation 15 Un sixième mode de réalisation sera décrit en référence à la figure 17. Il faut noter que, dans le sixième mode de réalisation, les composants identiques ou similaires à ceux du premier au cinquième mode de réalisation sont indiqués par les mêmes 20 numéros de référence, et que les structures répétées et leurs caractéristiques ne seront pas décrites afin d'éviter l'explication redondante, sauf indication contraire. Par conséquent, on décrira principalement des points différents du premier au cinquième mode de réalisation.

25 En référence à la figure 17, un exemple de configuration des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et des pôles magnétiques en forme de griffe 12mb circonférentiellement adjacents, sera expliqué. Chacun des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 30 12mb représentés sur la figure 17 a une partie d'extrémité radiale 12c, des premières parties 12d1, une partie d'emplanture 12e et similaires.

3036236 26 FR 16 54225 Les différences des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma, 12mb représentés sur la figure 4 sont les deux points suivants concernant la longueur axiale. Premièrement, une surface d'extrémité axiale 11f des 5 dents lit (dans un côté supérieur du dessin) est configurée plus longue par une distance axiale Dl à partir d'une surface de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe 12mb (une surface d'extrémité axiale du côté de la pointe, représentée sur du côté supérieur du dessin).

10 Deuxièmement, une surface d'extrémité axiale llf des dents lit (sur un côté inférieur du dessin) est configurée plus longue par une distance axiale D2 à partir d'une surface de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe 12ma (une surface d'extrémité axiale du côté de la pointe représentée 15 sur le côté inférieur du dessin). Les distances axiales Dl, D2 peuvent être déterminées de manière arbitraire. En d'autres termes, les distances axiales peuvent être 0 < Dl < D2 ou peuvent être Dl = D2 ou peuvent être 20 Dl > D2 > O. Selon la configuration décrite ci-dessus, les pointes des pôles magnétiques en forme de griffe 12m sont positionnées à l'intérieur du noyau de stator lib comprenant les surfaces d'extrémité axiales lif des dents llt.

25 Etant donné que la longueur axiale des pôles magnétiques en forme de griffe 12m est courte, il est possible d'empêcher la fuite du flux entre les pôles magnétiques en forme de griffe 12m, et il est possible d'améliorer davantage la sortie.

30 Bien que non représentés, les pôles magnétiques en forme de griffe 12m (12ma, 12mb) et les dents lit représentées sur les figures 7, 9, 12 et 13 peuvent être configurés de manière 3036236 27 FR 16 54225 similaire aux pôles magnétiques en forme de griffe 12m et aux dents llt représentés sur la figure 17. Même dans une telle configuration, il est possible d'empêcher la fuite du flux entre les pôles magnétiques en 5 forme de griffe 12m, et il est possible d'améliorer davantage la sortie. Autres modes de réalisation Bien qu'elle ait été décrite selon du premier au sixième 10 mode de réalisation pour la présente invention dans là partie ci-dessus, la présente invention n'est limitée, en aucune façon, aux modes de réalisation décrits ci-dessus. En d'autres termes, différentes modifications sont possibles dans la portée de la présente invention.

15 Par exemple, les configurations représentées ci-dessous peuvent être réalisées. Il est configuré d'appliquer le boîtier 13 ayant le boîtier avant 13F et le boîtier 13R du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la figure 1).

20 Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré d'appliquer un boîtier 13 utilisant un boîtier intégral 13FR avec le boîtier avant 13F et le boîtier arrière 13R intégrés, comme représenté sur la figure 18. Etant donné que seule la configuration du boîtier 13 est 25 différente, on peut obtenir des effets similaires aux effets du premier au sixième mode de réalisation. Il est configuré d'appliquer le noyau de stator 11b du type à fente semi-fermée du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la figure 1).

30 Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré d'appliquer un noyau de stator llb du type à fente ouverte, comme représenté sur la figure 19.

3036236 28 FR 16 54225 Etant donné que seule la configuration des fentes lls est différente, on peut obtenir des effets similaires aux effets du premier au sixième mode de réalisation. Il est configuré d'utiliser les noyaux magnétiques 12a, 5 12b ayant les rainures en forme de U 12au, 12bu, du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la figure 1). Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré d'utiliser des noyaux magnétiques 12a, 12b n'ayant 10 pas de rainures en forme de U 12au, 12bu, comme représenté sur la figure 20. Ceci est effectif dans les cas dans lesquels le noyau magnétique 12a et le pôle magnétique en forme de griffe 12mb ou le noyau magnétique 12b et le pôle magnétique en forme de 15 griffe 12ma sont séparés à un degré tel que les fuites de flux magnétique ne se produisent pas. Etant donné que seule la structure des noyaux magnétiques 12a, 12b est différente, on peut obtenir des effets similaires aux effets du premier au sixième mode de réalisation.

20 Il est configuré que la position centrale entre les pôles CL1 qui est le centre entre le pôle magnétique en forme de griffe 12ma et le pôle magnétique en forme de griffe 12mb correspond à la direction axiale du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir les figures 4, 7, 9, 12, 25 13, 16, 17). Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré que la position centrale entre les pôles CL1 s'étend dans une direction coupant la direction axiale (direction oblique).

30 Par exemple, les pôles magnétiques en forme de griffe 12ma et les pôles magnétiques en forme de griffe 12mb représentés sur la figure 21 et la figure 22 sont applicables.

3036236 29 FR 16 54225 La figure 21 correspond à une modification de la figure 3, alors que la figure 22 correspond à une modification de la figure 4. La partie de pointe lite des dents lit peut être formée 5 dans une forme parallélogramme comme représenté sur la figure 22 ou peut être formée sans une forme rectangulaire, comme représenté sur la figure. En outre, la forme du pôle magnétique en forme de griffe 12m peut être librement configurée tant que la distance 10 circonférentielle T est dans les limites de la plage de 35 < T _< 155, et que le rapport de largeur Lr lest dans les limites de la plage de 0,20 Ll / L2 0,71. Par exemple, on peut appliquer une forme en dent de scie ou une forme d'engrenage.

15 Bien que non représentés, les noyaux magnétiques 12a, 12b peuvent être prévus avec les rainures en forme de U 12au, l2bu, comme représenté sur la figure 20. Etant donné que seule la forme du pôle magnétique en forme de griffe 12m est différente, on peut obtenir des effets 20 similaires aux effets du premier au sixième mode de réalisation. Il est configuré d'appliquer le générateur de type à rotor interne à la machine électrique rotative 10 du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la 25 figure 1). Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré d'appliquer un moteur électrique de type à rotor interne ou un moteur-générateur, ou il peut être configuré d'appliquer un générateur de type à rotor externe, un moteur 30 électrique ou un moteur-générateur. Le type à rotor externe dispose le stator 11 sur le côté du diamètre interne et le rotor 12 sur le côté du diamètre externe.

3036236 30 FR 16 54225 Etant donné que seule la fonction de la machine électrique rotative 10 est différente ou que l'agencement du stator 11 et du rotor 12 est différent, on peut obtenir des effets similaires aux effets du premier au sixième mode de 5 réalisation. Il faut noter qu'une sortie dans le cas de la fonction de génération de puissance du moteur-générateur sur les figures 5, 6, 11 est une sortie de puissance générée (c'est-à-dire la sortie de puissance).

10 En outre, une sortie dans le cas du moteur électrique ou d'une fonction de moteur du moteur-générateur est le couple. Il est configuré de refroidir par air la machine électrique rotative 10 en formant les trous d'admission d'air de refroidissement 13b et les trous de décharge d'air de 15 refroidissement 13a dans le boîtier 13, et par l'air de refroidissement F généré par les ventilateurs de refroidissement 14 ou les premières parties 12d1 du premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la figure 1, la figure 14).

20 Au lieu de la présente configuration, il peut être configuré de refroidir par eau la machine électrique rotative 10 en formant un orifice d'entrée d'eau de refroidissement pour introduire de l'eau de refroidissement et un orifice de décharge d'eau de refroidissement pour décharger l'eau de 25 refroidissement dans le boîtier 13 et en faisant éclabousser l'eau de refroidissement introduite par les ventilateurs de refroidissement 14 ou les premières parties 12d1. Etant donné que seul le procédé de refroidissement par air ou par eau est différent, on peut obtenir des effets 30 similaires aux effets du premier au sixième mode de réalisation. Il est configuré de former le pôle magnétique en forme de griffe 12m (12ma, 12mb) par le matériau magnétique souple du 3036236 31 FR 16 54225 premier au sixième mode de réalisation décrits ci-dessus (voir la figure 3, la figure 21). Au lieu de la présente configuration, le pôle magnétique en forme de griffe 12m peut être configuré pour être formé par 5 un aimant magnétisé avec le pôle N ou le pôle S, ou peut être configure pour combiner le matériau magnétique souple et l'aimant. Etant donné que seule la source de force magnétomotrice est différente, on peut obtenir des effets similaires aux 10 effets du premier au sixième mode de réalisation. Il faut noter qu'étant donné que les pôles magnétiques en forme de griffe 12m deviennent la source de force magnétomotrice, la bobine de champ 16 n'est pas nécessaire. Etant donné qu'il est possible de former de plus grands 15 pôles magnétiques en forme de griffe 12m pour une quantité correspondant à la bobine de champ 16 qui n'est pas nécessaire, il est possible d'augmenter le flux magnétique généré. 20

Claims

REVENDICATIONS1. Machine électrique rotative pour véhicules comprenant : un stator (11) ayant un noyau de stator (11b) dans lequel des fentes (ils) sont positionnées entre une pluralité de dents (lit) s'étendant radialement à intervalles dans une direction circonférentielle et des enroulements de stator (lia) incorporés avec les fentes ; une paire de noyaux magnétiques (12a, 12b) formés avec des pôles magnétiques en forme de griffe progressivement rétrécis (12m, 12ma, 12mb) disposés à un pas prédéterminé dans la direction circonférentielle, les noyaux magnétiques sont fixés à un arbre de sorte que les pôles magnétiques en forme 15 de griffe se font face et se mettent en prise entre eux, les noyaux magnétiques sont disposés de sorte qu'un entrefer (G) est formé entre les parties d'extrémité radiales (12c) des pôles magnétiques en forme de griffe et les parties de pointe des dents ; et 20 un rotor (12) ayant une bobine de champ (16) disposée afin d'être recouverte par les pôles magnétiques en forme de griffe ; dans laquelle : chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est formé avec une partie d'expansion d'entrefer (12d) formée sur au 25 moins des parties des deux parties latérales dans la direction circonférentielle, un autre entrefer est formé entre la partie d'expansion d'entrefer et les parties de pointe des dents qui est plus grand que l'entrefer formé entre les parties d'extrémité radiales et les parties de pointe des dents ; 30 chacun des pôles magnétiques en forme de griffe est configuré de sorte que lorsqu'une position centrale entre les pôles (CL1) qui est un centre des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents entre eux dans la direction 3036236 33 FR 16 54225 circonférentielle et une position centrale de dents (CL2) qui est un centre des dents sont dans les mêmes positions radiales, les parties de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe ne chevauchent pas dans la direction radiale chacune 5 des parties d'extrémité radiales des pôles magnétiques en forme de griffe adjacents entre eux, et les parties de pointe des pôles magnétiques en forme de griffe chevauchent, dans la direction radiale, au moins une partie de chacune des parties d'agrandissement de l'entrefer des pôles magnétiques en forme 10 de griffe adjacents entre eux dans la direction circonférentielle ; lorsqu'une distance circonférentielle entre la partie d'extrémité radiale et la partie de pointe des dents est indiquée par T et lorsque l'entrefer est indiqué par ô, chacun 15 des pôles magnétiques en forme de griffe est formé dans la plage de 36 S T 156 ; et lorsqu'une largeur de face d'extrémité de pointe de griffe est indiquée par Ll et lorsque la largeur de face d'extrémité d'emplanture de griffe est indiquée par L2, chacun 20 des pôles magnétiques en forme de griffe est formé dans une plage de 0,20 S Ll / L2 S 0,71.
2. Machine électrique rotative pour véhicules selon la revendication 1, dans laquelle : 25 la partie agrandie d'entrefer comprend une première partie (12d1) qui est formée de sorte qu'un angle formé entre la première partie et un axe central (CL3) du pôle magnétique en forme de griffe est a lorsqu'il est observé à partir d'une direction axiale, et une seconde partie (12d2) s'étendant à 30 partir de la partie de pointe du pôle magnétique en forme de griffe dans la direction axiale, la seconde partie est formée de sorte qu'un angle formé entre la seconde partie et l'axe central est p ; et 3036236 34 FR 16 54225 la première partie et la seconde partie sont formées de sorte que a < p.
3. Machine électrique rotative pour véhicules selon la 5 revendication 2, dans laquelle : la première partie est formée dans les limites d'une plage de 5° < a < 45°.
4. Machine électrique rotative pour véhicules selon 10 l'une quelconque des revendications 1 à 3, dans laquelle : la partie d'expansion d'entrefer est formée en s'étendant jusqu'à une partie d'extrémité du noyau magnétique.
5. Machine électrique rotative pour véhicules selon 15 l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans laquelle : des parties d'extrémité de bobine (CE) de l'enroulement de stator sont formées par des conducteurs de segment (Seg).
6. Machine électrique rotative pour véhicules selon 20 l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans laquelle : les parties de pointe des pôles magnétique en forme de griffe sont positionnées de manière radiale à l'intérieur à la fois du noyau de stator et des faces d'extrémité axiales (11f) des dents. 25