ITMI20071578A1 - Dispositivo di controllo e riduzione del le pulsazioni di tensione nell'alimentaz ione dei fusi a quattro torsioni - Google Patents

Description

DESCRIZIONE dell'invenzione industriale

La presente invenzione si riferisce ad un fuso a quattro torsioni per macchine di ritorcitura ed in particolare ad un dispositivo di regolazione della tensione nel filato di alimentazione ad un fuso a quattro torsioni.

Per meglio chiarire i problemi tecnici coinvolti ed apprezzare la soluzione tecnica secondo la presente invenzione si fa qui riferimento allo schema di fuso a quattro torsioni riportato in figura 1 e al suo funzionamento illustrato con la sua vista esplosa riportata in figura 2, a titolo esemplificativo ma non limitativo. Il fuso a quattro torsioni qui illustrato rispecchia lo schema meccanico dell'apparecchio secondo la domanda di brevetto EP 1.726.693 a nome della stessa richiedente. Si può inoltre fare riferimento allo schema di fuso a quattro torsioni secondo il brevetto EP 1.007.773. In tali documenti si possono trovare maggiori particolari sul funzionamento di tali dispositivi.

Secondo lo schema di figure 1 e 2, il fuso di torcitura per torsioni multiple per fili e filati tessili, comprende un supporto a cestello 10 per una bobina di alimentazione 11, che viene mantenuto fermo utilizzando ad esempio magneti stazionari M. In linea generale, la bobina 11 viene preparata a parte con fili binati avvolti in una macchina binatrice su una rocca che quindi viene portata al ritorcitoio.

Il fuso a quattro torsioni comprende inoltre due parti rotanti in senso opposto, rispettivamente una parte rotante superiore 15 più interna e una parte rotante inferiore 16, entrambi disposte sotto al cestello 10 portabobina, le parti rotanti 15 e 16 essendo coassiali tra loro e rispetto all'asse del fuso, e un elemento dipanatore e di rinvio 20 disposto sopra alla bobina 11. Il filo F che si dipana dalla bobina passa prima attraverso un elemento dipanatore 20, che termina con l'elemento di rinvio 21 disposto sopra la bobina, poi discende verso la parte rotante superiore interna 15 definendo intorno alla bobina un balloon interno B, entra nella detta parte rotante superiore 15 con il condotto radiale 28, viene deviata con il rullo 29 e attraversa un passaggio assiale 30 realizzato in detta parte rotante 15 superiore interna. Giunto all'uscita di detto passaggio 30, disposta sull'asse di rotazione del fuso il filato attraversa un secondo elemento di rinvio 31, solidale alla parte ruotante inferiore 16, e quindi un passaggio radiale 32 realizzato all'interno di detta parte ruotante inferiore 16, esce da questo e sale definendo un balloon esterno B', arrivando ad un rinvio finale 33 ed infine è inviato a mezzi di raccolta in una posizione superiore. Tali mezzi di raccolta, non mostrati in figura per semplicità, richiamano a velocità costante e predeterminata - e raccolgono in rocca - il filato che è stato lavorato nel fuso a quattro torsioni. Nel percorso che segue dal rinvio superiore 21 al rinvio finale 33, il filato riceve due torsioni per ogni rivoluzione di ciascuna delle due parti rotanti.

La parte rotante inferiore 16 viene supportata da un cuscinetto stazionario 14 che sostiene tutto il fuso a quattro torsioni e viene azionata da mezzi esterni di trasmissione del moto, ad esempio tramite la puleggia coassiale 17 al fuso che riceve il moto rotatorio con una cinghia di trasmissione. La parte rotante inferiore 16 trasmette a sua volta il moto alla parte rotante superiore 15, ad esempio attraverso un dispositivo di trasmissione epicicloidale 18, secondo la citata domanda di brevetto EP 1.726.693 a nome della stessa richiedente, alla quale si rimanda per maggiori particolari. Tale dispositivo epicicloidale 18 è contenuto entro una parte fissa scatolare 19, anch'essa tenuta ferma con magneti fissi montati sul fondo del cestello 10.

Sopra alla bobina 11 di alimentazione è compreso un dispositivo dipanatore 20 che riceve il filato binato F dalla bobina 11. Tale dipanatore 20 è montato sull'albero interno 13 del cestello 10 con l'interposizione di un cuscinetto di rotolamento 22. L'intero dipanatore 20 è posto in rotazione dallo stesso filo binato F che si svolge a spirale dalla bobina 11, passa nell'anello terminale del braccio rotante 23 ed entra all'interno della cavità assiale 24 del dipanatore 20 che risale il dipanatore stesso fino al rinvio a campana 21 posto alla sua sommità. La velocità lineare di dipanatura è determinata dal richiamo esercitato dall'unità di raccolta posta a valle, che determina anche la quantità oraria della produzione di filato ritorto.

All'interno della cavità 24 è posto un elemento 25 di tensionamento del filo. Nello schema di figure 1 e 2 - si veda anche quanto meglio illustrato in maggiore scala nella seguente figura 4 - esso consiste in un pistone elastico 26 con una molla al suo interno che preme il filato binato F contro due sedi 27 anulari poste in corrispondenza alle due estremità superiore ed inferiore arrotondate del pistone 26. Tale tensionatore 25 corrisponde all'esigenza che entrambi i capi del filo binato F arrivino al rinvio 21 ben paralleli e con una certa tensione. Nel deprecabile caso che, nell'operazione preliminare di binatura del filato F, uno dei due capi risulti lasco e che nella ritorcitura si abbia un'asola di filo sporgente, questo sarebbe un difetto inaccettabile del filo ritorto. Il tensionatore 25 è quindi un equalizzatore del filo F binato per non lasciar passare oltre un eventuale capo lasco presente nei fili binati. Una caratteristica del fuso consiste nel fatto che il filo, per almeno una parte del suo percorso, può formare dei balloon liberi B e B' non delimitati esternamente.

Per rendere maggiormente evidenti sia i problemi tecnici affrontati e risolti con la presente invenzione il procedimento di ritorcitura viene descritto con riferimento alla figura 2 con riferimento alle velocità in gioco durante il funzionamento del fuso.

Il fuso a quattro torsioni riceve il suo unico azionamento dall'albero assiale della parte ruotante inferiore 16, ad esempio per il tramite della puleggia 17, e viene azionato ad esempio a 10.000 giri/min. Il dispositivo di trasmissione epicicloidale 18 trasmette il moto alla parte ruotante superiore 15 con una velocità di circa il 50%: la parte superiore gira a sua volta, ad esempio, a 5000 giri /min.

Poiché, come detto sopra, nel suo percorso il filato F riceve due torsioni per ogni rivoluzione di ciascuna delle due parti rotanti per ogni minuto di lavoro il filato binato che passa riceve 2 volte 10.000 giri dalla parte rotante 16 e 2 volte 5000 giri dalla parte rotante 15, vale a dire 30.000 giri al minuto in totale. Se si richiede per il filato F una torcitura di 600 torsioni per metro lineare, nel fuso a quattro torsioni è così possibile lavorare 50 metri di filo F al minuto, azionando il dispositivo a valle di raccolta con un richiamo di 50 m/min.

Per la struttura e il funzionamento del ritorcitoio, la parte preponderante delle tensioni esistenti sul filato è comunque dovuta alla forza centrifuga dei balloon del filato che gira ad elevata velocità, e il problema tecnico della stabilità del balloon deriva non tanto dal valore della tensione del filato quanto invece dalla sua irregolarità dovuta allo svolgimento del filato F dalla bobina 11 di alimentazione.

Per l'effetto del richiamo del dispositivo di raccolta che sta a valle, dall'anello terminale del braccio rotante 23 il filato F viene tirato via dalla bobina 11 ferma nel suo cestello, dalla quale si svolgono ad esempio 50 metri al minuto. All'inizio della bobina i 50 m/min corrispondono a circa 100 spire svolte per minuto: il filato F ruota lentamente attorno alla bobina con andamento a spirale. La resistenza allo svolgimento e la corrispondente tensione del filato F varia a seconda del punto di prelievo del filato con una pulsazione che corrisponde alla zettatura della bobina 11: essa va da un valore minimo quando il filo è prelevato dalla parte più alta della bobina ad un valore massimo quando il filo è prelevato dalla parte inferiore della bobina 11. Tale pulsazione è dovuta sia alla variazione di lunghezza del tratto di filato che va dal punto di prelievo dalla bobina all'anello del braccio rotante 23 sia al maggiore o minore attrito che incontra il filato che scorre sulla bobina. La variazione della tensione di dipanatura tra la parte alta e la parte bassa della bobina dipende essenzialmente dal fatto che il filo che si svolge in senso ascendente o discendente incontra una differente resistenza dalle spire adiacenti.

Quando la bobina 11 è prossima ad esaurirsi, i predetti 50 m/min di velocità lineare arrivano a corrispondere a 400 spire svolte per minuto (il valore limite è di 500-600): il filato F ruota velocemente attorno alla bobina 11 sempre con andamento a spirale e con analoga pulsazione di tensione, con maggior frequenza.

Per effetto della rotazione a velocità crescente del filato F svolto dalla bobina 11, anche il dipanatore 20 che preleva il filato F viene trascinato dal richiamo del filato stesso in una rotazione dapprima lenta ad una velocità di poche decine di giri al minuto fino ad una rotazione più veloce a più centinaia di giri al minuto quando la bobina sta finendo. La resistenza allo svolgimento risulta progressivamente crescente per effetto della maggior velocità rotatoria da imprimere alla spirale di filato svolto F che va dalla bobina 11 al dipanatore 20.

Tale trascinamento in rotazione si trasmette attraverso il braccio rotante 23. Per effetto della pulsazione di tensione resistente del filato F, anche il braccio 23 e tutto il dipanatore 20 ruotano a velocità pulsante e danno un effetto amplificatorio della pulsazione della tensione resistente del filato F durante il suo svolgimento. La variazione della resistenza del filato binato F al prelievo si traduce infatti in uno sfasamento periodico tra le coordinate angolari del punto di prelievo, dove esso si distacca dalla bobina, e del braccio rotante 23. Poiché varia periodicamente la lunghezza libera del filo F che va dal punto di prelievo sulla bobina all'anello terminale del braccio rotante 23 e da tale anello il filo viene invece richiamato a velocità sostanzialmente costante, la pulsazione della detta lunghezza libera si traduce in una pulsazione della velocità angolare di prelievo e del tiro che viene esercitato dal braccio 23 sul filo. Nei punti di inversione dello svolgimento del filo F dalla bobina 11 di alimentazione si verificano accelerazioni/decelerazioni angolari del braccio dipanatore 23 rispetto al punto di prelievo del filo dal suo avvolgimento. Il dipanatore 20 ha una certa sua inerzia proporzionale al suo peso ed alla sua geometria; esso è trascinato in rotazione dal filo F richiamato verso l'alto e che si svolge dalla bobina 11. Quando si inverte il senso di prelievo all'orlo superiore della bobina il filato F aumenta improvvisamente la sua resistenza allo svolgimento e l'angolo di sfasamento tra il braccio 23 ed il punto di prelievo del filo aumenta: il dipanatore 20 sopravanza il punto di prelievo del filo e si ha un picco positivo di tensione dovuto all'aumento di sfasamento angolare, seguito poi da un certo rilascio, vale a dire un picco "negativo" di tensione. Al contrario, quando si inverte il senso di prelievo all'orlo inferiore della bobina 11 il filato F diminuisce la sua resistenza allo svolgimento e l'angolo di sfasamento tra il braccio 23 ed il punto di prelievo del filo diminuisce: il dipanatore 20 ha una certa inerzia, ma poi si adatta e nel transitorio si ha un certo rilascio di tensione, dovuto alla riduzione di sfasamento angolare. In altri termini, quando il filo resiste di più, esso è più teso e lo sfasamento angolare è maggiore. Più è lungo il tratto di filo F tra punto di prelievo ed anello, più il filo trova attrito; quando tale tratto di filo si accorcia, esso resiste di meno ed avviene il contrario.

All'uscita del rinvio superiore 21 del dipanatore 20 il filato F ridiscende formando il balloon interno B. L'andamento nel tempo della tensione istantanea del filato nel suo percorso di risalita verso il rinvio superiore 21 è esemplificativamente mostrato nella linea piena TI della figura 3, dall'inizio alla fine della bobina 11. L'andamento della tensione media del filato è invece mostrato nella linea TM a tratto e punto. La tensione istantanea risulta pulsante irregolarmente e mediamente crescente dall'inizio alla fine. Tale tensione complessiva è la risultante di tutte le forze e le resistenze offerte dal filato e dal sistema in moto dal punto di prelievo fino all'entrata nel condotto radiale 28.

Al contrario del balloon esterno B', il balloon interno B non dispone di puleggia compensatrice per indisponibilità di spazio e per la geometria del sistema. Per i motivo già esposti il filato del balloon interno B presenta naturalmente una tensione pulsante che è causa di instabilità del balloon stesso. Per tale motivo il balloon interno B varia continuamente la sua forma e la sua dimensione. La tensione del balloon interno B non può essere né troppo alta né troppo bassa. Tensioni troppo basse possono causare interferenze tra i due balloon B e B', ma il pericolo maggiore risiede negli eccessi di tensione. Un eccesso di tensione del balloon discendente B può ridurre l'avvolgimento della riserva del secondo balloon B' attorno alla superficie 36 portandolo alla condizione di instabilità. Tale eccesso può inoltre far diminuire la dimensione radiale del balloon interno B e causare il contatto tra il balloon stesso rotante ad elevata velocità con la superficie cilindrica del cestello fisso 10, con la conseguente interruzione del filo. Al contatto, il filo aderisce al cestello e si avvolge su di esso strappandosi immediatamente.

La presente invenzione è pertanto diretta ad un dispositivo dipanatore che consenta di controllare l'andamento e i valori di tensione del balloon interno B nel punto in cui il filato prelevato dalla bobina 11 arriva al rinvio a campana 21 e costituisce l'inizio di detto balloon.

La presente invenzione è diretta ad un nuovo dispositivo dipanatore per fusi a quattro torsioni che consente di controllare il balloon interno B e il valore della tensione del filato e supera gli inconvenienti fin qui descritti. La presente invenzione, nella sua accezione più generale di dispositivo dipanatore al servizio di un ritorcitoio è definita nella prima rivendicazione. Le sue varianti o realizzazioni preferite vengono definite nelle rivendicazioni dipendenti da 2 a 14.

Le caratteristiche ed i vantaggi del dipanatore secondo la presente invenzione risulteranno maggiormente evidenti dalla descrizione seguente, esemplificativa e non limitativa, riferita ai disegni schematici allegati nei quali:

la figura 1 riporta lo schema della struttura di un fuso a quattro torsioni,

la figura 2 riporta la sua vista esplosa illustrativa del suo funzionamento,

la figura 3 mostra l'andamento nel tempo della tensione del filato nel suo percorso di risalita verso il rinvio superiore nei fusi secondo le figure 1 e 2,

la figura 4 mostra lo schema del dispositivo dipanatore secondo la presente invenzione,

la figura 5 si mostra l'andamento del balloon B interno rispetto alla campana sopra il dipanatore, la figura 6 mostra una realizzazione preferita del dipanatore secondo la presente invenzione

la figura 7 mostra l'andamento nel tempo della tensione del filato nel suo percorso di risalita verso il rinvio superiore con il dipanatore illustrato in figura 6.

Le caratteristiche ed i vantaggi del dispositivo dipanatore secondo la presente invenzione risultano più evidenti dalla descrizione di una sua tipica realizzazione, esemplificativa ma non limitativa, illustrata nella figura 4.

Con riferimento alla figura 2, all'uscita dal condotto assiale 24 del dipanatore 20 il filato F viene deviato verso il basso dal richiamo esercitato dalla parte rotante superiore 15 ed inizia a formare il balloon interno B animato in rotazione ad elevata velocità, ad esempio 5000 giri/min. Il dispositivo di rinvio 21 a forma di campana di figura 1 e 2 è solidale con il dipanatore 20 che gira ad una velocità ridotta, da qualche decina di giri/min all'inizio della bobina il a qualche centinaio di giri/min. All'uscita della campana 21 il filo si trova quindi non solo a scorrere sulla campana con velocità di decine di metri/min in direzione longitudinale, ma anche a ruotare strisciando sulla campana stessa a quasi 5000 giri/min.

Tale strisciamento, ad esempio a quasi 5000 giri/min, è causa di notevoli inconvenienti. A parte l'usura del filato che striscia, un inconveniente notevole risiede nel fatto che tale strisciamento è causa di una significativa deviazione del filo dalla direzione radiale desiderabile per il balloon interno B. Esso B tende così a disporsi verso una direzione tangenziale al moto rotatorio secondo una spirale che fa avvicinare pericolosamente il tratto di filato libero rotante che costituisce il balloon interno B al cestello fisso 10 della bobina 11. Un altro inconveniente è dovuto allo strisciamento tangenziale che si ha per tale rotazione del filo F rispetto alla campana, che costituisce una significativa componente dell'energia dissipata nel ritorcitoio a quattro torsioni e che contribuisce alla tensione del filato.

Il dispositivo dipanatore 50 secondo la presente invenzione, ed illustrato in figura 4, viene realizzato secondo la precedente descrizione per quanto riguarda la sua parte inferiore, vale a dire il braccio 23, la cavità assiale interna 24 con tensionatore 25 del filo F, che consiste in un pistone elastico 26 che preme il filato contro due sedi 27 anulari poste in corrispondenza alle due estremità superiore ed inferiore arrotondate del pistone 26.

La sua parte superiore, che realizza il rinvio 21 delle figure 1 e 2, viene invece realizzata con deviatore a campana 51 reso folle rispetto al dipanatore 50 sottostante. Nella realizzazione di figura 4 l'indipendenza rotatoria della campana 51 ricorre ad un cuscinetto a sfere 52, calettato alla sommità del corpo 53 che contiene la cavità assiale 24. La superficie esterna della campana rotante 51 viene realizzata con un discreto coefficiente di attrito, affinché il filo F azionato in rotazione alla velocità del balloon B, ad esempio a 5000 giri/min, trascini con sé la campana 51 senza che questa perda giri. Occorre infatti tenere in conto il fatto che l'attrito longitudinale è trascurabile, ed assorbe poca potenza, perché lo scorrimento corrisponde alla velocità di richiamo relativamente limitata - in genere dell'ordine tra 30 e 100 m/min -mentre lo strisciamento tangenziale contribuisce all'energia dissipata nel ritorcitoio a quattro torsioni.

Per ottenere i risultati migliori il filo F deve essere in grado di trascinare con sé la campana 51 senza che questa perda giri. I valori preferiti di coefficiente di attrito per la superficie della campana 51 sono compresi tra 0.2 e 0.4.

Nei confronti dei dipanatori 20 dotati di rinvio a campana in rotazione solidale con il dipanatore stesso, disponibili nei fusi a 4 torsioni secondo la tecnica nota, il dipanatore 50 dotato di campana folle 51 secondo la presente invenzione offre notevoli vantaggi.

Con la soluzione tecnica secondo la presente invenzione, che prevede la campana 51 che ruota sostanzialmente alla stessa velocità del balloon interno B, si ottiene che, quanto alla direzione di uscita del filo F dalla campana rotante folle 51, il filo non abbia una significativa deviazione del filo dalla direzione radiale. Nella figura 5 si mostra l'andamento del balloon B interno rispetto alla campana sopra il dipanatore. Nella parte sinistra della figura 5 si vede in vista laterale l'andamento del balloon B rispetto alla sagoma del cestello 10, dove la linea a trattini più a sinistra mostra l'andamento del balloon B con la campana rotante 51 e la linea a puntini più a destra mostra l'andamento del balloon B con la campana fissa 21, a parità di altre condizioni. Nella parte destra della figura 5 si vede in pianta l'andamento del balloon B nel suo percorso sulla campana superiore di rinvio, dove la linea a trattini mostra l'andamento del balloon B con la campana rotante 51 e la linea a puntini mostra l'andamento del balloon B con la campana fissa 21, a parità di altre condizioni.

Come mostrato in figura 5, per effetto della campana rotante 51 il balloon interno B non tende così a disporsi verso una direzione tangenziale ed il suo andamento a spirale è significativamente limitato, avvicinandosi meno al cestello fisso 10. Oltre a ciò, la campana rotante 51 consente di ridurre la tensione di ingresso al balloon stesso di un valore significativo, lasciando così assumere al balloon B un andamento più regolare e lontano dal cestello, come ad esempio indicato a sinistra nella figura 5. Lo strisciamento rotatorio del filo contro la campana e la relativa usura sono sostanzialmente eliminati.

Secondo un perfezionamento ed una realizzazione preferita della presente invenzione si persegue lo scopo di regolare con un freno la rotazione del dipanatore 20 a renderla il più omogenea possibile per eliminare, o per lo meno ridurre, l'effetto amplificatorio della pulsazione della tensione resistente del filato F durante il suo svolgimento esercitato dal dipanatore 20, limitando le sue pulsazioni di velocità angolare e rendendo più regolare la tensione di ingresso al balloon interno B. Essa viene qui di seguito descritta con riferimento alla figura 6.

Come detto per il dipanatore 20, il dipanatore 50 è montato sull'albero interno 13 del cestello fisso 10 con l'interposizione di un cuscinetto di rotolamento 22, l'intero dipanatore 20 essendo posto in rotazione dallo stesso filo binato F che si svolge dalla bobina fissa 11. Sulla estremità superiore dell'albero 13 fisso viene posto e fissato un anello 60 di materiale conduttivo. Sulla estremità inferiore del dipanatore rotante 50 vengono montati uno o più magneti permanenti 61, affacciati con una delle loro polarità N-S ad una distanza regolabile dall'anello 60. Per effetto della rotazione dei magneti 61 solidali con il dipanatore 50, l'anello fisso 60 di materiale conduttivo è sottoposto così ad un campo magnetico variabile che induce in esso correnti parassite che generano un campo magnetico che si contrappone ai magneti 61 con effetto frenante sul dipanatore .

Una realizzazione alternativa può essere costituita, al contrario, ponendo l'anello 60 di materiale conduttivo sull'estremità inferiore del dipanatore rotante 50 e ponendo invece i magneti 61 sulla estremità superiore dell'albero fisso 13.

Tale anello 60 di materiale conduttivo può essere realizzato con un anello continuo, come mostrato nel particolare di destra, oppure con un anello con fori distribuiti sulla sua superficie, come mostrato nel particolare di sinistra. La realizzazione con anello continuo consente una frenatura più regolare, ma richiede una maggiore precisione nella regolazione della distanza di lavoro.

L'anello 60 viene dotato di un dispositivo di regolazione della sua altezza, in modo da poter determinare ad un valore voluto la sua distanza assiale dalla corona su cui giacciono i magneti 61 e l'azione frenante esercitata. Quando si lavorano filati con titoli fini o che esercitano poca resistenza in dipanatura, generando una pulsazione ridotta di velocità, all'inizio della lavorazione l'operatore regola la distanza frenante in modo da esercitare una azione frenante molto leggera: anello 60 e magneti 61 vengono tenuti ben distanziati. Nel caso di titoli grossi, si avvicina maggiormente il disco 60 ai magneti 61 per aumentare l'azione frenante, che tipicamente aumenta al diminuire della distanza in ragione circa quadratica.

Allo scopo di regolare l'azione frenante esercitata tra l'anello 60 e i magneti 61, sull'albero fisso 13 viene inserito un dispositivo di regolazione della loro distanza reciproca. La realizzazione esemplificativa di figura 6 prevede - a tale scopo - l'uso di una ghiera filettata 64 che si avvita su una filettatura 65 praticata sulla estremità superiore dell'albero fisso 13. Con una filettatura con passo 1.5 mm è possibile regolare con sei posizioni distanziate di 60° la detta distanza con passi di 0.25 mm, prevedendo poi opportuni mezzi di blocco della posizione angolare della ghiera.

Tale sistema di frenatura risulta insensibile allo sporco ed alla polvere, è facilmente regolabile, non dipende dalla velocità di rotazione ed è insensibile alle vibrazioni e agli slittamenti.

L'effetto ottenibile dal dispositivo frenante illustrato nella figura 6, con il dipanatore 50 a campana rotante 51 secondo la figura 4 combinato con l'effetto del freno magnetico 60,61, è mostrato in figura 7, con la linea a tratto e punto. In essa si rileva come le irregolarità di tensione istantanea del filo dipanato F siano nettamente ridotte rispetto a quelle della precedente figura 3, riportate come riferimento con la linea a tratto pieno. I valori di tensione media tra inizio e fine della bobina il non mostrano differenze tra i due casi. Al contrario, i valori della tensione istantanea corretta mostrati con la linea a tratto/punto mostrano pulsazioni nettamente più ridotte, in linea generale passando da pulsazioni di tensione di ampiezza fino al 40% rispetto al valore medio ad una pulsazione di ampiezza dimezzata. L'andamento più regolare della tensione di dipanatura consente che il balloon B assuma un andamento più regolare e lontano dal cestello.

Claims (14)

1. RIVENDICAZIONI 1. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni in cui un filo binato (F) di alimentazione del fuso (10) a quattro torsioni viene dipanato da una bobina (11) fissa di alimentazione mediante un dipanatore rotante (50) dotato di un braccio radiale (23) e che ruota sequendo lo svolqimento del filo di alimentazione caratterizzato dal fatto che il dipanatore rotante (50) ha una cavità assiale interna (24) di risalita del filo (F) che perviene dall'anello terminale del braccio rotante (23), percorre detta cavità fino ad una campana deviatrice (51) di rinvio, dalla quale ha inizio il balloon interno (B) del fuso (10) a quattro torsioni, e dal fatto che tale campana deviatrice (51) è resa folle rispetto al dipanatore (50) sottostante.
2. 2. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che l'indipendenza rotatoria della campana (51) è ottenuta con un cuscinetto a sfere (52), calettato alla sommità del corpo (53) che contiene la cavità assiale (24).
3. 3. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che i valori di coefficiente di attrito per la superficie della campana (51) sono compresi tra 0.2 e 0.4.
4. 4. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che all'interno della cavità (24) è posto un elemento (25) di tensionamento del filo che assicura che entrambi i capi del filo binato (F) arrivino al rinvio superiore tesi e ben paralleli.
5. 5. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che il dipanatore (50) è montato su un albero interno (13) fisso del fuso (10) a quattro torsioni, con l'interposizione di un cuscinetto di rotolamento (22)
6. 6. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dal fatto che sull'albero interno fisso (13) del fuso (10) viene montato un freno maqnetico per la rotazione del dipanatore (50).
7. 7. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 6, caratterizzato dal fatto che il freno magnetico è costituito da un anello (60) di materiale conduttivo contrapposto ad uno o più magneti permanenti (61), affacciati tra loro ad una distanza regolabile, uno dei due elementi essendo reso solidale con l'albero fisso (13) e l'altro reso solidale con la rotazione del dipanatore 50.
8. 8. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'anello (60) di materiale conduttivo è fissato sulla estremità superiore dell'albero (13) mentre sulla estremità inferiore del dipanatore rotante (50) vengono montati i magneti (61).
9. 9. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'anello (60) di materiale conduttivo è fissato sulla estremità inferiore del dipanatore rotante (50) mentre i magneti (61) vengono montati sulla estremità superiore dell'albero (13).
10. 10. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'anello (60) di materiale conduttivo è realizzato con un anello continuo.
11. 11. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che l'anello (60) di materiale conduttivo è realizzato con fori distribuiti sulla sua superficie.
12. 12. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 7, caratterizzato dal fatto che, allo scopo di reqolare l'azione frenante esercitata tra l'anello (60) e i maqneti (61), sull'albero fisso (13) viene inserito un dispositivo di reqolazione della loro distanza reciproca.
13. 13. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 12, caratterizzato dal fatto che la reqolazione della distanza tra anello (60) e maqneti (61) viene realizzata con una qhiera filettata (64) che si avvita su una filettatura (65) praticata sulla estremità superiore dell'albero fisso (13).
14. 14. Dispositivo di controllo e stabilizzazione della tensione di alimentazione nei fusi a quattro torsioni secondo la rivendicazione 12, caratterizzato dal fatto che la ghiera filettata (64) è dotata di mezzi di blocco della sua posizione angolare.