JP2000200412A

JP2000200412A - 磁気記録媒体

Info

Publication number: JP2000200412A
Application number: JP11310795A
Authority: JP
Inventors: Kazuhiko Nakiri; 和彦菜切; Kenji Tanaka; 憲司田中; Teruhisa Miyata; 照久宮田; Yoshiyuki Makita; 義幸蒔田
Original assignee: Hitachi Maxell Ltd
Current assignee: Maxell Ltd
Priority date: 1998-11-02
Filing date: 1999-11-01
Publication date: 2000-07-18

Abstract

(57)【要約】【課題】サ―ボ信号が設けられる、高トラツク密度、
高線記録密度の高密度磁気記録媒体において、電磁変換
特性にすぐれて、高出力、高分解能および高Ｓ／Ｎ比を
有し、かつすぐれた走行耐久性を有するものを提供す
る。【解決手段】サ―ボ信号が設けられる磁気記録媒体に
おいて、非磁性支持体上に少なくとも１層の下塗り層と
磁性層とがこの順に形成されてなり、上記磁性層の厚さ
が０．２０μｍ以下、磁性層に含まれる磁性粉がＣｏお
よび希土類元素を含有する強磁性鉄系合金粉からなり、
その平均長軸長Ｌが０．１５μｍ以下で、平均長軸長Ｌ
と最短記録波長λとがＬ／λ≦１／３の関係にあり、磁
性層中に磁性層の厚さよりも大きな粒径のカ―ボンブラ
ツクを含有することを特徴とする磁気記録媒体。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、サ―ボ信号が設け
られる高密度磁気記録媒体に関し、とくに電磁変換特性
および走行耐久性にすぐれる上記媒体に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】磁気記録媒体は、オ―デイオテ―プ、ビ
デオテ―プ、コンピユ―タ―テ―プ、デイスクなど種々
の用途があるが、とくにデジタル方式に代表される磁気
記録媒体では年々高密度化され、たとえば磁気デイスク
においては、従来の酸化物磁性粉を用いた１ＭＢの容量
から、大幅に容量をアツプした１００ＭＢ以上の容量を
もつ磁気デイスクが提案されている。

【０００３】このような高密度磁気デイスクが用いられ
るドライブは、大容量のデ―タを短時間で記録再生する
ため、デイスク回転速度を従来の３００ｍｉｎ^-1から７
２０ｍｉｎ^-1の倍速にしたり、さらに３，０００ｍｉｎ
^-1以上の高速回転を行う必要があり、今後はさらなる高
密度、大容量化のため、回転速度の高速化の方向で開発
が進められている。また、高速回転時に安定した記録再
生特性および信頼性の確保を行うため、ヘツドの媒体へ
の最適な接触機構の開発が進められている。

【０００４】このような高密度化に対応する磁気記録媒
体としては、強磁性粉の磁気特性の改善や、強磁性粉の
分散性の向上などの手段、さらに媒体−ヘツド間のスペ
―シングロスを小さくする手段などが必要となつてきて
いる。

【０００５】強磁性粉の磁気特性の改善としては、磁気
記録媒体に残留する磁化の度合いが大きい方が、高出力
化に望ましいため、磁性粉としては従来の酸化物磁性粉
や、コバルト含有酸化鉄磁性粉に代わり、強磁性鉄系合
金粉が主流になりつつあり、保磁力１１９．４ｋＡ／ｍ
以上の強磁性鉄系合金粉が提案されている。たとえば、
特開平５−２３４０６４号公報、特開平６−２５７０２
号公報、特開平６−１３９５５３号公報などに開示され
ている。

【０００６】また、強磁性粉の分散性を上げるための手
段としては、スルホン酸基、リン酸基またはこれらのア
ルカリ金属塩などの極性官能基を有する結合剤を用いた
り、結合剤とともに低分子量の分散剤を併用したり、ま
た磁性塗料の混練分散工程を連続的に行つたり、分散後
に潤滑剤を後添加するなどの手段が提案されている。た
とえば、特開平６２−２３２２６号公報、特開平２−１
０１６２４号公報、特開平３−２１６８１２号公報、特
開平３−１７８２７号公報、特開平４−４７５８６号公
報、特開平８−２３５５６６号公報などに開示されてい
る。

【０００７】さらに、媒体−ヘツド間のスペ―シングロ
スを小さくする手段としては、上記の磁性粉の分散性を
上げる手段のほか、カレンダ―工程において高温、高圧
条件で磁性層の平滑化処理を行つたり、磁性層の下に非
磁性の下塗り層を設けて、非磁性支持体の表面性による
磁性層表面への影響を抑制するなどの手段が提案されて
いる。たとえば、特公昭６４−１２９７号公報、特公平
７−６０５０４号公報、特開平４−１９８１５号公報な
どに開示されている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の手段に
より作製された従来の磁気記録媒体は、１００ＭＢ以上
の容量に対応したシステムでは電磁変換特性および走行
耐久性を満足させることができなかつた。高密度磁気デ
イスクでは、トラツク密度と線記録密度の両方を高める
ため、従来の磁性粉の飽和磁化や保磁力程度では出力が
数分の１程度しか得られず、また極めて短い記録波長を
使用するため、従来それほど問題とならなかつた記録再
生時の自己減磁損失や磁性層の厚さに起因する厚み損失
の影響が大きくなり、十分な分解能が得られない。

【０００９】これに対して、たとえば、特開平５−１０
９０６１号公報などでは、磁性粉として保磁力７９．６
ｋＡ／ｍ以上の強磁性鉄系合金粉を使用するとともに、
表面性に起因するスペ―ス損失や厚み損失を低減するた
めに、非磁性支持体と磁性層との間に非磁性層を設け、
磁性層の厚さを０．５μｍ以下にすることが提案されて
いる。しかし、トラツク幅が１０μｍ以下、最短記録波
長が１．０μｍ以下にもなる高密度磁気デイスクでは、
磁性粉の飽和磁化および保磁力をより高めたり、上記の
スペ―ス損失や厚み損失をさらに低減する必要がある。

【００１０】しかも、このような高密度デイスクでは、
トラツク密度の向上に伴い、トラツク幅が狭くなるた
め、磁気ヘツドのオフトラツクによるＳ／Ｎ比の低下に
起因するデ―タエラ―を生じやすいことから、デ―タト
ラツクとは別にデ―タトラツク位置検出のためのサ―ボ
信号を有するサ―ボトラツクを磁性層上に設ける必要が
ある。したがつて、トラツク密度向上のためには、サ―
ボ信号によるオフトラツクの抑制が不可欠となつてきつ
つある。しかしながら、このようなサ―ボ信号が設けら
れる媒体であつても、上記のようにデ―タトラツク幅が
１０μｍ以下と極めて狭くなつた場合、デ―タエラ―が
増幅するという問題が明らかとなつた。すなわち、磁気
ヘツドのオフトラツクによるデ―タトラツクからのずれ
量の絶対値が同一であつても、デ―タトラツク幅が狭く
なるため、デ―タトラツク幅に対する最小オントラツク
幅の比が減少し、その結果、オフトラツクによるＳ／Ｎ
比の低下率が大きく、デ―タエラ―を誘発する問題を有
している。

【００１１】このようなオフトラツクによるデ―タエラ
―を装置側でエラ―訂正を行うことも可能であり、実際
そのような訂正回路も使用されている。しかし、媒体側
としても、Ｓ／Ｎ比を向上することによつて、オフトラ
ツクマ―ジンを向上し、要求される最低Ｓ／Ｎ比を維持
する必要がある。これは、テ―プ状媒体でも同様であ
り、最近のヘリカルスキヤン方式のデジタル用磁気テ―
プでは、デ―タトラツクとサ―ボトラツクがテ―プ走行
方向に対して斜めに同一幅で縦列して設けられ、これら
トラツクを同一の磁気ヘツドで読み取つているため、テ
―プ振動によつてエラ―が生じやすい。とくに、記録密
度向上のためにデ―タトラツク幅を小さくするととも
に、テ―プ−磁気ヘツドの相対速度も増大する傾向にあ
ることから、媒体側の負担もますます大きくなつてい
る。

【００１２】一方、走行耐久性においても、高密度磁気
デイスクでは、従来の低速回転では問題とならなかつた
走行耐久性が、高速回転になると極端に耐久性が劣ると
いう問題がある。最近ではとくに、磁気デイスクの信頼
性を向上するため、磁気ヘツドを接触させたまま数トラ
ツク間を移動させるシ―ク耐久性を満足する必要がある
が、高飽和磁化の強磁性鉄系合金粉を用いた磁性層は、
酸化物磁性粉を用いた磁性層と比較して、高速回転時に
摺動傷が入りやすく、これが出力低下やドロツプアウト
などの要因となり、デイスクの信頼性を低下させる。

【００１３】とくに、サ―ボ信号を設ける場合、磁気ヘ
ツドがサ―ボトラツクの位置を検出しながら、サ―ボ信
号からの情報によつてデ―タトラツクに追従する。その
際、熱や湿度に起因する媒体の変化、摩擦やモ―タに起
因する走行系のぶれにより、サ―ボトラツクの位置が変
動するため、磁気ヘツドは、この変動に追従する必要か
ら、常に振動状態で磁性層に摺接することになる。しか
も、この振動は磁気ヘツドの進行方向に対してほぼ直角
に近い角度であるため、進行方向以外に横方向の応力も
磁性層に加えられることから、摺動傷が生じやすい。

【００１４】さらに、パソコンの普及に伴い、ドライブ
がパソコンに内蔵されることも多くなつてきており、そ
れに伴つて様々な環境で媒体が使用されるため、低温低
湿から高温高湿までのサイクル環境下での耐久性および
信頼性試験においても、出力の劣化やドロツプアウトの
発生がないことが必要とされ、このような過酷な条件下
でのより一層の走行耐久性、信頼性が望まれている。

【００１５】本発明は、上記の事情に照らし、サ―ボ信
号が設けられる高密度磁気記録媒体、とくに高トラツク
密度および高線記録密度の上記媒体において、電磁変換
特性にすぐれて、高出力、高分解能および高Ｓ／Ｎ比を
有するとともに、すぐれた走行耐久性を有するものを提
供することを目的としている。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の目
的に対して、鋭意検討した結果、サ―ボ信号が設けられ
る高密度磁気記録媒体において、非磁性支持体と磁性層
との間に少なくとも１層の下塗り層を設け、かつ磁性層
に含まれる磁性粉として特定の元素組成および平均長軸
長の強磁性鉄系合金粉を使用するとともに、磁性層の厚
さと磁性層に含まれるカ―ボンブラツクの粒径を特定し
たときに、電磁変換特性にすぐれて、高出力、高分解能
および高Ｓ／Ｎ比を有し、しかもすぐれた走行耐久性を
有する上記媒体が得られることを見い出し、本発明を完
成した。

【００１７】すなわち、本発明は、サ―ボ信号が設けら
れる磁気記録媒体において、非磁性支持体上に少なくと
も１層の下塗り層と磁性層とがこの順に形成され、磁性
層の厚さが０．２０μｍ以下、磁性層に含まれる磁性粉
がＣｏおよび希土類元素を含有する強磁性鉄系合金粉か
らなり、その平均長軸長Ｌが０．１５μｍ以下で、平均
長軸長Ｌと最短記録波長λとがＬ／λ≦１／３の関係に
あり、磁性層中に磁性層の厚さよりも大きな粒径のカ―
ボンブラツクを含有することを特徴とする磁気デイス
ク、磁気テ―プなどの磁気記録媒体に係るものである。

【００１８】なお、本発明において、サ―ボ信号が設け
られる磁気記録媒体とは、サ―ボ信号がデ―タ信号を記
録する前に設けられる磁気記録媒体と、デ―タ信号を記
録すると同時に設けられる磁気記録媒体との両方を含む
ものである。

【００１９】

【発明の実施の形態】本発明においては、サ―ボ信号が
設けられる高密度磁気記録媒体、とくに、高トラツク密
度および高線記録密度の上記媒体として、電磁変換特性
および耐久性を改善するために、磁性層中に含ませる磁
性粉として、強磁性鉄系合金粉の中でも、とくに、Ｃｏ
および希土類元素を含有する強磁性鉄系合金粉であつ
て、かつその平均長軸長Ｌが０．１５μｍ以下で、平均
長軸長Ｌと最短記録波長λとがＬ／λ≦１／３の関係に
あるものが用いられる。

【００２０】本発明は、高い分解能を得るため、磁性層
の厚さを０．２０μｍ以下とするが、この場合、従来の
粒子径の大きな磁性粉では、磁性層中の充填量が減少し
て磁気特性が劣化し、高い出力が得られない。そこで、
平均長軸長Ｌが０．１５μｍ以下、好ましくは０．１０
μｍ以下（通常０．０１μｍまで）の超微粒子の強磁性
鉄系合金粉を用いると、磁性層中の磁性粉の充填性が向
上して、高い残留磁化が得られ、またこの磁性粉中にＣ
ｏを含有させると、磁性粉自体の飽和磁化量、保磁力な
どの磁気特性が向上し、磁性層の厚さが０．２０μｍ以
下で最短記録波長が１．０μｍ以下の高密度記録でも、
高い出力を達成できる。

【００２１】なお、上記の平均長軸長Ｌは、走査型電子
顕微鏡（ＳＥＭ）にて撮影した写真の粒子サイズを実測
し、１００個の平均値により求められるものである。ま
た、上記と同様の理由から、本発明に用いる強磁性鉄系
合金粉としては、ＢＥＴ比表面積が３５ｍ²／ｇ以上で
あるのが好ましく、４０ｍ²／ｇ以上であるのがより好
ましく、５０ｍ²／ｇ以上であるのが最も好ましい。

【００２２】一方、サ―ボ信号が設けられる磁気記録媒
体では、オントラツク時には所定のＳ／Ｎ比が得られて
も、オフトラツクによるデ―タエラ―を防止するため、
媒体のＳ／Ｎ比を向上させる必要がある。したがつて、
前記のような磁性粉を用い、磁性層の磁気特性を単に向
上して出力を高めた媒体としても、ノイズも同時に高い
場合、相対的なＳ／Ｎ比が減少し、オフトラツク時に十
分なＳ／Ｎ比が得られない。そこで、本発明者らは、ノ
イズの低下について検討した結果、平均長軸長Ｌが０．
１５μｍ以下の強磁性鉄系合金粉であつて、平均長軸長
Ｌと最短記録波長λとがＬ／λ≦１／３の関係にあり、
かつ希土類元素を含有する磁性粉を用いることにより、
上記問題を解決できることを見い出した。

【００２３】媒体から発生するノイズは、磁性粉に起因
する粒子性ノイズがひとつの要因である。粒子性ノイズ
は粒子の大きさ、粒度の不均一さに起因すると考えられ
る。したがつて、まず、粒子の大きさを低減することが
必要であるが、本発明者らの検討によれば、磁性粉の平
均長軸長Ｌと最短記録波長λとがＬ／λ≦１／３の関係
にあるとき、ヘツド出力に寄与する一定面積中の磁性粒
子数を増加でき、デ―タ記録箇所の相違による一定面積
中の磁化量のバラツキを防止でき、粒子の大きさに起因
したノイズを低減できることを見い出した。

【００２４】また、このような微粒子の磁性粉による
と、粒子サイズの大きさに起因するノイズは低減できる
が、粒度の不均一さに起因する粒子性ノイズは低減でき
ない。言い換えれば、磁性粉の大きさにバラツキがある
と、デ―タが未記録状態でも、へツド出力に寄与する一
定面積中に存在する磁性粒子から発生する磁束にバラツ
キが生じて、ヘツド出力が０、つまり上記磁束の合計が
０になりにくい。その結果、デ―タ記録箇所の相違によ
る出力差が生じ、ノイズが増加する原因となる。これ
は、信号が記録された状態では出力変動に基づくノイズ
も重畳されるため、さらにノイズが増加し、相対的なＳ
／Ｎ比を低減させる。

【００２５】本発明者らは、上記粒度の不均一さに起因
する粒子性ノイズについて検討した結果、最短記録波長
に対して１／３以下の微粒子の強磁性鉄系合金粉におい
て、Ｃｏとともに、希土類元素を含ませるようにしたと
き、上記磁性粉の粒度分布が均一となり、粒度の不均一
さに起因した粒子性ノイズを低減でき、Ｓ／Ｎ比が大き
く向上することを見い出した。また、このような希土類
元素を含ませると、磁性粉の耐摩耗性の向上にも好結果
が得られることがわかつた。

【００２６】本発明において、強磁性鉄系合金粉中に、
Ｃｏを含有させるには、ゲ―サイト粉末を焼成してマ
グネタイト粉末とし、これをコバルトイオン含有水溶液
中で２価の鉄イオンとコバルトイオンをイオン交換し、
加熱還元する方法、鉄塩とコバルト塩のアルカリの水
系懸濁液から得られるコバルト含有針状ゲ―サイト粉末
を加熱還元する方法、蓚酸水溶液中に添加した鉄塩と
コバルト塩から得た共沈物を還元する方法、表面にコ
バルトを被着させた酸化鉄粉末を加熱還元する方法、
鉄塩とコバルト塩を含む溶液に還元剤を添加する方法、
不活性ガス中で金属を蒸発させ、ガス分子と衝突させ
て合金磁性粉を得る方法、水素と窒素やアルゴンとの
混合ガス中で鉄やコバルトの塩化物の蒸気を流しなが
ら、金属に還元する方法などがある。中でも、高いコバ
ルト量の固溶が可能で、耐腐食性能にもすぐれる，
の方法を併用するのが好ましい。

【００２７】また、強磁性鉄系合金粉中に、Ｃｏととも
に、希土類元素を含有させるには、上記の各Ｃｏ含有方
法において、Ｃｏと同時に希土類元素を含有させるか、
Ｃｏを含有させたのちに希土類元素を含有させればよ
い。中でも、ゲ―サイト製造時にコバルトと同時に希土
類元素を共沈する方法、Ｃｏを含有する原料酸化鉄粉を
加熱還元する前に希土類化合物水溶液中へ懸濁する方法
などが好ましい。希土類元素には、Ｎｄ、Ｙ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｐｒ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｙｂ、Ｔｂなどがあり、これら
の中でも、とくにＹ、Ｌａ、Ｃｅが好ましい。

【００２８】Ｃｏおよびおよび希土類元素を含有する強
磁性鉄系合金粉において、コバルトの量は、多いほど高
飽和磁化および高保磁力を達成できるが、あまりに多す
ぎると磁性鉄金属との合金化ができず、余剰分が酸化物
となるため、上記特性を達成できない。したがつて、コ
バルトの量は、Ｃｏ／Ｆｅの重量比が０．２〜０．５の
範囲が好ましく、０．２〜０．４の範囲がより好まし
い。

【００２９】また、希土類元素の量は、多いほど磁性粉
の粒度分布を均一にし、粒子ノイズを低減し、高いＳ／
Ｎ比を達成でき、また磁性粉とバインダとの密着力の増
大に寄与して、塗料混練分散工程での磁性粉の損傷を防
御できるので、強固な塗膜構造となり、高速摺動時の磁
性粉の脱落を防止することができるが、あまりに多すぎ
るとＣｏ含有量が低下し、磁性粉の飽和磁化量を低下さ
せる。したがつて、希土類元素の量は、希土類元素／Ｆ
ｅの重量比が０．０１〜０．１の範囲が好ましく、０．
０２〜０．０７の範囲がより好ましい。

【００３０】このようなＣｏおよび希土類元素を含有す
る強磁性鉄系合金粉には、他の元素として、たとえば、
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｃｕなどの遷移
金属などを添加することもできる。しかしながら、アル
カリ金属、とくにＣａが強磁性鉄系合金粉中に存在する
と、これが磁性層中の脂肪酸と反応して磁性層表面に脂
肪酸塩を生成するため、磁性粉の製造時に洗浄により上
記アルカリ金属の混入を避けるようにするのが好まし
い。

【００３１】また、Ｃｏおよび希土類元素を含有する強
磁性鉄系合金粉は、加熱還元時の焼結防止、磁性塗料中
での分散性改善の目的で、粒子表面を無機酸化物で被覆
するのが望ましい。無機酸化物には、アルミニウム酸化
物やケイ素酸化物などがあるが、アルミニウム酸化物が
硬さにおいてすぐれており、強磁性鉄系合金粉の耐摩耗
性も向上できるのでとくに好ましい。

【００３２】上記被覆を行うには、原料酸化鉄粉に対し
あらかじめアルミニウム、ケイ素などのアルコ―ル溶液
に水を作用させて加水分解によりこれらの化合物を粒子
表面に被着生成させる方法が用いられる。被覆量は、焼
結防止や分散性改善のため、Ｆｅに対する重量比で０．
００１以上とするのが好ましく、またあまりに多すぎる
と、磁性粉の飽和磁化量が低下するため、０．０７以下
が好ましい。つまり、粒子表面をアルミニウム酸化物で
被覆する場合、このアルミニウム酸化物をＡｌ／Ｆｅの
重量比が０．００１〜０．０７となる割合で含有するの
がよい。

【００３３】さらに、このようなＣｏおよび希土類元素
を含有する強磁性鉄系合金粉は、高い飽和磁化のため磁
気凝集を起こしやすく、粒子表面が非常に活性となるた
め、磁性塗料中に含まれる溶剤の変成や、結合剤として
使用される架橋剤中のイソシアネ―ト成分の変成などを
引き起こす触媒として作用する。このため、上記の強磁
性鉄系合金粉は、ｐＨが１０未満、とくに８未満である
のが好ましい。ｐＨを１０未満とすると、磁性塗料中の
上記のような変成物の生成を抑制でき、磁性層形成時に
高速回転時の摺動に耐えうる塗膜とすることができる。

【００３４】このようなＣｏおよび希土類元素を含有す
る強磁性鉄系合金粉の保磁力は、高線記録密度における
短波長記録で、高出力で高分解能を得るため、１３５．
３〜２７８．５ｋＡ／ｍ、とくに１５９．２〜２２２．
８ｋＡ／ｍであるのが好ましい。飽和磁化量は、高トラ
ツク密度において良好な再生出力を得るため、また磁性
粉の耐食性を維持するため、１５．１〜２５．１μＷｂ
／ｇ、とくに１６．３〜２０．１μＷｂ／ｇであるのが
好ましい。角形比としては、σｒ／σｓが０．４６以
上、とくに０．４８以上、さらには０．４９以上である
のが望ましい。

【００３５】本発明において、上記のＣｏおよび希土類
元素を含有する強磁性鉄系合金粉を用いた磁性層の磁気
特性としては、保磁力が１３５．３〜２７８．５ｋＡ／
ｍ、とくに１５９．２〜２２２．８ｋＡ／ｍであるのが
望ましい。また、磁性層中の強磁性鉄系合金粉の充填性
を極めて高くし、高出力の磁気記録媒体とするため、磁
性層の残留磁化が２．５１３ｎＷｂ以上、とくに３．１
４２ｎＷｂ以上、７．５４０ｎＷｂ以下とするのが好ま
しい。このような高残留磁化の磁性層は、上記のＣｏお
よび希土類元素を含有する強磁性鉄系合金粉を用いると
ともに、磁性粉の充填性を高める後述の手段により達成
することができる。

【００３６】なお、磁性層の磁気特性とＣｏおよび希土
類元素を含有する強磁性鉄系合金粉の磁気特性とは、い
ずれも試料振動形磁束計で室温中、外部磁場７９５．８
ｋＡ／ｍでの測定値をいい、磁性層の保磁力および残留
磁化は、直径８mmで磁性層面２０面を有する試料を貼り
合わせたものを測定したときの更正後の値である。

【００３７】本発明では、上記のＣｏおよび希土類元素
を含有する強磁性鉄系合金粉を使用することにより、磁
性層の磁気特性が向上し、最短記録波長１．０μｍ以下
でも高い出力を得ることができるともに、磁性粉自体か
ら生ずるノイズが低減され、高いＳ／Ｎ比を得ることが
できる。一方、最短記録波長１．０μｍ以下の高線記録
密度において磁性層の厚さが厚い場合には、長波長出力
は厚さに応じて大きくなるものの、短波長出力は厚み損
失の影響によりあまり変化しない。このため、長波長出
力に比べて短波長出力が相対的に低くなつて分解能が低
下し、高保磁力化による自己減磁損失の低減効果による
改善だけでは不十分になる。

【００３８】このような分解能の問題を解決するため、
検討した結果、最短記録波長１．０μｍ以下の高線記録
密度においては、磁性層の厚さを従来の磁気デイスクの
５分の１以下である０．２０μｍ以下にしたときに、高
分解能の磁気デイスクが得られることを見い出した。す
なわち、本発明では、上記のＣｏおよび希土類元素を含
有する強磁性鉄系合金粉を用いるとともに、磁性層の厚
さを０．２０μｍ以下とすることにより、磁性層の高残
留磁束密度化、高保磁力化を達成でき、高トラツク密度
における自己減磁損失を低減することができ、かつ最短
記録波長１．０μｍ以下の高線記録密度においても厚み
損失を低減でき、これにより良好な電磁変換特性を達成
できるものである。

【００３９】本発明における磁性層の厚さは、上記の観
点から、０．２０μｍ以下とすることが必要であるが、
あまりに薄くなりすぎると、磁性層の形成時に塗膜厚さ
の均一性を維持することが困難になり、また磁性層中に
充填しうる磁性粉が減少し、磁性層の磁気特性が低下す
る。このため、磁性層の厚さは、０．０３μｍ以上、と
くに０．０５〜０．２０μｍであるのが望ましい。

【００４０】一方、高密度磁気デイスクは、大容量のデ
―タを短時間で記録再生するため、高速デ―タ転送を行
う必要があり、従来の磁気デイスクで使用されている３
００ｍｉｎ^-1の２倍以上である７２０ｍｉｎ^-1あるいは
３，０００ｍｉｎ^-1以上の、ヘツドコンタクト型やニア
コンタクト型の高速回転のドライブが利用される。しか
し、上記のＣｏおよび希土類元素を含有する強磁性鉄系
合金粉を用いた磁気デイスクでは、従来の強磁性粉を用
いた磁気デイスクに比べて、常温常湿環境下での走行時
の磁性粉の脱落に基づくテンポラリ―エラ―には改善が
みられるが、低温低湿から高温高湿までのサイクル環境
下での走行時に磁性層が傷つきやすく、ドロツプアウト
や出力変動が発生しやすく、十分な走行耐久性が得られ
ない。

【００４１】この問題を解決するため、本発明者らは、
当初、従来から磁気ヘツドなどとの摺接による耐久性を
改善するために使用されている高硬度のアルミナなどの
研磨剤やカ―ボンブラツクの添加量を増やして、磁性層
の研磨能を高めることを試みたが、期待したほどの効果
は得られないうえに、出力、分解能、Ｓ／Ｎ比がいずれ
も低下することが判明した。この場合、走行初期におい
て磁気ヘツドにカ―ボンブラツクの脱落物とみられるも
のが付着していることが観察された。これは、上記のカ
―ボンブラツクとして、上記効果や導電性などを期待し
て、小粒径のものを使用すると、これが磁性層表面に存
在したときに、磁性層中に埋没する体積が小さいため、
磁気ヘツドなどとの摺接で容易に掘り起こされて脱落し
やすく、つまり小粒径のカ―ボンブラツクが磁性層中に
埋没した状態はセメント中に小さな砂利が存在している
状態と同じで、上からの衝撃により容易に脱落しやす
く、とくに０．２０μｍ以下の薄層化された磁性層では
表面にカ―ボンブラツクが浮き出しやすく、上記現象が
起こりやすくなるためと思われる。

【００４２】しかも、本発明では、磁性粉としてＣｏお
よび希土類を含有する活性な微粒子状の強磁性鉄系合金
粉を用いているため、塗料分散時に上記活性な磁性粉に
バインダを多く吸着させる必要があり、そのために、カ
―ボンブラツクを分散させるためのバインダ量が不足す
ることも考えられ、結局、磁性層中でのカ―ボンブラツ
クの固定化が弱まつて、磁性層からの脱落がより容易と
なるものと思われる。また、本発明のようなサ―ボ信号
が設けられる媒体では、磁気ヘツドが振動しながら磁性
層に摺接するため、磁気ヘツドの進行方向だけでなく、
横方向からの応力もかかるため、上記脱落がさらに一段
と容易になるものと思われる。

【００４３】本発明者らは、これらの知見を踏まえて、
さらに検討を続けた結果、非磁性支持体と磁性層との間
に少なくとも１層の下塗り層を設けるとともに、磁性層
に含ませるカ―ボンブラツクとして磁性層の厚さを超え
る大粒径のものを用いることにより、サ―ボ信号が設け
られる高密度磁気デイスクなどの高密度磁気記録媒体で
あつて、かつ磁性層の厚さを０．２０μｍ以下と薄くす
る構成としたときでも、高速回転における走行耐久性を
大きく改善できることを見い出した。

【００４４】すなわち、本発明の磁気記録媒体は高速回
転するドライブで使用されるため、磁性層の下側に下塗
り層を設けることで、摺動時における磁気ヘツドからの
荷重を分散でき、また磁性層の厚さが薄層化されたこと
による潤滑剤の減少を補うことができる。さらに、下塗
り層を設けることで、カレンダ時の磁性層の表面性も向
上でき、出力向上に寄与させることができる。このよう
な効果を発揮させる下塗り層の厚さは、０．５〜５μ
ｍ、とくに１〜３μｍであるのが好ましい。

【００４５】なお、下塗り層の厚さと、磁性層の厚さと
は、いずれも、塗膜の断面を透過型電子顕微鏡（５万
倍）で観察した断面写真を１cm間隔で１０点測定したと
きの５箇所の断面の平均値から求められるものである。

【００４６】また、上記大粒径のカ―ボンブラツクを使
用することにより、磁性層中のカ―ボンブラツク粒子の
埋没量を多くでき、少量のバインダでも強固に固定され
た状態で磁性層表面に存在し、摺接時の脱落を防止でき
るとともに、磁性層表面から適度に突出することによ
り、粘着性の磁性粉と磁気ヘツドとの摺接を抑制でき、
高速回転時でも磁気ヘツドとの摺接時の摩擦を低減し、
安定した走行耐久性を得ることができる。さらに、この
ような大粒径のカ―ボンブラツクが磁性層表面上に存在
することによつて、磁気ヘツド接触時のヘツド支持体と
しての機能も十分に発揮させることができるので、起動
時および走行時の負荷を大幅に低減でき、また小粒径の
カ―ボンブラツクと併用した場合でも、大粒径のカ―ボ
ンブラツクが小粒径のカ―ボンブラツクと磁気ヘツドな
どとの摺接の障壁となり、走行耐久性の格段の向上が可
能となるものと思われる。

【００４７】しかも、このような大粒径のカ―ボンブラ
ツクを含有させると、従来の技術点観点からすると、上
記カ―ボンブラツクが磁気ヘツドと磁性層との間に存在
して大きなスペ―シングとなり、出力を低下させること
が懸念されるが、意外にも、出力は若干の低下に抑えら
れるものであることが、本発明ではじめて見い出され
た。この理由は必ずしも明らかではないが、磁性層から
突出したカ―ボンブラツクが磁気ヘツドと摺接する際、
カ―ボンブラツクがヘツド圧によつて変形し、それによ
りスペ―シング量を低下できるためではないかと考えら
れる。

【００４８】本発明に用いられる上記大粒径のカ―ボン
ブラツクは、粒子径があまりに大きすぎると、塗膜の表
面平滑性が損なわれ、出力やＳ／Ｎ比が低下するため、
磁性層の厚さよりも大きく、かつ磁性層の厚さの３．０
倍以下であるのが好ましく、とくに１．１〜２．０倍で
あるのが好ましい。市販品としては、コロンビアン・カ
―ボン社製の「ＳＥＶＡＣＡＲＢ・ＭＴＣＩ」、カンカ
―ブ社製の「ＴｅｒｍａｘＰｏｗｄｅｒ・Ｎ−９９１」
などを挙げることができる。使用量は、Ｃｏおよび希土
類元素を含有する強磁性鉄系合金粉１００重量部に対し
て、通常０．５〜５重量部、とくに１〜３重量部とする
のが好ましい。

【００４９】本発明では、導電性の付与のため、嵩比重
の大きな粒径０．０１〜０．０３μｍの小粒径のカ―ボ
ンブラツクを併用できる。市販品としては、Ｃａｂｏｔ
社製の「ＢＬＡＣＫＰＥＡＲＬＳ８００」、「Ｍｏ
ｇｕｌ−Ｌ」、「ＶＵＬＣＡＮＸＣ−７２」、「Ｒｅ
ｇａｌ６６０Ｒ」、コロンビアン・カ―ボン社製の
「Ｒａｖｅｎ１２５５」、「ＣｏｎｄｕｃｔｅｘＳ
Ｃ」などがある。使用量は、大粒径カ―ボンブラツク／
小粒径カ―ボンブラツクの重量比が１０／９０〜８０／
２０、とくに２０／８０〜５０／５０となる割合とする
のがよい。これにより磁性層中の空孔をある程度残すこ
とができ、磁性層表面への潤滑剤の補給がスム―ズに行
われ、対磁気ヘツドとの摩擦や、不織布などのデイスク
ジヤケツト構成部材との摩擦を低下でき、走行耐久性を
さらに向上できる。

【００５０】本発明において、磁性層と下塗り層とから
ｎ−ヘキサンにより抽出される成分中に、脂肪酸および
脂肪酸エステルから選ばれる少なくとも１種の潤滑剤が
含有され、この潤滑剤の抽出量が１０〜２５０kg／ｍ³
であるとき、走行耐久性のより一層の改善がはかられ
る。すなわち、上記の抽出量が１０kg／ｍ³以上である
と、磁性層および下塗り層中に上記十分な潤滑剤が存在
して、磁性層表面の潤滑剤不足を助け、大粒径のカ―ボ
ンブラツクの存在と相まつて、走行耐久性の原因となる
磁性層表面の摩擦を低下させ、さらにクツシヨン効果を
もたらすことができ、また磁性層表面の平滑化や磁性粉
の高充填化のためにカレンダ処理を行つて磁性層中の空
孔が減少した場合でも、潤滑剤の磁性層表面への浸出が
容易になり、良好な耐久性が得られる。また、上記抽出
量が２５０kg／ｍ³以下であると、磁性粉の充填性が悪
くなつて電磁変換特性の低下を招いたり、磁性層の塗膜
の脆弱化を招くなどのおそれを回避できる。

【００５１】上記ｎ−ヘキサンにより抽出される潤滑剤
は、脂肪酸と脂肪酸エステルとの混合系であるのが好ま
しく、とくに、後述のように、炭素数１０以上の脂肪酸
と融点３５℃以下の脂肪酸エステルとの混合系であつ
て、かつ両成分の抽出重量比、つまり炭素数１０以上の
脂肪酸／融点３５℃以下の脂肪酸エステルの比が０．３
／９９．７〜１０／９０、とくに０．５／９９．５〜６
／９４であるのが好ましい。このような潤滑剤組成を有
していることにより、磁性層表面の油膜強度を維持しつ
つ、摩擦係数を低減し、走行耐久性を向上することがで
きる。

【００５２】なお、上記したｎ−ヘキサンにより抽出さ
れる潤滑剤の抽出量とは、磁気記録媒体６００cm²を切
り出し、これをｎ−ヘキサン１リツトルに１０分間浸漬
する作業を２回繰り返し、６０℃で５分間乾燥した抽出
後の試料の重量を３０秒以内に測定し、その浸漬前後の
重量差から求めた値を磁性層と下塗り層の総体積で除し
た値をいう。また、抽出される潤滑剤の組成比は、ガス
クロマトグラフイにより、温度１５０℃から２００℃ま
で、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定したものを検量線法
により求めた値をいう。

【００５３】また、本発明においては、磁性層の厚さを
０．２０μｍ以下とする場合に、高速回転時の走行耐久
性の改善のための自己研磨能を向上するため、磁性層の
鋼球摩耗体積を０．５×１０^-4〜５．０×１０^-4mm³、
とくに１．０×１０^-4〜３．０×１０^-4mm³の範囲に設
定するのが好ましい。このような範囲に設定することに
より、長時間走行時の出力やＳ／Ｎ比の劣化を抑制する
ことができ、磁気ヘツドの磨耗とヘツド目詰まりを低減
することができる。

【００５４】上記の鋼球摩耗体積とは、摺動面の位置を
移動させながら、回転摺動試験により測定されるもので
あつて、従来の同一部分を往復摺動させて測定されるも
のとは異なり、高速時に磁気ヘツドと摺接する磁性層表
面の性状を反映したものである。つまり、従来の往復摺
動試験では、同一箇所を短い距離で摺動するにすぎない
ため、磁性層表面に存在する耐久性に寄与しない内部の
研磨成分まで考慮してしまうこととなるが、高速摺動時
における実際の耐久性は、上記のような研磨成分全体で
なく、磁性層表面近傍のみの塗膜の凝集力、研磨剤、摩
擦低下成分などの要素が影響するものと考えられる。こ
の観点から、本発明の鋼球摩耗体積は、磁性層面が高速
で磁気ヘツドと摺接する場合の磁性層の表面性状を耐久
性との関係において精密に反映できることを見い出した
ものである。

【００５５】すなわち、本発明の鋼球摩耗体積の測定に
おいては、図１に示すように、ドライブ１の上キヤリツ
ジを取り外し、上ヘツドに代えて先端に鋼球３〔高炭素
クロム軸受鋼製、直径６．３５mm（ＪＩＳＢ−１５０
１）〕を固定した天秤４を取り付け、下キヤリツジ２の
ヘツド表面に厚さ０．２mm程度のＳＵＳ製の金属板５を
貼り付けて鋼球の受け面とし、２０℃，５０％ＲＨの環
境下で、カ―トリツジに組み込んだ試料デイスクをセツ
トし、鋼球に１０ｇの荷重をかかるように天秤に分銅を
のせ、この状態で半径３０mmの位置で、１０秒間、デイ
スクを７２０ｍｉｎ^-1で回転させる。

【００５６】つぎに、荷重をかけたまま鋼球を１mm外周
部まで移動して１０秒間回転させ、さらに１mm外周部に
鋼球を移動して１０秒間回転させるという、移動・回転
の動作を順次繰り返し、合計で６０秒間回転させて、デ
イスクを止める。この後、鋼球を取り外して、光学顕微
鏡（１００倍）で観察し、摺動によつて生じた円形の摩
耗面の半径（ｒ）と鋼球の半径（Ｒ）とから、下記の式
にしたがい、磁性層の鋼球摩耗体積（Ｖ）を算出する。
図１中、６はドライブ基板、７はドライブコントロ―
ラ、８はスピンドル、９はステ―タである。Ｖ＝（π／３）×｛２Ｒ³−√（Ｒ²−ｒ²）×〔２Ｒ
²＋ｒ²〕｝

【００５７】本発明の磁気記録媒体の構成について、以
下、磁性層、下塗り層および非磁性支持体の順に説明す
る。まず、磁性層の構成成分には、Ｃｏおよび希土類元
素を含有する強磁性鉄系合金粉とカ―ボンブラツクのほ
かに、この合金粉の結合剤、潤滑剤、研磨剤などがあ
り、その他、上記合金粉の分散性を高めるために、アル
コ―ル、脂肪酸、脂肪族アミン、界面活性剤などの分散
剤が用いられる。

【００５８】磁性層に使用する結合剤には、塩化ビニル
樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合樹脂、塩化ビニル
−ビニルアルコ―ル共重合樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニ
ル−無水マレイン酸共重合樹脂、ニトロセルロ―スなど
の中から選ばれる少なくとも１種とポリウレタン樹脂と
の組み合わせがある。中でも、塩化ビニル−酢酸ビニル
−ビニルアルコ―ル共重合樹脂とポリウレタン樹脂を併
用するのが好ましい。ポリウレタン樹脂には、ポリエス
テルポリウレタン、ポリエ―テルポリウレタン、ポリエ
―テルポリエステルポリウレタン、ポリカ―ボネ―トポ
リウレタン、ポリエステルポリカ―ボネ―トポリウレタ
ンなどがある。

【００５９】これらの結合剤としては、Ｃｏおよび希土
類元素を含有する強磁性鉄系合金粉の分散性を向上し、
充填性を上げるために、官能基を有するものが好まし
い。官能基としては、−ＣＯＯＭ、−ＳＯ₃Ｍ、−ＯＳ
Ｏ₃Ｍ、−Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₃、−Ｏ−Ｐ＝Ｏ（ＯＭ）₂
（いずれも、Ｍは水素原子またはアルカリ金属塩基）、
−ＯＨ、−ＮＲ₂、−Ｎ⁺Ｒ₃（いずれも、Ｒは炭化水
素基）、エポキシ基などが挙げられる。２種以上の樹脂
を併用する場合には、官能基を一致させるのが好まし
く、中でも、−ＳＯ₃Ｍ基が好ましい。

【００６０】これらの結合剤は、Ｃｏおよび希土類元素
を含有する強磁性鉄系合金粉１００重量部に対して、５
〜５０重量部、好ましくは１０〜３５重量部の範囲で用
いられる。とくに、結合剤として塩化ビニル系樹脂を用
いる場合は５〜３０重量部、ポリウレタン樹脂を用いる
場合は２〜２０重量部の範囲とし、これらの両樹脂を上
記の使用割合で組み合わせて用いるのが最も好ましい。

【００６１】これらの結合剤とともに、結合剤中に含ま
れる官能基などと結合させて架橋する熱硬化性の架橋剤
を併用するのが望ましい。この架橋剤としては、トリレ
ンジイソシアネ―ト、ヘキサメチレンジイソシアネ―
ト、メチレンジイソシアネ―トなどや、これらのイソシ
アネ―ト類とトリメチロ―ルプロパンなどの水酸基を複
数個有するものとの反応生成物、上記イソシアネ―ト類
の縮合生成物などの各種のポリイソシアネ―トが好まし
い。これらの架橋剤は、結合剤１００重量部に対して、
通常１５〜７０重量部の割合で用いられる。

【００６２】磁性層に使用する潤滑剤には、従来公知の
脂肪酸、脂肪酸エステル、炭化水素などが単独でまたは
２種以上混合して用いられる。中でも、炭素数１０以
上、好ましくは１２〜３０の脂肪酸と、融点３５℃以
下、好ましくは１０℃以下の脂肪酸エステルとを併用す
るのが好ましい。これらの潤滑剤は、一部が強磁性鉄系
合金粉に吸着して磁性粉の分散性を助け、また初期摩耗
において媒体−ヘツド間の接触をやわらげ、摩耗係数を
低下させてヘツド汚れの低減に寄与する。

【００６３】炭素数１０以上の脂肪酸としては、直鎖、
分岐、シス・トランスなどの異性体のいずれでもよい
が、潤滑性能にすぐれる直鎖型が好ましい。このような
脂肪酸としては、たとえば、ラウリン酸、ミリスチン
酸、ステアリン酸、パルミチン酸、ベヘン酸、オレイン
酸、リノ―ル酸などが挙げられる。これらの中でも、ミ
リスチン酸、ステアリン酸、パルミチン酸などが好まし
い。

【００６４】融点３５℃以下の脂肪酸エステルには、オ
レイン酸ｎ−ブチル、オレイン酸ヘキシル、オレイン酸
ｎ−オクチル、オレイン酸２−エチルヘキシル、オレイ
ン酸オレイル、ラウリン酸ｎ−ブチル、ラウリン酸ヘプ
チル、ミリスチン酸ｎ−ブチル、オレイン酸ｎ−ブトキ
シエチル、トリメチロ―ルプロパントリオレ―ト、ステ
アリン酸ｎ−ブチル、ステアリン酸ｓ−ブチル、ステア
リン酸イソアミル、ステアリン酸ブチルセロソルブなど
がある。これらの脂肪酸エステルは、分子量や構造の違
い、融点の違いにより、油膜強度や抽出量を制御できる
ので、組み合わせによる最適化を行つてもよい。上記融
点を有することにより、低温低湿下にさらされても、磁
性層と磁気ヘツドとの高速摺接時に磁性層表面に容易に
滲出移行し、そのすぐれた潤滑作用を効果的に発揮させ
ることができる。

【００６５】これらの潤滑剤を磁性層中に含ませるに
は、磁性粉と結合剤を混合する際に、上記両成分と一緒
に添加するか、上記混合の前または後に添加するか、あ
るいはあらかじめ形成された磁性層の表面に潤滑剤溶液
などを塗布または噴霧すればよい。その際、潤滑剤の使
用量は、Ｃｏおよび希土類元素を含有する強磁性鉄系合
金粉１００重量部に対して、１〜１５重量部、好ましく
は２〜１２重量部、さらに好ましくは４〜１０重量部と
するのがよい。炭素数１０以上の脂肪酸と、融点３５℃
以下の脂肪酸エステルを併用する場合、両者の添加比率
は、重量比で１０／９０〜８０／２０、好ましくは２０
／８０〜６０／４０とするのがよい。

【００６６】磁性層に使用する研磨剤は、磁性層の鋼球
摩耗体積を調整するために、好ましく用いられる。研磨
剤には、粒状、角状、針状のα化率９０％以上のα−ア
ルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）、β−アルミナ、γ−アルミナ、
クロム、α−酸化鉄、炭化ケイ素、酸化チタン、酸化セ
リウム、二酸化ケイ素、ダイヤモンドなどがある。中で
も、硬度が高く、磁性層の表面に存在して摩耗係数低減
の効果が大きいα−アルミナがとくに好ましい。研磨剤
の粒子径は、媒体−ヘツド間のスペ―シングを小さく
し、鋼球摩耗体積を本発明の範囲内とするためにも、粒
径が０．３μｍ以下、とくに０．２μｍ以下であるのが
好ましい。しかし、あまりに小さいと、磁気ヘツドとの
摩耗係数が増大し、走行耐久性が低下するため、粒径が
０．０２μｍ以上、とくに０．１μｍ以上であるのが好
ましい。

【００６７】研磨剤を磁性層中に含ませるには、磁性粉
と結合剤をニ―ダなどで混練する工程または予備撹拌工
程で添加するか、あるいはあらかじめ研磨剤分散液をつ
くつておき、これを磁性塗料中に添加すればよい。生産
性の点からいえば、別工程を設ける必要のない前者の方
が、より好ましい。研磨剤の添加量としては、電磁変換
特性およびヘツド汚れの観点から、Ｃｏおよび希土類元
素を含有する強磁性鉄系合金粉１００重量部に対して、
５〜２５重量部、好ましくは１０〜２０重量部とするの
がよい。

【００６８】磁性層の形成にあたり、磁性塗料や潤滑剤
溶液などの調製に用いる溶剤としては、従来から使用さ
れている溶剤をいずれも使用できる。たとえば、ベンゼ
ン、トルエン、キシレンなどの芳香族系溶剤、アセト
ン、シクロヘキサノン、メチルエチルケトンなどのケト
ン系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチルなどのエステル系溶
剤、エタノ―ル、イソプロパノ―ルなどのアルコ―ル系
溶剤のほか、ヘキサン、テトラヒドロフラン、ジメチル
ホルムアミドなどが挙げられる。

【００６９】つぎに、下塗り層の構成成分には、無機粉
末、結合剤、潤滑剤、カ―ボンブラツクなどがある。無
機粉末には、非磁性粉、磁性粉のいずれも使用できる。
非磁性粉としては、α−化率９０％以上のα−アルミ
ナ、β−アルミナ、γ−アルミナ、α−酸化鉄、ＴｉＯ
₂（ルチル、アナタ―ゼ）、ＴｉＯ_X、酸化セリウム、
酸化スズ、酸化タングステン、ＺｎＯ、ＺｒＯ₂、Ｓｉ
Ｏ₂、Ｃｒ₂Ｏ₃、ゲ―タイト、コランダム、窒化珪
素、チタンカ―バイト、酸化マグネシウム、窒化硼素、
二硫化モリブデン、酸化銅、ＭｇＣＯ₃、ＣａＣＯ₃、
ＢａＣＯ₃、ＳｒＣＯ₃、ＢａＳＯ₄、炭化珪素、炭化
チタンなどが単独でまたは組み合わせて使用される。磁
性粉としては、γ−Ｆｅ₂Ｏ₃、Ｃｏ−γ−Ｆｅ
₂Ｏ₃、Ｂａフエライトなどの保磁力２３．９ｋＡ／ｍ
以下の低保磁力の磁性粉が用いられる。

【００７０】これらの無機粉末は、球状、針状、板状の
いずれの形状であつてもよい。針状の無機粉末は、下塗
り層の表面性を向上してそれによつて上層磁性層の表面
性に好結果を与え、また粒状の無機粉末は、下塗り層で
磁気ヘツドからの応力を分散させる上で有効に作用す
る。このため、針状の無機粉末と粒状の無機粉末を併用
するのが好ましい。無機粉末の粒径（針状の場合は長軸
径、粒状の場合は最大直径、板状の場合は板径）は、こ
れがあまりに大きすぎると、下塗り層の表面性が低下
し、磁性層表面に影響を与えるため、０．５μｍ以下で
あるのが好ましい。また、無機粉末の上記粒径があまり
に小さすぎると、下塗り層の無機粉末の充填性が上が
り、潤滑剤を保持できる空孔が減少するとともに、クツ
シヨン効果も低下するため、上記粒径は０．０５μｍ以
上であるのが好ましい。無機粉末の使用量は、上記粒径
と同様の理由から、下塗り層全体の６０〜９０重量％、
とくに、７０〜８０重量％であるのが好ましい。

【００７１】下塗り層に使用する結合剤には、磁性層を
構成する前記の結合剤と同様の樹脂が用いられ、好まし
くは磁性層の結合剤と同種の樹脂を用いるのがよい。と
くに塩化ビニル系樹脂とポリウレタン樹脂との併用系で
一致させると、下塗り層と磁性層との弾性が近くなり、
磁気ヘツドからの荷重を良好に分散させることができ
る。また、下塗り層の結合剤は、磁性層の結合剤と同種
の官能基を有しているのが望ましい。とくに塩化ビニル
系樹脂とポリウレタン樹脂との併用系において、下塗り
層と磁性層で官能基を一致させると、両層の接着性が向
上するとともに、下塗り層から磁性層への潤滑剤の浸出
が円滑となるため、好ましい。

【００７２】下塗り層の結合剤の使用量は、無機粉末１
００重量部に対して、２０〜４５重量部、とくに２５〜
４０重量部であるのが好ましい。なお、下塗り層の強度
を上げるために、磁性層の場合と同様に、上記の結合剤
とともに、結合剤中に含まれる官能基などと結合させて
架橋する熱硬化性の架橋剤を併用するのも望ましい。架
橋剤の使用量としては、上記の結合剤１００重量部に対
して、１５〜７０重量部とするのが好ましい。

【００７３】下塗り層に使用する潤滑剤としては、磁性
層と同様の潤滑剤を使用できるが、脂肪酸は脂肪酸エス
テルよりも上層への浸出性に劣るため、脂肪酸エステル
を単独でまたは脂肪酸エステルの添加比率を大きくして
使用するのが望ましい。下塗り層の潤滑剤の添加量は、
無機粉末１００重量部に対し、通常４〜１８重量部、好
ましくは５〜１６重量部、より好ましくは６〜１４重量
部とするのがよい。下塗り層への脂肪酸と脂肪酸エステ
ルの添加比率は、重量比で０／１００〜４０／６０、と
くに０／１００〜３０／７０であるのが好ましい。潤滑
剤を下塗り層に含ませるには、下塗り層用塗料のニ―ダ
などによる混合の際に一緒に添加するか、上記混合の前
または後に添加するか、あるいはあらかじめ形成された
下塗り層の表面に潤滑剤溶液などを塗布または噴霧すれ
ばよい。

【００７４】下塗り層に使用するカ―ボンブラツクとし
ては、粒径が０．０１〜０．０３μｍのカ―ボンブラツ
クと、粒径が０．０５〜０．３μｍのカ―ボンブラツク
とを併用するのが好ましい。前者のカ―ボンブラツク
は、磁性層の場合と同様に、潤滑剤を保持する空孔を確
保するためのものであり、また後者のカ―ボンブラツク
は、下塗り層の塗膜強度の向上とクツシヨン効果の両立
をはかるためのものである。下塗り層へのカ―ボンブラ
ツクの添加量としては、両者のカ―ボンブラツクを併せ
て、無機粉末１００重量部に対して、５〜７０重量部、
とくに１５〜４０重量部とするのが好ましい。

【００７５】本発明において、下塗り層中のカ―ボンブ
ラツクの粒径は、前記した磁性層中に含有させた磁性層
の厚さよりも大きな粒径のカ―ボンブラツクの粒径の
０．０１〜０．５倍、とくに０．０５〜０．２５倍であ
るのが好ましい。下塗り層中のカ―ボンブラツクの粒径
を、磁性層中に含有させた磁性層の厚さよりも大きな粒
径のカ―ボンブラツクの粒径の０．５倍以下とすること
により、下塗り層から突出するカ―ボンブラツクと上層
磁性層中の上記大粒径のカ―ボンブラツクとの界面での
重なり合いが抑制され、磁性層表面をより平滑にするこ
とができ、一方、０．０１倍以上とすることにより、上
層磁性層中に含有する上記大粒径のカ―ボンブラツクが
磁気ヘツドからの荷重を受けた場合に、この荷重を下塗
り層でさらに均一に分散させることができる。

【００７６】粒径が０．０１〜０．０３μｍのカ―ボン
ブラツクには、Ｃａｂｏｔ社製の「ＢＬＡＣＫＰＥＡ
ＲＬＳ８００」、「Ｍｏｇｕｌ−Ｌ」、「ＶＵＬＣＡ
ＮＸＣ−７２」、「Ｒｅｇａｌ６６０Ｒ」、コロンビ
アン・カ―ボン社製の「Ｒａｖｅｎ１２５５」、「Ｃ
ｏｎｄｕｃｔｅｘＳＣ」などがある。粒径が０．０５
〜０．３μｍのカ―ボンブラツクには、Ｃａｂｏｔ社製
の「ＢＬＡＣＫＰＥＡＲＬＳ１３０」、「Ｍｏｎａ
ｒｃｈ１２０」、コロンビアン・カ―ボン社製の「Ｒ
ａｖｅｎ４５０」、「Ｒａｖｅｎ４１０」、カンカ
―ブ社製の「ＴｅｒｍａｘＰｏｗｄｅｒ・Ｎ−９９１」
などがある。

【００７７】下塗り層の形成にあたり、下塗り層用塗料
や潤滑剤溶液の調製用溶剤として、磁性層の場合と同様
の芳香族系溶剤、ケトン系溶剤、エステル系溶剤、アル
コ―ル系溶剤や、ヘキサン、テトラヒドロフランなどの
溶剤が用いられる。

【００７８】本発明において、上記の下塗り層は、１層
だけに限定されず、必要に応じて、２層以上とすること
もできる。たとえば、無機粉末や結合剤などの種類、量
が異なる２層ないしそれ以上の多層構成として、上層磁
性層を含む全体として、３層以上の積層構成とすること
もできる。

【００７９】つぎに、非磁性支持体としては、従来から
使用されている磁気記録媒体用の非磁性支持体をいずれ
も使用できる。具体的には、ポリエチレンテレフタレ―
ト、ポリエチレンナフタレ―トなどのポリエステル類、
ポリオレフイン類、セルロ―ストリアセテ―ト、ポリカ
―ボネ―ト、ポリアミド、ポリイミド、ポリアミドイミ
ド、ポリスルフオン、アラミド、芳香族ポリアミドなど
からなる、厚さが通常３〜１００μｍのフイルムが用い
られる。

【００８０】高密度磁気デイスクで高トラツク密度を達
成するために使われるトラツキングサ―ボ機構は、使用
環境とくに高温環境下の試験において発生する非磁性支
持体の収縮の異方性が大きいと追従性が低下し、トラツ
キングエラ―が生じやすい。このため、非磁性支持体と
しては、１０５℃、３０分の熱収縮率、つまり１０５℃
で３０分間熱処理し放冷したのちの熱収縮が、縦方向で
１．５％以下、横方向で１．０％以下であるのが好まし
い。上記の熱収縮率は、非磁性支持体の幅１０mm、長さ
３００mmの試験片６本をＭＤ／ＴＤより各々採取し、１
０５℃の熱風中で３０分間熱処理し冷却したのちの長さ
を測定し、〔（元の長さ−収縮後の長さ）／元の長さ〕
×１００（％）の平均値として、求められる。

【００８１】本発明の磁気記録媒体の製造において、磁
性層と下塗り層の形成に際しては、従来から公知の塗料
製造工程を使用でき、とくにニ―ダなどによる混練工程
や一次分散工程を併用するのが好ましい。一次分散工程
では、サンドミルを使用することにより、磁性粉の分散
性の改善とともに、塗膜強度を調整でき、それにより磁
性層の鋼球摩耗体積を設定できるので、好ましい。

【００８２】上記の一次分散工程では、分散媒体として
高硬度のジルコニアビ―ズを用いるのが好ましい。この
ジルコニアビ―ズは、常温等方圧成形（ＣＩＰ法）、高
温等方圧成形（ＨＩＰ法）により得られるものが好まし
い。その中でも、理論密度に近く、サンドミルなどで強
分散を行つてもビ―ズが割れにくく、摩耗が均一に起こ
るＨＩＰ法によるジルコニアビ―ズが最も好ましい。こ
のようなジルコニアビ―ズの具体例としては、東レ社製
の「トレセラム」、日本化学陶業社製の「ジルコニアボ
―ル」を挙げることができる。また、分散時間として
は、塗料の滞留時間で３０〜１００分の範囲で適宜調整
するのが好ましい。

【００８３】塗布工程では、グラビア塗布、ロ―ル塗
布、ブレ―ド塗布、エクストル―ジヨン塗布などの従来
から公知の塗布方法を使用できる。その際、下塗り層お
よび磁性層の塗布方法は、非磁性支持体上に下塗り層を
塗布乾燥したのちに磁性層を塗布する、逐次重層塗布方
法か、下塗り層と磁性層とを同時に塗布する、同時重層
塗布方法のいずれの方法を採用してもよい。

【００８４】本発明の磁気記録媒体の製造においては、
塗布乾燥後、プラスチツクロ―ルや金属ロ―ルを用いた
カレンダによる表面処理を行うのが望ましい。カレンダ
処理を行うことにより、磁性層の表面を平滑化できると
ともに、強磁性鉄系合金粉の充填度を向上でき、残留磁
束密度を向上させることができる。このようなカレンダ
処理の温度としては、６０〜１５０℃が好ましく、７０
〜１２０℃がより好ましい。また、カレンダ処理の線圧
は、９８〜２９４ｋＮ／ｍが好ましく、１１８〜１９６
ｋＮ／ｍがより好ましい。

【００８５】本発明の磁気記録媒体において、磁性層の
鋼球摩耗体積は、磁性層の表面粗度によつても変化する
ため、一次分散工程での磁性塗料の分散性とカレンダ処
理、塗膜表面研磨処理で適宜調整できる。磁性層の表面
粗度は、光干渉計三次元表面粗さにおける平均表面粗さ
（Ｒａ）が１〜８．５ｎｍ、好ましくは３〜７ｎｍとな
るように、カレンダ工程でロ―ルの圧力や温度を調節し
て鏡面加工処理、最終的な塗膜表面研磨処理を行うのが
よい。

【００８６】なお、塗膜表面の研磨処理は、平均表面粗
さが０．４μｍ以下のアルミナ、酸化クロムなどの研磨
ホイ―ルや研磨テ―プにより研磨するのが好ましい。ま
た、研磨処理条件は、エア―圧が０．０１〜１．０ＭＰ
ａ、研磨時間が０．５〜５秒、デイスク回転数が５００
〜５，０００ｍｉｎ^-1の範囲で適宜調整するのが好まし
い。上記Ｒａが１ｎｍ未満では、磁性層が平滑化しす
ぎ、磨耗係数が高くなるとともに、磁気ヘツドとの貼り
付きが生じ、また磁気ヘツドとの真実接触面積の増大か
ら温度サイクル耐久性の低下が顕著となる。Ｒａが８．
５ｎｍより大きくなると、磁性層表面の凹凸が顕著とな
るため、同様に磁性層の削れによる粉落ちが発生し、シ
―ク耐久性が劣化しやすくなるとともに、Ｓ／Ｎ比も劣
化する。

【００８７】また、本発明の磁気記録媒体は、その形状
がデイスク状である場合、このデイスクを取り付けるハ
ブとして、金属またはプラスチツク製のものが用いられ
る。その際、面振れ幅が８０μｍ以下のハブを用いるの
が好ましい。高密度磁気デイスクでは、高いデイスク回
転数で利用されるため、ドライブに挿入されたデイスク
をスピンドルに固定し回転させるデイスククランプ機構
では、ハブの面振れ幅がデイスクの面振れ幅に直接影響
しやすく、出力変動をもたらすとともに、回転時にデイ
スクに局部的な荷重が加わりやすく、これによりシ―ク
耐久性が低下しやすくなる。このため、面振れ幅が８０
μｍ以下、好ましくは６０μｍ以下のハブを用いること
により、さらに、高出力でシ―ク耐久性を改善できる。

【００８８】本発明にいう上記の面振れ幅は、ハブ単体
を後述の電磁変換特性評価装置にて１，０００ｍｉｎ^-1
で回転させた際の回転軸方向の動的変動幅をフオトニツ
クセンサ（スポツト径０．５μｍ）で検知し、その最大
値を示したものである。

【００８９】本発明の磁気記録媒体においては、その一
定領域にサ―ボ信号を設けるが、このサ―ボ信号は、既
述のとおり、デ―タ信号を記録する前に設けても、デ―
タ信号を記録すると同時に設けてもよい。サ―ボ信号に
は、従来から用いられている磁気サ―ボ信号、光サ―ボ
信号がある。サ―ボ信号の占める面積は、媒体の磁性層
全面積に対し、デイスク状媒体では７％以下、テ―プ状
媒体では１０％以下であるのが望ましい。この範囲外で
はトラツキング精度は向上するが、有効記録面に占める
デ―タ領域の割合が少なくなり、記録容量の確保が困難
となる。

【００９０】磁気サ―ボ信号で一般的なセクタ―サ―ボ
信号の設け方としては、たとえば、磁気ヘツドを高精度
でトラツク送りできるよう改造したサ―ボライト専用の
ドライブを用いて、各セクタ―の先頭に半トラツク分だ
け位置をずらしてサ―ボ信号Ａを、さらにサ―ボ信号Ａ
に続けて逆方向に半トラツク分だけ位置をずらしてサ―
ボ信号Ｂを記録する。サ―ボ信号Ａとサ―ボ信号Ｂと
は、サ―ボ信号処理回路で識別が容易となるように、異
なる周波数を用いる。各サ―ボ信号のビツト数は、記録
面に占めるサ―ボ信号領域の割合、ヘツドと媒体の相対
速度、サ―ボ回路の構成などに応じて、決められる。ま
た、複数トラツクに及ぶオフトラツクが想定されるシス
テムでは、たとえば、互いに異なる周波数のサ―ボ信号
Ａ、サ―ボ信号Ｂ、サ―ボ信号Ｃ、サ―ボ信号Ｄの４つ
のサ―ボ信号を用いることにより、正しいトラツク位置
を検出しやすくする手法がとられる。

【００９１】光サ―ボ信号の設け方としては、たとえ
ば、トラツク間にデユ―テイ―比５０：５０の破線状の
溝を形成し、光学センサでこの溝の位置を検出してヘツ
ドの位置決めをする方法がとられる。このときの溝の幅
は、記録面に占めるサ―ボ信号領域の割合、要求される
サ―ボ信号のＳ／Ｎ比などに応じて、適宜決められる。
上記溝の形成方法には、スタンプ方式で刻印する方法、
レ―ザ―光線で磁性層表面の一部を焼き切る方法などが
ある。デイスク状媒体では形成される溝の真円度が高い
後者の方法がより高いトラツキング精度が得られる。な
お、テ―プ状媒体では、磁気記録に関与しないバツクコ
―ト面に補助的なサ―ボ信号を設ける場合もある。この
ようなサ―ボ信号は、たとえば、印刷により光サ―ボ信
号を設ける方法などがとられるが、磁気デ―タトラツク
との相互位置精度を確保するのが難しく、記録面に設け
られるサ―ボ信号と併用する必要がある。

【００９２】なお、本発明において、前記したデイスク
状の磁気記録媒体を高速回転のドライブで使用する場合
には、不織布の摩耗により、エラ―上昇の原因となるた
め、リフタ―のないジヤケツトを用いるのが好ましい。

【００９３】

【実施例】以下、実施例を記載して、本発明をさらに具
体的に説明する。各例において、部とあるのは重量部を
意味するものとする。

【００９４】実施例１＜下塗り層用塗料成分＞ α−酸化鉄（平均長軸長：０．１４μｍ、平均針状比：７）６５部粒状α−アルミナ（粒径：０．４μｍ）１０部カ―ボンブラツク（粒径：０．０２４μｍ）１８部カ―ボンブラツク（粒径：０．０７５μｍ）７部塩化ビニル−酢酸ビニル−ビニルアルコ―ル共重合樹脂１６部（含有−ＳＯ₃Ｎａ基：０．０７ｍｍｏｌ／ｇ）ポリウレタン樹脂（含有−ＳＯ₃Ｎａ基：０．１ｍｍｏｌ／ｇ）７部オレイン酸オレイル（融点：０℃以下）６部ステアリン酸ｎ−ブチル（融点：２８℃）２部シクロヘキサノン２００部メチルエチルケトン２００部

【００９５】＜磁性塗料成分＞ＣｏおよびＹを含有する強磁性鉄系合金粉１００部（Ｃｏ／Ｆｅ：０．２、Ｙ／Ｆｅ：０．０３、Ａｌ／Ｆｅ：０．０２、ｐＨ：７、平均長軸長：０．１２μｍ、Ｈｃ：１５９．２ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ比表面積：５０ｍ²／ｇ、 σｓ：１７．６μＷｂ／ｇ）カ―ボンブラツク（粒径：０．０２μｍ）１部カ―ボンブラツク（粒径：０．３５μｍ）２．５部粒状α−アルミナ（粒径：０．３μｍ）１５部塩化ビニル−酢酸ビニル−ビニルアルコ―ル共重合樹脂１３部（含有−ＳＯ₃Ｎａ基：０．０７ｍｍｏｌ／ｇ）ポリウレタン樹脂（含有−ＳＯ₃Ｎａ基：０．１ｍｍｏｌ／ｇ）４部ミリスチン酸（炭素数：１５）１部オレイン酸オレイル（融点：０℃以下）５部シクロヘキサノン２５０部メチルエチルケトン２５０部

【００９６】上記の下塗り層用塗料成分をニ―ダで混練
したのち、サンドミルにより滞留時間６０分で分散さ
せ、これにポリイソシアネ―ト６部を加えて、下塗り層
用塗料を調製した。これとは別に、上記の磁性塗料成分
をニ―ダで混練したのち、サンドミルにより滞留時間６
０分で分散させ、これにポリイソシアネ―ト７部を加え
て、磁性塗料を調製した。上記の下塗り層用塗料を、ポ
リエチレンテレフタレ―トフイルムからなる支持体（１
０５℃，３０分の熱収縮率が縦方向で０．８％、横方向
で０．６％）に、乾燥後の厚さが片面で１μｍとなるよ
うに、両面に塗布し、乾燥した。

【００９７】このようにして支持体の両面に下塗り層を
形成したのち、この下塗り層上に、さらに上記の磁性塗
料をカレンダ―処理後の磁性層の厚さが片面で０．１８
μｍとなるように、両面に塗布し、乾燥した。なお、下
塗り層中のカ―ボンブラツクの粒径は、上層磁性層中の
大粒径のカ―ボンブラツクの粒径の０．０７〜０．２１
倍であつた。ついで、この磁気シ―トを５段カレンダ
（温度８０℃、線圧１４７ｋＮ／ｍ）で鏡面化処理し、
６０℃で２４時間エ―ジングしたのち、３．５型サイズ
に打ち抜いた。その後、アルミナ研磨テ―プ（ＷＡ−６
０００：アルミナ粒径２μｍ、表面粗さ０．４μｍ）に
よる表面研磨処理（エア―圧０．２５ＭＰａ、研磨時間
１秒、デイスク回転数２，０００ｍｉｎ^-1）を施し、さ
らに７０℃で２４時間エ―ジング処理して、磁気デイス
クを作製した。

【００９８】この磁気デイスクを、面振れ幅６０μｍの
３．５型フロツピ―用ハブに取り付けたのち、デイスク
の裏面にレ―ザ―カツト方式によりグル―ブ幅２．２μ
ｍ、１周あたりのグル―ブ数１，５００、デユ―テイ―
比５０：５０、サ―ボトラツクピツチ２０．４μｍで、
トラツク半径２３mmから３９．５mmの範囲に磁性層面積
に対して５．４％の面積割合で光サ―ボ用グル―ブを設
け、さらにリフタ―のない不織布付きの３．５型フロツ
ピ―用カ―トリツジに格納して、最終的な磁気デイスク
とした。

【００９９】実施例２磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＹを含有する強
磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．２、Ｙ／Ｆｅ：０．
０３、Ａｌ／Ｆｅ：０．０３、ｐＨ：７、平均長軸長：
０．０７μｍ、Ｈｃ：１５９．２ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ比表
面積：５０ｍ²／ｇ、σｓ：１７．０μＷｂ／ｇ）１０
０部に変更するとともに、粒径０．３μｍの粒状α−ア
ルミナ１５部に代えて粒径０．１５μｍの粒状α−アル
ミナ１５部を使用し、また粒径０．３５μｍのカ―ボン
ブラツク２．５部に代えて粒径０．２７μｍのカ―ボン
ブラツク２．５部を使用し（下塗り層中のカ―ボンブラ
ツクの粒径は、上層磁性層中の大粒径のカ―ボンブラツ
クの粒径の０．１２〜０．３８倍である）、かつカレン
ダ処理後の磁性層の厚さを片面で０．１０μｍに変更
し、さらに表面研磨処理をアルミナ研磨テ―プ（ＷＡ−
６０００）に代えてアルミナ研磨テ―プ（ＷＡ−８００
０：アルミナ粒径１．２μｍ、表面粗さ０．０７μｍ）
で行うようにした以外は、実施例１と同様にして、光サ
―ボ用グル―ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１００】実施例３磁性塗料成分中、粒径０．３５μｍのカ―ボンブラツク
２．５部に代えて、粒径０．２７μｍのカ―ボンブラツ
ク２．５部を使用し（下塗り層中のカ―ボンブラツクの
粒径は、上層磁性層中の大粒径のカ―ボンブラツクの粒
径の０．０９〜０．２８倍である）、かつカレンダ処理
後の磁性層の厚さを片面で０．１６μｍに変更し、ま
た、下塗り層用塗料成分中、オレイン酸オレイルの添加
量を６部から１３部に変更し、かつ下塗り層用塗料成分
のサンドミルによる分散条件を滞留時間６０分から５０
分に変更した以外は、実施例１と同様にして、光サ―ボ
用グル―ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１０１】実施例４磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＣｅを含有する
強磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．２、Ｃｅ／Ｆｅ：
０．０４、Ａｌ／Ｆｅ：０．０５、ｐＨ：７、平均長軸
長：０．１４μｍ、Ｈｃ：１５９．２ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ
比表面積：５０ｍ²／ｇ、σｓ：１６．３μＷｂ／ｇ）
１００部に変更し、かつカレンダ処理後の磁性層の厚さ
を片面で０．２０μｍに変更するとともに、下塗り層用
塗料成分および磁性塗料成分のサンドミルによる分散条
件を、それぞれ滞留時間６０分から９０分に変更し、さ
らに５段カレンダによる鏡面化処理を温度７０℃、線圧
１１８ｋＮ／ｍで行うようにした以外は、実施例１と同
様にして、光サ―ボ用グル―ブを有する磁気デイスクを
作製した。

【０１０２】実施例５磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＬａを含有する
強磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．３、Ｌａ／Ｆｅ：
０．０３、Ａｌ／Ｆｅ：０．０２、ｐＨ：９、平均長軸
長：０．１２μｍ、Ｈｃ：１５１．２ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ
比表面積：５５ｍ²／ｇ、σｓ：１８．８μＷｂ／ｇ）
１００部に変更し、かつ、下塗り層用塗料成分および磁
性塗料成分のサンドミルによる分散条件を、それぞれ滞
留時間６０分から９０分に変更するとともに、５段カレ
ンダによる鏡面化処理を温度９０℃、線圧２４５ｋＮ／
ｍで行うようにした以外は、実施例１と同様にして、光
サ―ボ用グル―ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１０３】実施例６磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＮｄを含有する
強磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．４、Ｎｄ／Ｆｅ：
０．０３、Ａｌ／Ｆｅ：０．０５、ｐＨ：７、平均長軸
長：０．１０μｍ、Ｈｃ：１７５．１ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ
比表面積：５５ｍ²／ｇ、σｓ：１８．２μＷｂ／ｇ）
１００部に変更するとともに、ミリスチン酸１部をステ
アリン酸（炭素数：１８）１部に、オレイン酸オレイル
５部をオレイン酸２−エチルヘキシル（融点：０℃以
下）８部に、それぞれ変更し、かつ、下塗り層用塗料成
分中、オレイン酸オレイルの添加量を６部から３部に変
更するようにした以外は、実施例１と同様にして、光サ
―ボ用グル―ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１０４】実施例７磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＴｂを含有する
強磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．３、Ｔｂ／Ｆｅ：
０．０５、Ａｌ／Ｆｅ：０．０３、ｐＨ：７、平均長軸
長：０．１０μｍ、Ｈｃ：１６７．１ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ
比表面積：５５ｍ²／ｇ、σｓ：１８．８μＷｂ／ｇ）
１００部に変更し、かつカレンダ処理後の磁性層の厚さ
を片面で０．１７μｍに変更するとともに、下塗り層用
塗料成分中、α−酸化鉄６５部に代えて、γ−Ｆｅ₂Ｏ
₃磁性粉（粒径０．１２μｍ、Ｈｃ：２３．９ｋＡ／
ｍ、σｓ：９．４μＷｂ／ｇ、ＢＥＴ比表面積２５ｍ²
／ｇ）６５部を使用し、さらに、非磁性支持体として１
０５℃，３０分の熱収縮率が縦方向で０．３％、横方向
で０．１％であるポリエチレンテレフタレ―トフイルム
を使用し、また、面振れ幅が７０μｍであるハブを使用
した以外は、実施例１と同様にして、光サ―ボ用グル―
ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１０５】比較例１磁性塗料成分中、磁性粉を、Ｃｏおよび希土類元素を含
有しないＦｅ−Ｎｉ−Ｚｎ系強磁性鉄系合金粉（Ａｌ／
Ｆｅ：０．０３、ｐＨ：１１、平均長軸長：０．３５μ
ｍ、Ｈｃ：１３１．３ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ比表面積：４５
ｍ²／ｇ、σｓ：１５．１μＷｂ／ｇ）１００部に変更
するとともに、磁性層の厚さを片面で０．２０μｍに変
更し、かつ下塗り層を設けなかつた以外は、実施例１と
同様にして、光サ―ボ用グル―ブを有する磁気デイスク
を作製した。

【０１０６】比較例２磁性塗料成分中、粒径０．３５μｍのカ―ボンブラツク
２．５部に代えて、粒径０．２７μｍのカ―ボンブラツ
ク２．５部を使用するとともに（下塗り層中のカ―ボン
ブラツクの粒径は、上層磁性層中の大粒径のカ―ボンブ
ラツクの粒径の０．０９〜０．２８倍である）、粒状α
−アルミナ（粒径：０．３μｍ）の使用量を１５部から
３０部に変更し、かつ磁性層の厚さを０．３０μｍに変
更し、さらに、非磁性支持体として、１０５℃，３０分
の熱収縮率が縦方向で２．０％、横方向で１．２％のポ
リエチレンテレフタレ―トフイルムを使用し、また、面
振れ幅が１００μｍであるハブを使用した以外は、実施
例１と同様にして、光サ―ボ用グル―ブを有する磁気デ
イスクを作製した。

【０１０７】比較例３磁性塗料成分中、磁性粉を、ＣｏおよびＹを含有する強
磁性鉄系合金粉（Ｃｏ／Ｆｅ：０．２、Ｙ／Ｆｅ：０．
０１、Ａｌ／Ｆｅ：０．０２、ｐＨ：７、平均長軸長：
０．１２μｍ、Ｈｃ：１５９．２ｋＡ／ｍ、ＢＥＴ比表
面積：５０ｍ²／ｇ、σｓ：１７．０μＷｂ／ｇ）１０
０部に変更するとともに、粒径０．３５μｍのカ―ボン
ブラツク２．５部および粒径０．０２μｍのカ―ボンブ
ラツク１部に代えて、粒径０．０７５μｍのカ―ボンブ
ラツク３．０部を使用し（下塗り層中のカ―ボンブラツ
クの粒径は、上層磁性層中の大粒径のカ―ボンブラツク
の粒径の０．３２〜１．００倍である）、磁性層の厚さ
を片面で０．２０μｍに変更し、また、下塗り層用塗料
成分中、塩化ビニル−酢酸ビニル−ビニルアルコ―ル共
重合樹脂およびポリウレタン樹脂をそれぞれ官能基とし
て−ＳＯ₃Ｎａ基を有するものから−ＯＨ基のみを有す
るものに変更するとともに、オレイン酸オレイル６部を
ステアリン酸セチル（融点４０℃）１８部に変更し、さ
らに下塗り層用塗料成分および磁性塗料成分のサンドミ
ルによる分散条件をそれぞれ滞留時間６０分から９０分
に変更した以外は、実施例１と同様にして、光サ―ボ用
グル―ブを有する磁気デイスクを作製した。

【０１０８】比較例４磁性塗料成分中、磁性粉を、Ｃｏおよび希土類元素を含
有しない強磁性Ｆｅ−Ｎｉ合金粉（ｐＨ：１１、平均長
軸長：０．２５μｍ、Ｈｃ：１２３．３ｋＡ／ｍ、ＢＥ
Ｔ比表面積：５５ｍ²／ｇ、σｓ：１５．１μＷｂ／
ｇ）１００部に変更し、さらに粒径０．３５μｍのカ―
ボンブラツク２．５部に代えて、粒径０．０７５μｍの
カ―ボンブラツク５部を使用し（下塗り層中のカ―ボン
ブラツクの粒径は、上層磁性層中の大粒径のカ―ボンブ
ラツクの粒径の０．３２〜１．００倍である）、またオ
レイン酸オレイルの添加量を５部から０．５部に変更
し、かつミリスチン酸の添加を省き、また、下塗り層用
塗料成分中、オレイン酸オレイルの添加量を６部から
０．５部に、ステアリン酸ｎ−ブチルの添加量を２部か
ら１部に、それぞれ変更した以外は、実施例１と同様に
して、光サ―ボ用グル―ブを有する磁気デイスクを作製
した。

【０１０９】以上の実施例１〜７および比較例１〜４の
各磁気デイスクについて、磁性粉の平均長軸長、ｎ−ヘ
キサンにより抽出される潤滑剤の抽出量、脂肪酸と脂肪
酸エステルとの抽出重量比、磁性層の鋼球摩耗体積、残
留磁化を、本文記載の方法で測定した。これらの結果
は、表１に示されるとおりであつた。

【０１１０】なお、磁性粉の平均長軸長は、後述する再
生出力の測定に使用した最短記録波長（１μｍ）との関
係で示した。また、ｎ−ヘキサンによる潤滑剤の抽出に
あたり、磁気デイスクの切り出しは両面で６００cm²と
した。さらに、鋼球摩耗体積の測定にあたり、ドライブ
として、松下寿電子工業（株）製ドライブ（ＬＫＭ−Ｆ
４３４−１）（カ―トリツジは３．５インチカ―トリツ
ジ）を使用した。

【０１１１】

【０１１２】つぎに、上記の実施例１〜７および比較例
１〜４の各磁気デイスクについて、再生出力、分解能、
Ｓ／Ｎ比、温度サイクル耐久性およびシ―ク耐久性を、
下記の方法により測定した。これらの結果は、表２に示
されるとおりであつた。

【０１１３】＜再生出力＞デイスク回転用ＮＴＮ社製ス
ピンドルモ―タＳＰＵ−ＭＵＸ１５８ＧＶ３とヘツド位
置調整用中央精機製精密ステ―ジＭＭ−４０Ｘ・Ｙ、Ｍ
Ｍ−４０Ｚ、ＭＭ−４０ＧＵおよびＭＭ−４０ＧＬより
なる電磁変換特性評価装置に、トラツク幅８μｍ、ギヤ
ツプ長０．３μｍのＭＩＧタイプヘツドを取り付け、回
転数１，０００ｍｉｎ^-1、記録周波数７，２１５ｋＨｚ
で半径３５mmの位置において記録したのち（記録波長１
μｍ）、再生アンプ出力のｐｅａｋｔｏｐｅａｋ値
をヒユ―レツトパツカ―ド社製オシロスコ―プ５４５０
４Ａで測定した。測定値は、比較例２の磁気デイスクを
１００％として、相対値で示した。

【０１１４】＜分解能＞上記再生出力の測定絶対値をＨ
Ｆ出力とし、記録周波数を１，８０４ｋＨｚにしたとき
の測定絶対値をＬＦ出力とする。上記のＨＦ出力とＬＦ
出力の比（ＨＦ出力／ＬＦ出力）を分解能とした。測定
値は、比較例２の磁気デイスクを１００％として、相対
値で示した。

【０１１５】＜Ｓ／Ｎ比＞上記ＨＦ出力信号をヒユ―レ
ツトパツカ―ド社製スペクトラムアナライザ―３５８８
Ａに入力し、周波数スパン０〜７ＭＨｚ、ＲＢＷ４．６
ｋＨｚ、アベレ―ジリング回数６４回でスペクトラム表
示した。このときの３，６０８ｋＨｚのピ―クレベル値
（ｄＢｍ）を信号レベルＳとし、２．５ＭＨｚ付近のノ
イズフロアレベルと４．５ＭＨｚ付近のノイズフロアレ
ペルの平均値（ｄＢｍ）をノイズレベルＮとして測定
し、Ｓ／Ｎ比（ｄＢ）＝Ｓ（ｄＢｍ）−Ｎ（ｄＢｍ）で
計算した。測定値は、比較例２の磁気デイスクを０ｄＢ
として、相対値で示した。

【０１１６】＜温度サイクル耐久性＞上記の再生出力測
定用の装置を用い、５℃，２０％ＲＨと５０℃，８０％
ＲＨの温度サイクル環境下で、半径３５mmの位置におい
て連続走行させ、出力電圧が初期値の８５％に低下する
までの累計走行時間を調べた。

【０１１７】＜シ―ク耐久性＞上記の再生出力測定用の
装置を用い、２０℃，６５％の環境下で、ｒ＝３０〜４
０mmの範囲を速度１０往復／分でシ―ク動作させ、ｒ＝
３５mmの位置の出力電圧が初期の８５％に低下するまで
の累計走行時間を調べた。

【０１１８】

【０１１９】上記の表２から明らかなように、本発明の
実施例１〜７の各磁気デイスクは、再生出力、分解能お
よびＳ／Ｎ比が高く、かつ温度サイクル耐久性とシ―ク
耐久性も満足するものであり、電磁変換特性および走行
耐久性にともにすぐれていることがわかる。これに対
し、比較例１〜４の各磁気デイスクでは、電磁変換特性
か走行耐久性かのいずれかの特性に明らかに劣つてい
る。

【０１２０】

【発明の効果】以上のように、本発明は、サ―ボ信号が
設けられる磁気記録媒体において、非磁性支持体と磁性
層との間に下塗り層を設け、かつ磁性層に含ませる磁性
粉として特定の元素組成および平均長軸長の強磁性鉄系
合金粉を使用するとともに、磁性層の厚さと磁性層に含
ませるカ―ボンブラツクの粒径を特定したことにより、
電磁変換特性にすぐれて、高出力、高分解能および高Ｓ
／Ｎ比を有し、そのうえすぐれた走行耐久性を有する、
とくに満足できるシ―ク耐久性および温度サイクル耐久
性を有する高密度磁気記録媒体を提供することができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】磁性層の鋼球摩耗体積を測定する装置を示す説
明図である。

【符号の説明】

１ドライブ２下キヤリツジ３鋼球４天秤５金属板

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｇ１１Ｂ 5/706 Ｇ１１Ｂ 5/706 5/708 5/708 23/00 ６０１ 23/00 ６０１ＣＨ０１Ｆ 1/047 Ｈ０１Ｆ 1/06 Ｊ (72)発明者宮田照久大阪府茨木市丑寅一丁目１番88号日立マクセル株式会社内 (72)発明者蒔田義幸大阪府茨木市丑寅一丁目１番88号日立マクセル株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】サ―ボ信号が設けられる磁気記録媒体に
おいて、非磁性支持体上に少なくとも１層の下塗り層と
磁性層とがこの順に形成され、磁性層の厚さが０．２０
μｍ以下、磁性層に含まれる磁性粉がＣｏおよび希土類
元素を含有する強磁性鉄系合金粉からなり、その平均長
軸長Ｌが０．１５μｍ以下で、平均長軸長Ｌと最短記録
波長λとがＬ／λ≦１／３の関係にあり、磁性層中に磁
性層の厚さよりも大きな粒径のカ―ボンブラツクを含有
することを特徴とする磁気記録媒体。
【請求項２】非磁性支持体は、１０５℃で３０分間熱
処理し放冷したのちの熱収縮率が、縦方向で１．５％以
下、横方向で１．０％以下である請求項１に記載の磁気
記録媒体。
【請求項３】磁性層と下塗り層とからｎ−ヘキサンに
より抽出される成分中に、脂肪酸および脂肪酸エステル
から選ばれる少なくとも１種の潤滑剤を含有し、この潤
滑剤の抽出量が１０〜２５０kg／ｍ³である請求項１ま
たは２に記載の磁気記録媒体。
【請求項４】磁性層と下塗り層とからｎ−ヘキサンに
より抽出される成分中に、炭素数１０以上の脂肪酸と融
点３５℃以下の脂肪酸エステルとからなる潤滑剤を含有
し、この潤滑剤の上記両成分の抽出重量比が０．３／９
９．７〜１０／９０である請求項３に記載の磁気記録媒
体。
【請求項５】下塗り層中にカ―ボンブラツクを含有
し、このカ―ボンブラツクの粒径が、磁性層に含有され
る磁性層の厚さよりも大きな粒径のカ―ボンブラツクの
粒径の０．０１〜０．５倍である請求項１〜４のいずれ
かに記載の磁気記録媒体。
【請求項６】磁性層の鋼球摩耗体積が、０．５×１０
^-4〜５．０×１０^-4mm³である請求項１〜５のいずれか
に記載の磁気記録媒体。
【請求項７】形状がデイスク状であり、面振れ幅が８
０μｍ以下のハブに取り付けてなる請求項１〜６のいず
れかに記載の磁気記録媒体。