JP2000205437A - 電磁弁駆動回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ソレノイドコイルへの電流遮断時における電磁
弁の応答性を向上させる。 【解決手段】電磁弁駆動回路１００において、制御回路
ＩＣ１０１、突入電流供給回路１１０、保持電流供給回
路１３０及び通電回路１４０は、電磁弁を駆動するため
の駆動信号に応答してコンデンサ１１６の充電電圧又は
バッテリ電圧ＶＢをソレノイドコイル４２に印加し、当
該ソレノイドコイル４２に所定方向の駆動電流を流す。
蓄電回路１８０は、ソレノイドコイル４２が非作動状態
になるときに同コイル４２内のエネルギをコンデンサ１
８２に蓄える。逆電流供給回路１５０は、電磁弁３６の
駆動信号がオフになった後にコンデンサ１８２の充電電
圧をソレノイドコイル４２に印加し、通常の駆動電流と
は逆向きにソレノイドコイル４２に電流を流す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ソレノイドコイル
への通電に伴い電磁弁を開弁又は閉弁させるための電磁
弁駆動回路に関し、特にエンジンの燃料噴射装置に用い
られる電磁弁駆動回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】エンジンの燃料噴射装置において、制御
コンピュータからの所定タイミングの駆動信号に応答し
て高圧燃料を溢流（スピル）せしめる電磁弁が知られて
いる。このような電磁弁は概略として、燃料通路を開放
又は閉鎖するための弁体と、弁体駆動用のソレノイドコ
イルと、弁体に一体化されたアーマチャと、ソレノイド
コイルを収容するステータとを有し、ソレノイドコイル
への駆動信号がオンされると、アーマチャがステータに
吸引されて弁体が所定の開弁位置又は閉弁位置に移動す
るようになっている。

【０００３】また、電磁弁の駆動の一手法として、コン
デンサにバッテリ電圧（電源電圧）以上の電圧を予め蓄
えておき、電磁弁の駆動初期にはソレノイドコイルに対
してコンデンサから高電圧を一気に放電し（突入電流を
流し）、その後、バッテリ電圧から生成した定電流（保
持電流）を流すものがある。こうした手法によれば、電
磁弁のソレノイドコイルにおける磁束が急峻に立ち上げ
られて高速なる開弁又は閉弁動作が実現できると共に、
その後の開弁又は閉弁の状態が所望の期間で維持でき
る。

【０００４】因みに、特開平８−１４０９１号公報に
は、ソレノイドコイルが非作動状態になるときに、ソレ
ノイドコイル内のエネルギを蓄電回路（コンデンサ）に
蓄えるようにした電磁弁駆動回路が開示されている。か
かる電磁弁駆動回路では、蓄電回路の蓄電電圧をソレノ
イドコイルに印加する時、当該蓄電電圧が直流電源電圧
よりも高い所定電圧まで減少した時に終了すると共に、
その後、ソレノイドコイルが非作動状態になりソレノイ
ドコイル内のエネルギを回収する際、直流電源電圧より
も高い電圧を用いてエネルギ回収を行うようにしてい
る。これにより、ソレノイドコイル内の電流の立ち下が
りを急峻にするようにしていた。なお、蓄電回路の蓄電
電圧が直流電源電圧と同じ向きでソレノイドコイルに印
加されるように構成していた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】近年のディーゼルエン
ジンにあっては、各気筒におけるメイン噴射に先立って
微少量の燃料を噴射する、いわゆるパイロット噴射を行
うことで、燃費の向上や排ガス対策及び騒音対策等を図
るようにした燃料噴射制御システムが提案され、実用化
されている。

【０００６】ところが、上記従来公報を含む既存の電磁
弁駆動回路でパイロット噴射を行う場合、以下に示す課
題がある。すなわち、電磁弁のステータ及びアーマチャ
に通電終了後に残る残留磁束のため通電遮断時における
弁体の開弁動作が遅くなり、・パイロット噴射とメイン
噴射との間隔（パイロット間隔）が短くできない。・メ
イン噴射の最小噴射量が小さくできない。といった問題
が生ずる。

【０００７】かかる場合、騒音やエミッションを低減さ
せるべくエンジン運転状態に応じてパイロット間隔を短
くする、或いはメイン噴射の最小噴射量を減少させると
いった要望もあるが、既存の駆動回路ではその要望に応
えることができず、十分にパイロット間隔を短くする、
或いはメイン噴射の最小噴射量を減少させることはでき
ない。

【０００８】一方、カムの使用域を変えることで、エン
ジン運転状態に応じて燃料の噴射率を変える、いわゆる
プレストローク噴射のニーズも高まっているが、これに
ついてもやはり、電磁弁のステータ及びアーマチャの残
留磁束に起因して弁体動作の追従性が十分に得られず、
エンジン運転状態に合わせて噴射量を要求通りに減少さ
せることはできない。

【０００９】本発明は、上記問題に着目してなされたも
のであって、その目的とするところは、ソレノイドコイ
ルへの電流遮断時における電磁弁の応答性を向上させる
ことができる電磁弁駆動回路を提供することである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、電磁弁を駆動するため
の駆動信号に応答して直流電源電圧をソレノイドコイル
に印加し、当該ソレノイドコイルに所定方向の駆動電流
を流す第１の電流供給回路と、ソレノイドコイルが非作
動状態になるときにソレノイドコイル内のエネルギを蓄
える蓄電回路と、電磁弁の駆動信号がオフになった後
に、前記蓄電回路による充電電圧をソレノイドコイルに
印加し、前記第１の電流供給回路による駆動電流とは逆
向きにソレノイドコイルに電流を流す第２の電流供給回
路とを備える。

【００１１】上記構成によれば、第１の電流供給回路に
よるソレノイドコイルへの駆動電流の供給により電磁弁
が駆動される。すなわち、アーマチャがステータに吸引
され、それに伴い弁体が所定の動作位置に移動する。ま
た、ソレノイドコイルが作動状態から非作動状態に変わ
るとき、ソレノイドコイル内のエネルギが電荷として蓄
電回路に速やかに蓄えられる。第２の電流供給回路は、
電磁弁の駆動信号がオフになりソレノイドコイルの通電
が一旦遮断された後、蓄電回路の充電電圧をソレノイド
コイルに印加し、第１の電流供給回路による駆動電流と
は逆向きにソレノイドコイルに電流を流す。ソレノイド
コイルへの通電遮断時にはステータ及びアーマチャの残
留磁束が原因で弁体動作の追従性が低下しがちになる
が、上記の通り逆電流をソレノイドコイルに流すこと
で、弁体動作の追従性が良好となる。その結果、ソレノ
イドコイルへの電流遮断時における電磁弁の応答性を向
上させることができる。

【００１２】請求項２に記載の発明では、前記第２の電
流供給回路は、前記蓄電回路の放電に際し、蓄えられた
電荷の一部のみを放電させるので、蓄電回路には一部の
電荷が放電されることなく残り、その電圧は常に比較的
高い電圧（例えば、直流電源電圧よりも高い６０〜１０
０Ｖ程度）で維持される。従って、ソレノイドコイルの
非作動状態でソレノイドコイル内のエネルギを蓄電回路
に回収する際、比較的高い電圧を用いてエネルギの回収
が行われるために、ソレノイドコイルから蓄電回路に電
流が流れ込む時間は短く、ソレノイドコイルの電流の立
ち下がりが早くなる。

【００１３】請求項３に記載の発明では、前記第２の電
流供給回路は、電磁弁の駆動信号がオフになった後、ソ
レノイドコイルに流れる駆動電流がほぼゼロになるタイ
ミングで前記蓄電回路に蓄えた電荷を放電してソレノイ
ドコイルに逆電流を流す。従って、蓄電回路を放電する
際に、その放電電荷を逆電流として有効に使うことがで
きる。

【００１４】請求項４に記載の発明では、第１の電流供
給回路において、ソレノイドコイルに接続されたトラン
ジスタは電磁弁の駆動信号に応答してオン／オフする。
また、前記トランジスタに接続されたツェナーダイオー
ドは、ソレノイドコイルへの電流遮断時に発生する高電
圧を吸収する。蓄電回路の充電電圧は、第１の電流供給
回路内のツェナーダイオードのツェナー電圧よりも低い
値で規制されるため、蓄電回路の放電に際し、その放電
電圧により第１の電流供給回路内においてツェナーダイ
オードを介してトランジスタが不用意にオンされるとい
った不都合は生じない。

【００１５】請求項５に記載の発明では、前記第１の電
流供給回路は、前記直流電源電圧よりも高い電圧を蓄え
る高電圧回路と、直流電源電圧を受けてソレノイドコイ
ルに所定の定電流を供給する定電流供給回路とを備え、
電磁弁の駆動開始当初に前記高電圧回路の高電圧を一気
に放電すると共に、引き続き前記定電流供給回路の定電
流によって当該電磁弁のオン状態を維持する。

【００１６】本構成によれば、電磁弁の作動当初におい
て電流の急峻な立ち上がりが得られ、弁体が速やかに所
定の動作位置に移動する。また、電磁弁の作動後におい
てその状態が所望の期間で維持できる。こうした電磁弁
駆動方式を併せ持つことで、本発明の電磁弁駆動回路で
は駆動信号のオン時及びオフ時の何れにも電磁弁の高速
駆動が実現できる。

【００１７】請求項６に記載の発明では、第２の電流供
給回路において、ソレノイドコイルに接続されたトラン
ジスタは前記蓄電回路の放電に際してオン／オフする。
また、前記トランジスタに接続されたツェナーダイオー
ドは、蓄電回路の放電終了時に発生する高電圧を吸収す
る。高電圧回路の充電電圧は、第２の電流供給回路内の
ツェナーダイオードのツェナー電圧よりも低い値で規制
されるため、高電圧回路の放電に際し、その放電電圧に
より第２の電流供給回路内においてツェナーダイオード
を介してトランジスタが不用意にオンされるといった不
都合は生じない。

【００１８】請求項７に記載の発明では、プランジャの
往復動に伴い燃料を高圧化し、その高圧燃料を内燃機関
へ供給する際の噴射量を制御するための燃料噴射装置に
適用され、メイン噴射とそれに先立つパイロット噴射と
を行うべくソレノイドコイルを通電する、或いはプラン
ジャによる燃料加圧当初、その加圧途中で燃料噴射を開
始するプレストローク噴射を行うべくソレノイドコイル
を通電する。

【００１９】例えばパイロット噴射を行う場合、電磁弁
のステータ及びアーマチャの残留磁束に起因して通電遮
断時における弁体動作が遅くなり、・パイロット噴射と
メイン噴射との間隔（パイロット間隔）が短くできな
い。・メイン噴射の最小噴射量が小さくできない。とい
った問題が生ずるが、本発明によれば、既述の通りソレ
ノイドコイルへの電流遮断時における電磁弁の応答性が
向上することで、上記従来の諸問題が解決される。従っ
て、騒音やエミッションを低減させるべくエンジン運転
状態に応じてパイロット間隔を短くする、或いはメイン
噴射の最小噴射量を減少させるといった要望に十分に応
えることが可能となる。

【００２０】また、プレストローク噴射を行う場合にも
やはり、ソレノイドコイルへの電流遮断時における電磁
弁の応答性が向上することで、エンジン運転状態に応じ
て噴射量を適宜減少させることが可能となる。

【００２１】

【発明の実施の形態】（第１の実施の形態）以下、本発
明に係る電磁弁駆動回路の第１の実施の形態を図面と共
に説明する。本実施の形態では、車両用多気筒ディーゼ
ルエンジンの燃料噴射装置を例にとり、同装置における
分配型燃料噴射ポンプの電磁式燃料スピル弁を駆動して
エンジンへの燃料噴射量を最適に制御するための電磁弁
駆動回路について詳細に説明する。

【００２２】先ず図３を用いて燃料噴射ポンプ並びにそ
の電磁弁の構成について説明する。燃料噴射ポンプ２０
のケーシング２１にはドライブシャフト２２が回転可能
に配設され、そのドライブシャフト２２には公知のカッ
プリングを介してカムプレート２３が結合されている。
カムプレート２３に形成されたカム面２３ａは、ローラ
リング２４に支持される複数のローラ２５に当接してお
り、カムプレート２３はドライブシャフト２２の回転に
従いその軸方向で周期的に前後（図の左右方向）に往復
動する。これにより、シリンダ２６内のプランジャ２７
がカムプレート２３と共に前後に往復動し、その前進時
にはプランジャ２７の先端に形成された圧力室２８内の
燃料を圧縮して分配ポート２９、分配流路３０を通して
噴射弁３１に供給し、その後退時には吸入流路３２、吸
入グループ３３を通して低圧室３４内の燃料を圧力室２
８に導入する。圧力室２８から図の上方に延びた圧力室
流路３５の下流側には常開式の電磁弁（電磁式燃料スピ
ル弁）３６が配設されており、圧力室２８は、圧力室流
路３５、電磁弁３６内の流路３７、及び低圧流路３８を
通して低圧室３４に連通している。

【００２３】ドライブシャフト２２にはシグナルロータ
４０が配設され、ピックアップコイルからなる回転セン
サ４１は、シグナルロータ４０の歯の通過を検出して気
筒判別信号とエンジン回転数信号とを出力する。

【００２４】公知の燃料噴射制御を実行するためのマイ
クロコンピュータ（以下、マイコンという）５０は、回
転センサ４１の気筒判別信号とエンジン回転数信号とを
入力すると共に、図示しない各種センサからアクセル開
度信号やエンジン冷却水温信号等、燃料噴射制御用の各
状態信号を入力する。マイコン５０は、上記各状態信号
に基づいて最適な燃料噴射時期及び燃料噴射量を決定
し、電磁弁駆動回路１００に駆動信号を与える。この駆
動信号により電磁弁３６内のソレノイドコイル４２が作
動することで、電磁弁３６内の弁体としてのニードル弁
４３の開弁／閉弁動作が制御され、エンジン運転状態に
応じた適切な燃料噴射量が噴射弁３１からエンジンの各
気筒に与えられる。

【００２５】電磁弁駆動回路１００による電磁弁３６の
駆動に際し、ソレノイドコイル４２への通電が行われる
と、アーマチャ４５がステータ４４側に吸引され、アー
マチャ４５と一体となったプッシュロッド４６がスプリ
ング４７の付勢力に抗してニードル弁４３を下方に移動
させる。これにより、ニードル弁４３が閉弁位置に移動
し、圧力室２８から低圧室３４への燃料の流れ（スピ
ル）が停止される。そして、プランジャ２７のリフトに
伴い、圧力室２８内の高圧燃料が噴射弁３１から噴射さ
れる。

【００２６】また、ソレノイドコイル４２への通電が遮
断されると、スプリング４７の付勢力によりニードル弁
４３が開弁位置に戻る（図示の状態）。これにより、圧
力室２８内の高圧燃料が低圧室３４へスピルされ、噴射
弁３１による燃料噴射が停止される。

【００２７】また本実施の形態では、燃料噴射ポンプ２
０からディーゼルエンジンへの燃料噴射に際し、メイン
噴射とそれに先立つパイロット噴射とを実施することと
している。つまり、マイコン５０は、電磁弁の駆動信号
としてパイロット噴射用の駆動信号とメイン噴射用の駆
動信号とを生成し、それら各信号を電磁弁駆動回路１０
０に順次出力することで双方の噴射を実現する。

【００２８】次に、電磁弁駆動回路１００の構成を図１
及び図２を用いて説明する。なお、図１及び図２では、
説明を分かり易くするために、電磁弁３６内のソレノイ
ドコイル４２を含めて電磁弁駆動回路１００が示されて
いる。

【００２９】電磁弁駆動回路１００は主要な構成とし
て、制御回路ＩＣ１０１と、突入電流供給回路１１０
と、保持電流供給回路１３０と、通電回路１４０と、逆
電流供給回路１５０と、蓄電回路１８０とを備える。そ
れらを略述すれば、制御回路ＩＣ１０１は、マイコン５
０からの駆動信号を入力し、それを基に各回路１１０，
１３０，１４０に対して信号を出力する。突入電流供給
回路１１０は、バッテリ電圧ＶＢよりも高い電圧を蓄
え、その高電圧をソレノイドコイル４２に印加して電磁
弁３６の駆動初期における突入電流（約１０Ａ）を供給
する。保持電流供給回路１３０は、前記突入電流に引き
続きそれよりも小さな所定の保持電流（約３Ａ）をソレ
ノイドコイル４２に供給する。通電回路１４０は、マイ
コン５０からの駆動信号のオン期間中においてソレノイ
ドコイル４２への通電を許容する。逆電流供給回路１５
０は、マイコン５０からの駆動信号がオフされる時に所
定の短時間だけソレノイドコイル４２に逆向きの電流を
流す。さらに、蓄電回路１８０は、ソレノイドコイル４
２が非作動状態になるときにソレノイドコイル４２内の
エネルギを蓄える。

【００３０】なお本実施の形態では、制御回路ＩＣ１０
１、突入電流供給回路１１０、保持電流供給回路１３０
及び通電回路１４０が本発明の「第１の電流供給回路」
に相当し、制御回路ＩＣ１０１及び逆電流供給回路１５
０が本発明の「第２の電流供給回路」に相当する。ま
た、突入電流供給回路１１０が「高電圧回路」に、保持
電流供給回路１３０が「定電流供給回路」に相当する。

【００３１】詳細には、制御回路ＩＣ１０１において、
端子Ａにはマイコン５０からの駆動信号が入力される。
制御回路ＩＣ１０１は、その駆動信号と端子Ｄ，Ｈに入
力される電圧信号とに基づいて端子Ｃ，Ｅ，Ｆ，Ｇから
オン信号（５Ｖ）又はオフ信号（０Ｖ）の何れかを出力
する。なお、制御回路ＩＣ１０１の端子Ｂには５Ｖが入
力され、端子Ｉは接地電位端子に接続されている。

【００３２】また、突入電流供給回路１１０において、
トランス１１１の１次側の一端は直流電源としてのバッ
テリ電源（ＶＢ）に接続され、同じく他端はＮＰＮ型の
トランジスタ１１２のコレクタに接続されている。トラ
ンジスタ１１２のエミッタは接地電位端子に接続されて
いる。トランジスタ１１２のベースは、抵抗１１３を介
して接地電位端子に接続されると共に、抵抗１１４を介
して制御回路ＩＣ１０１の端子Ｃに接続されている。

【００３３】トランス１１１の２次側の一端は、ダイオ
ード１１５を介してコンデンサ１１６に接続され、同じ
く他端は接地電位端子に接続されている。コンデンサ１
１６の高電位端子は、抵抗１１７，１１８を通して接地
電位端子に接続され、これらの抵抗によりコンデンサ１
１６の電圧が分圧されて検出される。抵抗１１７，１１
８間の接続点は制御回路ＩＣ１０１の端子Ｄに接続され
ている。ここで、コンデンサ１１６に蓄えられた電荷が
抵抗１１７，１１８を介して接地電位端子に流れる量を
少なくするため、抵抗１１７，１１８の抵抗値を比較的
大きな値とするのが望ましく、本実施の形態では抵抗１
１７は３ＭΩ、抵抗１１８は１ＭΩとしている。

【００３４】コンデンサ１１６の静電容量は１０μＦで
あり、充電電圧が１５０Ｖになるまで充電される。すな
わち、制御回路ＩＣ１０１は、抵抗１１７，１１８間の
接続点にてコンデンサ１１６の充電電圧を検出し、その
電圧が１５０Ｖより低い時は１５０Ｖになるまでトラン
ジスタ１１２をスイッチングしてコンデンサ１１６を充
電する。

【００３５】また、コンデンサ１１６の高電位端子は、
ＰＮＰ型のトランジスタ１１９のエミッタに接続される
と共に、抵抗１２０を介してトランジスタ１１９のベー
スに接続されている。また、トランジスタ１１９のコレ
クタは、ダイオード１２５を介してソレノイドコイル４
２に接続され、同じくベースは、抵抗１２１を介してＮ
ＰＮ型のトランジスタ１２２のコレクタに接続されてい
る。トランジスタ１２２のエミッタは接地電位端子に接
続され、同じくベースは抵抗１２３を介して接地電位端
子に接続されると共に、抵抗１２４を介して制御回路Ｉ
Ｃ１０１の端子Ｅに接続されている。

【００３６】制御回路ＩＣ１０１は、端子Ａに入力され
るマイコン５０からの駆動信号がオフからオンになった
時から所定時間（本実施の形態では０．７ｍｓ間）だ
け、端子Ｅの出力をＯＮ信号（５Ｖ）とし、トランジス
タ１１９，１２２をオンにする。このとき、コンデンサ
１１６に蓄えられた高電圧電荷により、ピークが約１０
Ａとなる突入電流がソレノイドコイル４２に供給され
る。

【００３７】また、保持電流供給回路１３０において、
ＰＮＰ型のトランジスタ１３１のエミッタはバッテリ電
源（ＶＢ）に接続されている。トランジスタ１３１のベ
ースは、抵抗１３２を介してバッテリ電源（ＶＢ）に接
続されると共に、抵抗１３３を介して制御回路ＩＣ１０
１の端子Ｆに接続されている。トランジスタ１３１のコ
レクタは、ダイオード１３４を介してソレノイドコイル
４２に接続されている。また、ダイオード１３５のアノ
ードは接地電位端子に接続され、同カソードはソレノイ
ドコイル４２に接続されている。

【００３８】制御回路ＩＣ１０１は、マイコン５０から
の駆動信号がオン（５Ｖ）の間、所定の保持電流（約３
Ａ）がソレノイドコイル４２に供給されるよう、同コイ
ル４２の駆動電流を監視しつつ端子Ｆの出力信号をオン
／オフさせる。

【００３９】更に、通電回路１４０において、ＮＰＮ型
のトランジスタ１４１のコレクタはソレノイドコイル４
２に接続され、同エミッタは抵抗１４２を介して接地電
位端子に接続されている。トランジスタ１４１のベース
−コレクタ間には、図示の如くツェナーダイオード１４
３及びダイオード１４４が接続されている。ツェナーダ
イオード１４３は、ソレノイドコイル４２への電流遮断
時に発生する高電圧を吸収するための役割をなす。ま
た、トランジスタ１４１のベースは、抵抗１４５を介し
て制御回路ＩＣ１０１の端子Ｇに接続されると共に、抵
抗１４６を介して接地電位端子に接続されている。

【００４０】ここで、抵抗１４２の抵抗値は、ソレノイ
ドコイル４２の抵抗値に比べて十分に小さく設定されて
おり、ソレノイドコイル４２を流れる電流量にあまり影
響しないようになっている。実際には、ソレノイドコイ
ル４２の抵抗値が１．５Ωであるのに対し、抵抗１４２
の抵抗値は０．０５Ωである。図中、ａ点の電圧は抵抗
１４２を流れる電流によって決まり、その電圧が制御回
路ＩＣ１０１の端子Ｈに入力される。すなわち、制御回
路ＩＣ１０１の端子Ｈには、ソレノイドコイル４２、ト
ランジスタ１４１及び抵抗１４２に流れる電流値に相当
する電圧が入力される。

【００４１】以上の構成（図１の制御回路ＩＣ１０１及
び回路１１０，１３０，１４０）は、電磁弁３６を駆動
するための基本構成に相当し、次にその動作を図４のタ
イムチャートを用いて説明する。

【００４２】制御回路ＩＣ１０１の端子Ｇの出力は、マ
イコン５０からの駆動信号に応答してオン／オフし、端
子Ｇの出力がオンの期間ではトランジスタ１４１はオン
となり、同じく端子Ｇの出力がオフの期間ではトランジ
スタ１４１はオフとなる。また、マイコン５０からの駆
動信号がオンになると、制御回路ＩＣ１０１の端子Ｅか
らの出力が０．７ｍｓ間だけオンとなる。これにより、
トランジスタ１２２，１１９がオンとなり、コンデンサ
１１６に蓄えられている高電圧電荷によってソレノイド
コイル４２に突入電流が供給される。なお、コンデンサ
１１６の充電電圧は一時的に低下するが、トランジスタ
１１２のオン／オフにより１５０Ｖになるまで再充電さ
れる。

【００４３】制御回路ＩＣ１０１の端子Ｈには抵抗１４
２を流れる電流値（図１のａ点の電圧）が入力され、制
御回路ＩＣ１０１は、マイコン５０からの駆動信号がオ
ンの間、抵抗１４２を流れる電流値が約３Ａとなるよう
に端子Ｆからの出力をオン／オフさせる。詳細には、電
流値が３．１Ａ以上になると出力をオフとし、２．９Ａ
以下になると出力をオンとするよう、約０．２Ａのヒス
テリシスを持たせている。

【００４４】マイコン５０からの駆動信号がオフになる
と、制御回路ＩＣ１０１は端子Ｆ，Ｇの出力を何れもオ
フとし、ソレノイドコイル４２への電流の供給を停止す
る。端子Ｆ，Ｇの出力をオフする時、図１中のｂ点の電
圧は一時的にツェナーダイオード１４３のツェナー電圧
Ｖｚ（＝１７０Ｖ）となり、トランジスタ１４１は能動
域で作動する。このとき、ソレノイドコイル４２のイン
ダクタンスをＬとすると、電流の傾き、 ｄｉ／ｄｔ＝−Ｖｚ／Ｌ でもって電流が急速に減少して電流値は０Ａとなる。な
お、ソレノイドコイル４２が非作動状態に移行する時
（コイル電流が０Ａまで減少する時）、電流は接地電位
端子→ダイオード１３５→ソレノイドコイル４２→トラ
ンジスタ１４１→抵抗１４２という経路で流れる。但し
これは、後述する逆電流供給回路１５０を持たない場合
の動作であり、回路１５０を備えるとその動作は若干変
わる。

【００４５】一方、図２の逆電流供給回路１５０におい
て、単安定マルチバイブレータ１５１は、マイコン５０
からの駆動信号の立下がりを検出し、抵抗１５２及びコ
ンデンサ１５３により決定される所定時間だけ出力をオ
ンとする。また、単安定マルチバイブレータ１５４は、
単安定マルチバイブレータ１５１の出力信号の立下がり
を検出し、抵抗１５５及びコンデンサ１５６により決定
される所定時間だけ出力をオンとする。単安定マルチバ
イブレータ１５４の出力は、ＮＰＮ型のトランジスタ１
５７，１６５のベースに各々入力される。

【００４６】トランジスタ１５７のベースは更に、抵抗
１５８を介して接地電位端子に接続され、エミッタは接
地電位端子に接続されている。また、トランジスタ１５
７のコレクタは、抵抗１５９を介してＰＮＰ型のトラン
ジスタ１６０のベースに接続されている。トランジスタ
１６０のベース−エミッタ間には抵抗１６１が接続さ
れ、同トランジスタ１６０のコレクタは、ダイオード１
６２を介してソレノイドコイル４２に接続されている。
ダイオード１６３のアノードは接地電位端子に接続さ
れ、同カソードはソレノイドコイル４２に接続されてい
る。

【００４７】トランジスタ１６５のベースは更に、抵抗
１６６を介して接地電位端子に接続され、エミッタは接
地電位端子に接続されている。また、トランジスタ１６
５のコレクタはソレノイドコイル４２に接続されてい
る。トランジスタ１６５のベース−コレクタ間には、図
示の如くダイオード１６７及びツェナーダイオード１６
８が接続されている。

【００４８】また、蓄電回路１８０は、ダイオード１８
１とコンデンサ１８２とから構成され、コンデンサ１８
２の一端はダイオード１８１を介してソレノイドコイル
４２に接続されると共にトランジスタ１６０のエミッタ
に接続され、コンデンサ１８２の他端は接地電位端子に
接続されている。

【００４９】ここで、コンデンサ１８２には、ソレノイ
ドコイル４２が非作動状態となる時にソレノイドコイル
４２内のエネルギが蓄えられる。実際には、コンデンサ
１８２の静電容量は１μＦであり、コンデンサ１８２は
約１５０Ｖに充電される。そして、単安定マルチバイブ
レータ１５１，１５４を介して出力される信号がオンと
なる期間にてコンデンサ１８２の高電圧電荷が放電され
る。但し、コンデンサ１８２の放電は、蓄えられた電荷
の一部のみを放電させるものであり、コンデンサ１８２
の放電期間はその充電電圧が約１５０Ｖから約１００Ｖ
に低下するまでの比較的短い時間で規制される。従っ
て、充電電圧は１００Ｖ以上で常に維持される。

【００５０】次に、本実施の形態における特徴的な作用
を、逆電流供給回路１５０及び蓄電回路１８０の動作を
中心に図５のタイムチャートを参照しつつ説明する。時
刻ｔ１にてパイロット噴射用の駆動信号がオンになる
と、既述の通りコンデンサ１１６に蓄えられている高電
圧電荷によりソレノイドコイル４２に約１０Ａの突入電
流が供給され、ニードル弁４３は速やかに閉弁位置に移
動する。突入電流が供給された後は、ソレノイドコイル
４２には約３Ａの保持電流が流れ、ニードル弁４３の閉
弁状態が維持される。また、時刻ｔ１では、電磁弁３６
のステータ４４及びアーマチャ４５に発生する磁束が増
大する。

【００５１】その後、時刻ｔ２にてプランジャ２７のリ
フトが始まり、噴射弁３１から燃料の噴射が開始され
る。そして、時刻ｔ３にてマイコン５０からの駆動信号
がオフになると、噴射弁３１による燃料噴射は一旦停止
される。時刻ｔ２〜ｔ３の期間ではパイロット噴射に相
当する燃料噴射が行われる。

【００５２】時刻ｔ３では、ソレノイドコイル４２を流
れ続けようとする電流が、接地電位端子から保持電流供
給回路１３０内のダイオード１３５、ソレノイドコイル
４２及び蓄電回路１８０内のダイオード１８１を通って
コンデンサ１８２に流れ込み、その結果、コンデンサ１
８２が約１５０Ｖに充電される。

【００５３】このとき、コンデンサ１８２に流れ込む電
流の傾き「ｄｉ／ｄｔ」は、それ以前にコンデンサ１８
２が約１００Ｖに充電されているので、 ｄｉ／ｄｔ＝−Ｖｃ（ｔ）／Ｌ の関係から大きい値を達成する（Ｌはソレノイドコイル
４２のインダクタンス、Ｖｃはコンデンサ１８２の電
圧）。つまり、コンデンサ１８２は常に１００Ｖ以上で
保持されるため、ソレノイドコイル４２からコンデンサ
１８２に電流が流れ込む時間は短く、ソレノイドコイル
４２に流れる電流の立ち下がりが長くなることが防止で
きる。

【００５４】また、時刻ｔ３では、Ｔ１〔ｍｓ〕の間、
単安定マルチバイブレータ１５１の出力がオンとなる。
Ｔ１〔ｍｓ〕は、抵抗１５２及びコンデンサ１５３によ
り決定される時間であり、ソレノイドコイル４２を流れ
る電流が０ｍＡにまで低下する時間とほぼ一致するよう
に設定される。

【００５５】その後、Ｔ１〔ｍｓ〕が経過すると単安定
マルチバイブレータ１５１の出力がオフになり、それに
引き続きＴ２〔ｍｓ〕の間、単安定マルチバイブレータ
１５４の出力がオンとなる。Ｔ２〔ｍｓ〕は、抵抗１５
５及びコンデンサ１５６により決定される時間であり、
コンデンサ１８２の電圧が約１５０Ｖから約１００Ｖに
低下するまでの時間に設定される。

【００５６】単安定マルチバイブレータ１５４の出力が
オンの間はトランジスタ１５７，１６０，１６５がオン
となり、コンデンサ１８２に蓄えられた高電圧電荷はト
ランジスタ１６０、ダイオード１６２、ソレノイドコイ
ル４２、トランジスタ１６５を通って接地電位端子に流
れ込む。このとき、ソレノイドコイル４２には、バッテ
リ電源（ＶＢ）をソレノイドコイル４２に印加した時と
逆方向の電流（ｔ１〜３の期間とは逆方向の電流）が流
れる。換言すれば、ｔ１〜ｔ３期間の電流を正の電流と
すると、コンデンサ１８２の放電時には負の電流が流れ
ることとなる。そのため、ステータ４４及びアーマチャ
４５内の磁束が速やかに消滅される。従って、逆電流供
給回路１５０及び蓄電回路１８０を持たない従来装置に
比べ、ニードル弁４３の開弁動作が速くなり、パイロッ
ト噴射とそれに続くメイン噴射との間隔（パイロット間
隔）を短縮することが可能となる。

【００５７】本願発明者によれば、例えばエンジン回転
数が８００ｒｐｍの時に、従来装置では、パイロット間
隔を１．５ｍｓよりも短くするとメイン噴射量のサイク
ル毎のバラツキが大きくなるのに対し、本実施の形態の
装置では、従来装置より０．３ｍｓ短い１．２ｍｓまで
短くしても安定した燃料噴射が可能となることが確認さ
れている。

【００５８】なお、通電回路１４０内のツェナーダイオ
ード１４３のツェナー電圧Ｖｚは、コンデンサ１８２の
最高充電電圧１５０Ｖより高いＶｚ＝１７０Ｖとなって
おり、コンデンサ１８２に蓄えた電荷を放電した時、ト
ランジスタ１４１が不用意にオンされることがないよう
に構成されている。

【００５９】Ｔ２〔ｍｓ〕が経過して単安定マルチバイ
ブレータ１５４の出力がオフになると、トランジスタ１
５７，１６０がオフとなり、ソレノイドコイル４２を流
れ続けようとする逆電流は、接地電位端子からダイオー
ド１６３、ソレノイドコイル４２、トランジスタ１６５
を通って接地電位端子に流れ込む。このとき、図２のｃ
点の電圧がツェナーダイオード１６８のツェナー電圧Ｖ
ｚ’となることで、トランジスタ１６５が能動域で作動
し、電流の傾き「ｄｉ／ｄｔ＝−Ｖｚ’／Ｌ」でもって
逆電流は急速に減少する。なお、ツェナーダイオード１
６８のツェナー電圧Ｖｚ’は、突入電流供給回路１１０
内のコンデンサ１１６の最高充電電圧１５０Ｖより高い
Ｖｚ’＝１７０Ｖとなっており、突入電流をソレノイド
コイル４２に流す時、トランジスタ１６５が不用意にオ
ンされることがないように構成されている。

【００６０】その後、時刻ｔ４にてメイン噴射用の駆動
信号がオンになると、ソレノイドコイル４２には再び約
１０Ａの突入電流が供給され、ニードル弁４３は再び閉
弁位置に移動する。突入電流が供給された後は、ソレノ
イドコイル４２には約３Ａの電流が流れ、ニードル弁４
３の閉弁状態が維持される。そして、時刻ｔ５にてマイ
コン５０からの駆動信号がオフになると、噴射弁３１に
よる燃料噴射が終了する。時刻ｔ４〜ｔ５の期間ではメ
イン噴射に相当する燃料噴射が行われる。

【００６１】時刻ｔ５では、パイロット噴射が終了する
時刻ｔ３と同様に、ソレノイドコイル４２を流れ続けよ
うとする電流により蓄電回路１８０内のコンデンサ１８
２が約１５０Ｖに充電される。また、Ｔ１〔ｍｓ〕の経
過後において、コンデンサ１８２の高電圧電荷の放電に
伴いソレノイドコイル４２に逆電流が流れ、ステータ４
４及びアーマチャ４５内の磁束が速やかに消滅される。
従って、ニードル弁４３の開弁動作が速やかに行われ、
メイン噴射の最小噴射量を従来装置よりも少なくするこ
とが可能となる。

【００６２】本願発明者によれば、例えばエンジン回転
数が８００ｒｐｍの時に、従来装置では、メイン噴射量
を１５ｍｍ^3よりも少なくするとメイン噴射量のサイク
ル毎のバラツキが大きくなるのに対し、本実施の形態の
装置では、従来装置より５ｍｍ^3少ない１０ｍｍ^3まで
少なくしても安定した燃料噴射が可能となることが確認
されている。

【００６３】以上詳述した本実施の形態によれば、以下
に示す効果が得られる。 （ａ）ソレノイドコイル４２が非作動状態になるときに
同コイル４２内のエネルギをコンデンサ１８２に蓄え、
電磁弁３６の駆動信号がオフになった後に、コンデンサ
１８２の充電電圧をソレノイドコイル４２に印加し、通
常の駆動電流とは逆向きにソレノイドコイル４２に電流
を流すこととした。ソレノイドコイル４２への通電遮断
時にはステータ４４及びアーマチャ４５の残留磁束が原
因でニードル弁４３の動作の追従性が低下しがちになる
が、上記の通り逆電流をソレノイドコイル４２に流すこ
とで、ソレノイドコイル４２への電流遮断時における電
磁弁３６の応答性を向上させることができる。

【００６４】（ｂ）コンデンサ１８２の放電に際し、蓄
えられた電荷の一部のみを放電させるので、コンデンサ
１８２には一部の電荷が放電されることなく残り、その
電圧は常に約１００Ｖで維持される。従って、ソレノイ
ドコイル４２が非作動状態となり同コイル４２内のエネ
ルギをコンデンサ１８２に回収する際、比較的高い電圧
を用いてエネルギの回収が行われるために、ソレノイド
コイル４２からコンデンサ１８２に電流が流れ込む時間
は短く、ソレノイドコイル４２の電流の立ち下がりが早
くなる。

【００６５】（ｃ）電磁弁３６の駆動信号がオフになっ
た後、ソレノイドコイル４２に流れる駆動電流がほぼゼ
ロになるタイミングでコンデンサ１８２に蓄えた電荷を
放電してソレノイドコイル４２に逆電流を流すので、コ
ンデンサ１８２の放電電荷を逆電流として有効に使うこ
とができる。

【００６６】（ｄ）コンデンサ１８２の充電電圧は、通
電回路１４０内のツェナーダイオード１４３のツェナー
電圧Ｖｚよりも低い値で規制されるため、コンデンサ１
８２の放電に際し、その放電電圧によりツェナーダイオ
ード１４３を介してトランジスタ１４１が不用意にオン
されるといった不都合は生じない。

【００６７】（ｅ）電磁弁３６の駆動開始当初にコンデ
ンサ１１６の高電圧を一気に放電すると共に、引き続き
所定の保持電流によって当該電磁弁３６のオン状態を維
持するので、電磁弁３６の作動当初において電流の急峻
な立ち上がりが得られ、ニードル弁４３が速やかに所定
の閉作位置に移動する。また、電磁弁３６の作動後にお
いて閉弁状態が所望の期間で維持できる。こうした電磁
弁駆動方式を併せ持つことで、電磁弁駆動回路１００は
駆動信号のオン時及びオフ時（開弁時及び閉弁時）の何
れにも電磁弁３６の高速駆動が実現できる。

【００６８】（ｆ）コンデンサ１１６の充電電圧は、逆
電流供給回路１５０内のツェナーダイオード１６８のツ
ェナー電圧Ｖｚ’よりも低い値で規制されるため、コン
デンサ１１６の放電に際し、その放電電圧によりツェナ
ーダイオード１６８を介してトランジスタ１６５が不用
意にオンされるといった不都合は生じない。

【００６９】（ｇ）電磁弁３６のステータ４４及びアー
マチャ４５の残留磁束に起因して通電遮断時におけるニ
ードル弁４３の動作が遅くなり、・パイロット噴射とメ
イン噴射との間隔（パイロット間隔）が短くできない。
・メイン噴射の最小噴射量が小さくできない。といった
従来の問題が解消され、騒音やエミッションを低減させ
るべくエンジン運転状態に応じてパイロット間隔を短く
する、或いはメイン噴射の最小噴射量を減少させるとい
った要望に十分に応えることが可能となる。

【００７０】（第２の実施の形態）次に、本発明におけ
る第２の実施の形態を説明する。但し、第２の実施の形
態の構成において、上述した第１の実施の形態と同等で
あるものについては図面に同一の記号を付すと共にその
説明を簡略化する。そして、以下には第１の実施の形態
との相違点を中心に説明する。

【００７１】上記第１の実施の形態では、パイロット噴
射及びメイン噴射を実施する装置で本発明を具体化した
が、本実施の形態ではこれに代えてプレストローク噴射
を実施する装置で具体化する。因みに、プレストローク
噴射とは、カムの使用域を変えることでプランジャ２７
による圧送途中でニードル弁４３の閉弁を行わせる噴射
手法である。

【００７２】図６はプレストローク制御を行った時のタ
イムチャートである。図６において、所定のプレストロ
ーク期間が経過して時刻ｔ１１でマイコン５０からの駆
動信号がオンになると、ソレノイドコイル４２には約１
０Ａの突入電流と、それに引き続いて約３Ａの保持電流
が流れ、噴射弁３１による燃料噴射が開始される。そし
て、時刻ｔ１２にてマイコン５０からの駆動信号がオフ
になると、噴射弁３１による燃料噴射が終了する。

【００７３】特に時刻ｔ１２では、前記図５中の時刻ｔ
３，ｔ５と同様に、ソレノイドコイル４２を流れ続けよ
うとする電流により蓄電回路１８０内のコンデンサ１８
２が約１５０Ｖに充電される。また、Ｔ１〔ｍｓ〕の経
過後において、コンデンサ１８２の高電圧電荷の放電に
伴いソレノイドコイル４２に逆電流が流れ、ステータ４
４及びアーマチャ４５内の磁束が速やかに消滅される。
従って、ソレノイドコイル４２への電流遮断時における
ニードル弁４３の開弁動作が速やかに行われ、プレスト
ローク噴射の最小噴射量を従来装置よりも少なくするこ
とが可能となる。

【００７４】本願発明者によれば、例えばエンジン回転
数が８００ｒｐｍの時に、従来装置では、噴射量を１５
ｍｍ^3よりも少なくすると噴射量のサイクル毎のバラツ
キが大きくなるのに対し、本実施の形態の装置では、従
来装置より５ｍｍ^3少ない１０ｍｍ^3まで少なくしても
安定した燃料噴射が可能となることが確認されている。

【００７５】なお、本発明の実施の形態は、上記以外に
次の形態にて具体化できる。上記実施の形態では、蓄電
回路１８０のコンデンサ１８２の放電に際し、放電時間
を単安定マルチバイブレータ１５４でＴ２〔ｍｓ〕に設
定したが、この構成を変更する。例えばコンデンサ１８
２の電圧を常時モニタし、放電時にコンデンサ電圧が所
定値（約１００Ｖ）まで低下すると、その時点で放電を
終了するよう構成してもよい。かかる場合にも、コンデ
ンサ１８２に蓄えられた電荷の一部のみが放電され、既
述の通り、通電遮断時にはソレノイドコイル４２内のエ
ネルギ回収が速やかに行われることとなる。

【００７６】図１の突入電流供給回路１１０では、コン
デンサ１１６への充電をトランス１１１の昇圧により実
施したが、この構成を変更する。例えばトランス１１１
をなくし、ソレノイドコイル４２の通電遮断時に発生す
る高電圧によりコンデンサ１１６を充電するように構成
する（特開平８−１４０９１号公報に同じ）。この場
合、コンデンサ１１６の放電を電磁弁の駆動開始時にお
ける僅かな時間に限定し、充電電圧の一部を残すように
すれば、コンデンサ１１６の充電電圧は常に比較的高い
電圧で維持される。その結果、ソレノイドコイル４２内
の電流の立ち下がりを急峻にすることが可能となる。ま
た併せて、低コスト化を図ることもできる。

【００７７】上記実施の形態中のトランジスタは何れ
も、電磁弁３６の駆動信号に応答してオン／オフするス
イッチ手段であればよく、バイポーラトランジスタに代
えて例えばＦＥＴ（電界効果トランジスタ）を用いても
よい。

【００７８】上記実施の形態では、パイロット噴射又は
プレストローク噴射を行う燃料噴射装置について特徴的
な作用及び効果を説明したが、それ以外にも、燃料（Ｈ
Ｃ分）を触媒の還元剤として用いるためにメイン噴射後
に実施されるポスト噴射や、例えばエンジンの低温始動
時においてメイン噴射前に実施される多段のスプリット
噴射など、他の噴射形態を持つ装置に具体化してもよ
い。かかる場合にも、間欠噴射を行う際に噴射間隔が短
縮できる、或いは噴射量が少なくできる等の優れた効果
が得られる。

【００７９】本発明に係る電磁弁駆動回路の他の適用と
して、コモンレール式燃料噴射装置に具体化してもよ
い。このコモンレール式燃料噴射装置においても同様
に、例えばパイロット噴射やプレストローク噴射等を行
う際において噴射間隔が短縮できる、或いは噴射量が少
なくできる等の優れた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】電磁弁駆動回路の構成を示す回路図。

【図２】電磁弁駆動回路の構成を示す回路図。

【図３】燃料噴射ポンプの構成を示す断面図。

【図４】電磁弁駆動回路の動作を示すタイムチャート。

【図５】電磁弁駆動回路の動作を示すタイムチャート。

【図６】第２の実施の形態において電磁弁駆動回路の動
作を示すタイムチャート。

【符号の説明】

２０…燃料噴射ポンプ、２７…プランジャ、３６…電磁
弁、４２…ソレノイドコイル、４３…弁体としてのニー
ドル弁、４４…ステータ、４５…アーマチャ、５０…マ
イコン、１００…電磁弁駆動回路、１０１…制御回路Ｉ
Ｃ、１１０…高電圧回路としての突入電流供給回路、１
３０…定電流供給回路としての保持電流供給回路、１４
０…通電回路、１４１…トランジスタ、１４３…ツェナ
ーダイオード、１５０…逆電流供給回路、１６５…トラ
ンジスタ、１６８…ツェナーダイオード、１８０…蓄電
回路、１８２…コンデンサ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｍ 51/00 Ｆ０２Ｍ 51/00 Ｆ // Ｆ０２Ｍ 51/06 51/06 Ｍ (72)発明者 葛谷 佳史 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 竹内 保弘 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC04 AD12 BA19 BA22 BA23 CA01S CA08 CA09 CA20U CA32U CD26 CD28 CE02 CE22 CE24 CE25 CE29 DA10 DC04 DC05 DC09 DC14 3G301 HA02 JA14 LB16 LC10 MA11 MA18 MA23 PE01Z PE05Z PE08Z PF03Z 3H106 DA07 DA23 DB02 DB12 DB26 DB32 DC02 DD03 EE04 FA07 FB33 KK18

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ソレノイドコイルへの通電時にアーマチャ
   をステータに吸引し、それに伴い弁体を所定の動作位置
   に移動させるようにした電磁弁を駆動するための電磁弁
   駆動回路において、 電磁弁を駆動するための駆動信号に応答して直流電源電
   圧をソレノイドコイルに印加し、当該ソレノイドコイル
   に所定方向の駆動電流を流す第１の電流供給回路と、 ソレノイドコイルが非作動状態になるときにソレノイド
   コイル内のエネルギを蓄える蓄電回路と、 電磁弁の駆動信号がオフになった後に、前記蓄電回路に
   よる充電電圧をソレノイドコイルに印加し、前記第１の
   電流供給回路による駆動電流とは逆向きにソレノイドコ
   イルに電流を流す第２の電流供給回路とを備えることを
   特徴とする電磁弁駆動回路。
2. 【請求項２】前記第２の電流供給回路は、前記蓄電回路
   の放電に際し、蓄えられた電荷の一部のみを放電させる
   請求項１に記載の電磁弁駆動回路。
3. 【請求項３】前記第２の電流供給回路は、電磁弁の駆動
   信号がオフになった後、ソレノイドコイルに流れる駆動
   電流がほぼゼロになるタイミングで前記蓄電回路に蓄え
   た電荷を放電してソレノイドコイルに逆電流を流す請求
   項１又は請求項２に記載の電磁弁駆動回路。
4. 【請求項４】前記第１の電流供給回路には、ソレノイド
   コイルに接続されて電磁弁の駆動信号に応答してオン／
   オフするトランジスタと、該トランジスタに接続されて
   ソレノイドコイルへの電流遮断時に発生する高電圧を吸
   収するためのツェナーダイオードとを設け、 前記第１の電流供給回路内のツェナーダイオードのツェ
   ナー電圧よりも低い値で、前記蓄電回路の充電電圧が規
   制される請求項１〜請求項３の何れかに記載の電磁弁駆
   動回路。
5. 【請求項５】前記第１の電流供給回路は、前記直流電源
   電圧よりも高い電圧を蓄える高電圧回路と、直流電源電
   圧を受けてソレノイドコイルに所定の定電流を供給する
   定電流供給回路とを備え、 電磁弁の駆動開始当初に前記高電圧回路の高電圧を一気
   に放電すると共に、引き続き前記定電流供給回路の定電
   流によって当該電磁弁のオン状態を維持する請求項１〜
   請求項４の何れかに記載の電磁弁駆動装置。
6. 【請求項６】請求項５に記載の電磁弁駆動回路におい
   て、 前記第２の電流供給回路には、ソレノイドコイルに接続
   されて前記蓄電回路の放電に際してオン／オフするトラ
   ンジスタと、該トランジスタに接続されて蓄電回路の放
   電終了時に発生する高電圧を吸収するためのツェナーダ
   イオードとを設け、 前記第２の電流供給回路内のツェナーダイオードのツェ
   ナー電圧よりも低い値で、前記高電圧回路の充電電圧が
   規制される電磁弁駆動回路。
7. 【請求項７】プランジャの往復動に伴い燃料を高圧化
   し、その高圧燃料を内燃機関へ供給する際の噴射量を制
   御するための燃料噴射装置に適用され、メイン噴射とそ
   れに先立つパイロット噴射とを行うべくソレノイドコイ
   ルを通電する、或いはプランジャによる燃料加圧当初、
   その加圧途中で燃料噴射を開始するプレストローク噴射
   を行うべくソレノイドコイルを通電する請求項１〜請求
   項６の何れかに記載の電磁弁駆動回路。