JP2000234145A - ころ軸受 - Google Patents
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 異物が侵入し、温度上昇が大きい使用条件下
でも、ころの耐久寿命を十分に確保できるころ軸受を提
供することである。 【解決手段】 外輪１、内輪２および円錐ころ３の各部
品の素材としてＳｉとＭｎの含有量を高めた鋼を用い、
これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、各部品の表層部に
形成した浸炭窒化層１ａ、２ａ、３ａの残留オーステナ
イト量を２０〜５０体積％とすることにより、亀裂の発
生と進展による表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入し
たり、軸受部での発熱が大きい使用条件下でのころ軸受
の耐久寿命を著しく改善したのである。
でも、ころの耐久寿命を十分に確保できるころ軸受を提
供することである。 【解決手段】 外輪１、内輪２および円錐ころ３の各部
品の素材としてＳｉとＭｎの含有量を高めた鋼を用い、
これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、各部品の表層部に
形成した浸炭窒化層１ａ、２ａ、３ａの残留オーステナ
イト量を２０〜５０体積％とすることにより、亀裂の発
生と進展による表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入し
たり、軸受部での発熱が大きい使用条件下でのころ軸受
の耐久寿命を著しく改善したのである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、異物が侵入しや
すく、温度上昇が大きい条件下での使用に好適なころ軸
受に関するものである。
すく、温度上昇が大きい条件下での使用に好適なころ軸
受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】自動
車のトランスミッション等に適用される転がり軸受は、
歯車と同一容器内で使用されるため、潤滑油中に混入す
る歯車の欠け片や摩耗粉等の微小な硬い異物の侵入が避
けらない。これらの異物は転動体の転走面に噛み込ま
れ、転動体や軌道輪に表面剥離を生じさせて軸受寿命を
短くする可能性がある。この表面剥離は、異物の噛み込
みで生じた圧痕からの亀裂の発生と進展に因るものと考
えられている。
車のトランスミッション等に適用される転がり軸受は、
歯車と同一容器内で使用されるため、潤滑油中に混入す
る歯車の欠け片や摩耗粉等の微小な硬い異物の侵入が避
けらない。これらの異物は転動体の転走面に噛み込ま
れ、転動体や軌道輪に表面剥離を生じさせて軸受寿命を
短くする可能性がある。この表面剥離は、異物の噛み込
みで生じた圧痕からの亀裂の発生と進展に因るものと考
えられている。
【０００３】前記亀裂の発生と進展を抑制するために、
特公昭６２−２９４８７号公報には、軸受材料としてＳ
ＵＪ３相当鋼を用い、これを高温焼入れして残留オース
テナイトを増加させ、同時に亀裂敏感性を抑制するた
め、焼入れ過程の冷却速度を遅く制御する技術が開示さ
れ、特開平７−１９００７２号公報には、軌道輪の材料
にＳＵＪ３相当鋼を用い、上述の熱処理に浸炭窒化処理
を加えて表層部の残留オーステナイトをさらに増加させ
る技術が開示されている。
特公昭６２−２９４８７号公報には、軸受材料としてＳ
ＵＪ３相当鋼を用い、これを高温焼入れして残留オース
テナイトを増加させ、同時に亀裂敏感性を抑制するた
め、焼入れ過程の冷却速度を遅く制御する技術が開示さ
れ、特開平７−１９００７２号公報には、軌道輪の材料
にＳＵＪ３相当鋼を用い、上述の熱処理に浸炭窒化処理
を加えて表層部の残留オーステナイトをさらに増加させ
る技術が開示されている。
【０００４】一方、最近のころ軸受の用途では、高速回
転時の回転効率を高めるため、粘度の低い潤滑油を使用
する機運があり、金属間接触の増大による軸受部での発
熱が大きくなる傾向がある。このような用途では、円筒
ころや円錐ころは熱容量が小さく、かつ他の部材との接
触による熱の拡散も少ないので、最も温度上昇が大きく
なる。このため、これらのころに前記表面剥離が発生し
易くなり、前述した特公昭６２−２９４８７号公報に開
示の素材を用いても十分な耐久寿命を確保できない問題
がある。
転時の回転効率を高めるため、粘度の低い潤滑油を使用
する機運があり、金属間接触の増大による軸受部での発
熱が大きくなる傾向がある。このような用途では、円筒
ころや円錐ころは熱容量が小さく、かつ他の部材との接
触による熱の拡散も少ないので、最も温度上昇が大きく
なる。このため、これらのころに前記表面剥離が発生し
易くなり、前述した特公昭６２−２９４８７号公報に開
示の素材を用いても十分な耐久寿命を確保できない問題
がある。
【０００５】そこで、この発明の課題は、異物が侵入
し、温度上昇が大きい使用条件下でも、ころの耐久寿命
を十分に確保できるころ軸受を提供することである。
し、温度上昇が大きい使用条件下でも、ころの耐久寿命
を十分に確保できるころ軸受を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、この発明は、ころ軸受において、少なくともころ
を、重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：０．
４〜１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％およびＣｒ：
０．８〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この素材を
浸炭窒化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表層部の
残留オーステナイト量を２０〜５０体積％とした構成を
採用したものである。
めに、この発明は、ころ軸受において、少なくともころ
を、重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：０．
４〜１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％およびＣｒ：
０．８〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この素材を
浸炭窒化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表層部の
残留オーステナイト量を２０〜５０体積％とした構成を
採用したものである。
【０００７】前記ころの素材とする鋼の組成について、
Ｃ量を０．８〜１．５％としたのは、基本的な焼入れ硬
度を確保するとともに、残留オーステナイト量を増加さ
せるためである。
Ｃ量を０．８〜１．５％としたのは、基本的な焼入れ硬
度を確保するとともに、残留オーステナイト量を増加さ
せるためである。
【０００８】Ｓｉ量を０．４％以上としたのは、表層部
の残留オーステナイトを安定化するためであり、上限を
１．２％としたのは、これを越えると浸炭窒化処理の過
程で、炭素と窒素の侵入を阻害するからである。
の残留オーステナイトを安定化するためであり、上限を
１．２％としたのは、これを越えると浸炭窒化処理の過
程で、炭素と窒素の侵入を阻害するからである。
【０００９】Ｍｎ量を０．８〜１．５％としたのは、焼
入れ性を確保して芯部まで焼入れするとともに、表層部
の残留オーステナイト量を高めるためである。過度のＭ
ｎ量の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れの原因とな
るとともに、表層部の残留オーステナイト量が過多とな
って軟化の原因となるため、上限を１．５％とした。
入れ性を確保して芯部まで焼入れするとともに、表層部
の残留オーステナイト量を高めるためである。過度のＭ
ｎ量の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れの原因とな
るとともに、表層部の残留オーステナイト量が過多とな
って軟化の原因となるため、上限を１．５％とした。
【００１０】Ｃｒ量を０．８〜１．８％としたのは、
０．８％未満では浸炭窒化によっても炭化物が十分に形
成されないので、温度上昇時に硬さが低下しやすく、
１．８％を越えると炭化物が粗大化して表面剥離の起点
となり易くなるからである。
０．８％未満では浸炭窒化によっても炭化物が十分に形
成されないので、温度上昇時に硬さが低下しやすく、
１．８％を越えると炭化物が粗大化して表面剥離の起点
となり易くなるからである。
【００１１】このような組成の鋼をころの素材とし、浸
炭窒化処理で表層部の窒素含有量を高めると、表層部の
Ｍｓ点（マルテンサイト変態開始温度）が内部よりも低
くなるので、これを焼入れすると、ころの表層部で未変
態のオーステナイトが多くなり、表層部の残留オーステ
ナイト量を２０体積％以上にすることができる。
炭窒化処理で表層部の窒素含有量を高めると、表層部の
Ｍｓ点（マルテンサイト変態開始温度）が内部よりも低
くなるので、これを焼入れすると、ころの表層部で未変
態のオーステナイトが多くなり、表層部の残留オーステ
ナイト量を２０体積％以上にすることができる。
【００１２】残留オーステナイトは、高い靱性と加工硬
化特性を有し、亀裂の発生や進展を抑える働きをする
が、熱に対して不安定な難点がある。前記浸炭窒化処理
で表層部に侵入した窒素原子は残留オーステナイト中に
固溶し、残留オーステナイトを熱に対して安定化する役
割をする。また、Ｍｓ点が低下した表層部は、マルテン
サイト変態が内部より遅れて始まり、かつその変態量も
内部より少ないので、表層部には圧縮の残留応力が形成
され、表層部の疲労強度を高めることもできる。
化特性を有し、亀裂の発生や進展を抑える働きをする
が、熱に対して不安定な難点がある。前記浸炭窒化処理
で表層部に侵入した窒素原子は残留オーステナイト中に
固溶し、残留オーステナイトを熱に対して安定化する役
割をする。また、Ｍｓ点が低下した表層部は、マルテン
サイト変態が内部より遅れて始まり、かつその変態量も
内部より少ないので、表層部には圧縮の残留応力が形成
され、表層部の疲労強度を高めることもできる。
【００１３】前記表層部の残留オーステナイト量を２０
〜５０体積％としたのは、表層部に適度の靱性を付与
し、異物の噛み込みによる過大な応力増加を緩和するた
めである。すなわち、残留オーステナイト量が２０体積
％未満では靱性が不足し、残留オーステナイト量が５０
体積％を越えると、硬度が低下し過ぎて塑性変形による
表面粗さの劣化を招き、ころ端面が鍔部に押圧されて摺
動する使用条件下では、この摺動部で焼き付きが生じる
可能性があるからである。
〜５０体積％としたのは、表層部に適度の靱性を付与
し、異物の噛み込みによる過大な応力増加を緩和するた
めである。すなわち、残留オーステナイト量が２０体積
％未満では靱性が不足し、残留オーステナイト量が５０
体積％を越えると、硬度が低下し過ぎて塑性変形による
表面粗さの劣化を招き、ころ端面が鍔部に押圧されて摺
動する使用条件下では、この摺動部で焼き付きが生じる
可能性があるからである。
【００１４】異物を噛み込んだ場合や、表面温度上昇が
大きい場合には、亀裂の起点が表面やごく表層（表面か
ら０．１ｍｍ以内）となる可能性が高いので、上述した
表層部の材質改良によりころの長寿命化を図ることがで
きる。
大きい場合には、亀裂の起点が表面やごく表層（表面か
ら０．１ｍｍ以内）となる可能性が高いので、上述した
表層部の材質改良によりころの長寿命化を図ることがで
きる。
【００１５】上述した浸炭窒化処理を含む熱処理は、浸
炭性雰囲気にアンモニアガスを添加した高温ガス中で浸
炭窒化処理したのち、焼入れ、焼戻し処理する方法を採
用することができる。なお、残留オーステナイト量を調
整するために、サブゼロ処理を熱処理工程の中に組み入
れてもよい。
炭性雰囲気にアンモニアガスを添加した高温ガス中で浸
炭窒化処理したのち、焼入れ、焼戻し処理する方法を採
用することができる。なお、残留オーステナイト量を調
整するために、サブゼロ処理を熱処理工程の中に組み入
れてもよい。
【００１６】前記ころの素材とする鋼に、重量比にして
０．３％以下のＭｏを添加することにより、焼入れ性を
改善することができる。
０．３％以下のＭｏを添加することにより、焼入れ性を
改善することができる。
【００１７】また、前記焼入れを８３０〜８８０℃から
開始し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における
焼入れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とすること
により、Ｍｓ点近傍での冷却速度を遅くして、亀裂敏感
値を３以下にすることができる。亀裂敏感値を３以下に
すると、使用中に亀裂が発生するのを防止したり、亀裂
が生じたとしてもその進展速度を抑制するのに有効であ
る。３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とする手段とし
ては、所定の温度に昇温した油や塩浴に焼入れする方法
を採用することができる。
開始し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における
焼入れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とすること
により、Ｍｓ点近傍での冷却速度を遅くして、亀裂敏感
値を３以下にすることができる。亀裂敏感値を３以下に
すると、使用中に亀裂が発生するのを防止したり、亀裂
が生じたとしてもその進展速度を抑制するのに有効であ
る。３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とする手段とし
ては、所定の温度に昇温した油や塩浴に焼入れする方法
を採用することができる。
【００１８】なお、軌道輪にも、前記ころと同様の素材
を用い、同様の熱処理を施すことができる。
を用い、同様の熱処理を施すことができる。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１（ａ）は、円錐ころ軸受の実
施形態を示す。この円錐ころ軸受は、円錐状の軌道面を
有する外輪１と、円錐状の軌道面を有し、この軌道面の
両側に大鍔面と小鍔面が設けられた内輪２と、外輪１お
よび内輪２の各軌道面の間に転動自在に配列された複数
の円錐ころ３と、円錐ころ３を所定の円周方向間隔に保
持する保持器４を備えている。
施形態を示す。この円錐ころ軸受は、円錐状の軌道面を
有する外輪１と、円錐状の軌道面を有し、この軌道面の
両側に大鍔面と小鍔面が設けられた内輪２と、外輪１お
よび内輪２の各軌道面の間に転動自在に配列された複数
の円錐ころ３と、円錐ころ３を所定の円周方向間隔に保
持する保持器４を備えている。
【００２０】前記外輪１、内輪２および円錐ころ３の各
部品は、表１に実施例Ａとして示す化学成分を有する鋼
を素材として、アンモニアガスが添加された８６０℃の
浸炭性雰囲気中で浸炭窒化処理したのち、例えば２２０
℃に昇温した塩浴中へ焼入れして、３００℃から１５０
℃までの温度範囲における焼入れ冷却時の冷却能Ｈが
０．２ｃｍ-1以下となるように製造したものであり、図
１（ｂ）に示すように、各部品１、２、３の表面には、
残留オーステナイト量が２０〜５０体積％の浸炭窒化層
１ａ、２ａ、３ａが形成されている。
部品は、表１に実施例Ａとして示す化学成分を有する鋼
を素材として、アンモニアガスが添加された８６０℃の
浸炭性雰囲気中で浸炭窒化処理したのち、例えば２２０
℃に昇温した塩浴中へ焼入れして、３００℃から１５０
℃までの温度範囲における焼入れ冷却時の冷却能Ｈが
０．２ｃｍ-1以下となるように製造したものであり、図
１（ｂ）に示すように、各部品１、２、３の表面には、
残留オーステナイト量が２０〜５０体積％の浸炭窒化層
１ａ、２ａ、３ａが形成されている。
【００２１】
【表１】
【００２２】以下に実施例および比較例を挙げる。
【００２３】
【実施例】上述した実施例Ａの円錐ころ軸受の他に、３
種類の化学成分を有する鋼を素材とし、実施例Ａと同様
の熱処理で製造した各部品を用いた円錐ころ軸受（表１
中の実施例Ｂ〜Ｄ）を用意した。軸受の寸法は、いずれ
も内径３０ｍｍ、外径６２ｍｍである。
種類の化学成分を有する鋼を素材とし、実施例Ａと同様
の熱処理で製造した各部品を用いた円錐ころ軸受（表１
中の実施例Ｂ〜Ｄ）を用意した。軸受の寸法は、いずれ
も内径３０ｍｍ、外径６２ｍｍである。
【００２４】
【比較例】表１に示した実施例Ａ〜Ｄとそれぞれ同じ化
学成分の鋼を素材として、浸炭窒化処理なしで、８６０
℃から２２０℃の塩浴中へ焼入れして製造した各部品を
用いた円錐ころ軸受（表１中の比較例Ｅ〜Ｈ）と、本願
の化学成分範囲を外れる組成の鋼を、上述した実施例と
同じ条件で熱処理して製造した各部品を用いた円錐ころ
軸受（表１中の比較例Ｉ〜Ｋ）を用意した。また、従来
多用されている軸受鋼ＳＵＪ２を標準焼入れして製造し
た各部品を用いた円錐ころ軸受（表１中の比較例Ｓ）も
用意した。各軸受の寸法は実施例と同じである。
学成分の鋼を素材として、浸炭窒化処理なしで、８６０
℃から２２０℃の塩浴中へ焼入れして製造した各部品を
用いた円錐ころ軸受（表１中の比較例Ｅ〜Ｈ）と、本願
の化学成分範囲を外れる組成の鋼を、上述した実施例と
同じ条件で熱処理して製造した各部品を用いた円錐ころ
軸受（表１中の比較例Ｉ〜Ｋ）を用意した。また、従来
多用されている軸受鋼ＳＵＪ２を標準焼入れして製造し
た各部品を用いた円錐ころ軸受（表１中の比較例Ｓ）も
用意した。各軸受の寸法は実施例と同じである。
【００２５】上記実施例および比較例の円錐ころ軸受を
テスト装置の回転軸に取り付け、潤滑油に低粘度油を用
いた低粘度油試験と、異物が混入された潤滑油を用いた
異物下寿命試験を実施した。
テスト装置の回転軸に取り付け、潤滑油に低粘度油を用
いた低粘度油試験と、異物が混入された潤滑油を用いた
異物下寿命試験を実施した。
【００２６】各試験条件は以下の通りである。なお、各
試験のサンプル数は、いずれもＮ＝１０とした。 （低粘度油試験） 負荷荷重：１７．６４ ｋＮ 回転数 ：２０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：ハイスピードフルードＶＧ１．５ （異物下寿命試験） 負荷荷重：１７．６４ ｋＮ 回転数 ：２０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：タービンＶＧ５６（油浴） 異物 ：ガスアトマイズ金属粉（粒径１００〜１８０
μｍ、硬度ＨＶ７００〜８００、混入量１ｇ／リット
ル）
試験のサンプル数は、いずれもＮ＝１０とした。 （低粘度油試験） 負荷荷重：１７．６４ ｋＮ 回転数 ：２０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：ハイスピードフルードＶＧ１．５ （異物下寿命試験） 負荷荷重：１７．６４ ｋＮ 回転数 ：２０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：タービンＶＧ５６（油浴） 異物 ：ガスアトマイズ金属粉（粒径１００〜１８０
μｍ、硬度ＨＶ７００〜８００、混入量１ｇ／リット
ル）
【００２７】
【表２】
【００２８】各試験結果を表２に示す。表中のＬ１０寿
命は、サンプルの９０％が破損しないで使える時間であ
る。実施例の円錐ころ軸受は、低粘度油試験および異物
下寿命試験のいずれにおいても、従来品の比較例Ｓに対
するＬ１０寿命の寿命比が５倍以上の優れた値を示して
いる。
命は、サンプルの９０％が破損しないで使える時間であ
る。実施例の円錐ころ軸受は、低粘度油試験および異物
下寿命試験のいずれにおいても、従来品の比較例Ｓに対
するＬ１０寿命の寿命比が５倍以上の優れた値を示して
いる。
【００２９】これに対して、浸炭窒化処理なしの比較例
Ｅ〜Ｈは、低粘度油試験および異物下寿命試験のいずれ
においても、前記寿命比が３倍に満たない。一方、素材
の化学成分範囲が外れる比較例Ｉ〜Ｋは、低粘度油試験
の寿命比は比較的高い値を示すが、異物下寿命試験の寿
命比が劣っている。これは、Ｓｉ量が過多の比較例Ｉで
は浸炭窒化が阻害されること、Ｃｒ量が過多の比較例Ｊ
では炭化物が粗大化すること、Ｍｎ量が過多の比較例Ｋ
では表層部の残留オーステナイト量が５０体積％を越え
ることに、それぞれ起因しているものと思われる。
Ｅ〜Ｈは、低粘度油試験および異物下寿命試験のいずれ
においても、前記寿命比が３倍に満たない。一方、素材
の化学成分範囲が外れる比較例Ｉ〜Ｋは、低粘度油試験
の寿命比は比較的高い値を示すが、異物下寿命試験の寿
命比が劣っている。これは、Ｓｉ量が過多の比較例Ｉで
は浸炭窒化が阻害されること、Ｃｒ量が過多の比較例Ｊ
では炭化物が粗大化すること、Ｍｎ量が過多の比較例Ｋ
では表層部の残留オーステナイト量が５０体積％を越え
ることに、それぞれ起因しているものと思われる。
【００３０】
【発明の効果】以上のように、この発明のころ軸受は、
少なくともころの素材としてＳｉとＭｎの含有量を高め
た鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、ころ
表層部の残留オーステナイト量を２０〜５０体積％とし
たので、亀裂の発生と進展による表面剥離の発生を抑制
し、異物が侵入したり、軸受部での発熱が大きい使用条
件下でのころの耐久寿命を著しく改善することができ
る。
少なくともころの素材としてＳｉとＭｎの含有量を高め
た鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、ころ
表層部の残留オーステナイト量を２０〜５０体積％とし
たので、亀裂の発生と進展による表面剥離の発生を抑制
し、異物が侵入したり、軸受部での発熱が大きい使用条
件下でのころの耐久寿命を著しく改善することができ
る。
【図１】ａは実施形態の円錐ころ軸受を示す縦断面図、
ｂはａの要部拡大断面図
ｂはａの要部拡大断面図
１ 外輪 ２ 内輪 ３ 円錐ころ ４ 保持器 １ａ、２ａ、３ａ 浸炭窒化層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J101 AA12 BA70 DA02 DA03 EA02 FA31 GA01 GA11 4K042 AA22 DA01 DA02 DA06 DE05 DE06
Claims (3)
- 【請求項１】 ころ軸受において、少なくともころを、
重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：０．４〜
１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％およびＣｒ：０．８
〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この素材を浸炭窒
化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表層部の残留オ
ーステナイト量を２０〜５０体積％としたことを特徴と
するころ軸受。 - 【請求項２】 前記ころの素材とされる鋼に、重量比に
して０．３％以下のＭｏを添加した請求項１に記載のこ
ろ軸受。 - 【請求項３】 前記焼入れを８３０〜８８０℃から開始
し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とした請求項１
または２に記載のころ軸受。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15902899A JP2000234145A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | ころ軸受 |
| FR9915836A FR2787529B1 (fr) | 1998-12-17 | 1999-12-15 | Paliers a roulement et dispositif de support d'arbre de transmission |
| US09/461,187 US6423158B1 (en) | 1998-12-17 | 1999-12-15 | Rolling bearings and gear shaft support device |
| DE19960803A DE19960803A1 (de) | 1998-12-17 | 1999-12-16 | Wälzlager und Lagervorrichtung für Getriebewellen |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35939698 | 1998-12-17 | ||
| JP10-359396 | 1998-12-17 | ||
| JP15902899A JP2000234145A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000234145A true JP2000234145A (ja) | 2000-08-29 |
Family
ID=26485956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15902899A Pending JP2000234145A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000234145A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009082107A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Posco | Steel wire rod for bearing steel, manufacturing method of steel wire rod for bearing steel, heat treatment method of steel bearing, steel bearing and soaking method of bearing steel |
| KR101070154B1 (ko) * | 2008-09-05 | 2011-10-05 | 주식회사 포스코 | 베어링용 강선재, 베어링용 강선재의 제조방법, 베어링의 열처리 방법, 베어링 및 베어링용 주편의 균열확산 처리 방법 |
| CN104313288A (zh) * | 2014-11-12 | 2015-01-28 | 通裕重工股份有限公司 | 一种42CrMo风电主轴的热处理工艺 |
| WO2023058518A1 (ja) | 2021-10-08 | 2023-04-13 | Ntn株式会社 | 転動部品及び転がり軸受 |
-
1999
- 1999-06-07 JP JP15902899A patent/JP2000234145A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009082107A1 (en) * | 2007-12-20 | 2009-07-02 | Posco | Steel wire rod for bearing steel, manufacturing method of steel wire rod for bearing steel, heat treatment method of steel bearing, steel bearing and soaking method of bearing steel |
| US9593389B2 (en) | 2007-12-20 | 2017-03-14 | Posco | Steel wire rod for bearing steel, manufacturing method of steel wire rod for bearing steel, heat treatment method of steel bearing, steel bearing and soaking method of bearing steel |
| KR101070154B1 (ko) * | 2008-09-05 | 2011-10-05 | 주식회사 포스코 | 베어링용 강선재, 베어링용 강선재의 제조방법, 베어링의 열처리 방법, 베어링 및 베어링용 주편의 균열확산 처리 방법 |
| CN104313288A (zh) * | 2014-11-12 | 2015-01-28 | 通裕重工股份有限公司 | 一种42CrMo风电主轴的热处理工艺 |
| WO2023058518A1 (ja) | 2021-10-08 | 2023-04-13 | Ntn株式会社 | 転動部品及び転がり軸受 |
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