JP2000234147A - 針状ころ軸受 - Google Patents
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 異物が侵入し、温度上昇が大きい使用条件下
でも、針状ころの耐久寿命を十分に確保できる針状ころ
軸受を提供することである。 【解決手段】 針状ころ１の素材としてＳｉとＭｎの含
有量を高めた鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼
入れ、針状ころ１の表層部に形成した浸炭窒化層１ａの
残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、表面硬度を
ＨV ７５０以上とすることにより、亀裂の発生と進展に
よる表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入したり、軸受
部での発熱が大きい使用条件下での針状ころ軸受の耐久
寿命を著しく改善したのである。
でも、針状ころの耐久寿命を十分に確保できる針状ころ
軸受を提供することである。 【解決手段】 針状ころ１の素材としてＳｉとＭｎの含
有量を高めた鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼
入れ、針状ころ１の表層部に形成した浸炭窒化層１ａの
残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、表面硬度を
ＨV ７５０以上とすることにより、亀裂の発生と進展に
よる表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入したり、軸受
部での発熱が大きい使用条件下での針状ころ軸受の耐久
寿命を著しく改善したのである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、異物が侵入しや
すく、温度上昇が大きい条件下での使用に好適な針状こ
ろ軸受に関するものである。
すく、温度上昇が大きい条件下での使用に好適な針状こ
ろ軸受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】自動
車のトランスミッション等に適用される転がり軸受は、
歯車と同一容器内で使用されるため、潤滑油中に混入す
る歯車の欠け片や摩耗粉等の微小な硬い異物の侵入が避
けられない。これらの異物は転動体の転走面に噛み込ま
れ、転動体や軌道輪に表面剥離を生じさせて軸受寿命を
短くする可能性がある。この表面剥離は、異物の噛み込
みで生じた圧痕からの亀裂の発生と進展に因るものと考
えられている。
車のトランスミッション等に適用される転がり軸受は、
歯車と同一容器内で使用されるため、潤滑油中に混入す
る歯車の欠け片や摩耗粉等の微小な硬い異物の侵入が避
けられない。これらの異物は転動体の転走面に噛み込ま
れ、転動体や軌道輪に表面剥離を生じさせて軸受寿命を
短くする可能性がある。この表面剥離は、異物の噛み込
みで生じた圧痕からの亀裂の発生と進展に因るものと考
えられている。
【０００３】前記亀裂の発生と進展を抑制するために、
特公昭６２−２９４８７号公報には、軸受材料としてＳ
ＵＪ３相当鋼を用い、これを高温焼入れして残留オース
テナイトを増加させ、同時に亀裂敏感性を抑制するた
め、焼入れ過程の冷却速度を遅く制御する技術が開示さ
れ、特開平７−１９００７２号公報には、軌道輪の材料
にＳＵＪ３相当鋼を用い、上述の熱処理に浸炭窒化処理
を加えて表層部の残留オーステナイトをさらに増加させ
る技術が開示されている。
特公昭６２−２９４８７号公報には、軸受材料としてＳ
ＵＪ３相当鋼を用い、これを高温焼入れして残留オース
テナイトを増加させ、同時に亀裂敏感性を抑制するた
め、焼入れ過程の冷却速度を遅く制御する技術が開示さ
れ、特開平７−１９００７２号公報には、軌道輪の材料
にＳＵＪ３相当鋼を用い、上述の熱処理に浸炭窒化処理
を加えて表層部の残留オーステナイトをさらに増加させ
る技術が開示されている。
【０００４】一方、最近の針状ころ軸受の用途では、高
速回転時の回転効率を高めるため、粘度の低い潤滑油を
使用する機運があり、金属間接触の増大による軸受部で
の発熱が大きくなる傾向がある。また、針状ころ軸受は
軌道輪なしで軸に取り付けられる場合も多く、この場合
は、針状ころが研磨仕上げの粗い軸と直接接触して、こ
の傾向がより助長される可能性が高い。
速回転時の回転効率を高めるため、粘度の低い潤滑油を
使用する機運があり、金属間接触の増大による軸受部で
の発熱が大きくなる傾向がある。また、針状ころ軸受は
軌道輪なしで軸に取り付けられる場合も多く、この場合
は、針状ころが研磨仕上げの粗い軸と直接接触して、こ
の傾向がより助長される可能性が高い。
【０００５】上述した軸受部での発熱が大きい用途で
は、針状ころは熱容量が小さく、かつ他の部材との接触
による熱の拡散も少ないため、最も温度上昇が大きくな
る。このような使用条件下では、前記表面剥離により針
状ころの寿命が著しく低下し、前述した特公昭６２−２
９４８７号公報に開示の素材を用いても十分な耐久寿命
を確保できない問題がある。
は、針状ころは熱容量が小さく、かつ他の部材との接触
による熱の拡散も少ないため、最も温度上昇が大きくな
る。このような使用条件下では、前記表面剥離により針
状ころの寿命が著しく低下し、前述した特公昭６２−２
９４８７号公報に開示の素材を用いても十分な耐久寿命
を確保できない問題がある。
【０００６】そこで、この発明の課題は、異物が侵入
し、温度上昇が大きい使用条件下でも、針状ころの耐久
寿命を十分に確保できる針状ころ軸受を提供することで
ある。
し、温度上昇が大きい使用条件下でも、針状ころの耐久
寿命を十分に確保できる針状ころ軸受を提供することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、この発明は、針状ころ軸受において、少なくとも
針状ころを、重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．４〜１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％および
Ｃｒ：０．８〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この
素材を浸炭窒化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表
層部の残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、表面
硬度をＨV ７５０以上とした構成を採用したものであ
る。
めに、この発明は、針状ころ軸受において、少なくとも
針状ころを、重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓ
ｉ：０．４〜１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％および
Ｃｒ：０．８〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この
素材を浸炭窒化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表
層部の残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、表面
硬度をＨV ７５０以上とした構成を採用したものであ
る。
【０００８】前記針状ころの素材とする鋼の組成につい
て、Ｃ量を０．８〜１．５％としたのは、基本的な焼入
れ硬度を確保するとともに、残留オーステナイト量を増
加させるためである。
て、Ｃ量を０．８〜１．５％としたのは、基本的な焼入
れ硬度を確保するとともに、残留オーステナイト量を増
加させるためである。
【０００９】Ｓｉ量を０．４％以上としたのは、表層部
の残留オーステナイトを安定化するためと、焼戻し軟化
抵抗性のあるＳｉの添加で高温軟化を防止するためであ
り、上限を１．２％としたのは、これを越えると浸炭窒
化処理の過程で、炭素と窒素の侵入を阻害するからであ
る。
の残留オーステナイトを安定化するためと、焼戻し軟化
抵抗性のあるＳｉの添加で高温軟化を防止するためであ
り、上限を１．２％としたのは、これを越えると浸炭窒
化処理の過程で、炭素と窒素の侵入を阻害するからであ
る。
【００１０】Ｍｎ量を０．８〜１．５％としたのは、焼
入れ性を確保して芯部まで焼入れするとともに、表層部
の残留オーステナイト量を高めるためである。過度のＭ
ｎ量の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れの原因とな
るとともに、表層部の残留オーステナイト量が過多とな
って軟化の原因となるため、上限を１．５％とした。
入れ性を確保して芯部まで焼入れするとともに、表層部
の残留オーステナイト量を高めるためである。過度のＭ
ｎ量の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れの原因とな
るとともに、表層部の残留オーステナイト量が過多とな
って軟化の原因となるため、上限を１．５％とした。
【００１１】Ｃｒ量を０．８〜１．８％としたのは、
０．８％未満では、高温においても必要な表面硬度を維
持できる程度の炭化物が形成されず、１．８％を越える
と炭化物が粗大化して表面剥離の起点となり易くなるか
らである。
０．８％未満では、高温においても必要な表面硬度を維
持できる程度の炭化物が形成されず、１．８％を越える
と炭化物が粗大化して表面剥離の起点となり易くなるか
らである。
【００１２】このような組成の鋼を針状ころの素材と
し、浸炭窒化処理で表層部の窒素含有量を高めると、表
層部のＭｓ点（マルテンサイト変態開始温度）が内部よ
りも低くなるので、これを焼入れすると、針状ころの表
層部で未変態のオーステナイトが多くなり、表層部の残
留オーステナイト量を２０体積％以上にすることができ
る。
し、浸炭窒化処理で表層部の窒素含有量を高めると、表
層部のＭｓ点（マルテンサイト変態開始温度）が内部よ
りも低くなるので、これを焼入れすると、針状ころの表
層部で未変態のオーステナイトが多くなり、表層部の残
留オーステナイト量を２０体積％以上にすることができ
る。
【００１３】残留オーステナイトは、高い靱性と加工硬
化特性を有し、亀裂の発生や進展を抑える働きをする
が、熱に対して不安定な難点がある。前記浸炭窒化処理
で表層部に侵入した窒素原子は残留オーステナイト中に
固溶し、残留オーステナイトを熱に対して安定化する役
割をする。また、Ｍｓ点が低下した表層部は、マルテン
サイト変態が内部より遅れて始まり、かつその変態量も
内部より少ないので、表層部には圧縮の残留応力が形成
され、表層部の疲労強度を高めることもできる。
化特性を有し、亀裂の発生や進展を抑える働きをする
が、熱に対して不安定な難点がある。前記浸炭窒化処理
で表層部に侵入した窒素原子は残留オーステナイト中に
固溶し、残留オーステナイトを熱に対して安定化する役
割をする。また、Ｍｓ点が低下した表層部は、マルテン
サイト変態が内部より遅れて始まり、かつその変態量も
内部より少ないので、表層部には圧縮の残留応力が形成
され、表層部の疲労強度を高めることもできる。
【００１４】前記表層部の残留オーステナイト量を２０
〜４０体積％としたのは、表層部に適度の靱性を付与
し、異物の噛み込みによる過大な応力増加を緩和するた
めである。すなわち、残留オーステナイト量が２０体積
％未満では靱性が不足し、残留オーステナイト量が４０
体積％を越えると、硬度が低下し過ぎて下記のＨV ７５
０以上という条件を満たすことができず、また塑性変形
による表面粗さの劣化を招く。
〜４０体積％としたのは、表層部に適度の靱性を付与
し、異物の噛み込みによる過大な応力増加を緩和するた
めである。すなわち、残留オーステナイト量が２０体積
％未満では靱性が不足し、残留オーステナイト量が４０
体積％を越えると、硬度が低下し過ぎて下記のＨV ７５
０以上という条件を満たすことができず、また塑性変形
による表面粗さの劣化を招く。
【００１５】また、表面硬度をＨV ７５０以上としたの
は、針状ころが耐熱性を要求される環境で使用されるこ
とが多く、高温にさらされたときに軟化した場合であっ
ても十分な耐久性を得るには、表面硬度がＨV ７５０以
上、好ましくは７７５以上必要なためである。
は、針状ころが耐熱性を要求される環境で使用されるこ
とが多く、高温にさらされたときに軟化した場合であっ
ても十分な耐久性を得るには、表面硬度がＨV ７５０以
上、好ましくは７７５以上必要なためである。
【００１６】異物を噛み込んだ場合や表面温度上昇が大
きい場合、および相手面が粗面である場合には、亀裂の
起点が表面やごく表層（表面から０．１ｍｍ以内）とな
る可能性が高いので、上述した表層部の材質改良により
針状ころの長寿命化を図ることができる。
きい場合、および相手面が粗面である場合には、亀裂の
起点が表面やごく表層（表面から０．１ｍｍ以内）とな
る可能性が高いので、上述した表層部の材質改良により
針状ころの長寿命化を図ることができる。
【００１７】上述した浸炭窒化処理を含む熱処理は、浸
炭性雰囲気にアンモニアガスを添加した高温ガス中で浸
炭窒化処理したのち、焼入れ、焼戻しする方法を採用す
ることができる。なお、残留オーステナイト量を調整す
るために、サブゼロ処理を熱処理工程の中に組み入れて
もよい。
炭性雰囲気にアンモニアガスを添加した高温ガス中で浸
炭窒化処理したのち、焼入れ、焼戻しする方法を採用す
ることができる。なお、残留オーステナイト量を調整す
るために、サブゼロ処理を熱処理工程の中に組み入れて
もよい。
【００１８】前記針状ころの素材とする鋼に、重量比に
して０．３％以下のＭｏを添加することにより、焼入れ
性を改善することができる。
して０．３％以下のＭｏを添加することにより、焼入れ
性を改善することができる。
【００１９】また、前記焼入れを８３０〜８８０℃から
開始し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における
焼入れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とすること
により、Ｍｓ点近傍での冷却速度を遅くして、亀裂敏感
値を３以下にすることができる。亀裂敏感値を３以下に
すると、使用中に亀裂が発生するのを防止したり、亀裂
が生じたとしてもその進展速度を抑制するのに有効であ
る。３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とする手段とし
ては、所定の温度に昇温した油や塩浴に焼入れする方法
を採用することができる。
開始し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における
焼入れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とすること
により、Ｍｓ点近傍での冷却速度を遅くして、亀裂敏感
値を３以下にすることができる。亀裂敏感値を３以下に
すると、使用中に亀裂が発生するのを防止したり、亀裂
が生じたとしてもその進展速度を抑制するのに有効であ
る。３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とする手段とし
ては、所定の温度に昇温した油や塩浴に焼入れする方法
を採用することができる。
【００２０】なお、針状ころ軸受が内外輪の軌道輪の両
方またはいずれか一方を有する場合は、これらの軌道輪
にも、前記針状ころと同様の素材を用いて、同様の熱処
理を施すことができる。
方またはいずれか一方を有する場合は、これらの軌道輪
にも、前記針状ころと同様の素材を用いて、同様の熱処
理を施すことができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】図１（ａ）は、針状ころ軸受の実
施形態を示す。この針状ころ軸受は、複数の針状ころ１
が保持器２に保持されたものであり、各針状ころ１は、
表１に実施例Ａとして示す化学成分を有する鋼を素材と
して成形し、これらをアンモニアガスが添加された８６
０℃の浸炭性雰囲気中で浸炭窒化処理したのち、２２０
℃に昇温した塩浴中へ焼入れして、３００℃から１５０
℃までの温度範囲における焼入れ冷却時の冷却能Ｈが
０．２ｃｍ-1以下となるように製造したものである。各
針状ころ１の表面には、図１（ｂ）に示すように、残留
オーステナイト量が２０〜４０体積％、表面硬度がＨV
７５０以上の浸炭窒化層１ａが形成されている。
施形態を示す。この針状ころ軸受は、複数の針状ころ１
が保持器２に保持されたものであり、各針状ころ１は、
表１に実施例Ａとして示す化学成分を有する鋼を素材と
して成形し、これらをアンモニアガスが添加された８６
０℃の浸炭性雰囲気中で浸炭窒化処理したのち、２２０
℃に昇温した塩浴中へ焼入れして、３００℃から１５０
℃までの温度範囲における焼入れ冷却時の冷却能Ｈが
０．２ｃｍ-1以下となるように製造したものである。各
針状ころ１の表面には、図１（ｂ）に示すように、残留
オーステナイト量が２０〜４０体積％、表面硬度がＨV
７５０以上の浸炭窒化層１ａが形成されている。
【００２２】
【表１】
【００２３】以下に実施例および比較例を挙げる。
【００２４】
【実施例】上述した実施例Ａの針状ころ軸受の他に、３
種類の化学成分を有する鋼を素材として、実施例Ａと同
様の熱処理で製造した針状ころを用いた針状ころ軸受
（表１中の実施例Ｂ〜Ｄ）を用意した。軸受の寸法は、
いずれも内径２４ｍｍ、外径３２ｍｍである。
種類の化学成分を有する鋼を素材として、実施例Ａと同
様の熱処理で製造した針状ころを用いた針状ころ軸受
（表１中の実施例Ｂ〜Ｄ）を用意した。軸受の寸法は、
いずれも内径２４ｍｍ、外径３２ｍｍである。
【００２５】
【比較例】表１に示した実施例Ａ〜Ｄとそれぞれ同じ化
学成分の鋼を素材として、浸炭窒化処理なしで、８６０
℃から２２０℃の塩浴中へ焼入れした針状ころを用いた
針状ころ軸受（表１中の比較例Ｅ〜Ｈ）と、本願の化学
成分範囲を外れる組成の鋼を、上述した実施例と同じ条
件で熱処理した針状ころを用いた針状ころ軸受（表１中
の比較例Ｉ〜Ｋ）を用意した。また、従来多用されてい
る軸受鋼ＳＵＪ２を標準焼入れした針状ころを用いた針
状ころ軸受（表１中の比較例Ｓ）も用意した。各軸受の
寸法は実施例と同じである。
学成分の鋼を素材として、浸炭窒化処理なしで、８６０
℃から２２０℃の塩浴中へ焼入れした針状ころを用いた
針状ころ軸受（表１中の比較例Ｅ〜Ｈ）と、本願の化学
成分範囲を外れる組成の鋼を、上述した実施例と同じ条
件で熱処理した針状ころを用いた針状ころ軸受（表１中
の比較例Ｉ〜Ｋ）を用意した。また、従来多用されてい
る軸受鋼ＳＵＪ２を標準焼入れした針状ころを用いた針
状ころ軸受（表１中の比較例Ｓ）も用意した。各軸受の
寸法は実施例と同じである。
【００２６】上記実施例および比較例について、針状こ
ろ単体の粗面鋼球を相手とした転動試験と、針状ころ軸
受を異物が混入された潤滑油を封入したケース内の回転
軸に取り付けた異物下寿命試験を実施した。
ろ単体の粗面鋼球を相手とした転動試験と、針状ころ軸
受を異物が混入された潤滑油を封入したケース内の回転
軸に取り付けた異物下寿命試験を実施した。
【００２７】各試験条件は以下の通りである。なお、各
試験のサンプル数は、いずれもＮ＝１０とした。
試験のサンプル数は、いずれもＮ＝１０とした。
【００２８】（転動試験） 相手鋼球 ：５／８インチ（表面粗度Ｒａ＝０．０８
μｍ） 最大接触圧力：５．９ ＧＰａ 負荷速度 ：１４６００ ｃｐｍ(cycle per minute) 潤滑油 ：タービンＶＧ１０ （異物下寿命試験） 負荷荷重：５．８８ ｋＮ 回転数 ：７０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：タービンＶＧ５６（油浴） 異物 ：ガスアトマイズ金属粉（粒径３２〜５３μ
ｍ、硬度ＨV ７００〜８００、混入量０．４ｇ／リット
ル）
μｍ） 最大接触圧力：５．９ ＧＰａ 負荷速度 ：１４６００ ｃｐｍ(cycle per minute) 潤滑油 ：タービンＶＧ１０ （異物下寿命試験） 負荷荷重：５．８８ ｋＮ 回転数 ：７０００ ｒｐｍ 潤滑油 ：タービンＶＧ５６（油浴） 異物 ：ガスアトマイズ金属粉（粒径３２〜５３μ
ｍ、硬度ＨV ７００〜８００、混入量０．４ｇ／リット
ル）
【００２９】
【表２】
【００３０】各試験結果を表２に示す。表中のＬ１０寿
命は、サンプルの９０％が破損しないで使える時間であ
る。実施例の針状ころと針状ころ軸受は、転動試験およ
び異物下寿命試験のいずれにおいても、従来品の比較例
Ｓに対するＬ１０寿命の寿命比が５倍以上の優れた値を
示している。
命は、サンプルの９０％が破損しないで使える時間であ
る。実施例の針状ころと針状ころ軸受は、転動試験およ
び異物下寿命試験のいずれにおいても、従来品の比較例
Ｓに対するＬ１０寿命の寿命比が５倍以上の優れた値を
示している。
【００３１】これに対して、浸炭窒化処理なしの比較例
Ｅ〜Ｈは、転動試験および異物下寿命試験のいずれにお
いても、前記寿命比が３倍に満たない。一方、素材の化
学成分範囲が外れる比較例Ｉ〜Ｋは、転動試験の寿命比
は比較的高い値を示すが、異物下寿命試験の寿命比が劣
っている。これは、Ｓｉ量が過多の比較例Ｉでは浸炭窒
化が阻害されること、Ｃｒ量が過多の比較例Ｊでは炭化
物が粗大化すること、Ｍｎ量が過多の比較例Ｋでは表層
部の残留オーステナイト量が４０体積％を越えること
に、それぞれ起因しているものと思われる。
Ｅ〜Ｈは、転動試験および異物下寿命試験のいずれにお
いても、前記寿命比が３倍に満たない。一方、素材の化
学成分範囲が外れる比較例Ｉ〜Ｋは、転動試験の寿命比
は比較的高い値を示すが、異物下寿命試験の寿命比が劣
っている。これは、Ｓｉ量が過多の比較例Ｉでは浸炭窒
化が阻害されること、Ｃｒ量が過多の比較例Ｊでは炭化
物が粗大化すること、Ｍｎ量が過多の比較例Ｋでは表層
部の残留オーステナイト量が４０体積％を越えること
に、それぞれ起因しているものと思われる。
【００３２】
【発明の効果】以上のように、この発明の針状ころ軸受
は、針状ころの素材としてＳｉとＭｎの含有量を高めた
鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、針状こ
ろ表層部の残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、
表面高度をＨV ７５０以上としたので、亀裂の発生と進
展による表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入したり、
軸受部での発熱が大きい使用条件下での針状ころの耐久
寿命を著しく改善することができる。
は、針状ころの素材としてＳｉとＭｎの含有量を高めた
鋼を用い、これを浸炭窒化処理したのち焼入れ、針状こ
ろ表層部の残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、
表面高度をＨV ７５０以上としたので、亀裂の発生と進
展による表面剥離の発生を抑制し、異物が侵入したり、
軸受部での発熱が大きい使用条件下での針状ころの耐久
寿命を著しく改善することができる。
【図１】ａは実施形態の針状ころ軸受を示す縦断面図、
ｂはａの要部拡大断面図
ｂはａの要部拡大断面図
１ 針状ころ １ａ 浸炭窒化層 ２ 保持器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡山 智雄 三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 エヌ ティエヌ株式会社内 Ｆターム(参考） 3J101 AA14 AA24 AA32 AA42 AA52 AA62 BA10 DA02 DA03 EA02 FA31 GA01 GA11 4K042 AA22 DA01 DA02 DA06 DE05 DE06
Claims (3)
- 【請求項１】 針状ころ軸受において、少なくとも針状
ころを、重量比にして、Ｃ：０．８〜１．５％、Ｓｉ：
０．４〜１．２％、Ｍｎ：０．８〜１．５％およびＣ
ｒ：０．８〜１．８％を含有する鋼を素材とし、この素
材を浸炭窒化処理した後、焼入れ、焼戻し処理し、表層
部の残留オーステナイト量を２０〜４０体積％、表面硬
度をＨV ７５０以上としたことを特徴とする針状ころ軸
受。 - 【請求項２】 前記針状ころの素材とされる鋼に、重量
比にして０．３％以下のＭｏを添加した請求項１に記載
の針状ころ軸受。 - 【請求項３】 前記焼入れを８３０〜８８０℃から開始
し、３００℃から１５０℃までの温度範囲における焼入
れ冷却時の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とした請求項１
または２に記載の針状ころ軸受。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15915499A JP2000234147A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | 針状ころ軸受 |
| FR9915836A FR2787529B1 (fr) | 1998-12-17 | 1999-12-15 | Paliers a roulement et dispositif de support d'arbre de transmission |
| US09/461,187 US6423158B1 (en) | 1998-12-17 | 1999-12-15 | Rolling bearings and gear shaft support device |
| DE19960803A DE19960803A1 (de) | 1998-12-17 | 1999-12-16 | Wälzlager und Lagervorrichtung für Getriebewellen |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35946298 | 1998-12-17 | ||
| JP10-359462 | 1998-12-17 | ||
| JP15915499A JP2000234147A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | 針状ころ軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000234147A true JP2000234147A (ja) | 2000-08-29 |
Family
ID=26486037
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15915499A Pending JP2000234147A (ja) | 1998-12-17 | 1999-06-07 | 針状ころ軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000234147A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6843605B2 (en) | 2001-09-26 | 2005-01-18 | Ntn Corporation | Roller thrust bearing |
| WO2006013756A1 (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Nsk Ltd. | 回転支持装置 |
| JP2007177897A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Nsk Ltd | ころ軸受 |
| JP2012149304A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Nsk Ltd | 軌道部材の熱処理方法 |
-
1999
- 1999-06-07 JP JP15915499A patent/JP2000234147A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6843605B2 (en) | 2001-09-26 | 2005-01-18 | Ntn Corporation | Roller thrust bearing |
| US7273319B2 (en) | 2001-09-26 | 2007-09-25 | Ntn Corporation | Roller thrust bearing |
| US7707723B2 (en) | 2001-09-26 | 2010-05-04 | Ntn Corporation | Method of producing a roller thrust bearing having a plurality of rows of rollers |
| WO2006013756A1 (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-09 | Nsk Ltd. | 回転支持装置 |
| JP2006046391A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Nsk Ltd | 回転支持装置 |
| US8322931B2 (en) | 2004-08-02 | 2012-12-04 | Nsk Ltd. | Rotation support apparatus |
| JP2007177897A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Nsk Ltd | ころ軸受 |
| JP2012149304A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Nsk Ltd | 軌道部材の熱処理方法 |
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