JP2000246408A - 高ｓ鋼鋼材の製造方法 - Google Patents
高ｓ鋼鋼材の製造方法Info
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- JP2000246408A JP2000246408A JP11051873A JP5187399A JP2000246408A JP 2000246408 A JP2000246408 A JP 2000246408A JP 11051873 A JP11051873 A JP 11051873A JP 5187399 A JP5187399 A JP 5187399A JP 2000246408 A JP2000246408 A JP 2000246408A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造により得た鋳片の分塊圧延前の状態
における割れの発生が少なくまた割れが発生していると
してもその深さが浅く、圧延後において表面品質の優れ
た高Ｓ鋼鋼材を製造できるようにする。 【解決手段】 熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造
−加熱−分塊圧延により製造するに際し、連続鋳造後加
熱炉挿入前に鋳片表面を急冷することにより分塊圧延後
の鋼片表面の割れを防止する。
における割れの発生が少なくまた割れが発生していると
してもその深さが浅く、圧延後において表面品質の優れ
た高Ｓ鋼鋼材を製造できるようにする。 【解決手段】 熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造
−加熱−分塊圧延により製造するに際し、連続鋳造後加
熱炉挿入前に鋳片表面を急冷することにより分塊圧延後
の鋼片表面の割れを防止する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間加工性の低い
高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造する
のに好適な高Ｓ鋼鋼材の製造方法に関するものである。
高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造する
のに好適な高Ｓ鋼鋼材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を製造する
に際しては、高Ｓ含有鋼の溶鋼を定盤上に設置した大型
の鋳型内に注湯・凝固してインゴットとしたのち分塊圧
延して得る造塊法や、高Ｓ含有鋼の溶鋼を水冷鋳型内に
注湯して水冷鋳型の下部から連続的に引き抜いて鋳片と
したのち分塊圧延して得る連続鋳造法などが採用され
る。
に際しては、高Ｓ含有鋼の溶鋼を定盤上に設置した大型
の鋳型内に注湯・凝固してインゴットとしたのち分塊圧
延して得る造塊法や、高Ｓ含有鋼の溶鋼を水冷鋳型内に
注湯して水冷鋳型の下部から連続的に引き抜いて鋳片と
したのち分塊圧延して得る連続鋳造法などが採用され
る。
【０００３】このうち、連続鋳造法は、造塊法に比べて
工程が簡略化されるので歩留りが向上すると共に省エネ
ルギ化をはかることができるという利点を有している。
工程が簡略化されるので歩留りが向上すると共に省エネ
ルギ化をはかることができるという利点を有している。
【０００４】図１はこの種の連続鋳造法の実施に用いる
連続鋳造設備の一例を示すものであって、レードル１内
に収容した溶鋼２をタンディッシュ３内に移し、タンデ
ィッシュ３内の溶鋼２を水冷鋳型４内に流下し、水冷鋳
型４の下部からの外殻凝固鋳片５をスプレー帯６にてス
プレー冷却したあとピンチロール７により引抜矯正して
凝固鋳片８とし、カッティング装置９でカッティングし
て所定長さの鋳片としたあと加熱炉内で加熱し、次いで
加熱した鋳片を分塊圧延することによって鋼片とするよ
うにしていた。
連続鋳造設備の一例を示すものであって、レードル１内
に収容した溶鋼２をタンディッシュ３内に移し、タンデ
ィッシュ３内の溶鋼２を水冷鋳型４内に流下し、水冷鋳
型４の下部からの外殻凝固鋳片５をスプレー帯６にてス
プレー冷却したあとピンチロール７により引抜矯正して
凝固鋳片８とし、カッティング装置９でカッティングし
て所定長さの鋳片としたあと加熱炉内で加熱し、次いで
加熱した鋳片を分塊圧延することによって鋼片とするよ
うにしていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような連続鋳造法
によって、熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を製造しようと
した場合に、分塊圧延後の鋼片表面に比較的深い割れを
発生することがあり、この割れはスカーフィングによっ
ても除去し切れないことがあるため、鋼片圧延したのち
の鋼材に残存疵とみられる疵が生じているものとなって
表面品質の低下をきたすことがありうるという問題点が
あった。
によって、熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を製造しようと
した場合に、分塊圧延後の鋼片表面に比較的深い割れを
発生することがあり、この割れはスカーフィングによっ
ても除去し切れないことがあるため、鋼片圧延したのち
の鋼材に残存疵とみられる疵が生じているものとなって
表面品質の低下をきたすことがありうるという問題点が
あった。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、このような従来の問題点にか
んがみてなされたものであって、熱間加工性の低い高Ｓ
鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造するよう
にしたときでも、分塊圧延後の鋼片表面に割れを生じな
いかその後のスカーフィングにより容易に除去できる程
度の割れに収めることができ、鋼片圧延後の鋼材に残存
疵が生じることのないようにして、表面品質のより一層
の向上を図ることができるようにすることを目的として
いる。
んがみてなされたものであって、熱間加工性の低い高Ｓ
鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造するよう
にしたときでも、分塊圧延後の鋼片表面に割れを生じな
いかその後のスカーフィングにより容易に除去できる程
度の割れに収めることができ、鋼片圧延後の鋼材に残存
疵が生じることのないようにして、表面品質のより一層
の向上を図ることができるようにすることを目的として
いる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる高Ｓ鋼鋼
材の製造方法は、請求項１に記載しているように、熱間
加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延に
より製造するに際し、連続鋳造後加熱炉装入前に鋳片表
面を急冷することにより分塊圧延後の鋼片表面の割れを
防止するようにしたことを特徴としている。
材の製造方法は、請求項１に記載しているように、熱間
加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延に
より製造するに際し、連続鋳造後加熱炉装入前に鋳片表
面を急冷することにより分塊圧延後の鋼片表面の割れを
防止するようにしたことを特徴としている。
【０００８】そして、本発明に係わる高Ｓ鋼鋼材の製造
方法の実施態様においては、請求項２に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過のもので
あるようにしたことを特徴としている。
方法の実施態様においては、請求項２に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過のもので
あるようにしたことを特徴としている。
【０００９】同じく、本発明に係わる高Ｓ鋼鋼材の製造
方法の実施態様においては、請求項３に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過、Ｐｂ含
有量が０．１０〜０．３５重量％のものであるようにし
たことを特徴としている。
方法の実施態様においては、請求項３に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過、Ｐｂ含
有量が０．１０〜０．３５重量％のものであるようにし
たことを特徴としている。
【００１０】同じく、本発明に係わる高Ｓ鋼鋼材の製造
方法の実施態様においては、請求項４に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＰ含有量が０．０５重量％未満のもので
あるようにしたことを特徴としている。
方法の実施態様においては、請求項４に記載しているよ
うに、高Ｓ鋼はＰ含有量が０．０５重量％未満のもので
あるようにしたことを特徴としている。
【００１１】同じく、本発明に係わる高Ｓ鋼鋼材の製造
方法の実施態様においては、請求項５に記載しているよ
うに、加熱の際の加熱炉抽出温度を１２３０℃以上とす
るようにしたことを特徴としている。
方法の実施態様においては、請求項５に記載しているよ
うに、加熱の際の加熱炉抽出温度を１２３０℃以上とす
るようにしたことを特徴としている。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明による高Ｓ鋼鋼材の製造方
法は、上述した構成を有するものであり、熱間加工性の
低い高Ｓ鋼としては、例えば、Ｓ含有量が０．１０重量
％超過のもの、場合によっては、０．２０重量％超過な
いしは０．２５重量％超過のものが用いられ、あるいは
また、Ｐｂ含有量が０．１０〜０．３５重量％程度のも
のが用いられる。
法は、上述した構成を有するものであり、熱間加工性の
低い高Ｓ鋼としては、例えば、Ｓ含有量が０．１０重量
％超過のもの、場合によっては、０．２０重量％超過な
いしは０．２５重量％超過のものが用いられ、あるいは
また、Ｐｂ含有量が０．１０〜０．３５重量％程度のも
のが用いられる。
【００１３】さらに具体的には、例えば、ＪＩＳ Ｇ
４８０４に制定されたいおうおよびいおう複合快削鋼が
適用され、Ｃ：０．４８重量％以下、Ｍｎ：０．３０〜
１．６５重量％、Ｐ：０．１２重量％以下、場合によっ
ては０．０５重量％未満、Ｓ：０．０８〜０．４０重量
％、場合によっては、Ｐｂ：０．１０〜０．３５重量％
ものが適用される。
４８０４に制定されたいおうおよびいおう複合快削鋼が
適用され、Ｃ：０．４８重量％以下、Ｍｎ：０．３０〜
１．６５重量％、Ｐ：０．１２重量％以下、場合によっ
ては０．０５重量％未満、Ｓ：０．０８〜０．４０重量
％、場合によっては、Ｐｂ：０．１０〜０．３５重量％
ものが適用される。
【００１４】そして、本発明では、連続鋳造後加熱炉挿
入前に鋳片表面を急冷することとしているが、この急冷
に際しては、浸漬による水冷やスプレーによる水冷やミ
ストによる水冷などが使用され、このような鋳片表面の
急冷を行うことによって、表面の結晶粒を微細化して組
織を微細なものにすることが可能であると共に、Ａ3変
態によるα組織の析出を抑制することが可能であり、組
織の微細化によって亀裂進展の抑制作用が十分に大きい
ものとなることから、分塊圧延後の鋼片表面に割れを生
じていたとしてもその割れは浅い（０．３０ｍｍ以下程
度）ものとなり、スカーフィングによって容易にかつ十
分に除去可能な疵が残存する程度のこととなる。
入前に鋳片表面を急冷することとしているが、この急冷
に際しては、浸漬による水冷やスプレーによる水冷やミ
ストによる水冷などが使用され、このような鋳片表面の
急冷を行うことによって、表面の結晶粒を微細化して組
織を微細なものにすることが可能であると共に、Ａ3変
態によるα組織の析出を抑制することが可能であり、組
織の微細化によって亀裂進展の抑制作用が十分に大きい
ものとなることから、分塊圧延後の鋼片表面に割れを生
じていたとしてもその割れは浅い（０．３０ｍｍ以下程
度）ものとなり、スカーフィングによって容易にかつ十
分に除去可能な疵が残存する程度のこととなる。
【００１５】そして、スカーフィング後の鋳片を加熱炉
に装入し、加熱炉抽出温度を好ましくは１２３０℃以上
として加熱を行ったあと、加熱鋳片の分塊圧延を行い、
得られた鋼片に対し適宜の製品圧延を行って高Ｓ鋼鋼材
とする。この場合、加熱炉抽出温度が低いと、コーナー
割れが発生しやすい傾向となる。
に装入し、加熱炉抽出温度を好ましくは１２３０℃以上
として加熱を行ったあと、加熱鋳片の分塊圧延を行い、
得られた鋼片に対し適宜の製品圧延を行って高Ｓ鋼鋼材
とする。この場合、加熱炉抽出温度が低いと、コーナー
割れが発生しやすい傾向となる。
【００１６】このようにして製造した高Ｓ鋼鋼材は、本
来的に熱間加工性が低いにもかかわず、鋼材表面に検査
異常を生じず外観不良率の低い高品質なものとなる。
来的に熱間加工性が低いにもかかわず、鋼材表面に検査
異常を生じず外観不良率の低い高品質なものとなる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明するが、
本発明はこのような実施例のみに限定されないものであ
る。
本発明はこのような実施例のみに限定されないものであ
る。
【００１８】（実施例１）図１に示した連続鋳造設備に
おいて、溶鋼２として、Ｃ：０．０７重量％、Ｓｉ：
０．３０重量％、Ｍｎ：０．９０重量％、Ｐ：０．０４
４重量％、Ｓ：０．３１２重量％、残部Ｆｅおよび不純
物からなるものを用いて連続鋳造することによって凝固
鋳片８を得たのち、フレームカッティング装置９により
切断し、切断した鋳片表面にスプレーノズルにより水を
かけて急冷した。
おいて、溶鋼２として、Ｃ：０．０７重量％、Ｓｉ：
０．３０重量％、Ｍｎ：０．９０重量％、Ｐ：０．０４
４重量％、Ｓ：０．３１２重量％、残部Ｆｅおよび不純
物からなるものを用いて連続鋳造することによって凝固
鋳片８を得たのち、フレームカッティング装置９により
切断し、切断した鋳片表面にスプレーノズルにより水を
かけて急冷した。
【００１９】このときの鋳片の水冷前温度は６８０℃で
あり、冷却水温度は２８℃であり、水冷時間は４０秒で
あって、水冷後の鋳片温度は４２０℃であった。
あり、冷却水温度は２８℃であり、水冷時間は４０秒で
あって、水冷後の鋳片温度は４２０℃であった。
【００２０】ここで得た水冷後の鋳片の面部およびコー
ナー部を観察したところ、図２（面部）および図３（コ
ーナー部）に示すように、表面は結晶粒が細かくなって
いて組織が微細化していると共に、面部に一部ベイナイ
トの析出がみとめられ、コーナー部はベイナイトの析出
がほとんどみられないものとなっていた。
ナー部を観察したところ、図２（面部）および図３（コ
ーナー部）に示すように、表面は結晶粒が細かくなって
いて組織が微細化していると共に、面部に一部ベイナイ
トの析出がみとめられ、コーナー部はベイナイトの析出
がほとんどみられないものとなっていた。
【００２１】ついで、水冷後の鋳片を炉入口温度が５０
０℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２５０
℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して得
た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコー
ナー割れは認められなかった。
０℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２５０
℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して得
た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコー
ナー割れは認められなかった。
【００２２】次いで、分塊圧延して得た鋼片に対しさら
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生は認められ
ず、外観不良率は０％であった。
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生は認められ
ず、外観不良率は０％であった。
【００２３】これに対し、連続鋳造後加熱炉装入前に水
冷を行わなかった鋳片の面部およびコーナー部の観察で
は、図４（面部）および図５（コーナー部）に示すよう
に、表面の結晶粒は若干大きなものとなっており、ま
た、面部およびコーナー部がともにほんどα組織である
ものとなっていた。
冷を行わなかった鋳片の面部およびコーナー部の観察で
は、図４（面部）および図５（コーナー部）に示すよう
に、表面の結晶粒は若干大きなものとなっており、ま
た、面部およびコーナー部がともにほんどα組織である
ものとなっていた。
【００２４】次いで、水冷しない鋳片を炉入口温度が５
００℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２０
０℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して
得た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコ
ーナー割れが認められた。
００℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２０
０℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して
得た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコ
ーナー割れが認められた。
【００２５】次いで、分塊圧延して得た鋼片に対しさら
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生が認められ、
外観不良率は約１８％であった。
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生が認められ、
外観不良率は約１８％であった。
【００２６】（実施例２）図１に示した連続鋳造設備に
おいて、溶鋼２として、Ｃ：０．０８重量％、Ｓｉ：
０．３０重量％、Ｍｎ：１．００重量％、Ｐ：０．０４
４重量％、Ｓ：０．３０１重量％、Ｐｂ：０．１５２重
量％、残部Ｆｅおよび不純物からなるものを用いて連続
鋳造することによって凝固鋳片８を得たのち、フレーム
カッティング装置９により切断し、切断した鋳片表面に
スプレーノズルにより水をかけて急冷した。
おいて、溶鋼２として、Ｃ：０．０８重量％、Ｓｉ：
０．３０重量％、Ｍｎ：１．００重量％、Ｐ：０．０４
４重量％、Ｓ：０．３０１重量％、Ｐｂ：０．１５２重
量％、残部Ｆｅおよび不純物からなるものを用いて連続
鋳造することによって凝固鋳片８を得たのち、フレーム
カッティング装置９により切断し、切断した鋳片表面に
スプレーノズルにより水をかけて急冷した。
【００２７】このときの鋳片の水冷前温度は６６２℃で
あり、冷却水温度は２８℃であり、水冷時間は４０秒で
あって、水冷後の鋳片温度は４３０℃であった。
あり、冷却水温度は２８℃であり、水冷時間は４０秒で
あって、水冷後の鋳片温度は４３０℃であった。
【００２８】ここで得た水冷後の鋳片の面部およびコー
ナー部を観察したところ、図２（面部）および図３（コ
ーナー部）に示したと同様に、表面は結晶粒が細かくな
っていて組織が微細化していると共に、面部に一部ベイ
ナイトの析出がみとめられ、コーナー部はベイナイトの
析出がほとんどみられないものとなっていた。
ナー部を観察したところ、図２（面部）および図３（コ
ーナー部）に示したと同様に、表面は結晶粒が細かくな
っていて組織が微細化していると共に、面部に一部ベイ
ナイトの析出がみとめられ、コーナー部はベイナイトの
析出がほとんどみられないものとなっていた。
【００２９】ついで、水冷後の鋳片を炉入口温度が５０
０℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２５０
℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して得
た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコー
ナー割れは認められなかった。
０℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２５０
℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して得
た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコー
ナー割れは認められなかった。
【００３０】次いで、分塊圧延して得た鋼片に対しさら
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生は認められ
ず、外観不良率は０％であった。
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生は認められ
ず、外観不良率は０％であった。
【００３１】これに対し、連続鋳造後加熱炉装入前に水
冷を行わなかった鋳片の面部およびコーナー部の観察で
は、図４（面部）および図５（コーナー部）に示したと
同様に、表面の結晶粒は若干大きなものとなっており、
また、面部およびコーナー部がともにほんどα組織であ
るものとなっていた。
冷を行わなかった鋳片の面部およびコーナー部の観察で
は、図４（面部）および図５（コーナー部）に示したと
同様に、表面の結晶粒は若干大きなものとなっており、
また、面部およびコーナー部がともにほんどα組織であ
るものとなっていた。
【００３２】次いで、水冷しない鋳片を炉入口温度が５
００℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２８
０℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して
得た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコ
ーナー割れが認められた。
００℃である加熱炉に装入し、加熱炉抽出温度を１２８
０℃として抽出したのち分塊圧延を行い、分塊圧延して
得た鋼片の外観を調べたところ、鋼片表面に開口したコ
ーナー割れが認められた。
【００３３】次いで、分塊圧延して得た鋼片に対しさら
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生が認められ、
外観不良率は約２０％程度であった。
に製品圧延を行うことによって得た高Ｓ鋼鋼材について
渦流検査を行ったところ、表面異常の発生が認められ、
外観不良率は約２０％程度であった。
【００３４】
【発明の効果】本発明による高Ｓ鋼鋼材の製造方法で
は、請求項１に記載しているように、熱間加工性の低い
高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造する
に際し、連続鋳造後加熱炉装入前に鋳片表面を急冷する
ことにより分塊圧延後の鋼片表面の割れを防止するよう
にしたから、表面における異常発生が少なく外観不良率
の低い高品質の高Ｓ鋼鋼材を製造することが可能である
という著しく優れた効果がもたらされる。
は、請求項１に記載しているように、熱間加工性の低い
高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造−加熱−分塊圧延により製造する
に際し、連続鋳造後加熱炉装入前に鋳片表面を急冷する
ことにより分塊圧延後の鋼片表面の割れを防止するよう
にしたから、表面における異常発生が少なく外観不良率
の低い高品質の高Ｓ鋼鋼材を製造することが可能である
という著しく優れた効果がもたらされる。
【００３５】そして、請求項２に記載しているように、
高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過のものであるよ
うになすことによって、熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材に
おいて表面品質のより一層優れたものにすることが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過のものであるよ
うになすことによって、熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材に
おいて表面品質のより一層優れたものにすることが可能
であるという著大なる効果がもたらされる。
【００３６】また、請求項３に記載しているように、高
Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過、Ｐｂ含有量が
０．１０〜０．３５重量％のものであるようになすこと
によって、Ｓによる被削性向上作用に加えＰｂによる被
削性向上作用を得ることができるので、被削性にさらに
優れた表面品質の良好な高Ｓ鋼鋼材を製造することが可
能であるという著しく優れた効果がもたらされる。
Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過、Ｐｂ含有量が
０．１０〜０．３５重量％のものであるようになすこと
によって、Ｓによる被削性向上作用に加えＰｂによる被
削性向上作用を得ることができるので、被削性にさらに
優れた表面品質の良好な高Ｓ鋼鋼材を製造することが可
能であるという著しく優れた効果がもたらされる。
【００３７】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、高Ｓ鋼はＰ含有量が０．０５重量％未満のものであ
るようになすことによって、熱間加工性がより一層確保
された高Ｓ鋼鋼材を製造することが可能であるという著
大なる効果がもたらされる。
に、高Ｓ鋼はＰ含有量が０．０５重量％未満のものであ
るようになすことによって、熱間加工性がより一層確保
された高Ｓ鋼鋼材を製造することが可能であるという著
大なる効果がもたらされる。
【００３８】さらにまた、請求項５に記載しているよう
に、加熱の際の加熱炉抽出温度を１２３０℃以上とする
ようになすことによって、表面品質のより一層優れた高
Ｓ鋼鋼材を製造することが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
に、加熱の際の加熱炉抽出温度を１２３０℃以上とする
ようになすことによって、表面品質のより一層優れた高
Ｓ鋼鋼材を製造することが可能であるという著大なる効
果がもたらされる。
【００３９】
【図１】連続鋳造法の一例を示す説明図である。
【図２】連続鋳造後加熱炉装入前に水冷を行った鋳片の
面部におけるミクロ組織を示す模写的説明図である。
面部におけるミクロ組織を示す模写的説明図である。
【図３】連続鋳造後加熱炉装入前に水冷を行った鋳片の
コーナー部におけるミクロ組織を示す模写的説明図であ
る。
コーナー部におけるミクロ組織を示す模写的説明図であ
る。
【図４】連続鋳造後加熱炉装入前に水冷を行なわない従
来の鋳片の面部におけるミクロ組織を示す模写的説明図
である。
来の鋳片の面部におけるミクロ組織を示す模写的説明図
である。
【図５】連続鋳造後加熱炉装入前に水冷を行なわない従
来の鋳片のコーナー部におけるミクロ組織を示す模写的
説明図である。
来の鋳片のコーナー部におけるミクロ組織を示す模写的
説明図である。
１ レードル ２ 溶鋼 ３ タンディッシュ ４ 水冷鋳型 ５ 外殻凝固鋳片 ６ スプレー帯 ７ ピンチロール ８ 凝固鋳片 ９ カッティング装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１ Ｃ２１Ｄ 9/00 １０１Ｙ Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60
Claims (5)
- 【請求項１】 熱間加工性の低い高Ｓ鋼鋼材を連続鋳造
−加熱−分塊圧延により製造するに際し、連続鋳造後加
熱炉装入前に鋳片表面を急冷することにより分塊圧延後
の鋼片表面の割れを防止することを特徴とする高Ｓ鋼鋼
材の製造方法。 - 【請求項２】 高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超過
のものであることを特徴とする請求項１に記載の高Ｓ鋼
鋼材の製造方法。 - 【請求項３】 高Ｓ鋼はＳ含有量が０．１０重量％超
過、Ｐｂ含有量が０．１０〜０．３５重量％のものであ
ることを特徴とする請求項１または２に記載の高Ｓ鋼鋼
材の製造方法。 - 【請求項４】 高Ｓ鋼はＰ含有量が０．０５重量％未満
のものであることを特徴とする請求項１ないし３のいず
れかに記載の高Ｓ鋼鋼材の製造方法。 - 【請求項５】 加熱の際の加熱炉抽出温度を１２３０℃
以上とすることを特徴とする請求項１ないし４のいずれ
かに記載の高Ｓ鋼鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11051873A JP2000246408A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高ｓ鋼鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11051873A JP2000246408A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高ｓ鋼鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000246408A true JP2000246408A (ja) | 2000-09-12 |
Family
ID=12899012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11051873A Pending JP2000246408A (ja) | 1999-02-26 | 1999-02-26 | 高ｓ鋼鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000246408A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104741560A (zh) * | 2015-04-03 | 2015-07-01 | 首钢总公司 | 一种减少含铌钢角部横裂纹的方法 |
-
1999
- 1999-02-26 JP JP11051873A patent/JP2000246408A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104741560A (zh) * | 2015-04-03 | 2015-07-01 | 首钢总公司 | 一种减少含铌钢角部横裂纹的方法 |
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