JP2000273503A - 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 - Google Patents
硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法Info
- Publication number
- JP2000273503A JP2000273503A JP11081171A JP8117199A JP2000273503A JP 2000273503 A JP2000273503 A JP 2000273503A JP 11081171 A JP11081171 A JP 11081171A JP 8117199 A JP8117199 A JP 8117199A JP 2000273503 A JP2000273503 A JP 2000273503A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- hard
- sintered steel
- tic
- dispersed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 38
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 45
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 16
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000008096 xylene Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 21
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 5
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910034327 TiC Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 6
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N trimethyl(1,1,2,2,2-pentafluoroethyl)silane Chemical compound C[Si](C)(C)C(F)(F)C(F)(F)F MTPVUVINMAGMJL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102100033040 Carbonic anhydrase 12 Human genes 0.000 description 1
- 101000867855 Homo sapiens Carbonic anhydrase 12 Proteins 0.000 description 1
- 229910001240 Maraging steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100219325 Phaseolus vulgaris BA13 gene Proteins 0.000 description 1
- 101001062854 Rattus norvegicus Fatty acid-binding protein 5 Proteins 0.000 description 1
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 強度面の信頼性及び耐摩耗性に優れた硬質粒
分散焼結鋼とその製造方法を提供する。 【解決手段】 ＦｅまたはＦｅ合金を主成分とするマト
リックス中にＴｉＣを含む硬質粒が２０〜４０質量％分
散した焼結鋼であって、試料を鏡面研磨後、その鋼表面
を撮影した４００倍の光学顕微鏡写真内において、長さ
２０ｍｍの任意の線分上に、必ずＴｉＣを含む硬質粒を
存在させる。ＦｅまたはＦｅ合金粉末と炭化物粉末から
なる原料粉末の湿式混合を行い、プレス成形後、真空中
で焼結する硬質粒分散焼結鋼の製造方法において、実質
的に吸湿性がない溶媒（例えば、ヘキサンやキシレン）
を用いて湿式混合を行う。
分散焼結鋼とその製造方法を提供する。 【解決手段】 ＦｅまたはＦｅ合金を主成分とするマト
リックス中にＴｉＣを含む硬質粒が２０〜４０質量％分
散した焼結鋼であって、試料を鏡面研磨後、その鋼表面
を撮影した４００倍の光学顕微鏡写真内において、長さ
２０ｍｍの任意の線分上に、必ずＴｉＣを含む硬質粒を
存在させる。ＦｅまたはＦｅ合金粉末と炭化物粉末から
なる原料粉末の湿式混合を行い、プレス成形後、真空中
で焼結する硬質粒分散焼結鋼の製造方法において、実質
的に吸湿性がない溶媒（例えば、ヘキサンやキシレン）
を用いて湿式混合を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷間加工用工具や熱
間加工用工具等に好適な硬質粒分散焼結鋼及びその製造
方法に関するものである。
間加工用工具等に好適な硬質粒分散焼結鋼及びその製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】冷間および熱間加工用工具に使用する材
料としては、強度面の信頼性が高く（最低強度が大き
く）、耐摩耗性に優れていることが要望され、粉末冶金
法によりＴｉＣ等の硬質粒を分散させた焼結鋼（硬質粒
分散焼結鋼）が開発されている（例えば、特開昭５３−
６４６０８，特開昭５３−６２０７，特開平６−３３０
１０７，特開平８−２５３８４５など）。
料としては、強度面の信頼性が高く（最低強度が大き
く）、耐摩耗性に優れていることが要望され、粉末冶金
法によりＴｉＣ等の硬質粒を分散させた焼結鋼（硬質粒
分散焼結鋼）が開発されている（例えば、特開昭５３−
６４６０８，特開昭５３−６２０７，特開平６−３３０
１０７，特開平８−２５３８４５など）。
【０００３】硬質粒分散焼結鋼においては、微細な硬質
粒をできるだけ均一に分散させることが望まれる。なぜ
なら、硬質粒の凝集体は破壊の起点となり材料の信頼性
を低下させるからである。また凝集体が残存していると
いうことは、硬質粒が粗な領域が多く存在するというこ
とであり、耐摩耗性が劣化するからである。
粒をできるだけ均一に分散させることが望まれる。なぜ
なら、硬質粒の凝集体は破壊の起点となり材料の信頼性
を低下させるからである。また凝集体が残存していると
いうことは、硬質粒が粗な領域が多く存在するというこ
とであり、耐摩耗性が劣化するからである。
【０００４】しかしながら、市販の金属粉と炭化物等の
硬質粒では粒径と比重に大きな差があることから、均一
に混合することは難しく、従来の硬質粒分散焼結鋼は、
必ずしも硬質粒が均一に分散するものではなく、強度の
信頼性や耐摩耗性が十分に高いものではなかった。
硬質粒では粒径と比重に大きな差があることから、均一
に混合することは難しく、従来の硬質粒分散焼結鋼は、
必ずしも硬質粒が均一に分散するものではなく、強度の
信頼性や耐摩耗性が十分に高いものではなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、強度面の信頼性及び耐摩
耗性に優れた硬質粒分散焼結鋼とその製造方法を提供し
ようとするものである。
目してなされたものであって、強度面の信頼性及び耐摩
耗性に優れた硬質粒分散焼結鋼とその製造方法を提供し
ようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の製造方法とは、ＦｅまたはＦｅ合金粉末と炭化物粉
末からなる原料粉末の湿式混合を行い、プレス成形後、
真空中で焼結する硬質粒分散焼結鋼の製造方法であっ
て、実質的に吸湿性がない溶媒を用いて湿式混合を行う
ことを要旨とするものである。上記実質的に吸湿性がな
い溶媒としては、ヘキサンまたはキシレンを用いればよ
い。また、前記ＦｅまたはＦｅ合金粉末としては平均粒
径１５μｍ以下の粉末を用い、炭化物粉末としては平均
粒径５μｍ以下の粉末を用いることが望ましく、原料粉
末として、更に平均粒径５μｍ以下のＴｉＮ粉末を用い
てもよい。焼結を行うにあたっては、１３００〜１４５
０℃の温度範囲で、１〜１０時間保持することが望まし
い。
明の製造方法とは、ＦｅまたはＦｅ合金粉末と炭化物粉
末からなる原料粉末の湿式混合を行い、プレス成形後、
真空中で焼結する硬質粒分散焼結鋼の製造方法であっ
て、実質的に吸湿性がない溶媒を用いて湿式混合を行う
ことを要旨とするものである。上記実質的に吸湿性がな
い溶媒としては、ヘキサンまたはキシレンを用いればよ
い。また、前記ＦｅまたはＦｅ合金粉末としては平均粒
径１５μｍ以下の粉末を用い、炭化物粉末としては平均
粒径５μｍ以下の粉末を用いることが望ましく、原料粉
末として、更に平均粒径５μｍ以下のＴｉＮ粉末を用い
てもよい。焼結を行うにあたっては、１３００〜１４５
０℃の温度範囲で、１〜１０時間保持することが望まし
い。
【０００７】更に、上記課題を解決した本発明の硬質粒
分散焼結鋼とは、ＦｅまたはＦｅ合金を主成分とするマ
トリックス中にＴｉＣを含む硬質粒が２０〜４０質量％
分散した焼結鋼であって、試料を鏡面研磨後、その鋼表
面を撮影した４００倍の光学顕微鏡写真内において、長
さ２０ｍｍの任意の線分上に、必ずＴｉＣを含む硬質粒
が存在することを要旨とするものである。
分散焼結鋼とは、ＦｅまたはＦｅ合金を主成分とするマ
トリックス中にＴｉＣを含む硬質粒が２０〜４０質量％
分散した焼結鋼であって、試料を鏡面研磨後、その鋼表
面を撮影した４００倍の光学顕微鏡写真内において、長
さ２０ｍｍの任意の線分上に、必ずＴｉＣを含む硬質粒
が存在することを要旨とするものである。
【０００８】上記焼結鋼のマトリックスの成分として
は、Ｆｅ以外にＮｉ：３〜２０％、Ｃｏ：２〜４０％、
Ｍｏ：２〜１５％、Ａｌ：０．２〜２．０％、Ｔｉ：
０．２〜３．０％、Ｃｕ：０．２〜５．０％を含むこと
が望ましく、更にＣｒ：３〜２０％及び／又はＢ：０．
０１〜０．１０％を含むことが望ましい。
は、Ｆｅ以外にＮｉ：３〜２０％、Ｃｏ：２〜４０％、
Ｍｏ：２〜１５％、Ａｌ：０．２〜２．０％、Ｔｉ：
０．２〜３．０％、Ｃｕ：０．２〜５．０％を含むこと
が望ましく、更にＣｒ：３〜２０％及び／又はＢ：０．
０１〜０．１０％を含むことが望ましい。
【０００９】また前記ＴｉＣを含む硬質粒としては、全
てがＴｉＣであっても良いが、その５０％以上をＴｉＣ
とすれば、残りはＶ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，
Ｔａ，Ｗよりなる群から選択される金属の炭化物及びＴ
ｉＮの１種以上としてもよい。
てがＴｉＣであっても良いが、その５０％以上をＴｉＣ
とすれば、残りはＶ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，
Ｔａ，Ｗよりなる群から選択される金属の炭化物及びＴ
ｉＮの１種以上としてもよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】これまでの硬質粒分散焼結鋼にお
いても、硬質粒をできるだけ分散すべく製造されていた
が、硬質粒は均一には分散されていなかった。本発明者
らは、硬質粒の分散について鋭意研究を重ねた結果、従
来の製造方法において十分に硬質粒が分散しなかった要
因として、湿式混合における溶媒に問題があったことを
突き止めた。金属粉と硬質粒の混合は、ボールミルやア
トライタを用いた湿式混合で行われているが、この時、
アルコール類等の吸湿性がある溶媒が用いられており、
これが硬質粒の均一な分散を阻害していたのである。そ
の理由は、吸湿した溶媒と接触することで粉末が酸化し
やすくなり、粉末表面が酸化すると、焼結時に液相と硬
質粒のぬれが悪くなり、均一に液相が広がることを妨げ
るからである。したがって、溶媒は例えばヘキサンやキ
シレン等のような実質的に吸湿性がない溶媒を使用する
必要がある。
いても、硬質粒をできるだけ分散すべく製造されていた
が、硬質粒は均一には分散されていなかった。本発明者
らは、硬質粒の分散について鋭意研究を重ねた結果、従
来の製造方法において十分に硬質粒が分散しなかった要
因として、湿式混合における溶媒に問題があったことを
突き止めた。金属粉と硬質粒の混合は、ボールミルやア
トライタを用いた湿式混合で行われているが、この時、
アルコール類等の吸湿性がある溶媒が用いられており、
これが硬質粒の均一な分散を阻害していたのである。そ
の理由は、吸湿した溶媒と接触することで粉末が酸化し
やすくなり、粉末表面が酸化すると、焼結時に液相と硬
質粒のぬれが悪くなり、均一に液相が広がることを妨げ
るからである。したがって、溶媒は例えばヘキサンやキ
シレン等のような実質的に吸湿性がない溶媒を使用する
必要がある。
【００１１】更に、本発明者らが硬質粒の分散状態と機
械的特性との関係を調べた結果、硬質粒の分散度の指標
として、４００倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍｍの長さ
の直線を引き、それがいずれの場所においても炭化チタ
ンを横切る程に均一に硬質粒が分散した場合には、強度
の信頼性が大きく（最低強度が高く）、しかも優れた耐
摩耗性を有する硬質粒分散焼結鋼が得られることを見出
し、本発明に想到した。
械的特性との関係を調べた結果、硬質粒の分散度の指標
として、４００倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍｍの長さ
の直線を引き、それがいずれの場所においても炭化チタ
ンを横切る程に均一に硬質粒が分散した場合には、強度
の信頼性が大きく（最低強度が高く）、しかも優れた耐
摩耗性を有する硬質粒分散焼結鋼が得られることを見出
し、本発明に想到した。
【００１２】即ち、本発明の硬質粒分散焼結鋼は、４０
０倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍｍの長さの直線を引
き、それがいずれの場所においても炭化チタンを横切る
程に均一に硬質粒が分散しており、高い最低強度を有し
優れた耐摩耗性を発揮する焼結鋼である。その製造方法
について以下に示す。
０倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍｍの長さの直線を引
き、それがいずれの場所においても炭化チタンを横切る
程に均一に硬質粒が分散しており、高い最低強度を有し
優れた耐摩耗性を発揮する焼結鋼である。その製造方法
について以下に示す。
【００１３】まず用いる原料粉末としては、可能な限り
微細なものを用いる事が好ましい。特に、主成分となる
鉄粉末およびＴｉＣ粉末については、微細なものを用い
ることが効果的である。微細な粉末を用いることによ
り、鉄粉と硬質粒との共晶反応により生じる液相を均一
な状態にすることができる。具体的には、鉄粉末は、平
均粒径で１５μｍ以下の粉末を用いることが好ましい。
この時、他の成分を合金化した合金粉末として用いる方
法も有効である。この時の平均粒径も１５μｍ以下とす
ることが好ましい。また、ＴｉＣ粉末についても平均粒
径で５μｍ以下の粉末を用いることが好ましい。更に、
硬質粒として、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔ
ａ，Ｗよりなる群から選択される金属の炭化物及び窒化
チタンを用いる場合にも、平均粒径５μｍ以下のものを
用いることが好ましい。
微細なものを用いる事が好ましい。特に、主成分となる
鉄粉末およびＴｉＣ粉末については、微細なものを用い
ることが効果的である。微細な粉末を用いることによ
り、鉄粉と硬質粒との共晶反応により生じる液相を均一
な状態にすることができる。具体的には、鉄粉末は、平
均粒径で１５μｍ以下の粉末を用いることが好ましい。
この時、他の成分を合金化した合金粉末として用いる方
法も有効である。この時の平均粒径も１５μｍ以下とす
ることが好ましい。また、ＴｉＣ粉末についても平均粒
径で５μｍ以下の粉末を用いることが好ましい。更に、
硬質粒として、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔ
ａ，Ｗよりなる群から選択される金属の炭化物及び窒化
チタンを用いる場合にも、平均粒径５μｍ以下のものを
用いることが好ましい。
【００１４】混合時には、前述の通り、湿式混合に用い
る溶媒として、ヘキサンやキシレン等のような実質的に
吸湿性がない溶媒を使用する必要がある。また、混合時
に粉末が粉砕あるいは変形して新生面ができると、酸化
量が多くなり均一な分散に悪影響を与えるので、混合時
間・回転数等に注意する必要がある。例えばアトライタ
を用いて混合する場合には、５時間以下とすることが必
要であり、３時間程度にすることが好ましい。
る溶媒として、ヘキサンやキシレン等のような実質的に
吸湿性がない溶媒を使用する必要がある。また、混合時
に粉末が粉砕あるいは変形して新生面ができると、酸化
量が多くなり均一な分散に悪影響を与えるので、混合時
間・回転数等に注意する必要がある。例えばアトライタ
を用いて混合する場合には、５時間以下とすることが必
要であり、３時間程度にすることが好ましい。
【００１５】さらに、焼結時は、炉内の雰囲気・焼結温
度・保持時間を考慮する必要がある。焼結は通常の真空
焼結炉を用いて真空焼結を行えばよい。このとき、炉内
雰囲気によって液相量およびその広がり易さ等が変化す
る。その程度は、さまざまな条件によって微妙に変化す
るため、注意深く焼結時間・保持時間を決定して、硬質
粒が微細・均一に分散する条件を探す必要があり、温度
と保持時間の組み合わせは、組成・炉内雰囲気等を考慮
して決めることが必要である。焼結温度が１３００℃未
満であると、液相の広がりが十分でないために、硬質粒
の分散が不十分となる。また、焼結温度が１４５０℃を
超えたり、保持時間が１０時間を超えると、ＴｉＣ粒が
粒成長して粗大化するために、結果として硬質粒の分散
度が低下することになる。更にＴｉＣが大きくなると、
破壊の起点となり、強度低下の原因となる。従って、焼
結条件としては、１３００〜１４５０℃で１〜１０時間
の保持をすることが好ましい。
度・保持時間を考慮する必要がある。焼結は通常の真空
焼結炉を用いて真空焼結を行えばよい。このとき、炉内
雰囲気によって液相量およびその広がり易さ等が変化す
る。その程度は、さまざまな条件によって微妙に変化す
るため、注意深く焼結時間・保持時間を決定して、硬質
粒が微細・均一に分散する条件を探す必要があり、温度
と保持時間の組み合わせは、組成・炉内雰囲気等を考慮
して決めることが必要である。焼結温度が１３００℃未
満であると、液相の広がりが十分でないために、硬質粒
の分散が不十分となる。また、焼結温度が１４５０℃を
超えたり、保持時間が１０時間を超えると、ＴｉＣ粒が
粒成長して粗大化するために、結果として硬質粒の分散
度が低下することになる。更にＴｉＣが大きくなると、
破壊の起点となり、強度低下の原因となる。従って、焼
結条件としては、１３００〜１４５０℃で１〜１０時間
の保持をすることが好ましい。
【００１６】このように、本発明の硬質粒分散焼結鋼
は、液相焼結によって緻密化がなされるものである。焼
結時、この液相によって硬質粒は再配列を起こし、均一
に分散するようになる。従って、試料全体に亘って液相
を均一に生じさせることが、硬質粒を均一に分散させる
ことにつながる。
は、液相焼結によって緻密化がなされるものである。焼
結時、この液相によって硬質粒は再配列を起こし、均一
に分散するようになる。従って、試料全体に亘って液相
を均一に生じさせることが、硬質粒を均一に分散させる
ことにつながる。
【００１７】以上のように、金属粉末の粒径・混合条件
・焼結条件を選択し、硬質粒の均一分散が可能な液相量
を生じさせ、液相量の増加に伴う試料の変形を抑えるこ
とで、硬質粒が微細・均一に分散した任意の形状の焼結
鋼を得ることが可能であり、得られた硬質粒分散焼結鋼
は、強度の信頼性及び耐摩耗性に非常に優れるものであ
る。
・焼結条件を選択し、硬質粒の均一分散が可能な液相量
を生じさせ、液相量の増加に伴う試料の変形を抑えるこ
とで、硬質粒が微細・均一に分散した任意の形状の焼結
鋼を得ることが可能であり、得られた硬質粒分散焼結鋼
は、強度の信頼性及び耐摩耗性に非常に優れるものであ
る。
【００１８】次に、焼結鋼における好ましい成分と含有
量を以下に示す。
量を以下に示す。
【００１９】Ｎｉは、Ｎｉマルエージング鋼とする場合
に特に必要であるが、３％未満ではマルテンサイトを生
成しないこと、２０％を超えるとオーステナイトが残留
することから、その添加量の範囲を３〜２０％とするこ
とが望ましい。
に特に必要であるが、３％未満ではマルテンサイトを生
成しないこと、２０％を超えるとオーステナイトが残留
することから、その添加量の範囲を３〜２０％とするこ
とが望ましい。
【００２０】Ｃｏを添加することにより鉄中へのＭｏの
溶解が抑えられ、硬度向上に必要な金属間化合物の析出
を可能にする。２％未満ではその析出強化の効果が少な
く、４０％を超えると金属間化合物が多量に析出し、急
激な靭性の低下を招くため、Ｃｏ添加量の範囲は２〜４
０％とすることが望ましい。
溶解が抑えられ、硬度向上に必要な金属間化合物の析出
を可能にする。２％未満ではその析出強化の効果が少な
く、４０％を超えると金属間化合物が多量に析出し、急
激な靭性の低下を招くため、Ｃｏ添加量の範囲は２〜４
０％とすることが望ましい。
【００２１】Ｍｏは、硬度向上に必要な金属間化合物と
して析出する元素であるが、２％未満ではその析出強化
の効果が少なく、１５％を超えると金属間化合物が多量
に析出して急激な靭性の低下を招くので添加量の範囲を
２〜１５％とすることが望ましい。
して析出する元素であるが、２％未満ではその析出強化
の効果が少なく、１５％を超えると金属間化合物が多量
に析出して急激な靭性の低下を招くので添加量の範囲を
２〜１５％とすることが望ましい。
【００２２】Ａｌ，Ｔｉは、いずれも硬度向上に必要な
金属間化合物として析出するが、０．２％未満ではその
析出強化の効果が少なく、多過ぎると脆化相を生じるた
め、Ａｌは添加量を０．２〜２．０％とすることが望ま
しく、Ｔｉは添加量を０．２〜３．０％とすることが望
ましい。
金属間化合物として析出するが、０．２％未満ではその
析出強化の効果が少なく、多過ぎると脆化相を生じるた
め、Ａｌは添加量を０．２〜２．０％とすることが望ま
しく、Ｔｉは添加量を０．２〜３．０％とすることが望
ましい。
【００２３】Ｃｕは、析出して硬度向上に寄与するが、
０．２％未満ではその析出強化の効果が少なく、５．０
％を超えると脆化相を生じるため添加量を０．２〜５．
０％とすることが望ましい。
０．２％未満ではその析出強化の効果が少なく、５．０
％を超えると脆化相を生じるため添加量を０．２〜５．
０％とすることが望ましい。
【００２４】Ｃｒは、耐腐食性を改善するものである。
しかしながら、３％未満ではその効果が少なく、２０％
を超えると著しい焼結性の低下を招くために、添加量の
範囲を３〜２０％以下とすることが望ましい。
しかしながら、３％未満ではその効果が少なく、２０％
を超えると著しい焼結性の低下を招くために、添加量の
範囲を３〜２０％以下とすることが望ましい。
【００２５】Ｂの添加は焼結を容易にするものである。
０．０１％未満ではその効果がなく、０．１０％を超え
ると脆いホウ化物が生じるため、添加量の範囲を０．０
１〜０．１０％とすることが望ましい。
０．０１％未満ではその効果がなく、０．１０％を超え
ると脆いホウ化物が生じるため、添加量の範囲を０．０
１〜０．１０％とすることが望ましい。
【００２６】また、硬質粒として２０〜４０％含有させ
るＴｉＣを、第IVＡ・VＡ・VIＡ属（Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，
Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ）の炭化物およびＴｉＮの
単独または複数の化合物で５０％まで置換しても良好な
結果が得られる。これらは、焼結時に一部ＴｉＣと固溶
することになり、複合炭化物を生成する。この複合炭化
物および単独で存在する炭化物とも、硬さ・靭性におい
て異なるが、硬質分散相として十分な役割を果たす。５
０％を超えると焼結性の低下を招くことになりポア等が
発生する。したがって、置換量は５０％までとすること
が望ましい。
るＴｉＣを、第IVＡ・VＡ・VIＡ属（Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，
Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗ）の炭化物およびＴｉＮの
単独または複数の化合物で５０％まで置換しても良好な
結果が得られる。これらは、焼結時に一部ＴｉＣと固溶
することになり、複合炭化物を生成する。この複合炭化
物および単独で存在する炭化物とも、硬さ・靭性におい
て異なるが、硬質分散相として十分な役割を果たす。５
０％を超えると焼結性の低下を招くことになりポア等が
発生する。したがって、置換量は５０％までとすること
が望ましい。
【００２７】尚、硬質粒として含有させるＴｉＣ量が２
０％未満であると、十分な耐摩耗性を維持することが難
しく、４０％を超すと強度低下を招くため、ＴｉＣ量は
２０〜４０％と定めた。
０％未満であると、十分な耐摩耗性を維持することが難
しく、４０％を超すと強度低下を招くため、ＴｉＣ量は
２０〜４０％と定めた。
【００２８】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲内に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲内に含まれるものである。
【００２９】
【実施例】実施例１ Ｃｏ：１０％，Ｎｉ：１０％，Ｍｏ：９％，Ｔｉ：１
％，Ａｌ：１％，Ｃｕ：１％，Ｂ：０．０２％を含有
し、残部Ｆｅの焼結鋼をマトリックスとし、硬質粒とし
てＴｉＣを表１に示す含有比率で有する硬質粒分散焼結
鋼を、表１に併記する混合条件と焼結条件で作製した。
尚、使用した粉末の粒径は以下の通りである。
％，Ａｌ：１％，Ｃｕ：１％，Ｂ：０．０２％を含有
し、残部Ｆｅの焼結鋼をマトリックスとし、硬質粒とし
てＴｉＣを表１に示す含有比率で有する硬質粒分散焼結
鋼を、表１に併記する混合条件と焼結条件で作製した。
尚、使用した粉末の粒径は以下の通りである。
【００３０】Ｆｅ粉末（平均粒径約５μｍ），ＴｉＣ粉
末（平均粒径約２．５μｍ），Ｃｏ粉末（平均粒径約
１．５μｍ），Ｎｉ粉末（平均粒径約２．５μｍ），Ｍ
ｏ粉末（平均粒径約４．５μｍ），Ｔｉ粉末（＜４５μ
ｍ），Ａｌ粉末（＜４５μｍ），Ｃｕ粉末（平均粒径約
２．５μｍ） また、混合機としてはアトライタを用い、回転数２２０
ｒｐｍで混合した。プレス成形は、成形圧：３０００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2の金型成形により２５×２５×１０ｍｍの
サイズとした。
末（平均粒径約２．５μｍ），Ｃｏ粉末（平均粒径約
１．５μｍ），Ｎｉ粉末（平均粒径約２．５μｍ），Ｍ
ｏ粉末（平均粒径約４．５μｍ），Ｔｉ粉末（＜４５μ
ｍ），Ａｌ粉末（＜４５μｍ），Ｃｕ粉末（平均粒径約
２．５μｍ） また、混合機としてはアトライタを用い、回転数２２０
ｒｐｍで混合した。プレス成形は、成形圧：３０００ｋ
ｇｆ／ｃｍ2の金型成形により２５×２５×１０ｍｍの
サイズとした。
【００３１】焼結後すべての試料について熱処理を行
い、７５０〜８００Ｈｖの硬さに調整し、試験片とし
た。
い、７５０〜８００Ｈｖの硬さに調整し、試験片とし
た。
【００３２】まず試験片の表面を鏡面研磨して４００倍
の光学顕微鏡写真を撮影し、写真内に２０ｍｍの長さの
直線を引き、それがいずれの場所においても硬質粒を横
切るかどうかを確認した。この方法で確認した分散状態
の評価結果を表１に示す。
の光学顕微鏡写真を撮影し、写真内に２０ｍｍの長さの
直線を引き、それがいずれの場所においても硬質粒を横
切るかどうかを確認した。この方法で確認した分散状態
の評価結果を表１に示す。
【００３３】これらの試験片を用いて、ＪＩＳ−Ｂ−４
１０４(7.2）に基づいて抗折試験（試料本数２０本）を
行い、最低強度値を測定すると共に、図１に示す摩耗試
験機と図２に形状を示す試験片を用いて以下の条件で摩
耗試験を行い試料の減量を測定した。結果は表１に併記
する。 ［摩耗試験条件］ 周速：１５ｍ／ｓｅｃ 面圧：１０ｋｇｆ／ｃｍ2 潤滑：６５℃温水 試験時間：４．５時間 相手材：ＳＫＨ１０
１０４(7.2）に基づいて抗折試験（試料本数２０本）を
行い、最低強度値を測定すると共に、図１に示す摩耗試
験機と図２に形状を示す試験片を用いて以下の条件で摩
耗試験を行い試料の減量を測定した。結果は表１に併記
する。 ［摩耗試験条件］ 周速：１５ｍ／ｓｅｃ 面圧：１０ｋｇｆ／ｃｍ2 潤滑：６５℃温水 試験時間：４．５時間 相手材：ＳＫＨ１０
【００３４】
【表１】
【００３５】Ｎｏ．１〜４は本発明に係る硬質粒分散焼
結鋼であり、いずれも１６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の強度
を有し、しかも耐摩耗性に優れている。
結鋼であり、いずれも１６０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の強度
を有し、しかも耐摩耗性に優れている。
【００３６】Ｎｏ．５〜１１は、硬質粒の分散状態が良
好でない（即ち、４００倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍ
ｍの長さの直線を引いた場合、硬質粒を横切らない場合
がある）場合の比較例であり、最低強度が低く、耐摩耗
性も十分でないことが分かる。実施例２ 表２において、Ｎｏ．２〜５は硬質粒としてＴｉＣと共
にその他の炭・窒化物を用い、Ｎｏ．６〜１３はマトリ
ックスの組成を変化させたこと以外は、実施例１のＮ
ｏ．１と同様にして、試験片を作製し、実施例１と同様
にして最低強度と摩耗減量を測定した。尚、ＴｉＣ以外
の炭・窒化物の平均粒径は次の通りである。ＴｉＣ粉末
（約２．５μｍ），ＨｆＣ粉末（約３μｍ），ＴａＣ粉
末（約１．０μｍ），Ｍｏ2Ｃ粉末（約３μｍ）結果は
表２に併記する。
好でない（即ち、４００倍の光学顕微鏡写真内に２０ｍ
ｍの長さの直線を引いた場合、硬質粒を横切らない場合
がある）場合の比較例であり、最低強度が低く、耐摩耗
性も十分でないことが分かる。実施例２ 表２において、Ｎｏ．２〜５は硬質粒としてＴｉＣと共
にその他の炭・窒化物を用い、Ｎｏ．６〜１３はマトリ
ックスの組成を変化させたこと以外は、実施例１のＮ
ｏ．１と同様にして、試験片を作製し、実施例１と同様
にして最低強度と摩耗減量を測定した。尚、ＴｉＣ以外
の炭・窒化物の平均粒径は次の通りである。ＴｉＣ粉末
（約２．５μｍ），ＨｆＣ粉末（約３μｍ），ＴａＣ粉
末（約１．０μｍ），Ｍｏ2Ｃ粉末（約３μｍ）結果は
表２に併記する。
【００３７】
【表２】
【００３８】Ｎｏ．１２〜１５，Ｎｏ．１９，Ｎｏ．２
１〜２３は本発明に係る硬質粒分散焼結鋼であり、いず
れも１６０ｋｇ／ｍｍ2以上の強度を有し、しかも耐摩
耗性に優れている。
１〜２３は本発明に係る硬質粒分散焼結鋼であり、いず
れも１６０ｋｇ／ｍｍ2以上の強度を有し、しかも耐摩
耗性に優れている。
【００３９】Ｎｏ．１６〜１８，Ｎｏ．２０は、夫々Ａ
ｌ，Ｂ，Ｔｉ，Ｃｒの量が多過ぎる場合の比較例であ
り、十分な強度が得られなかった。
ｌ，Ｂ，Ｔｉ，Ｃｒの量が多過ぎる場合の比較例であ
り、十分な強度が得られなかった。
【００４０】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、強度面の信頼性及び耐摩耗性に優れた硬質粒分散焼
結鋼とその製造方法が提供できることとなった。
で、強度面の信頼性及び耐摩耗性に優れた硬質粒分散焼
結鋼とその製造方法が提供できることとなった。
【図１】実施例で用いた摩耗試験装置を示す説明図であ
る。
る。
【図２】実施例で用いた摩耗試験の試験片を示す説明図
である。
である。
【図３】表１における本発明例Ｎｏ．１の鋼表面を撮影
した光学顕微鏡写真の写しである。
した光学顕微鏡写真の写しである。
【図４】表１における比較例Ｎｏ．５の鋼表面を撮影し
た光学顕微鏡写真の写しである。
た光学顕微鏡写真の写しである。
【図５】表１における比較例Ｎｏ．１０の鋼表面を撮影
した光学顕微鏡写真の写しである。
した光学顕微鏡写真の写しである。
１ 空圧ホース ２ エアシリンダ ３ ロードセル ４ ローラ ５ ガイドブロック ６ 試料取付具 ７ 回転ディスク ８ 回転軸 ９ ストレインゲージ １０ ストッパ １１ ロードセル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｂ２２Ｆ 3/10 Ｅ (72)発明者 山崎 伸宏 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 (72)発明者 福水 伸一 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所高砂製作所内 Ｆターム(参考） 4K018 AA30 AA32 AB02 AC01 BA11 BA13 BB04 BC08 BC13 BC16 CA08 CA12 DA11 DA21 DA32 FA08 KA14 4K020 AA22 AC07 BA06 BB29 BC02
Claims (10)
- 【請求項１】 ＦｅまたはＦｅ合金粉末と炭化物粉末か
らなる原料粉末の湿式混合を行い、プレス成形後、真空
中で焼結する硬質粒分散焼結鋼の製造方法であって、 実質的に吸湿性がない溶媒を用いて湿式混合を行うこと
を特徴とする硬質粒分散焼結鋼の製造方法。 - 【請求項２】 実質的に吸湿性がない溶媒として、ヘキ
サンまたはキシレンを用いる請求項１に記載の製造方
法。 - 【請求項３】 前記ＦｅまたはＦｅ合金粉末として平均
粒径１５μｍ以下の粉末を用い、炭化物粉末としては平
均粒径５μｍ以下の粉末を用いる請求項１または２に記
載の製造方法。 - 【請求項４】 原料粉末として、更に平均粒径５μｍ以
下のＴｉＮ粉末を用いる請求項１〜３のいずれかに記載
の製造方法。 - 【請求項５】 １３００〜１４５０℃の温度範囲で、１
〜１０時間保持することにより焼結を行う請求項１〜４
のいずれかに記載の製造方法。 - 【請求項６】 ＦｅまたはＦｅ合金を主成分とするマト
リックス中にＴｉＣを含む硬質粒が２０〜４０質量％分
散した焼結鋼であって、 その鋼表面を撮影した４００倍の光学顕微鏡写真内にお
いて、長さ２０ｍｍの任意の線分上に、必ずＴｉＣを含
む硬質粒が存在することを特徴とする硬質粒分散焼結
鋼。 - 【請求項７】 前記マトリックスが、 Ｎｉ：３〜２０％（質量％の意味、以下同じ）、 Ｃｏ：２〜４０％、 Ｍｏ：２〜１５％、 Ａｌ：０．２〜２．０％、 Ｔｉ：０．２〜３．０％、 Ｃｕ：０．２〜５．０％を含む請求項６に記載の焼結
鋼。 - 【請求項８】 前記マトリックスが、更にＣｒ：３〜２
０％を含む請求項７に記載の焼結網。 - 【請求項９】 前記マトリックスが、更にＢ：０．０１
〜０．１０％を含む請求項７または８に記載の焼結鋼。 - 【請求項１０】 前記ＴｉＣを含む硬質粒の５０％以上
がＴｉＣであり、残りがＶ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，
Ｈｆ，Ｔａ，Ｗよりなる群から選択される金属の炭化物
及びＴｉＮの１種以上である請求項６〜９のいずれかに
記載の焼結鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08117199A JP4279935B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08117199A JP4279935B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000273503A true JP2000273503A (ja) | 2000-10-03 |
| JP4279935B2 JP4279935B2 (ja) | 2009-06-17 |
Family
ID=13739023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08117199A Expired - Lifetime JP4279935B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4279935B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011149101A1 (ja) * | 2010-05-25 | 2011-12-01 | パナソニック電工株式会社 | 粉末焼結積層用金属粉末、それを用いた三次元形状造形物の製造方法および得られる三次元形状造形物 |
| US8795586B2 (en) | 2004-12-21 | 2014-08-05 | Diamet Corporation | Method of producing powder sintered product |
| WO2016030396A1 (de) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | STAHL MIT HOHER VERSCHLEIßBESTÄNDIGKEIT, HÄRTE UND KORROSIONSBESTÄNDIGKEIT SOWIE NIEDRIGER WÄRMELEITFÄHIGKEIT UND VERWENDUNG EINES SOLCHEN STAHLS |
| KR20190008863A (ko) | 2016-05-19 | 2019-01-25 | 가부시끼가이샤 니혼 세이꼬쇼 | 철계 소결 합금 및 그 제조 방법 |
| JP2020023733A (ja) * | 2018-08-07 | 2020-02-13 | 国立大学法人広島大学 | Ｆｅ基焼結体、Ｆｅ基焼結体の製造方法、および熱間プレス用金型 |
| EP3800276A1 (en) * | 2019-10-01 | 2021-04-07 | The Boeing Company | Maraging steel alloy and methods of making the same by additive processes |
| JP2021176987A (ja) * | 2021-02-16 | 2021-11-11 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 析出硬化型ステンレス鋼と炭化物からなる焼結合金 |
-
1999
- 1999-03-25 JP JP08117199A patent/JP4279935B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8795586B2 (en) | 2004-12-21 | 2014-08-05 | Diamet Corporation | Method of producing powder sintered product |
| WO2011149101A1 (ja) * | 2010-05-25 | 2011-12-01 | パナソニック電工株式会社 | 粉末焼結積層用金属粉末、それを用いた三次元形状造形物の製造方法および得られる三次元形状造形物 |
| CN102905821A (zh) * | 2010-05-25 | 2013-01-30 | 松下电器产业株式会社 | 粉末烧结层叠用金属粉末、使用了其的三维形状造型物的制造方法以及所得三维形状造型物 |
| JP5579839B2 (ja) * | 2010-05-25 | 2014-08-27 | パナソニック株式会社 | 粉末焼結積層用金属粉末、それを用いた三次元形状造形物の製造方法および得られる三次元形状造形物 |
| US8828116B2 (en) | 2010-05-25 | 2014-09-09 | Panasonic Corporation | Metal powder for selective laser sintering, method for manufacturing three-dimensional shaped object by using the same, and three-dimensional shaped object obtained therefrom |
| CN102905821B (zh) * | 2010-05-25 | 2015-06-17 | 松下电器产业株式会社 | 粉末烧结层叠用金属粉末、使用了其的三维形状造型物的制造方法以及所得三维形状造型物 |
| WO2016030396A1 (de) * | 2014-08-28 | 2016-03-03 | Deutsche Edelstahlwerke Gmbh | STAHL MIT HOHER VERSCHLEIßBESTÄNDIGKEIT, HÄRTE UND KORROSIONSBESTÄNDIGKEIT SOWIE NIEDRIGER WÄRMELEITFÄHIGKEIT UND VERWENDUNG EINES SOLCHEN STAHLS |
| CN107075624A (zh) * | 2014-08-28 | 2017-08-18 | 德国不锈钢特钢有限及两合公司 | 具有高的耐磨性、硬度、耐腐蚀性以及低导热性的钢及这类钢的应用 |
| JP2017532434A (ja) * | 2014-08-28 | 2017-11-02 | ドイチェ エデルスタールヴェルケ ゲーエムベーハーＤｅｕｔｓｃｈｅ Ｅｄｅｌｓｔａｈｌｗｅｒｋｅ Ｇｍｂｈ | 高耐摩耗性、高硬度および高耐腐食性であり熱伝導性が低い鋼、および、該鋼の使用 |
| US20180119257A1 (en) * | 2014-08-28 | 2018-05-03 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg | Steel with High Wear Resistance, Hardness and Corrosion Resistance as well as Low Thermal Conductivity |
| RU2674174C2 (ru) * | 2014-08-28 | 2018-12-05 | Дойче Эдельштальверке Спешелти Стил Гмбх Унд Ко. Кг | Сталь с высокой износостойкостью, твёрдостью, коррозионной стойкостью и низкой теплопроводностью и применение такой стали |
| KR102313707B1 (ko) | 2016-05-19 | 2021-10-18 | 가부시끼가이샤 니혼 세이꼬쇼 | 철계 소결 합금 및 그 제조 방법 |
| US10907240B2 (en) | 2016-05-19 | 2021-02-02 | The Japan Steel Works, Ltd. | Iron-based sintered alloy and method for producing same |
| KR20190008863A (ko) | 2016-05-19 | 2019-01-25 | 가부시끼가이샤 니혼 세이꼬쇼 | 철계 소결 합금 및 그 제조 방법 |
| CN112567060A (zh) * | 2018-08-07 | 2021-03-26 | 国立大学法人广岛大学 | Fe基烧结体、Fe基烧结体的制造方法以及热压用金属模 |
| JP2020023733A (ja) * | 2018-08-07 | 2020-02-13 | 国立大学法人広島大学 | Ｆｅ基焼結体、Ｆｅ基焼結体の製造方法、および熱間プレス用金型 |
| WO2020031702A1 (ja) * | 2018-08-07 | 2020-02-13 | 国立大学法人広島大学 | Ｆｅ基焼結体、Ｆｅ基焼結体の製造方法、および熱間プレス用金型 |
| CN112567060B (zh) * | 2018-08-07 | 2022-04-12 | 国立大学法人广岛大学 | Fe基烧结体、Fe基烧结体的制造方法以及热压用金属模 |
| JP7100320B2 (ja) | 2018-08-07 | 2022-07-13 | 国立大学法人広島大学 | Ｆｅ基焼結体、Ｆｅ基焼結体の製造方法、および熱間プレス用金型 |
| US11858045B2 (en) | 2018-08-07 | 2024-01-02 | Hiroshima University | Fe-based sintered body, Fe-based sintered body production method, and hot-pressing die |
| EP3800276A1 (en) * | 2019-10-01 | 2021-04-07 | The Boeing Company | Maraging steel alloy and methods of making the same by additive processes |
| JP2021055179A (ja) * | 2019-10-01 | 2021-04-08 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | マルエージング鋼合金およびその製造方法 |
| US11608548B2 (en) | 2019-10-01 | 2023-03-21 | The Boeing Company | Maraging steel alloy and methods of making the same |
| AU2020203512B2 (en) * | 2019-10-01 | 2025-08-21 | The Boeing Company | Maraging steel alloy and methods of making the same |
| JP7765172B2 (ja) | 2019-10-01 | 2025-11-06 | ザ・ボーイング・カンパニー | マルエージング鋼合金およびその製造方法 |
| JP2021176987A (ja) * | 2021-02-16 | 2021-11-11 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 析出硬化型ステンレス鋼と炭化物からなる焼結合金 |
| JP7739005B2 (ja) | 2021-02-16 | 2025-09-16 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 析出硬化型ステンレス鋼と炭化物からなる焼結合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4279935B2 (ja) | 2009-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5778301A (en) | Cemented carbide | |
| JP2001514326A (ja) | 改善された塑性を有するバインダを有するサーメット、同製造方法及び同使用 | |
| JP2005526178A (ja) | 焼結性材料から焼結部材を製造するための方法 | |
| JP4282298B2 (ja) | 超微粒超硬合金 | |
| JP2004076049A (ja) | 超微粒超硬合金 | |
| Zhu et al. | Effects of Al2O3@ Ni core-shell powders on the microstructure and mechanical properties of Ti (C, N) cermets via spark plasma sintering | |
| JP4713119B2 (ja) | 切削工具インサート及びその製造方法 | |
| JP2000273503A (ja) | 硬質粒分散焼結鋼及びその製造方法 | |
| JP2837798B2 (ja) | 耐食性、耐摩耗性及び高温強度にすぐれるコバルト基合金 | |
| JP5153624B2 (ja) | 複合材料とその製造方法、ならびに、それに用いる組成物およびそれを用いた刃物 | |
| JP3419582B2 (ja) | 高強度アルミニウム基複合材料の製造方法 | |
| Mahesh et al. | Development and characterization of titanium nitride reinforced aluminium MMC’s through powder metallurgy technique | |
| JP4140928B2 (ja) | 耐摩耗性硬質焼結合金 | |
| JPH07197180A (ja) | 耐食性に優れた高強度高硬度超硬合金 | |
| JP2001181776A (ja) | 超硬合金焼結体及びその製造方法 | |
| JPWO2008123258A1 (ja) | 二元系アルミニウム合金粉末焼結材とその製造方法 | |
| JP6378717B2 (ja) | 鉄基焼結合金及びその製造方法 | |
| JP7205257B2 (ja) | 超硬合金製塑性加工用金型及びその製造方法 | |
| RU2133296C1 (ru) | Твердый сплав (варианты) и способ его получения | |
| JP2002501983A (ja) | 鉄アルミナイド複合材及びその製造方法 | |
| JP2004238660A (ja) | クロム含有超硬合金 | |
| JP2000129389A (ja) | モリブデン焼結体及びその製造方法 | |
| JP2004263251A (ja) | ７ａ族元素含有超硬合金 | |
| JP2023048855A (ja) | 硬質焼結体、硬質焼結体の製造方法、切削工具、耐摩耗工具および高温用部材 | |
| JP6743663B2 (ja) | 超硬合金及び超硬工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040803 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060322 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080507 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080513 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080709 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081111 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20081117 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090310 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090313 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120319 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130319 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140319 Year of fee payment: 5 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |