JP2000278032A

JP2000278032A - 電磁波吸収シート

Info

Publication number: JP2000278032A
Application number: JP11080893A
Authority: JP
Inventors: Kenichi Yoshida; 健一吉田; Toru Iwai; 通岩井; Shuichi Nakada; 秀一中田; Masahito Yoshizawa; 聖人吉沢
Original assignee: KANTO KOSEN KK; Sumitomo Electric Industries Ltd; Japan Science and Technology Corp
Current assignee: KANTO KOSEN KK; Japan Science and Technology Agency; Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 1999-03-25
Filing date: 1999-03-25
Publication date: 2000-10-06
Anticipated expiration: 2019-03-25
Also published as: JP3869147B2

Abstract

(57)【要約】【課題】主として３ＧＨｚ（望ましくは１ＧＨｚ）以
上の周波数域で１０ｄＢ以上（７０％減衰）の吸収能に
優れた低コストの電磁波吸収シートを提供する。【解決手段】金属線材を線材切削法で製作した不定形
横断面を成す切削金属繊維１と、繊維結合機能を有する
バインダー繊維２又はそのバインダー繊維２を含む単相
物又は混合複相物である非バインダー繊維３とを均一に
混合し、前記バインダー繊維２で繊維結合された不織布
４を、単層又は複層させて不織布層Ａを形成する。そし
て、その不織布層Ａの片面に電波反射性能を有する鉄、
アルミ、銅又はそれらの合金から成る金属面体５を張設
して構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、主として１ＧＨｚ
以上の周波数域において、効果的に吸収性能が得られる
電磁波吸収シートに関する。

【０００２】

【従来の技術】社会の高度な技術化にともなって、各種
電子機器が広く使用されるようになり、これらの機器か
ら発せられる電磁波が電子機器の制御や性能あるいは人
々の一般生活に影響を与えるおそれがあることから、電
磁波の発生源には遮蔽体をはじめとする様々な電磁波漏
洩防止措置がなされ、また、被受信体には発生電磁波の
影響を受けないようにするためにその電磁波を反射ある
いは吸収するための各種技術が提供されている。

【０００３】通常、１０ＭＨｚ〜１ＧＨｚ近傍の周波数
帯域では主としてフェライト等の磁性材料やカーボンな
どで構成された吸収体が用いられ、１ＧＨｚ以上ではカ
ーボン等の導電材料、カーボニル鉄等の磁性材料、金属
繊維、導電性繊維、導電性塗料などが用途に応じて用い
られている。

【０００４】それらの中で、金属繊維を使った不織布状
の電磁波吸収体シートとして、特開平２−１２８９８、
特開平９−３０７２６８等が提案されている。これらに
使用されている金属繊維としては、主として、高分子繊
維の表面に金属をメッキした導電性高分子繊維や、金属
を繰り返し冷間引き抜き加工して繊維状まで細かくした
金属そのものの繊維などが大多数を占めている。

【０００５】例えば、前記導電性高分子繊維では、特開
平２−１９８９８があり、これには直径２０μｍ、長さ
５ｍｍの金属繊維についての開示がなされている、ま
た、特開昭５８−１８８１９０には、加圧成形した樹脂
の中に直径が１０〜１００μｍ、長さが１〜５ｍｍの金
属繊維を含ませた形態が示されている。さらに、特開平
８−２８８６８５には、長さ１ｍｍ以上で太さが長さの
１／１０以下の金属繊維が示されている。

【０００６】これらの繊維は比較的直線性が良いことと
絡みにくいことから、いずれも不織布製造時に繊維が設
備のパスラインで、絡んで引き千切ぎれたりしにくく、
製造中の吸収体シートの流れに沿って配列し易くなって
いる。しかし、これらの電磁波吸収体シートは、いずれ
も製造工程が複雑であるために高価なものとなり、また
使用されている金属繊維は線径が非常に均一且つ長さも
一定なものであることから、電磁波入射時の反射減衰効
果が電磁波の偏波面が吸収体シートの流れに平行なとき
と垂直なときとで大きく異なる。

【０００７】即ち、偏波面が電磁波吸収体シートの流れ
に平行な時の方が電磁波の反射減衰量が大きい（即ち、
良く吸収する）というように吸収体シートの流れ（方
向）と電磁波偏波面との相対関係において吸収量が異な
る（以下「シート異方性」と呼ぶ）という大きな問題が
あった。この現象を別の角度から説明すると、電磁波吸
収体シートの誘電率が平行偏波と垂直偏波とでは大きく
異なるということになる。

【０００８】前記「シート異方性」に関して、「Ｔｅｔ
ｕｊｉＩｎｕｉら、１９８９Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏ
ｎａｌｓｙｍｐｏｓｉｕｍｏｎＮａｇｏｙａ
ｐ．７７５」の文献がある。その文献中、対象となる不
織布中に入っている金属繊維は、直径８μｍ、長さ４０
ｍｍ、質量比０．３〜３ｗｔ％であり、この金属繊維が
原因で電磁波吸収量のシート異方性を引き起こしている
と考えられる。そのように、従来の電磁波吸収体シート
のいずれもが、受ける電磁波の偏波面が平行及び垂直の
両方に対し充分な電磁波吸収性能をえるための特別な設
計を必要とするという欠点を有するものとなっていて、
これまで、その欠点を解決することができなかった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】上記実情に鑑みてなさ
れたもので、従来の電磁波吸収体シートに金属繊維とし
て用いられている金属メッキ高分子繊維や冷間引き抜き
加工された金属繊維は「シート異方性」を有するので使
用せず、本発明においては「シート異方性」を解消する
のに有効な線材切削法により製作された切削金属繊維を
用いることによって、電磁波の偏波面が平行又は垂直に
かかわらず、主として３ＧＨｚ（望ましくは１ＧＨｚ）
以上の周波数域で１０ｄＢ以上（７０％減衰）の電磁波
吸収能が得られ、且つ低コストで製造できる電磁波吸収
シートを提供するものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、金属線材を線材切削法で製作した不定形
横断面を成す切削金属繊維１と、繊維結合機能を有する
バインダー繊維２又はそのバインダー繊維２を含む単相
物又は混合複相物である非バインダー繊維３とを均一に
混合し、前記バインダー繊維２で繊維結合された不織布
４を、単層又は複層させて不織布層Ａを形成する。そし
て、その不織布層Ａの片面に電波反射性能を有する鉄、
アルミ、銅又はそれらの合金から成る金属面体５を直接
又は前記切削金属繊維１を含まない間隔保持充填材６を
介して張設して成る電磁波吸収シートである。

【００１１】また、上記構成おいて、前記非バインダー
繊維３を、無機繊維及び／又は有機繊維とするものであ
る。

【００１２】さらに、上記構成おいて、前記無機繊維
を、ガラス繊維及び／又はアルミナとシリカから成るセ
ラミック繊維とするものである。

【００１３】さらにまた、上記構成おいて、前記バイン
ダー繊維２の無機繊維に対する混合率を１０〜４０％と
し、可撓性を有することを特徴とするものである。

【００１４】またさらに、上記構成おいて、前記切削金
属繊維１が、フェライト系ステンレス鋼、鉄又は銅で製
作され、その切削金属繊維１の太さが３０〜５０μｍの
ものを中心に殆どが１０〜７０μｍ範囲内にあり、長さ
が１０〜３０ｍｍのものを中心に１〜５０ｍｍ範囲内に
あり、不織布層Ａ中に前記切削金属繊維１が１００本〜
５００本／ｃｍ^３含有されて成るものである。

【００１５】また、上記構成おいて、前記金属面体５
を、金属板４ａ、金属箔４ｂ又は金属網４ｃとするもの
である。

【００１６】さらに、上記構成おいて、前記不織布層Ａ
の露出面の全体を高分子膜７で被覆し、その不織布層Ａ
内への水の侵入を防止できるようにしたことを特徴とす
るものである。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図で以下説
明する。本発明は、図１に示すように、金属線材を線材
切削法で製作した不定形横断面を成す切削金属繊維１
と、繊維結合機能を有するバインダー繊維２又はそのバ
インダー繊維２を含む単相物又は混合複相物である非バ
インダー繊維３とを均一に混合し、前記バインダー繊維
２で繊維結合された不織布４を、単層（図１に示す）又
は複層（図２に示す）させて不織布層Ａを形成する。

【００１８】そして、その不織布層Ａの片面に電波反射
性能を有する鉄、アルミ、銅又はそれらの合金から成る
金属面体５を直接（図１及び図２に示す）又は、図３に
示すように、前記切削金属繊維１を含まない間隔保持充
填材６を介して張設して電磁波吸収シートを構成する。

【００１９】前記金属面体５は、金属板４ａ、金属箔４
ｂ又は金属網４ｃとする形態が可能である。

【００２０】前記非バインダー繊維３としては、不織布
として適した無機繊維及び／又は有機繊維を用いること
ができる。そして、前記無機繊維としては、ガラス繊維
及び／又はアルミナとシリカから成るセラミック繊維が
使用できる。また、前記バインダー繊維２の無機繊維に
対する混合率を１０〜４０％とし、可撓性を持たせるこ
とができる。

【００２１】さらに、前記切削金属繊維１については、
フェライト系ステンレス鋼、鉄又は銅で製作される。そ
して、その切削金属繊維１の太さが３０〜５０μｍのも
のを中心に殆どが１０〜７０μｍ範囲内にあり、長さが
１０〜３０ｍｍのものを中心に１〜５０ｍｍ範囲内にあ
り、不織布層Ａ中に前記切削金属繊維１が１００本〜５
００本／ｃｍ ^３含有されて成るものが好ましい。

【００２２】また、不織布層Ａの繊維間に水が直接侵入
することによって、誘電率が変化し、電磁波吸収性能が
低下するのを防止するために、図４に示すように、少な
くとも前記不織布層Ａの露出面の全体を高分子膜７で被
覆する形態が可能である。そうすれば、濡れやすい条件
下に用いても、不織布層Ａ内への水の侵入を防止しでき
て安定した性能が得られる。

【００２３】これを、さらに具体的に、以下の実施例で
説明する。

【００２４】

【実施例１】図１に示す電磁波吸収シートについて性能
実験を行った。不織布層Ａの切削金属繊維１は、長さが
３００ｍｍで、平均３０μｍのフェライト系ステンレス
鋼（ＳＵＳ４３０）を、ガラス繊維（グラスウール）
と、そのガラス繊維に対して質量比３０％の、繊維結合
機能を有するポリエステル繊維を含ませて不織布製造機
にかけて製造し、厚さ１０ｍｍで大きさ３００ｍｍ角に
した不織布４を用いた。その不織布４の単位体積中に含
まれる繊維の本数は、８０本数／ＣＣ、２３０本数／Ｃ
Ｃ、３６０本数／ＣＣ、５５０本数／ＣＣの４種類のも
のを用意した。

【００２５】それら４種類の各不織布４の裏面にアルミ
箔を貼ったサンプルついて、電磁波吸収量を周波数１〜
１８ＧＨｚにわたり反射電力法で測定した。そして、例
えば２３０本数／ＣＣの場合において、平行偏波と垂直
偏波の電磁波吸収量（反射減衰量：単位ｄＢ）の計算結
果は図７に示すようであった。即ち、本発明に用いる不
織布４にはシート異方性が認められず、どちらの偏波に
対してもその吸収量に大きな差がないことがわかる。こ
れを誘電率で調べると、下記数式１のようになる。

【００２６】

【数式１】

【００２７】この数式１に示されているように、平行、
垂直いずれの場合も大差ないことでもわかる。なお、図
７に示されているように３〜４ＧＨｚ以下では吸収量が
低下してくることが認められる。しかし、それ以上では
安定した良好な数値が示されている。そこで、本発明サ
ンプルの３〜１８ＧＨｚの範囲における吸収量の平均レ
ベルを数値で表わした結果を、従来品のサンプルと比較
して下記表１に示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】上記表１中で平行、垂直は偏波面がシート
製作時に不織布の流れとの関係を示している。この表１
に示されるように、本発明品でも繊維本数が８０本数／
ＣＣ及び５５０本数／ＣＣでは平行、垂直を問わず吸収
量は１０ｄＢ以下であり、この本数では２３０本数／Ｃ
Ｃ及び３６０本数／ＣＣの場合程の良い性能が得られて
いないことがわかる。また従来品では２３０本数／ＣＣ
及び３６０本数／ＣＣのところで平行、垂直の差が著し
く現れており、シート異方性が顕著に認められる。

【００３０】本発明では、上記構成の電磁波吸収シート
において、用いられるグラスウールに替えてセラミック
繊維を用いたり、またグラスウールにセラミック繊維を
加えたりする各態様では、それ自体が難燃材、断熱材な
ので、難燃、断熱の機能を果たせることにもなる。ま
た、、難燃性、断熱性を必要としない場合には、前記切
削金属繊維１をポリエステル繊維のみか、また他の合成
繊維又は天然繊維と前記ポリエステル繊維とを混合した
ものでも良く、同様の電磁波吸収性能を得ることができ
る。

【００３１】

【実施例２】また、図１に示す電磁波吸収シートについ
て別の素材構成による性能実験を行った。不織布層Ａ部
分の切削金属繊維１は、長さが３００ｍｍで、平均３０
μｍのフェライト系ステンレス鋼（ＳＵＳ４３０）を質
量比１０％と、アルミナとシリカから成るセラミック繊
維と、そのセラミック繊維に対して質量比２０％の、繊
維結合機能を有するポリエステル繊維を含ませて不織布
製造機にかけて製造し、厚さ１０ｍｍで大きさ３００ｍ
ｍ角にした不織布４を用いた。

【００３２】この時、その不織布４中のステンレス製切
削金属繊維１の長さは１〜５０ｍｍにわたり、その本数
は３２０本／ＣＣあった。そして、その不織布層Ａの裏
側にアルミ箔を貼った。次に、周波数１〜１８ＧＨｚに
わたり反射電力法で測定した。その結果、周波数帯域３
〜１８ＧＨｚにおいて、１２〜１５ｄＢの吸収量が測定
された。

【００３３】

【実施例３】さらに、図２に示す電磁波吸収シートにつ
いて性能実験を行った。不織布層Ａ部分の切削金属繊維
１は、長さが３００ｍｍで平均３０μｍのフェライト系
ステンレス鋼（ＳＵＳ４３０）を、ガラス繊維（グラス
ウール）と、そのガラス繊維に対して質量比２０％の、
繊維結合機能を有するポリエステル繊維を含ませて不織
布製造機にかけて製造し、厚さ５ｍｍで大きさ３００ｍ
ｍ角にした不織布４を用いた。

【００３４】前記切削金属繊維１は、前記不織布４の単
位体積中に含まれる量を、２．５％、５．０％、７．５
％の３種類のものを用意した。製造された不織布４中の
ステンレス製の切削金属繊維１は、長さが１〜５０ｍｍ
に分布していた。また、含まれる本数は、それぞれ１８
０本／ＣＣ、３００本／ＣＣ、４４０本／ＣＣであっ
た。

【００３５】これらの不織布４を上から、１８０本／Ｃ
Ｃ、３００本／ＣＣ、４４０本／ＣＣの順に３層積層し
た不織布層Ａの最下層の下面にアルミ箔を貼ったもの
（イ）と、その不織布４の順序をひっくり返して、上か
ら、４４０本／ＣＣ、３００本／ＣＣ、１８０本／ＣＣ
の順に積層した不織布層Ａの最下層の下面にアルミ箔を
貼ったもの（ロ）の２種類を製作した。そしてそれら２
種類（イ），（ロ）の電磁波吸収シートを、周波数１〜
１８ＧＨｚにわたり反射電力法で測定した。

【００３６】それら２種類（イ），（ロ）の測定結果
は、図１０に示す（ロ）の切削金属繊維１がより多く含
まれる（４４０本／ＣＣ）層を上にして測定した値が２
５ｄＢレベルで、図１０に示す（イ）の切削金属繊維１
が比較的少ない（１８０本／ＣＣ）層を上にして測定し
た値が３５ｄＢレベルであった。このことから、異なる
密度の不織布４を複層させた場合には、表面側に密度が
低い不織布４を配置させた方がより優れた吸収能を得ら
れることがわかる。また、表面側に密度が高い不織布４
を配置させた方でも、図７で示す単層の場合のレベルを
上回っていた。即ち、不織布４が単層である場合（図７
に示す）よりも、異なる密度の不織布４を複層させた場
合（図１０に示す（イ）及び（ロ））の方がより優れた
吸収能を得られることがわかる。

【００３７】

【実施例４】また、図３に示す電磁波吸収シートについ
て性能実験を行った。本実施例では、抵抗膜型吸収体と
して知られている１／４λ構造の吸収体を作る目的で、
長さが１〜５０ｍｍに分布しているステンレス製の切削
金属繊維１を、不織布層Ａ中に４００本／ＣＣで混入
し、ガラス繊維（グラスウール）と、そのガラス繊維
に、繊維結合機能を有するポリエステル繊維を含ませて
不織布製造機にかけて製造した厚さ１．５ｍｍの不織布
シートを用いた。

【００３８】そして、その下面に厚さ７．５ｍｍの切削
金属繊維を含ませずにガラス繊維にポリエステル繊維を
含ませた間隔保持充填材６の不織布シートを貼って、さ
らにその下面にアルミ箔を貼って複合化した電磁波吸収
シートを作成した。そして前記１．５ｍｍ厚の不織布層
Ａを上にして、周波数１〜１０ＧＨｚにわたり反射電力
法で測定した。その結果、図１１に示すように周波数
９．５ＧＨｚ近傍において、４０ｄＢ以上の吸収量が測
定された。

【００３９】

【発明の作用】本発明に用いる切削金属繊維１は、円形
断面を有する金属線の表面を微細な溝の着いた刃物で、
線軸にある角度で刃物を当て、線軸方向に平行に連続し
て削って行くことにより、連続的に削り出されるもので
ある。その切削金属繊維１の横断面は刃物の溝形状や切
削条件により変化し様々な形状即ち異形（不定形）を呈
している。

【００４０】図９は、ステンレス鋼繊維（材質：ＳＵＳ
４３０）の切削金属繊維１の横断面を示すものである。
この断面異形に加えて、切削加工された繊維の１本づづ
にはそれぞれに加工時のせん断加工歪みがあるため、全
て繊維に直線性はなく、様々な曲がり方している。そし
て、隣り合ったそれらの繊維同士が絡み合っている状態
がしばしば見られることになる。このような状態を有す
る金属繊維は、従来の吸収体に使用されている繊維には
全く見られないものであり、これが上述の電磁波吸収量
におけるシート異方性を改善するための大きな要因とな
るのである。本発明における切削金属繊維１として用い
られる金属は、鉄、非鉄を問わず導電性を有し、且つ線
状に加工でき、且つその線が刃物で切削できるものが該
当する。

【００４１】そこで、このような切削金属繊維１を非バ
インダー繊維３の主体となるガラス繊維（グラスウー
ル）などの無機繊維や、繊維結合機能を有する有機バイ
ンダー繊維２とともに不織布製造機に供給すると、切削
金属繊維１は上記不定形状のため不織布製造機内を通過
中に千切られて成形されいく。

【００４２】即ち、不織布製造機内通過時の製造条件に
応じて、最初に供給された長い切削金属繊維が分断さ
れ、その分断された切削金属繊維の長さがある分布を呈
するようになるとともに、不織布中における空間的分布
も製造時の不織布シートの流れ方向とは無関係にランダ
ム分布する。そして、分断された切削金属繊維のうち長
さが１ｍｍ以下のものは不織布シート製造時に絡まるこ
とができずに落下し、また、その長さが５０ｍｍ以上の
ものはプレス成形により圧迫されて千切れてしまい存在
する確率が極めて低くなる。

【００４３】そして、例えば、平均３００ｍｍ長さの切
削ステンレス鋼繊維（材質：ＳＵＳ４３０）をガラス繊
維（グラスウール）とともに不織布製造機に供給し、あ
る条件下で不織布を製造したときのステンレス繊維の長
さ分布と不織布中での分散の状況を見ると、図６に示す
通りである。この図６ではステンレス繊維が分断され
て、かなり短くなっていることがわかる。

【００４４】切削ステンレス繊維が分断され短くなって
いるということは、その分本数が増加していることを意
味する。一定体積の不織布シート中に入っている切削ス
テンレス繊維の本数を見るために、その不織布シートを
Ｘ線透過写真で撮影した。その写真図５に示されるよう
に、切削ステンレス繊維は不織布シートの製造方向とは
無関係に曲がりくねって分散している様子がわかる。

【００４５】本発明では、不織布Ａ中の切削金属繊維１
について、良好な電波吸収能を示すときのその本数、長
さ、繊維径などを示しているが、その測定方法について
以下説明する。まず、繊維径の測定については、これら
の繊維を垂直に立てて樹脂に埋め込み、これを固めた
後、繊維に垂直な面を切断研磨し、この面を顕微鏡で拡
大して観察した。

【００４６】ステンレス鋼繊維（材質：ＳＵＳ４３０）
の、図８は線の長さ方向、図９は線の輪切り方向で切断
したときの断面の顕微鏡写真図である。その繊維径は、
その写真図である図９から、各ファイバー断面の長径と
短径の平均を繊維径としｎ＝３０で算術平均した。ま
た、長さと本数は不織布形成直後の一定領域中に含まれ
る繊維をすべて抜き取って本数を数えて測定した。

【００４７】その結果、本数は上記実施例でも示すよう
に、１００本以下または５００本以上になると、吸収性
能が低下することから、これらを上下限とした。次に、
製作した電磁波吸収シートの吸収量の測定は、電波暗室
内で反射電力法を用いて行い、電波吸収体に直接電波を
送信し、これからの反射レベルを測定した後、これと幾
何学的に同面積の金属板からの反射レベルを同様に測定
し、両者の比から吸収量を測定した。なお、測定値と吸
収量との関係は次の数式２に示す通りである。

【００４８】

【数式２】

【００４９】本発明で使用される切削金属繊維１の太さ
は、以下の理由により限定した。即ち、太さは平均径１
０μｍ以下になると不織布製造中に粉砕されて落下して
しまう。また７０μｍ以上になると切削金属繊維１が不
織布製造工程中に千切れにくくなり、長さの分布が一様
ではなくなるためこれを使用する上限とした。

【００５０】次に、、繊維結合機能を有する合成樹脂製
のバインダー繊維２と電磁波吸収シートの可撓性との関
係について説明する。電磁波吸収シートの可撓性につい
ては、１０mm厚の吸収シートを幅２０mmの帯状に切断
し、これを直径１００mmの丸棒に巻き付けた時、電磁波
吸収シートが折れずに巻き付けできるがどうかで可撓性
の有無を判断した。

【００５１】バインダー繊維２としては、代表的なもの
として、繊維結合機能を有するポリエステル繊維を用い
たが、電磁波吸収シート内にあって加熱されると溶け、
その周囲の切削金属繊維１や無機繊維、有機繊維などの
非バインダー繊維３とを接着結合させる。したがって、
その量が少ない場合には不織布シートの厚さが定まら
ず、得たい一定の厚さを得ることができない。また多す
ぎると不織布シートの柔軟性が損なわれて曲げにくくな
る。このため、上記の簡易な丸棒巻付けテストでの試験
結果に基づいて、可撓性を保持するためにバインダー繊
維２の無機繊維に対する混合率を１０〜４０％とした。

【００５２】

【発明の効果】本発明は以上のようで、線材切削法によ
り製作された切削金属繊維１を用いた電磁波吸収シート
によって、従来の金属繊維に備わる「シート異方性」を
解消し、電磁波の偏波面が平行又は垂直にかかわらず、
各種電子機器から発せられる主として３ＧＨｚ以上（望
ましくは１ＧＨｚ以上）の周波数域の電磁波を１０ｄＢ
以上（７０％減衰）吸収することによって、電子機器の
制御や性能を電磁波から保護するとともに、人々の一般
生活への電磁波の影響を有効に防ぐことができるように
なった。

【００５３】また、従来の電磁波吸収体体シートは、そ
の製造工程が複雑なので高価であったが、それに比べる
と本発明の製造工程は単純であり、その分低コストで製
造できるので、吸収性能の優れた電磁波吸収シートを低
価格で提供することが可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の断面構成を示す縦断斜視図。

【図２】不織布を複数積層した形態の断面構成を示す縦
断斜視図。

【図３】不織布と金属面体との間に間隔保持充填材を積
層した形態の断面構成を示す縦断斜視図。

【図４】高分子膜で被覆した形態の斜視図。

【図５】不織布の表面からのＸ線透過写真図。

【図６】切削金属繊維長さの偏差分布グラフ図。

【図７】切削金属繊維２３０本／ＣＣの場合の電磁波吸
収シートにおける、周波数に対する吸収量のグラフ図。

【図８】切削金属繊維の長さ方向で切断したときの形状
を示す写真図。

【図９】切削金属繊維の輪切り方向で切断したときの形
状を示す写真図。

【図１０】実施例３の３種類の不織布を積層した場合に
おける、上下側からの周波数に対する吸収量の比較グラ
フ図。

【図１１】実施例４の電磁波吸収シートにおける周波数
に対する吸収量のグラフ図。

【符号の説明】

１切削金属繊維２バインダー繊維３非バインダー繊維４不織布５金属面体５ａ金属板５ｂ金属箔５ｃ金属網６間隔保持充填材７高分子膜Ａ不織布層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者吉田健一大阪府大阪市此花区島屋一丁目１番３号住友電気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者岩井通大阪府大阪市此花区島屋一丁目１番３号住友電気工業株式会社大阪製作所内 (72)発明者中田秀一栃木県宇都宮市西川田南２丁目５番12号関東鋼線株式会社内 (72)発明者吉沢聖人栃木県宇都宮市西川田南２丁目５番12号関東鋼線株式会社内Ｆターム(参考） 5E321 BB21 BB41 GG11 5J020 BD02 EA04 EA05 EA10

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】金属線材を線材切削法で製作した不定形
横断面を成す切削金属繊維（１）と、繊維結合機能を有
するバインダー繊維（２）又はそのバインダー繊維
（２）を含む単相物又は混合複相物である非バインダー
繊維（３）とを均一に混合し、前記バインダー繊維
（２）で繊維結合された不織布（４）を、単層又は複層
させて不織布層（Ａ）を形成し、その不織布層（Ａ）の
片面に電波反射性能を有する鉄、アルミ、銅又はそれら
の合金から成る金属面体（５）を直接又は前記切削金属
繊維（１）を含まない間隔保持充填材（６）を介して張
設して成る電磁波吸収シート。
【請求項２】非バインダー繊維（３）が、無機繊維及
び／又は有機繊維である請求項１記載の電磁波吸収シー
ト。
【請求項３】無機繊維が、ガラス繊維及び／又はアル
ミナとシリカから成るセラミック繊維である請求項２記
載の電磁波吸収シート。
【請求項４】バインダー繊維（２）の無機繊維に対す
る混合率を１０〜４０％とし、可撓性を有することを特
徴とする請求項３記載の電磁波吸収シート。
【請求項５】切削金属繊維（１）が、フェライト系ス
テンレス鋼、鉄又は銅で製作され、その切削金属繊維
（１）の太さが３０〜５０μｍのものを中心に殆どが１
０〜７０μｍ範囲内にあり、長さが１０〜３０ｍｍのも
のを中心に１〜５０ｍｍ範囲内にあり、不織布層（Ａ）
中に前記切削金属繊維（１）が１００本〜５００本／ｃ
ｍ^３含有されて成る請求項１乃至４のうちいずれか一項
記載の電磁波吸収シート。
【請求項６】金属面体（５）が、金属板（４ａ）、金
属箔（４ｂ）又は金属網（４ｃ）である請求項１乃至５
のうちいずれか一項記載の電磁波吸収シート。
【請求項７】不織布層（Ａ）の露出面の全体を高分子
膜（７）で被覆し、その不織布層（Ａ）内への水の侵入
を防止できるようにしたことを特徴とする請求項１乃至
６のうちいずれか一項記載の電磁波吸収シート。