JP2000282142A - 一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 低温スラブ加熱で熱延板焼鈍を省略しても磁
気特性の変動の少なく高磁束密度鋼板を得られる低コス
ト一方向性電磁鋼板の製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ≦０．０７５％、Ｓｉ：
２．５〜４．５％、Ｓ或いはＳｅを単独又は複合で≦
０．０１５％、Ｂ：０．０００５〜０．００４０％、そ
の他Ａｌ，Ｎ，Ｓｎ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｃｕを含む電磁鋼ス
ラブを１２８０℃以下の温度に加熱後熱延し、８０％以
上の冷延、脱炭焼鈍、窒化処理、仕上焼鈍を行う一方向
性電磁鋼板の製造において、熱延に際し、累積圧延率60
％以上の粗圧延後に行う仕上げ熱延開始温度を９００〜
１１００℃とし、かつ、スラブのＢ含有量と仕上げ熱延
の開始温度のコイル内偏差ΔＦ０Ｔ（℃）をΔＦ０Ｔ≦
１．２５・Ｂ＋５０（但しＢ：ｐｐｍ）の範囲に制御す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電気機器の鉄心に用
いられる高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、鋼板面が｛１１
０｝面で、圧延方向が＜１００＞軸を有するいわゆるゴ
ス方位をもつ結晶粒から構成されており、軟磁性材料と
して変圧器及び発電機用の鉄心に利用される。この鋼板
は磁気特性として磁化特性と鉄損特性が良好でなければ
ならない。磁化特性の良否は、付与された一定の磁場中
で鉄心内に誘起される磁束密度の高低で決まり、磁束密
度の高い製品では鉄心を小型化できる。磁束密度の高さ
は鋼板結晶粒の方位を｛１１０｝＜００１＞に高度に揃
えることによって達成できる。鉄損は、鉄心に所定の交
流磁場を与えた場合に熱エネルギ−として消費される電
力損失であり、その良否に対して磁束密度、板厚、不純
物量、比抵抗、結晶粒の大きさ等が影響する。

【０００３】磁束密度の高い鋼板は電気機器の鉄心を小
さくでき、又鉄損も小さくなるので望ましく、当該技術
分野ではできる限り磁束密度の高い製品を安いコストで
製造する方法の開発が課題である。現在、工業的に生産
されている代表的な一方向性電磁鋼板の製造方法として
は、特公昭３０−３６５１号公報に示されたＭｎＳを用
いた二回冷延プロセスの他に、ＡｌＮ＋ＭｎＳを用いた
高冷延プロセスの特公昭４０−１５６４４号公報、Ｍｎ
Ｓｅ＋Ｓｂを用いた二回冷延プロセスである特公昭５１
−１３４６９号公報等に開示された技術がある。

【０００４】これらの技術は、いずれも析出物を微細、
均一に制御する技術として熱延に先立つスラブ加熱温度
を、１２５０℃超、実際には１３００℃以上と極めて高
い温度にすることによって、粗大に析出している析出物
を一旦固溶させ、その後の熱延中、或いは熱処理によっ
て、析出させる。スラブ加熱温度を上げることはスラブ
加熱時の使用エネルギの増大、設備損傷率の増大等のほ
か材質的にはスラブの結晶組織に起因する線状の二次再
結晶不良が発生する。

【０００５】このような高温スラブ加熱に対して比較的
低い加熱温度で製造可能な例えば、特開昭６２−４０３
１５号公報に開示されている技術、即ち二次再結晶に必
要なインヒビタ−は、脱炭焼鈍完了以降から仕上げ焼鈍
における二次再結晶発現以前までに造り込む方法があ
る。その手段としては、鋼中にＮを侵入させることによ
って、インヒビタ−として機能する（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを
形成させるものである。鋼中にＮを侵入させる手段とし
ては、仕上げ焼鈍昇温過程での雰囲気ガスからのＮの侵
入を利用するか、脱炭焼鈍後段領域或いは脱炭焼鈍完了
後のストリップを連続ラインでＮＨ₃ 等の窒化源となる
雰囲気ガスを用いて行う方法が知られている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】低温スラブ加熱による
方法は元来、製造コストの低減を目的にはしているが、
当然のことながら良好な磁気特性を安定して得る技術で
なければ、工業化できない。 以上の技術においては通
常、熱延後に組識の均一化、析出処理等を目的として熱
延板焼鈍が行われている。方向性電磁鋼板はその後引き
続き冷間圧延、脱炭焼鈍、仕上げ焼鈍を行って製品とさ
れる。このように多岐にわたる工程のため多量のエネル
ギーを消費し、また製造コストも高いものとなってい
る。これに対する工程簡略化として熱延板焼鈍を省略す
る技術が開示されている。例えば特公昭５９−４５７３
０号公報には、熱延の巻取り温度を７００〜１１００℃
と高くして保熱する、いわゆる自己焼鈍を施すことによ
り、熱延板焼鈍を省略する技術が開示されている。

【０００７】本発明の目的は、低温スラブ加熱で、か
つ、熱延板焼鈍を省略して、なお良好な磁気特性を有す
る低コスト一方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
にある。しかしながら、単純に熱延板焼鈍を省略すると
スラブ加熱時の温度むら或いは熱延時のコイル内時間差
を起因とする析出の不均一性を内在しており、製品のコ
イル長手方向の位置によって磁気特性の変動が生じる。
これを解決するために、例えば、ＡｌとＮの含有量を規
制する特開平７−１１８７４５号公報に開示された技
術、或いは仕上げ熱延の開始温度のコイル内偏差をＡｌ
とＮの含有量に応じて規制する特開平７−１３８６４１
号公報に開示された技術が提案されている。本発明は当
然これらの方法を考慮しているが、しかしこれらの技術
のみでは安定製造する上で十分とは言えない。

【０００８】本発明の目的は、低温スラブ加熱で、且
つ、熱延板焼鈍を省略して、なお良好な磁気特性を有す
る低コスト一方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
にある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．０２０〜０．０７５％、Ｓ
ｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０５〜０．４５％、
Ｓ或いはＳｅを単独又は複合で≦０．０１５％、酸可溶
性Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｂ：０．０００５
〜０．００４０％、Ｎ≦０．０１００％、Ｃｒ：０．０
３〜０．２０％、Ｓｎ：０．０２〜０．１５％、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなるスラブを、１２８０℃以
下の温度に加熱後熱延し、圧下率８０％以上の冷間圧延
をし、次いで脱炭焼鈍をし、次いで、鋼板の窒素量が１
２０ｐｐｍ以上となるように窒化処理を行い、その後仕
上げ焼鈍を行う一方向性電磁鋼板の製造方法において、
熱延に際し、累積圧下率６０％以上の粗圧延後に行う仕
上げ熱延開始温度を９００〜１１００℃とし、かつ、ス
ラブのＢ含有量（ｐｐｍ）、仕上げ熱延の開始温度のコ
イル偏差ΔＦ０Ｔ（℃）を下記式の範囲に制御すること
を特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１０】ΔＦ０Ｔ（℃）≦１．２５・Ｂ＋５０ （２）重量％で、Ｃｕを０．０３〜０．３０％を更に含
有させることを特徴とする請求項１ないし３記載の一方
向性電磁鋼板の製造方法。 （３）窒化処理として、ストリップを走行せしめる状態
下で、水素、窒素、アンモニアの混合ガス中で６５０〜
８５０℃の範囲で処理することを特徴とする請求項１な
いし４記載の一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下本発明を詳細に説明する。本
発明が対象としている一方向性電磁鋼板は、実質的にＡ
ｌＮのみをインヒビター成分とし、通常用いられている
製鋼法で得られた溶鋼を連続鋳造法あるいは造塊法で鋳
造し、必要に応じて分塊工程をはさんでスラブとし、引
き続き熱間圧延して熱延板とし、熱延板を焼鈍すること
なく酸洗し、圧延率８０％以上となる最終冷延を施し、
次いで脱炭焼鈍、窒化処理、仕上焼鈍を順次行うことに
よって製造される。

【００１２】本発明者らは、熱延板焼鈍を省略した１回
冷延法で低温スラブ加熱材を処理する場合における磁気
特性の変動の第１の原因は、ＡｌＮの析出状態にあると
考えている。スラブ加熱時のスラブ内温度差あるいは熱
延時のコイル内温度差は、はそのままＡｌＮの溶解、析
出の不均一となるに影響することは公知の事実である。
熱延コイル内にＡｌＮの不均一析出があると、脱炭焼鈍
後の一次再結晶粒径およびその集合組織が変化し、二次
再結晶に影響を与え、その結果として磁性変動が起こる
のである。

【００１３】このような磁性変動を抑制する方策とし
て、仕上げ熱延前のコイル内温度差を一定範囲に抑制す
ることに加えて、発明者らはＢを添加することを検討し
た。Ｂ添加の狙いは主にγ相中の固溶窒素をＢＮとして
析出させることにより、微細ＡｌＮの析出を抑え、一次
再結晶粒のスラブ加熱温度依存性を小さくすることと同
時にＢＮを二次再結晶時のインヒビターとして利用する
ことによって、高Ｂ８化を果たすことにある。

【００１４】そして本発明者らは、Ｂ添加量に応じて仕
上げ熱延開始前温度を一定範囲に調整することで、良好
な磁気特性を得られることを知見したものである。以下
に本発明を実験結果に基づき説明する。先ず、供試材と
して、重量比でＣ：０．０４１％、Ｓｉ：３．０％、Ｍ
ｎ：０．１０％、Ｓ：０．００７％、酸可溶性Ａｌ：
０．０３０％、Ｃｒ：０．１２％、Ｓｎ：０．０５％、
Ｎ：０．００６５〜０．００７５％を基本成分とし、こ
れにＢ添加を、添加なし、０．００１０％、０．００１
８％、０．００２７％、と４水準変化させた厚さ２５０
ｍｍの１０ｔスラブを鋳造した。

【００１５】このスラブを１０５０〜１１５０℃の温度
に約１２０分保持した後、７パスで粗熱延を行って４０
ｍｍ厚とし、次いで６パスで仕上熱延を行って厚さ２．
８ｍｍの熱延板とした。粗熱延と仕上げ熱延の間の時間
を変更し、仕上げ熱延開始温度を広範囲にとった。この
熱延板の各コイル内で仕上げ熱延開始温度が最高の部分
と最低の部分から試料を切り出し、熱延板焼鈍を施すこ
となく約８８％の圧延率で冷延し０．３４ｍｍに仕上げ
た。この後、８５０℃の温度で１５０秒間の脱炭焼鈍を
施し、次いで７５０℃の温度で３０秒間の窒化処理をし
て鋼板の窒化量を２２０〜２４０ｐｐｍに調整した。こ
の後、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布し、１２
００℃で２０時間の仕上げ焼鈍を行った。その後、同一
熱延条件の熱延板の熱延開始温度の最高温度部と最低温
度部の磁束密度の差ΔＢ８を求めた。

【００１６】図１に、スラブのＢ（ｐｐｍ）、仕上げ熱
延開始温度の最高と最低の差ΔＦ０Ｔ（℃）と製品の磁
気特性の関係を示す。図１から明らかなように、ΔＦ０
Ｔ（℃）≦１．２５・Ｂ＋５０ の範囲で、ΔＢ８≦
０．０２Ｔとなり、安定した磁気特性が得られているこ
とが分かる。次に本発明の限定理由について説明する。

【００１７】本発明において出発材とする電磁鋼スラブ
の成分組成の限定理由は、以下の通りである。 Ｃ：Ｃは０．０２０〜０．０７５％とした。０．０２０
％未満では高い磁束密度が得られず、一方０．０７５％
を超えても良好な特性は得られず、加えて脱炭焼鈍時間
が長くなり経済的ではない。

【００１８】Ｓｉ：Ｓｉはその含有量が２．５％未満に
なると、良好な鉄損が得られない。また、４．５％を超
えると、脆性のために冷延が困難になる。 Ａｌ：ＡｌはＮと結合してＡｌＮを形成するが、本発明
においては、後工程即ち一次再結晶完了後に鋼を窒化す
ることにより、（Ａｌ，Ｓｉ）Ｎを形成せしめことを必
須としているから、フリ−のＡｌが一定量以上必要であ
る。そのため、酸可溶性Ａｌとして、０．０１０〜０．
０５０％添加する。

【００１９】Ｎ：Ｎは０．０１００％を超えるとブリス
ターと呼ばれる鋼板の膨れが発生するので制限される。
下限については、熱延板焼鈍を省略する本発明において
は少ないほど熱延板でのＡｌＮ析出量が少なくなり好ま
しいので特に設けないが、少なくするほど精練コストが
上がるので適宜決定される。 Ｂ：Ｂ添加量は０．０００５％以下では効果がなく、一
方０．００４０％を超えても更なる効果は認められな
い。好ましくは０．００１０〜０．００３０％である。

【００２０】Ｍｎ：Ｍｎは、その含有量が０．０５％未
満では二次再結晶が不安定になり、一方、０．４５％よ
り多すぎると磁束密度を低下させるので好ましくない。 Ｓ及びＳｅ：Ｓ及びＳｅは、０．０１５％以下がよい。
Ｓ及びＳｅはＭｎＳ或いはＭｎＳｅを生成する。本プロ
セスにおいては脱炭焼鈍において、一次再結晶粒径を一
定の大きさにコントロ−ルすることが重要である。この
ためＭｎＳ，ＭｎＳｅ等が多量に存在することは一次再
結晶粒の成長を妨げるので好ましくない。

【００２１】Ｃｒ：Ｃｒは脱炭焼鈍時の酸化を促進する
元素である。このＣｒの適量は０．０３〜０．４５％、
好ましくは０．０５〜０．１５％である。さらにＳｎと
複合添加することで、仕上げ焼鈍後の皮膜形成がより安
定化する。 Ｓｎ：Ｓｎは脱炭焼鈍後の集合組織を改善し、ひいては
二次再結晶を改善し皮膜の安定化と相俟って鉄損改善に
効果が大きい。Ｓｎの適量は０．０２〜０．１５％であ
る。０．０２％より少ないと効果が弱く、一方、０．１
５％より多いと窒化が困難になり二次再結晶粒が発達し
難くなる。

【００２２】Ｃｕ：Ｃｕは被膜形成の安定化と磁束密度
の向上に有効である。０．０３％未満では効果がなく
０．３０％を超えると酸洗性が悪くなる。 次に、本発明の製造プロセスについて説明する。転炉、
電気炉、等で得られた電磁鋼スラブはスラブ加熱炉で１
２８０℃以下の温度でで加熱した後、熱延をして所定の
板厚の熱延板とする。このスラブ加熱温度が１２８０℃
を超えると、一次再結晶粒の粒径コントロ−ルが困難に
なり好ましくない。好ましくは１１００℃〜１２００℃
である。加熱されたスラブは引き続き熱延される。熱延
工程は通常１００〜３００ｍｍ厚のスラブを加熱した
後、いずれも複数回のパスで行う粗熱延と仕上げ熱延よ
りなる。この粗熱延の累積圧下率を６０％以上とする必
要がある。６０％以上においてα相中のＡｌＮの析出促
進が図られる。

【００２３】仕上げ熱延開始温度は９００〜１１００℃
と規定した。１１００℃超では、熱延におけるＡｌＮの
析出が不十分となり好ましくない。また９００℃未満で
は、仕上げ熱延での再結晶が不十分となり、好ましくな
い。また仕上げ熱延開始温度偏差ΔＦ０Ｔ（℃）につい
ては、図１の結果からΔＦ０Ｔ≦１．２５・Ｂ＋５０と
規定した。図１に示すようにこの範囲にすることで、磁
気特性の変動を小さくすることができる。仕上げ熱延開
始温度偏差を上記範囲に調整する方法については特に限
定するものではない。特願平５−２８１１８１号公報に
示すＡｌ，Ｎの含有量によって規定する方法、あるいは
スラブ温度を温度傾斜等で調整する方法、粗熱延終了時
の板厚を圧延方向位置で変える方法、粗熱延のパス間時
間の調整等を併用して実施することができる。仕上げ熱
延は通常４〜１０パスの高速連続圧延で行われる。

【００２４】この熱延板は次いで、熱延板焼鈍を施すこ
となく圧下率８０％以上の最終冷延を行う。最終冷延の
圧下率を８０％以上としたのは、脱炭焼鈍板において先
鋭な[ １１０] ＜００１＞方位粒と、これに蚕食されや
すい対応方位粒（[ １１１]＜１１２＞方位粒等）を適
正量得ることが出来、磁束密度を高める上で好ましいか
らである。かかる冷延後の鋼板は、通常の方法で脱炭焼
鈍、窒化処理、焼鈍分離剤塗布、最終仕上焼鈍を施され
て最終製品となる。脱炭焼鈍においては一次再結晶粒径
を一定の大きさに調整することが重要である。通常は平
均粒径１８〜３０μｍ程度に調整している。この範囲に
おいて良好な磁気特性が得られやすい。

【００２５】脱炭焼鈍後に行う窒化処理は、仕上げ焼鈍
の前段で窒素雰囲気とする方法や、焼鈍分離剤に窒化性
物質を混合して塗布する方法もあるが、６５０℃〜８５
０℃の温度で水素、窒素、アンモニアの混合ガス中でス
トリップを通板せしめる状態で行うのが均一な窒化状態
を得るために好ましい。鋼板の窒素量は少なくとも１２
０ｐｐｍ以上となるようにする。１２０ｐｐｍより少な
いと二次再結晶の発達が悪くなる。この後ＭｇＯ，Ｔｉ
Ｏ₂ を主成分とするスラリを塗布し１１００℃以上の温
度で仕上げ焼鈍を行う。この仕上焼鈍昇温過程の二次再
結晶開始温度域前後の昇温速度は５〜１５℃／ｈが望ま
しい。

【００２６】

【実施例】〔実施例１〕Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：３．
０％、Ｍｎ：０．１０％、Ｓ：０．０１０％、Ｐ：０．
０２５％、Ｃｒ：０．１２％、酸可溶性Ａｌ：０．０２
９％、Ｓｎ：０．０５％、Ｎ：０．００７２％を含み更
にB を表１に示す如く添加したスラブを１１００℃で加
熱し、熱延し２．６ｍｍの熱延板を造った。この熱延開
始温度のコイル内偏差はほぼ６５℃であった。これを酸
洗し０．２９mmに冷間圧延した。これを８６０℃の温度
で１５０秒の脱炭焼鈍を湿水素、窒素の混合ガス中で行
った。この後、７５０℃の温度で３０秒の窒化処理を水
素、窒素、アンモニアの混合ガス中で行い、鋼板の窒素
量をほぼ２３０ｐｐｍに調整した。次いで、ＭｇＯ、Ｔ
ｉＯ₂ を主成分とする焼鈍分離剤を塗布し１２００℃の
温度で２０時間の仕上げ焼鈍を行った。この後、所定の
処理をして磁気特性を測定した。結果を表２に示す。

【００２７】表２から分かるように、Ｂを添加すること
によりＢ８のばらつきが小さくなる上、高いＢ８の製品
が得られた。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】〔実施例２〕Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：
３．１０％、Ｍｎ：０．１０％、Ｓ：０．００７％、
Ｐ：０．０２０％、Ｃｒ：０．１２％、酸可溶性Ａｌ：
０．０３１％、Ｓｎ：０．０５％、Ｎ：０．００７８、
Ｂ：０．００２５％、を含んだ溶鋼にＣｕ添加を無添
加、０．１０％、０．２０％と３水準変化させたスラブ
を１１００℃で加熱後熱延し２．６ｍｍの熱延板を造っ
た。この熱延開始温度のコイル内偏差は約６０℃であっ
た。

【００３１】これを酸洗し０．２７mmに冷間圧延した。
次いで８６０℃の温度で１２０秒の脱炭焼鈍を湿水素、
窒素の混合ガス中で行った。この後、７５０℃の温度で
３０秒の窒化処理を水素、窒素、アンモニアの混合ガス
中で行い、鋼板の窒素量をほぼ２３０ｐｐｍに調整し
た。次いで、ＭｇＯ，ＴｉＯ2 を主成分とする焼鈍分離
剤を塗布し１２００℃の温度で２０時間の仕上げ焼鈍を
行った。この後、所定の処理をして磁気特性を測定し
た。結果を表３に示す。表３から分かるように、Ｃｕ添
加により磁束密度が更に向上し、またフォルステライト
皮膜の形成は均一かつ緻密なものであった。なおコイル
内の磁束密度の変動はほぼ０．０１Ｔであった。

【００３２】

【表３】

【００３３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、一方向
性電磁鋼板の成分におけるB 量と仕上げ熱延開始温度の
コイル内偏差を規定することにより、低温スラブ加熱で
且つ熱延板焼鈍を省略しても、なお良好な磁気特性を有
する低コスト一方向性電磁鋼板を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｂ添加量、仕上げ熱延開始温度のコイル内偏差
と磁束密度の変動の関係を表すグラフである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大畑 喜史 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 藤井 宣憲 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 横内 仁 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 黒木 克郎 福岡県北九州市戸畑区大字中原46番地の59 日鐵プラント設計株式会社内 Ｆターム(参考） 4K028 AA02 AB01 AC08 4K033 AA02 BA01 BA02 CA02 CA06 CA07 CA09 FA01 FA02 HA02 JA04 5E041 AA02 AA19 CA02 HB05 HB07 HB11 NN01 NN17 NN18

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．０２０〜０．０７５％、 Ｓｉ：２．５〜４．５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、 Ｎ≦０．０１００％、 Ｂ：０．０００５〜０．００４０％、 Ｍｎ：０．０５〜０．４５％、 Ｓ或いはＳｅを単独又は複合で≦０．０１５％、 Ｃｒ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｎ：０．０２〜０．１５％、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるスラブを、１２８
   ０℃以下の温度に加熱後熱延し、圧下率８０％以上の冷
   間圧延をし、次いで脱炭焼鈍をし、次いで鋼板の窒素量
   が１２０ｐｐｍ以上となるように窒化処理を行い、その
   後仕上げ焼鈍を行う一方向性電磁鋼板の製造方法におい
   て、熱延に際し、累積圧下率６０％以上の粗圧延後に行
   う仕上げ熱延開始温度を９００〜１１００℃とし、か
   つ、スラブのＢ含有量（ｐｐｍ）、仕上げ熱延の開始温
   度のコイル偏差ΔＦ０Ｔ（℃）を下記式の範囲に制御す
   ることを特徴とする一方向性電磁鋼板の製造方法。 ΔＦ０Ｔ（℃）≦１．２５・Ｂ＋５０
2. 【請求項２】 重量％で、Ｃｕを０．０３〜０．３０％
   を更に含有させることを特徴とする請求項１記載の一方
   向性電磁鋼板の製造方法。
3. 【請求項３】 窒化処理として、ストリップを走行せし
   める状態下で、水素、窒素、アンモニアの混合ガス中で
   ６５０〜８５０℃の範囲で処理することを特徴とする請
   求項１ないし２記載の一方向性電磁鋼板の製造方法。