JP2000282576A

JP2000282576A - 鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法

Info

Publication number: JP2000282576A
Application number: JP11093933A
Authority: JP
Inventors: Hitoshi Ito; 均伊藤; Haruhito Okamoto; 晴仁岡本; Hiroshi Ishimura; 博石村; Nobuyuki Nakamura; 信行中村; Toshiaki Miyao; 俊明宮尾; Junichi Takagi; 潤一高木
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1999-03-31
Filing date: 1999-03-31
Publication date: 2000-10-10
Anticipated expiration: 2019-03-31
Also published as: JP4013179B2

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、鋼管柱の柱梁接合部耐力の一定の
精度を保ちつつ、簡易で汎用的な、鋼管柱における柱梁
接合部分の耐力を求める方法を提示する点にあり、かか
る耐力を求める方法を用いたＣＦＴにおける柱梁接合部
の設計方法を提示する。【解決手段】梁フランジ軸力の柱への流れを、図６
(a)及び図６(b)に示すような、二つの流れの成分に分解
されるものと想定し、それぞれの成分を解析的手法によ
る耐力評価式により算定して、その和を接合部の耐力と
して評価する。図7に示すように、成分１の流れ（以
下、「前面剪断力」という）Ｐ１は主として梁が取付い
ている近傍の鋼管壁面が曲げ変形し鋼管軸方向に伝達さ
れる力の流れであり、成分２の流れ（以下、「リング耐
力」という）Ｐ２はリングとリング近傍の鋼管板の曲げ
により、リング周方向に伝達される力の流れである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、図１に示すリン
グダイアフラム付（図２に示すリング一体タイプを含
む）コンクリート充填円形鋼管柱（以下、「ＣＦＴ」と
いう）に梁フランジが取り付く場合の接合部の局部耐力
を、精度良くかつ比較的容易な計算で評価できるような
評価式を提示し、その評価式に基づく耐力設計法を示す
ものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えばリングダイアフラム付鋼管
柱の柱梁接合部耐力の評価は、図４に示すような引張試
験に基づく計算式（例えば、日本建築学会鋼管構造設計
施工指針同解説）を個々の梁フランジ毎に適用して求め
た。得られた値は、引張荷重時および圧縮荷重時の局部
耐力と見做され、梁フランジ相互の関係は無視されてき
た。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この計
算式は、一連の引張試験結果をもとに導かれた実験式で
あり、適用範囲が限定されているほか、一般に地震地域
における耐力算定が想定する地震荷重時すなわち図５の
ように鋼管の両側に付く梁フランジに引張力と圧縮力が
作用する場合（以下、逆対称荷重時）を正しく評価する
ものとは言えない。また、実験式であるため、設計者は
その算定の根拠を認識することができず、実験で規定さ
れた適用範囲を外れる特別なケースへの応用が不可能で
ある。従来技術には以上に掲げる問題点があった。

【０００４】本発明は斯かる問題点を鑑みてなされたも
のであり、その目的とするところは、鋼管柱の柱梁接合
部耐力の一定の精度を保ちつつ、簡易で汎用的な、鋼管
柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法を提示する
点にあり、かかる耐力を求める方法を用いた鋼管柱にお
ける柱梁接合部の設計方法を提示する点にある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
すべく、以下に掲げる構成とした。請求項１記載の発明
の要旨は、リングダイアフラム付（リング一体タイプを
含む）コンクリート充填円形鋼管柱に梁フランジが取り
付く柱梁接合部の耐力を求める方法であって、梁がとり
つく近傍の鋼管壁面が曲げ変形し伝達される力の流れ成
分（Ｐ_１）と、リングとリング近傍の鋼管板の曲げによ
り周方向に伝達される力の流れ成分（Ｐ_２）との和か
ら、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法に
存する。請求項２記載の発明の要旨は、リングダイアフ
ラム付（リング一体タイプを含む）コンクリート充填円
形鋼管柱に梁フランジが取り付く柱梁接合部の耐力を求
める方法であって、梁がとりつく近傍の鋼管壁面が曲げ
変形し伝達される力の流れ成分（Ｐ_１）と、リングとリ
ング近傍の鋼管板の曲げにより周方向に伝達される力の
流れ成分（Ｐ_２）とに分解し、該成分（Ｐ_２）から、鋼
管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法に存す
る。請求項３記載の発明の要旨は、前記Ｐ_１は、以下に
掲げる式により求められることを特徴とする請求項１に
記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方
法に存する。

【数５】請求項４記載の発明の要旨は、前記Ｓは、以下に掲げる
式により求めることを特徴とする請求項３に記載の、鋼
管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法に存す
る。

【数９】請求項５記載の発明の要旨は、前記Ｐ_２は、以下に掲げ
る式により求められることを特徴とする請求項１乃至４
のいずれかに記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐
力を求める方法に存する。ここで、Ｘ_１，Ｘ_２，Ｘ_３，
Ｘ_４，Ｘ_５は係数とするに存する。

【数１４】

【数１５】、及び

【数１６】請求項６記載の発明の要旨は、前記鋼管部分の前記有効
幅αは、以下に掲げる式により求められることを特徴と
する請求項５記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐
力を求める方法に存する。

【数１０】請求項７記載の発明の要旨は、前記鋼管部分の前記有効
幅αは、以下に掲げる式により求められることを特徴と
する請求項５に記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の
耐力を求める方法に存する。

【数１１】請求項８記載の発明の要旨は、リングダイアフラム付コ
ンクリート充填円形鋼管柱の引張フランジ接合部は、角
度θoに支点があるアーチと考え、以下に掲げる式によ
り求める、前記角度θoの算出方法に存する。

【数２２】、

【数２３】、

【数２４】、

【数２５】及び

【数２６】請求項９記載の発明の要旨は、前記鋼管柱は、リングダ
イアフラム付鋼管柱であることを特徴とする請求項１乃
至７のいずれかに記載の、鋼管柱における柱梁接合部分
の耐力を求める方法に存する。請求項１０記載の発明の
要旨は、前記鋼管柱は、前記梁との取合部分が増厚され
た鋼管柱であることを特徴とする請求項１乃至８のいず
れかに記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求
める方法に存する。請求項１１記載の発明の要旨は、請
求項１乃至９のいずれかに記載の、鋼管柱における柱梁
接合部分の耐力を求める方法を実行可能なプログラムが
記録された記録媒体に存する。請求項１２記載の発明の
要旨は、請求項１乃至９記載の耐力を求める方法を用い
た、鋼管柱における柱梁接合部分の設計方法に存する。
請求項１３記載の発明の要旨は、請求項１１に記載の、
鋼管柱における柱梁接合部分の設計方法を実行可能なプ
ログラムが記録された記録媒体に存する。請求項１４記
載の発明の要旨は、請求項１１に記載の、鋼管柱におけ
る柱梁接合部分の設計方法により築造された構造物に存
する。

【０００６】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。梁フランジ軸力の柱への流
れを、図６（ａ）及び図６（ｂ）に示すような、二つの
流れの成分に分解されるものと想定し、それぞれの成分
を解析的手法による耐力評価式により算定して、その和
を接合部の耐力として評価する。

【０００７】図７に示すように、成分１の流れ（以下、
「前面剪断力」という）Ｐ_１は主として梁が取付いてい
る近傍の鋼管壁面が曲げ変形し鋼管軸方向に伝達される
力の流れであり、成分２の流れ（以下、「リング耐力」
という）Ｐ_２はリングとリング近傍の鋼管板の曲げによ
り、リング周方向に伝達される力の流れである。

【０００８】従って、梁フランジにより伝達される接合
部の耐力Ｐは両者の和は、

【０００９】

【数１】

【００１０】耐力設計法に用いられる長期許容耐力Ｐ_Ａ
（長期）、短期許容耐力Ｐ_Ａ（短期）および最大耐力Ｐ
_ｕは、それぞれ、

【００１１】

【数２】

【００１２】

【数３】

【００１３】

【数４】

【００１４】とする。

【００１５】設計においては、構造解析から得られるフ
ランジ軸力がそれぞれの荷重時に対応する長期許容耐
力、短期許容耐力または最大耐力を上回らないようにす
ればよい。

【００１６】前面剪断力Ｐ_１は、円筒シェル理論より求
められる。Ｐ_１の算定式は、荷重状態によらず以下のよ
うに与えられる。

【００１７】

【数５】

【００１８】ここで、

【００１９】

【数６】

【００２０】

【数７】

【００２１】

【数８】

【００２２】有効周長Ｓ（図８参照）は、実験および有
限要素解析（以下、ＦＥＭという）結果から（９）式の
ように設定した。

【００２３】

【数９】

【００２４】リング耐力Ｐ_２は、図９に示す鋼管部分の
有効幅αを含めたＴ型断面（以下、「リング体」とい
う）からなる有効半径Ｒｅのアーチ／リングに、アーチ
／リング骨組理論を適用して求められる。ここで、フラ
ンジ軸力は、図１０に示すように作用位置ψに作用する
二点集中荷重と見做す。

【００２５】有効幅αは、実験およびＦＥＭ結果から
（１０）または（１１）式のように設定した。

【００２６】

【数１０】

【００２７】ただし、リング一体タイプの有効幅αは、

【００２８】

【数１１】

【００２９】有効半径Ｒｅは、

【００３０】

【数１２】

【００３１】ただし、ｇは、

【００３２】

【数１３】

【００３３】梁フランジ軸力を二点集中荷重と見なした
とき、その作用位置ψは、実験およびＦＥＭ結果から
（１８）式のように設定した。

【００３４】

【数１４】

【００３５】ただし、Ｂ_ｆ−Ｈ_ｓ≦Ｈ_ｓ／２の時は、

【００３６】

【数１５】

【００３７】リング耐力Ｐ_２は、リング体の全塑性耐力
Ｍ_Ｐ、Ｎ_Ｐ、Ｑ_Ｐ、Ｍ_θＰおよびＴ _ＲＰに対して、後述
の検討箇所における曲げモーメントＭ、軸力Ｎ、剪断力
Ｑ、面外曲げモーメントＭ_θおよびトルクＴ_Ｒに塑性条
件式：

【００３８】

【数１６】

【００３９】を適用して求める。

【００４０】リング体の全塑性耐力Ｍ_Ｐ、Ｎ_Ｐ、Ｑ_Ｐ、
Ｍ_θＰおよびＴ_ＲＰは、以下の算定式による：

【００４１】

【数１７】

【００４２】

【数１８】

【００４３】

【数１９】

【００４４】は、リング部分のみを有効と見做して（鋼
管部分を無視して）、それぞれ（２５）式並びに（２
６）および（２７）式で求める。

【００４５】

【数２０】

【００４６】

【数２１】

【００４７】リング一体タイプでは、有効幅αを（１
１）式によって設定するとともに、（２１）式〜（２
７）式においてＨ_ｓ＝０，Ｔ_ｓ＝ｔ_ｆおよびｔ_ｃ＝ｔ_ｐ
を代入して求める。

【００４８】Ｐ_２の算定に必要なリング体の曲げモーメ
ントＭ、軸力Ｎ、剪断力Ｑ、面外曲げモーメントＭθお
よびトルクＴ_Ｒ（以下、「リング体の断面力」という）
は、荷重状態、コンクリート充填の有無、偏心の有無、
リングの形状等によりそれぞれ計算方法が異なり、次の
ケースに分類される。

【００４９】（１）対称荷重時中空鋼管柱（２）逆対称荷重時中空鋼管柱（３）単方向荷重時中空鋼管柱（４）ＣＦＴこれらのうち、本発明は（４）ＣＦＴで鉛直偏心および
水平偏心が存在しない場合に係わるものである。

【００５０】リング体の断面力のうち、面外曲げモーメ
ントＭ_θおよびトルクＴ_Ｒは、上記のケース（１）乃至
（４）に共通であり、鉛直偏心のある場合に生ずるの
で、

【００５１】

【数２２】

【００５２】

【数２３】

【００５３】鉛直偏心が存在しない場合を扱う本発明で
は、ｅ_ｖ＝０なので、M_θ＝０，Ｔ_R＝０である。

【００５４】一方、リング体の断面力のうち曲げモーメ
ントＭ、軸力Ｎ、剪断力Ｑは、それぞれのケースに対応
する境界条件を適宜仮定することにより、アーチ／リン
グの骨組理論により導き出される。以下に、梁フランジ
に荷重Ｐ_２が作用したときの曲げモーメントＭ、軸力
Ｎ、剪断力Ｑの算定方法を、本発明に係る（４）ＣＦＴ
に関して述べる。

【００５５】（４）ＣＦＴＣＦＴの場合、充填コンクリートの効果により、同一柱
に取り付く複数の梁が相互に影響しあうことがなく、い
かなる荷重状態にあっても、接合部の局部耐力は、圧縮
側フランジで耐力が決まることがなく引張側フランジ個
々の局部耐力の最小値で決まることが実験およびＦＥＭ
により確認されている。従って、ＣＦＴの耐力計算は当
該柱における引張フランジ局部耐力を求めることに帰着
する。

【００５６】ＣＦＴの引張フランジ接合部は、図１１に
示す角度θoに支点があるアーチと考えられる。ただ
し、角度θoは未知数であり、以下の方法により求める
必要がある。

【００５７】ＣＦＴの柱梁接合部に梁フランジからの引
張軸力が作用したとき、リング体が充填コンクリート面
から離れる点が存在する（図１２中のＢ点）。このＢ点
では曲げモーメントがゼロであり、また回転角もゼロと
なる。ここで、梁フランジ中心軸とＮＴリングとの交点
をＯ点とすると、ＯＢ間においてＮＴリング＋鋼管管壁
の有効幅部分が充填コンクリート部分より内側に入るこ
とはない。

【００５８】図１３、図１４は梁フランジから引張力が
作用した場合の変形を説明している。Ｂ点ではモーメン
トがゼロであることから、Ｂ点ではピン支持とすると、
リングに作用している軸方向力Ｎ（θにより変化してい
る）による伸び変形がΔとなり、伸び変形のみによる変
形は図１３に示される変形状態となる。それによるＢ点
の回転角をθａとする。

【００５９】またＡＢ間の曲げ変形（図１４参照）によ
るＢ点の回転角をθｂとすると、θoは下式を満たすよ
うなθの値である。

【００６０】 θａ＋θｂ＝０（３０）

【００６１】ただし、θａ＋θｂ＝０をみたすθが存在
しない場合は、θｏ＝θｂとする。リングの剛性が円周
の途中で変化する場合においても、θｏ以内でリングの
剛性が変化していなければ全周にわたって同じ剛性のリ
ングが存在していると考える。

【００６２】（ΔによるＢ点の回転角θａ）ＡＢの間で
軸力は変化している。また、Ｂ点で軸力がゼロではな
く、Ｃ点までコンクリートとリングの摩擦力によりリン
グ軸力がゼロになるまで伸び変形している。従ってＢ点
ではリングはＡ方向にズレていく状態になっている。こ
こではこのズレは無視する。ＡＢ間の軸力の平均値はθ
ｄ＝（θ＋θo）／２の位置のＮｄで表わされるものと
する。Ｎｄは次式で示される。

【００６３】

【数２４】

【００６４】有効幅を含んだリングの断面積をＡ，ヤン
グ係数をＥとすると、伸びΔは次式で示される。

【００６５】

【数２５】

【００６６】このΔによるＢ点の回転角θ_ａは幾何学的
関係より次式で与えられる。

【００６７】

【数２６】

【００６８】（曲げ変形による回転角θ_ｂ）ＡＢ間の曲
げモーメントＭはθの関数である．曲げ変形によるＡ点
の回転角をゼロとし、リングの曲げ剛性をＩ、ヤング係
数をＥとすると、Ｂ点の曲げによる回転角θ_ｂは次式で
与えられる。

【００６９】

【数２７】

【００７０】（θ_０の決定）（33）式および（34）式と
（30）式によりθ_０を決定する。すなわち、あるθ_０を
仮定して、この位置を支点と仮定したリングの検討箇所
における断面力に全塑性条件（17）式を適用して、仮の
Ｐ_２が決定され、これらよりＮ_ｄ、Ｍ（α）が求められ
る。（33）式および（34）式よりθａとθｂを求め、
（30）式が満足されれば、真のθ_０である。（ＣＦＴ柱の耐力）真のθ_０が得られれば、アーチ上の
角度θのにおける、軸力Ｎ，剪断力Ｑおよび曲げモーメ
ントＭが次式で求められる。

【００７１】

【数２８】

【００７２】ただし、Ｖ_A、Ｖ_B、Ｈは、（31）式によ
る。最後に、上記の、耐力を求める方法を用いたリング
ダイアフラム付鋼管柱の柱梁接合部分の設計方法につい
てのフローを図１６及び図１７に示す。なお、Ｐ_１は、
Ｐ_２に対して比較的に小さいので、Ｐ_１を無視すること
もできる（両図中における）。実施の形態に係る、鋼
管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法は、上記
の如く構成されているので以下に掲げる効果を奏する。
リングダイアフラム付円形鋼管柱の柱梁接合部耐力評価
が、網羅的に、精度良く比較的容易に可能になった。解
析的耐力式に基づいているので、設計者はある程度力の
流れを認識することができ、特殊なケースにも応用する
ことができる。特に、本発明により、ＣＦＴが扱えるよ
うになった。

【００７３】（実施例１）(20)式において分子の項はす
べてＰ₂に比例する形になっているから係数Ｘ_１〜Ｘ_５
を、Ｘ_１＝Ｘ_２＝Ｘ_３＝Ｘ_４＝Ｘ_５＝２としたとき、容
易にＰ₂を求めうる。すなわち、Ｐ₂＝１（単位荷重）と
したときのＭ、Ｎ、Ｑ、Ｍ_θ、Ｔ_Ｒをそれぞれ、Ｍ_Ａ，
Ｎ_Ａ，Ｑ_Ａ，Ｍ_θＡ，Ｔ_ＲＡとおけば、Ｐ₂の算定式は

【００７４】

【数２９】

【００７５】のように書ける。

【００７６】(20)式によると、円周上の任意の位置を検
討箇所とすることが可能であるが、実験およびＦＥＭ結
果から最もクリティカルな検討箇所は、フランジ縁入り
隅部加工部端であることが分かっている。すなわち、、
梁フランジ縁の入り隅部であるＡ点およびＢ点（図１
１）を、本発明の検討箇所とする。Ａ点およびＢ点とフ
ランジ中心軸とがなす角θ_A，θ_Bは(３９)式と（４０)
式で与えられる。

【００７７】

【数３０】

【００７８】ここで、ｒは梁フランジ溶接部入り隅加工
半径（通常ｒ＝１ｃｍとする）である。

【００７９】コンクリートが充填されたリングダイアフ
ラム付円形鋼管柱φ−３１８．５ｘ１０．３、Ｈｓ＝１
６、Ｔｓ＝１６に梁フランジＰＬ−１００ｘ１６が対称
に付く場合で鋼管、リングの降伏応力度がそれぞれ、σ
yｓ＝３．３（tf／cm²）、σyｔ＝３．３（tf／cm²）で
あるとする。対称荷重が作用するとき、本発明の評価式
によると、Ｐ₁＝１０．１０（tf）、Ｐ_２＝３８．７７
（tf）であり、Ｐ＝４８．８７（tf）。従って、最大耐
力Ｐu＝６０．６３（tf）、短期許容耐力Ｐ_A（短期）＝
４２．５０（tf）および長期許容耐力Ｐ_A（長期）＝２
８．３３（tf）である。

【００８０】（実施例２）本評価式において係数Ｘ_１〜
Ｘ_５を、Ｘ_１＝Ｘ_２＝Ｘ_３＝Ｘ_４＝Ｘ_５＝２としたとき
の計算結果と、実験結果またはＦＥＭ解析結果との比較
を図１８に示す。

【００８１】なお、上記構成部材の数、位置、形状等は
上記実施の形態に限定されず、本発明を実施する上で好
適な数、位置、形状等にすることができる。例えば、梁
のフランジにアールを付けることもできる。斯かる場合
には、アールの縁で検定することが好ましい。

【００８２】また、各図において、同一構成要素には同
一符号を付している。

【００８３】

【発明の効果】本発明は以上のように構成されているの
で、以下に掲げる効果を奏する。実験式ではなく解析的
耐力式を用いて算出するので、鋼管柱の柱梁接合部耐力
の一定の精度を保ちつつ、簡易で汎用的な、鋼管柱の耐
力を求める方法を提示することができる。実施の形態
に係る名前は上記の如く構成されているので、以下に掲
げる効果を奏する。特に、本発明により、ＣＦＴが扱え
るようになった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明が適用されるリングダイアフラム付鋼管
柱の一部破断の斜視図である。

【図２】（ａ）は本発明が適用される増厚された鋼管柱
の一部破断の斜視図、（ｂ）は特殊なリングダイアフラ
ム付鋼管柱の一部破断の斜視図である。

【図３】図２に示す鋼管柱の取合部分の詳細断面図であ
る。

【図４】従来技術に係る長期荷重（対称荷重）状態を示
す図である。

【図５】従来技術に係る地震荷重（逆対称荷重）状態を
示す図である。

【図６】本発明の実施の形態に係る、梁フランジ軸力の
二成分への分解を示す図である。

【図７】図６に示される梁フランジ軸力の二成分への分
解詳細を示す図である。

【図８】本発明の実施の形態に係る、有効周長Ｓの定義
を示す図である。

【図９】本発明の実施の形態に係る、ＮＴリングの有効
幅αの定義を示す図である。

【図１０】本発明の実施の形態に係る、二点集中荷重の
作用位置ψを示す図である。

【図１１】本発明の実施の形態に係る、リング体の検討
箇所を示す図である。

【図１２】本発明の実施の形態に係る、面外曲げモーメ
ントＭθおよびトルクＴ_Ｒを示す図である。

【図１３】本発明の実施の形態に係る、逆対称荷重が作
用する場合を示す図である。

【図１４】本発明の実施の形態に係る、二点集中荷重が
作用する半円弧アーチを示す図である。

【図１５】本発明の実施の形態に係る、一点集中荷重が
作用する半円弧アーチを示す図である。

【図１６】本発明の実施の形態に係る、リングダイアフ
ラム付鋼管柱の柱梁接合部設計法のフローを示す流れ図
である。

【図１７】図１６に示すフローの続き示す流れ図であ
る。

【図１８】本実施の形態による計算結果と、実験結果ま
たはＦＥＭとの比較を示す図である。

【符号の説明】

α：有効幅Ｓ：有効周長 ψ：荷重の作用位置Ｄ：鋼管の直径ｔ_ｃ：鋼管の板厚ｔ_ｐ：仕口増厚部の板厚ｌ_ｐ：仕口増厚部の余長Ｈ_ｓ：リングの出Ｔ_ｓ：リングの厚さＢ_ｆ：梁フランジ幅ｔ_ｆ：梁フランジ厚さ σ_ｙｔ：鋼管の降伏耐力 σ_ｙｓ：リングの降伏耐力

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者石村博東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者中村信行東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者宮尾俊明東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者高木潤一東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】リングダイアフラム付（リング一体タイ
プを含む）コンクリート充填円形鋼管柱に梁フランジが
取り付く柱梁接合部の耐力を求める方法であって、梁がとりつく近傍の鋼管壁面が曲げ変形し伝達される力
の流れ成分（Ｐ_１）と、リングとリング近傍の鋼管板の
曲げにより周方向に伝達される力の流れ成分（Ｐ_２）と
の和から、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める
方法。
【請求項２】リングダイアフラム付（リング一体タイ
プを含む）コンクリート充填円形鋼管柱に梁フランジが
取り付く柱梁接合部の耐力を求める方法であって、梁がとりつく近傍の鋼管壁面が曲げ変形し伝達される力
の流れ成分（Ｐ_１）と、リングとリング近傍の鋼管板の
曲げにより周方向に伝達される力の流れ成分（Ｐ_２）と
に分解し、該成分（Ｐ_２）から、鋼管柱における柱梁接
合部分の耐力を求める方法。
【請求項３】前記Ｐ_１は、以下に掲げる式により求め
られることを特徴とする請求項１に記載の、鋼管柱にお
ける柱梁接合部分の耐力を求める方法。【数５】
【請求項４】前記Ｓは、以下に掲げる式により求める
ことを特徴とする請求項３に記載の、鋼管柱における柱
梁接合部分の耐力を求める方法。【数９】
【請求項５】前記Ｐ_２は、以下に掲げる式により求め
られることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記
載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方
法。ここで、Ｘ_１，Ｘ_２，Ｘ_３，Ｘ_４，Ｘ_５は係数とす
る。【数１４】【数１５】、及び【数１６】
【請求項６】前記鋼管部分の前記有効幅αは、以下に
掲げる式により求められることを特徴とする請求項５記
載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方
法。【数１０】
【請求項７】前記鋼管部分の前記有効幅αは、以下に
掲げる式により求められることを特徴とする請求項５に
記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方
法。【数１１】
【請求項８】リングダイアフラム付コンクリート充填
円形鋼管柱の引張フランジ接合部は、角度θoに支点が
あるアーチと考え、以下に掲げる式により求める、前記
角度θoの算出方法。【数２２】、【数２３】、【数２４】、【数２５】及び【数２６】
【請求項９】前記鋼管柱は、リングダイアフラム付鋼
管柱であることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか
に記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める
方法。
【請求項１０】前記鋼管柱は、前記梁との取合部分が
増厚された鋼管柱であることを特徴とする請求項１乃至
８のいずれかに記載の、鋼管柱における柱梁接合部分の
耐力を求める方法。
【請求項１１】請求項１乃至９のいずれかに記載の、
鋼管柱における柱梁接合部分の耐力を求める方法を実行
可能なプログラムが記録された記録媒体。
【請求項１２】請求項１乃至９記載の耐力を求める方
法を用いた、鋼管柱における柱梁接合部分の設計方法。
【請求項１３】請求項１１に記載の、鋼管柱における
柱梁接合部分の設計方法を実行可能なプログラムが記録
された記録媒体。
【請求項１４】請求項１１に記載の、鋼管柱における
柱梁接合部分の設計方法により築造された構造物。