JP2000297608A - 発電所の給水ポンプ制御装置 - Google Patents
発電所の給水ポンプ制御装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明の目的はＦＣＢ発生時に安定に給水制御
を継続出来る発電所の給水ポンプ制御装置を提供するこ
とにある。 【解決手段】給水制御装置３２の出力する速度設定値と
速度検出値の速度偏差を蒸気圧制御装置３４に入力す
る。蒸気圧制御装置３４は速度偏差に応じた蒸気圧制御
信号を出力して油圧サーボ３８により低圧加減弁８と高
圧加減弁９の開度を操作する。関数発生器３５は圧力検
出器１３で検出したボイラ１のヘッダ圧力を入力して予
備蒸気制御信号をスイッチ３６を介して蒸気圧制御装置
３４に加える。ＦＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまり
ボイラヘッダ圧力状態によって高圧加減弁９の開度位置
を定める。
を継続出来る発電所の給水ポンプ制御装置を提供するこ
とにある。 【解決手段】給水制御装置３２の出力する速度設定値と
速度検出値の速度偏差を蒸気圧制御装置３４に入力す
る。蒸気圧制御装置３４は速度偏差に応じた蒸気圧制御
信号を出力して油圧サーボ３８により低圧加減弁８と高
圧加減弁９の開度を操作する。関数発生器３５は圧力検
出器１３で検出したボイラ１のヘッダ圧力を入力して予
備蒸気制御信号をスイッチ３６を介して蒸気圧制御装置
３４に加える。ＦＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまり
ボイラヘッダ圧力状態によって高圧加減弁９の開度位置
を定める。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は発電機を駆動する主
蒸気タービンの駆動源となる蒸気を発生する蒸気発生装
置に給水する発電所の給水ポンプ制御装置に関する。
蒸気タービンの駆動源となる蒸気を発生する蒸気発生装
置に給水する発電所の給水ポンプ制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】火力発電設備におけるボイラえの給水ポ
ンプ、あるいは原子力発電設備における原子炉えの給水
ポンプは、発電機を駆動する主蒸気タービンの駆動源と
なる蒸気より作動する給水タービンによって駆動されて
いる。
ンプ、あるいは原子力発電設備における原子炉えの給水
ポンプは、発電機を駆動する主蒸気タービンの駆動源と
なる蒸気より作動する給水タービンによって駆動されて
いる。
【０００３】給水タービンにより給水ポンプを駆動する
には、給水タービンの回転速度検出値と蒸気発生装置に
対する給水流量の要求値に対応づけられた給水タービン
の速度設定値との偏差を求め、この偏差を抑制する蒸気
圧制御信号によって給水タービンに供給される蒸気流量
を制御して、給水ポンプから蒸気発生装置に給水するよ
うにしている。
には、給水タービンの回転速度検出値と蒸気発生装置に
対する給水流量の要求値に対応づけられた給水タービン
の速度設定値との偏差を求め、この偏差を抑制する蒸気
圧制御信号によって給水タービンに供給される蒸気流量
を制御して、給水ポンプから蒸気発生装置に給水するよ
うにしている。
【０００４】そして、抽気供給配管系と主蒸気供給配管
系の２系統から蒸気を給水タービンに供給すると共に、
これらの２系統に配設された低圧加減弁と高圧加減弁の
開度を、給水流量の要求値に応じて調整して給水タービ
ンの回転数を設定値に維持するように構成されている。
系の２系統から蒸気を給水タービンに供給すると共に、
これらの２系統に配設された低圧加減弁と高圧加減弁の
開度を、給水流量の要求値に応じて調整して給水タービ
ンの回転数を設定値に維持するように構成されている。
【０００５】ところで、発電所においては、送電線系統
などに事故が生じた場合には、発電機を系統から切り離
し、瞬時に発電出力を通常運転時の数％に相当する所内
用補機電力まで低下させるいわゆるFast Cut Back（以
下ＦＣＢと称する）運転が行われている。
などに事故が生じた場合には、発電機を系統から切り離
し、瞬時に発電出力を通常運転時の数％に相当する所内
用補機電力まで低下させるいわゆるFast Cut Back（以
下ＦＣＢと称する）運転が行われている。
【０００６】発電所の運転がＦＣＢ運転に移行すると、
主蒸気タービンも短時間無負荷運転状態となるので、ボ
イラに対する給水、燃料、空気などのボイラ入力をボイ
ラ最低負荷まで急速に絞り込んだ設定を行い、所内単独
負荷運転に移行させることが行われる。
主蒸気タービンも短時間無負荷運転状態となるので、ボ
イラに対する給水、燃料、空気などのボイラ入力をボイ
ラ最低負荷まで急速に絞り込んだ設定を行い、所内単独
負荷運転に移行させることが行われる。
【０００７】このＦＣＢ運転に移行すると、主蒸気ター
ビンを駆動する駆動源となる蒸気の圧力も急激に低下す
るため、主蒸気タービンの抽気の圧力も急激に低下す
る。そのため、通常抽気を駆動源としている給水タービ
ンは、ＦＣＢ運転時には、主蒸気を駆動源とする必要が
ある。即ち、給水タービンは通常低圧の抽気によって駆
動することができるが、ＦＣＢ運転時には、高圧蒸気が
供給される主蒸気供給系からの蒸気によって駆動しなけ
れば、給水タービンの回転数が低下し、所望の給水流量
を得ることができなくなる。
ビンを駆動する駆動源となる蒸気の圧力も急激に低下す
るため、主蒸気タービンの抽気の圧力も急激に低下す
る。そのため、通常抽気を駆動源としている給水タービ
ンは、ＦＣＢ運転時には、主蒸気を駆動源とする必要が
ある。即ち、給水タービンは通常低圧の抽気によって駆
動することができるが、ＦＣＢ運転時には、高圧蒸気が
供給される主蒸気供給系からの蒸気によって駆動しなけ
れば、給水タービンの回転数が低下し、所望の給水流量
を得ることができなくなる。
【０００８】このようなことを解決するために、例え
ば、特公平２−５６４８１号公報に記載されているよう
にＦＣＢ発生時に高圧加減弁を強制的に固定値の開度位
置まで開操作している。
ば、特公平２−５６４８１号公報に記載されているよう
にＦＣＢ発生時に高圧加減弁を強制的に固定値の開度位
置まで開操作している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ＦＣＢ発生直前のプラ
ント運転状態すなわち発電機負荷の状態より、ＦＣＢ発
生後の蒸気発生装置のヘッダ圧力（給水ポンプの出口圧
力）が異なる。蒸気発生装置の動作時定数は比較的大き
いのに対し、給水タービンは抽気蒸気が急激に低下する
ため給水ポンプの速度も急速に低下する。このため、Ｆ
ＣＢ発生時の発電機負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力
状態によって給水流量が一時的に零あるいは過流量とな
ることなく安定に給水制御を継続出来ないという問題点
を有する。
ント運転状態すなわち発電機負荷の状態より、ＦＣＢ発
生後の蒸気発生装置のヘッダ圧力（給水ポンプの出口圧
力）が異なる。蒸気発生装置の動作時定数は比較的大き
いのに対し、給水タービンは抽気蒸気が急激に低下する
ため給水ポンプの速度も急速に低下する。このため、Ｆ
ＣＢ発生時の発電機負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力
状態によって給水流量が一時的に零あるいは過流量とな
ることなく安定に給水制御を継続出来ないという問題点
を有する。
【００１０】本発明は上記点に対処して成されたもの
で、その目的とするところはＦＣＢ発生時に安定に給水
制御を継続出来る発電所の給水ポンプ制御装置を提供す
ることにある。
で、その目的とするところはＦＣＢ発生時に安定に給水
制御を継続出来る発電所の給水ポンプ制御装置を提供す
ることにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろはＦＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまりボイラヘッ
ダ圧力状態によって高圧加減弁の開度位置を定めるよう
にしたことにある。
ろはＦＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまりボイラヘッ
ダ圧力状態によって高圧加減弁の開度位置を定めるよう
にしたことにある。
【００１２】本発明によればＦＣＢ発生時に発電機負荷
状態、つまりボイラヘッダ圧力状態によって高圧加減弁
の開度位置を定めているので給水流量が一時的に零ある
いは過流量となることなく安定に給水制御を継続可能と
なる。
状態、つまりボイラヘッダ圧力状態によって高圧加減弁
の開度位置を定めているので給水流量が一時的に零ある
いは過流量となることなく安定に給水制御を継続可能と
なる。
【００１３】
【実施例】図１に本発明の一実施例を示す。
【００１４】図１において、ボイラ（蒸気発生装置）１
で発生した主蒸気は高圧タービン３Ａ，中圧タービン３
Ｂ、低圧タービン３Ｃに供給され、発電機２を駆動す
る。高圧タービン３Ａと中圧タービン３Ｂの間に再熱器
４とインターセプト弁５が設けられている。なお、主蒸
気加減弁等は図示を省略している。
で発生した主蒸気は高圧タービン３Ａ，中圧タービン３
Ｂ、低圧タービン３Ｃに供給され、発電機２を駆動す
る。高圧タービン３Ａと中圧タービン３Ｂの間に再熱器
４とインターセプト弁５が設けられている。なお、主蒸
気加減弁等は図示を省略している。
【００１５】ボイラ１には給水ポンプ６から出口弁１０
を介して給水される。給水ポンプとしては、タービン駆
動用と電動駆動用の複数台設けられるが、タービン駆動
用の一台のみを示している。給水ポンプ６の出口圧力
（ボイラ１のヘッダ圧力）は圧力検出器１３により検出
される。給水ポンプ６は給水タービン７により駆動され
る。
を介して給水される。給水ポンプとしては、タービン駆
動用と電動駆動用の複数台設けられるが、タービン駆動
用の一台のみを示している。給水ポンプ６の出口圧力
（ボイラ１のヘッダ圧力）は圧力検出器１３により検出
される。給水ポンプ６は給水タービン７により駆動され
る。
【００１６】給水タービン７は、高圧タービン３Ａから
抽気して再熱器４の出口で抽気した抽気供給配管系１１
から低圧加減弁8を介して抽気蒸気を供給されると共
に、ボイラ１が高圧タービン３Ａに供給する主蒸気を取
り込む主蒸気供給配管系９から高圧加減弁９を介して主
蒸気を供給される。
抽気して再熱器４の出口で抽気した抽気供給配管系１１
から低圧加減弁8を介して抽気蒸気を供給されると共
に、ボイラ１が高圧タービン３Ａに供給する主蒸気を取
り込む主蒸気供給配管系９から高圧加減弁９を介して主
蒸気を供給される。
【００１７】給水タービン７の駆動軸に歯車２２が機械
的に連結されている。速度検出器１８、２０は歯車２２
の回転数よって給水タービン７の回転速度を検出する。
速度検出器１８、２０で検出された速度検出信号はそれ
ぞれ信号変換器２４、２６で変換され信号選択器２８に
入力される。
的に連結されている。速度検出器１８、２０は歯車２２
の回転数よって給水タービン７の回転速度を検出する。
速度検出器１８、２０で検出された速度検出信号はそれ
ぞれ信号変換器２４、２６で変換され信号選択器２８に
入力される。
【００１８】信号選択器２８は速度検出器１８、２０で
検出された２つの速度検出信号のうち真値とみなされる
速度検出値を選択する。具体的には、２信号の差が許容
値内であれば高値を真値とみなし、差が許容値外であれ
ば変化率の小さい方を真値とみなして選択する。
検出された２つの速度検出信号のうち真値とみなされる
速度検出値を選択する。具体的には、２信号の差が許容
値内であれば高値を真値とみなし、差が許容値外であれ
ば変化率の小さい方を真値とみなして選択する。
【００１９】給水制御装置３２はボイラ１に供給する給
水流量要求値に基づく給水タービン７の速度設定値を出
力する。給水制御装置３２の速度設定値と信号選択器２
８で選択された速度検出値を図示の極性で加算器３０に
加えて速度偏差を求め、蒸気圧制御装置３４に入力す
る。
水流量要求値に基づく給水タービン７の速度設定値を出
力する。給水制御装置３２の速度設定値と信号選択器２
８で選択された速度検出値を図示の極性で加算器３０に
加えて速度偏差を求め、蒸気圧制御装置３４に入力す
る。
【００２０】蒸気圧制御装置３４は速度偏差に応じた蒸
気圧制御信号を出力して油圧サーボ３８の油圧レベルを
調整する。蒸気圧制御装置３４としては比例・積分補償
演算を行うものが用いられる。油圧サーボ３８は油圧に
よりリンク機構40を作動させ低圧加減弁８と高圧加減弁
９の開度を操作する。油圧サーボ３８とリンク機構40と
で加減弁駆動装置を構成する。
気圧制御信号を出力して油圧サーボ３８の油圧レベルを
調整する。蒸気圧制御装置３４としては比例・積分補償
演算を行うものが用いられる。油圧サーボ３８は油圧に
よりリンク機構40を作動させ低圧加減弁８と高圧加減弁
９の開度を操作する。油圧サーボ３８とリンク機構40と
で加減弁駆動装置を構成する。
【００２１】関数発生器３５は圧力検出器１３で検出し
たボイラ１のヘッダ圧力Ｈｂを入力して予備蒸気圧制御
信号をスイッチ３６を介して蒸気圧制御装置３４に加え
る。スイッチ３６はＦＣＢ発生時にオンされる。
たボイラ１のヘッダ圧力Ｈｂを入力して予備蒸気圧制御
信号をスイッチ３６を介して蒸気圧制御装置３４に加え
る。スイッチ３６はＦＣＢ発生時にオンされる。
【００２２】次に動作を説明する。
【００２３】発電機２の通常運転には給水制御装置３２
の速度設定値と信号選択器２８から得られる速度検出値
の速度偏差が蒸気圧制御装置３４に入力される。蒸気圧
制御装置３４加算器３０からの速度偏差を抑制する演算
を行ない、この演算値に従った蒸気圧制御信号を油圧サ
ーボ４２に加える。
の速度設定値と信号選択器２８から得られる速度検出値
の速度偏差が蒸気圧制御装置３４に入力される。蒸気圧
制御装置３４加算器３０からの速度偏差を抑制する演算
を行ない、この演算値に従った蒸気圧制御信号を油圧サ
ーボ４２に加える。
【００２４】油圧サーボ４２は蒸気圧制御信号に基づき
油圧サーボレベルを変化させる。油圧サーボ４２の油圧
サーボレベルに従ってリンク構成４４が作動し、低圧加
減弁８と高圧加減弁９の開度を制御する。低圧加減弁８
と高圧加減弁９の開度制御により抽気供給配管系１１と
主蒸気供給配管系１２から給水タービン７に供給される
蒸気の流量が可変される。
油圧サーボレベルを変化させる。油圧サーボ４２の油圧
サーボレベルに従ってリンク構成４４が作動し、低圧加
減弁８と高圧加減弁９の開度を制御する。低圧加減弁８
と高圧加減弁９の開度制御により抽気供給配管系１１と
主蒸気供給配管系１２から給水タービン７に供給される
蒸気の流量が可変される。
【００２５】低圧加減弁８と高圧加減弁９は、油圧サー
ボ３８の油圧サーボレベルによって図２のように制御さ
れる。即ち、油圧サーボレベルが０％〜ａ％の範囲にお
いて低圧加減弁８の開度が０％〜１００％の開度とな
り、そのときの蒸気量が特性Ａに従って変化する。油圧
サーボレベルがａ％を越えると高圧加減弁９が開き始
め、油圧サーボレベルがａ％〜１００％の範囲で高圧加
減弁４８の開度が０％〜１００％となり、蒸気量が特性
Ｂに従って変化する。
ボ３８の油圧サーボレベルによって図２のように制御さ
れる。即ち、油圧サーボレベルが０％〜ａ％の範囲にお
いて低圧加減弁８の開度が０％〜１００％の開度とな
り、そのときの蒸気量が特性Ａに従って変化する。油圧
サーボレベルがａ％を越えると高圧加減弁９が開き始
め、油圧サーボレベルがａ％〜１００％の範囲で高圧加
減弁４８の開度が０％〜１００％となり、蒸気量が特性
Ｂに従って変化する。
【００２６】このように、低加減圧弁８が全開になった
後に高圧加減弁９を開操作する。油圧サーボ３８の油圧
サーボレベルが１００％になると、蒸気量Ｃ＋蒸気量Ｄ
の蒸気量が給水タービン１２に供給される。
後に高圧加減弁９を開操作する。油圧サーボ３８の油圧
サーボレベルが１００％になると、蒸気量Ｃ＋蒸気量Ｄ
の蒸気量が給水タービン１２に供給される。
【００２７】発電機２の通常運転時には、給水タービン
１２に供給する蒸気量は低加減圧弁８により調整され、
ＦＣＢ発生時に高圧加減弁９による調整が行なわれる。
１２に供給する蒸気量は低加減圧弁８により調整され、
ＦＣＢ発生時に高圧加減弁９による調整が行なわれる。
【００２８】このようにして、給水タービン１２に供給
する蒸気量を調整してタービン速度を変えた場合、給水
ポンプ６の出口圧力Ｈｐと給水流量Ｑの関係は図３のよ
うになる。また、その際におけるボイラヘッダ圧力Ｈｂ
は図示の特性のようになる。
する蒸気量を調整してタービン速度を変えた場合、給水
ポンプ６の出口圧力Ｈｐと給水流量Ｑの関係は図３のよ
うになる。また、その際におけるボイラヘッダ圧力Ｈｂ
は図示の特性のようになる。
【００２９】給水タービン７により駆動される給水ポン
プ６からボイラ１に給水する給水流量Ｑと発電機２の発
電出力（発電機負荷）の関係は図４のようになる。ま
た、ボイラヘッダ圧力Ｈｂと発電機負荷の関係は図５の
ようになる。
プ６からボイラ１に給水する給水流量Ｑと発電機２の発
電出力（発電機負荷）の関係は図４のようになる。ま
た、ボイラヘッダ圧力Ｈｂと発電機負荷の関係は図５の
ようになる。
【００３０】次にＦＣＢ発生時の動作を説明する。
【００３１】関数発生器３５は図５に示す特性の関数を
もっている。スイッチ３６はＦＣＢ発生時にオンされ
る。関数発生器３５は圧力検出器１３で検出したボイラ
ヘッダ圧力Ｈｂを入力して、図５に示すようにボイラヘ
ッダ圧力Ｈｂに比例した予備蒸気圧制御信号を蒸気圧制
御装置３４に加える。
もっている。スイッチ３６はＦＣＢ発生時にオンされ
る。関数発生器３５は圧力検出器１３で検出したボイラ
ヘッダ圧力Ｈｂを入力して、図５に示すようにボイラヘ
ッダ圧力Ｈｂに比例した予備蒸気圧制御信号を蒸気圧制
御装置３４に加える。
【００３２】蒸気圧制御装置３４は予備蒸気圧制御信号
を入力すると、その積分項を予備蒸気圧制御信号の大き
さに比例して増加させた図６（ａ）に示す蒸気圧制御信
号を油圧サーボ４２に与える。油圧サーボ３８の油圧サ
ーボレベルがは図２に示すａ％を超えて低圧加減弁８を
全開にし、高圧加減弁９を開操作する。高圧加減弁９は
図６（ｃ）に示すようにＦＣＢ発生時のボイラヘッダ圧
力Ｈｂに応じた開度位置まで開操作される。図６（ｂ）
にＦＣＢ発生を検出したことを示す。
を入力すると、その積分項を予備蒸気圧制御信号の大き
さに比例して増加させた図６（ａ）に示す蒸気圧制御信
号を油圧サーボ４２に与える。油圧サーボ３８の油圧サ
ーボレベルがは図２に示すａ％を超えて低圧加減弁８を
全開にし、高圧加減弁９を開操作する。高圧加減弁９は
図６（ｃ）に示すようにＦＣＢ発生時のボイラヘッダ圧
力Ｈｂに応じた開度位置まで開操作される。図６（ｂ）
にＦＣＢ発生を検出したことを示す。
【００３３】ＦＣＢ発生により抽気供給配管系１１の蒸
気圧は急激に低下し、給水タービン７には主蒸気供給配
管系１２から高圧加減弁９を介して主蒸気を供給され
る。給水タービン７は給水制御装置３２で設定される速
度設定値による蒸気圧と、関数発生器３５によるボイラ
ヘッダ圧力Ｈｂによる蒸気圧とによって蒸気量を供給さ
れる。
気圧は急激に低下し、給水タービン７には主蒸気供給配
管系１２から高圧加減弁９を介して主蒸気を供給され
る。給水タービン７は給水制御装置３２で設定される速
度設定値による蒸気圧と、関数発生器３５によるボイラ
ヘッダ圧力Ｈｂによる蒸気圧とによって蒸気量を供給さ
れる。
【００３４】ＦＣＢ発生時における高圧加減弁９の開度
位置は図５の特性から明らかなように、発電機負荷が大
きい程、開度大になる。図７は発電機負荷が５０％の場
合にα％だけ開度（油圧サーボレベル）が増加してい
る。一方、図８は発電機負荷が１００でβ％だけ増加し
ている。図７と図８から理解できるように、βがαより
大きくなっている。
位置は図５の特性から明らかなように、発電機負荷が大
きい程、開度大になる。図７は発電機負荷が５０％の場
合にα％だけ開度（油圧サーボレベル）が増加してい
る。一方、図８は発電機負荷が１００でβ％だけ増加し
ている。図７と図８から理解できるように、βがαより
大きくなっている。
【００３５】以上のようにして給水ポンプ６を制御する
のであるが、高圧加減弁９の開度位置を固定にした場合
との作用効果の違いについて説明する。
のであるが、高圧加減弁９の開度位置を固定にした場合
との作用効果の違いについて説明する。
【００３６】図９は給水流量Ｑおよびヘッダ圧力（Ｈ
ｐ、Ｈｂ）と発電機負荷の関係を示す特性図である。
ｐ、Ｈｂ）と発電機負荷の関係を示す特性図である。
【００３７】図９において負荷Ｌ１で運転している時に
ＦＣＢが発生し、ＦＣＢ発生直後にボイラ１側給水流量
Ｑ１を要求しているのに対し、高圧加減弁９を流量Ｑ２
の開度に固定した場合には一時的に給水不可となる。逆
に、負荷Ｌ２で運転している時にＦＣＢが発生し、ＦＣ
Ｂ発生直後にボイラ１側給水流量Ｑ２を要求しているの
に対し、高圧加減弁９を流量Ｑ１の開度に固定した場合
には一時的に過流量となる。
ＦＣＢが発生し、ＦＣＢ発生直後にボイラ１側給水流量
Ｑ１を要求しているのに対し、高圧加減弁９を流量Ｑ２
の開度に固定した場合には一時的に給水不可となる。逆
に、負荷Ｌ２で運転している時にＦＣＢが発生し、ＦＣ
Ｂ発生直後にボイラ１側給水流量Ｑ２を要求しているの
に対し、高圧加減弁９を流量Ｑ１の開度に固定した場合
には一時的に過流量となる。
【００３８】このように、給水不可あるいは過流量にな
るのは、給水タービン７の回転速度に依存する給水ポン
プ６の入口圧力とボイラヘッダ圧力の関係である。
るのは、給水タービン７の回転速度に依存する給水ポン
プ６の入口圧力とボイラヘッダ圧力の関係である。
【００３９】図１０、図１１、図１２に本発明者達がシ
ミェーションした給水ポンプ６の入口圧力とボイラヘッ
ダ圧力Ｈｂおよび流量Ｑの特性を示す。
ミェーションした給水ポンプ６の入口圧力とボイラヘッ
ダ圧力Ｈｂおよび流量Ｑの特性を示す。
【００４０】図１０は負荷が５０％の時にＦＣＢ発生の
特性で、図１０（ａ）に示す従来技術と図１０（ｂ）に
示す本発明とはほぼ同じになっている。また、図１１は
負荷が１００％の時にＦＣＢ発生の特性で、図１１
（ｂ）に示す本発明に対し、図１１（ａ）に示す従来技
術では給水流量Ｑが一時的に零になっている。さらに、
図１２は負荷が２５％の時にＦＣＢ発生の特性で、図１
２（ｂ）に示す本発明に対し、図１２（ａ）に示す従来
技術では給水流量Ｑが一時的に過流量になっている。
特性で、図１０（ａ）に示す従来技術と図１０（ｂ）に
示す本発明とはほぼ同じになっている。また、図１１は
負荷が１００％の時にＦＣＢ発生の特性で、図１１
（ｂ）に示す本発明に対し、図１１（ａ）に示す従来技
術では給水流量Ｑが一時的に零になっている。さらに、
図１２は負荷が２５％の時にＦＣＢ発生の特性で、図１
２（ｂ）に示す本発明に対し、図１２（ａ）に示す従来
技術では給水流量Ｑが一時的に過流量になっている。
【００４１】このように、本発明は発電機負荷状態、つ
まりボイラヘッダ圧力状態によってＦＣＢ発生時の高圧
加減弁の開度位置にしているので給水流量が一時的に零
あるいは過流量となることなく安定に給水制御を継続可
能となる。その結果としてボイラのランバックを安定に
行える。
まりボイラヘッダ圧力状態によってＦＣＢ発生時の高圧
加減弁の開度位置にしているので給水流量が一時的に零
あるいは過流量となることなく安定に給水制御を継続可
能となる。その結果としてボイラのランバックを安定に
行える。
【００４２】図１３に本発明の他の実施例を示す。
【００４３】図１３の実施例において図１と異なるとこ
ろは、発電機２の発電出力を電力検出器４２で検出して
関数発生器３５に加えるようにしたことにある。
ろは、発電機２の発電出力を電力検出器４２で検出して
関数発生器３５に加えるようにしたことにある。
【００４４】図１３の実施例においても図５に示す特性
から明らかなように給水流量が一時的に零あるいは過流
量となることなく安定に給水制御を継続可能となる。
から明らかなように給水流量が一時的に零あるいは過流
量となることなく安定に給水制御を継続可能となる。
【００４５】以上のようにして給水タービン、つまり給
水ポンプを制御するのであるが、ＦＣＢ発生時に発電機
負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力状態によって高圧加
減弁の開度位置を定めているので給水流量が一時的に零
あるいは過流量となることなく安定に給水制御を継続可
能となる。
水ポンプを制御するのであるが、ＦＣＢ発生時に発電機
負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力状態によって高圧加
減弁の開度位置を定めているので給水流量が一時的に零
あるいは過流量となることなく安定に給水制御を継続可
能となる。
【００４６】また、上述した実施例においては特に新た
に装置を設けることなく簡単に実現できるという効果も
ある。
に装置を設けることなく簡単に実現できるという効果も
ある。
【００４７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によればＦ
ＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力
状態によって高圧加減弁の開度位置を定めているので給
水流量が一時的に零あるいは過流量となることなく安定
に給水制御を継続可能となる。その結果としてボイラの
ランバックを安定に行える。
ＣＢ発生時に発電機負荷状態、つまりボイラヘッダ圧力
状態によって高圧加減弁の開度位置を定めているので給
水流量が一時的に零あるいは過流量となることなく安定
に給水制御を継続可能となる。その結果としてボイラの
ランバックを安定に行える。
【図１】本発明の一実施例を示す構成図である。
【図２】油圧サーボレベルと蒸気量との関係を示す特性
図である。
図である。
【図３】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図４】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図５】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図６】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図７】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図８】本発明の動作を説明するための特性図である。
【図９】従来技術の問題点を説明するための特性図であ
る。
る。
【図１０】本発明の効果を説明するための特性図であ
る。
る。
【図１１】本発明の効果を説明するための特性図であ
る。
る。
【図１２】本発明の効果を説明するための特性図であ
る。
る。
【図１３】本発明の他の実施例を示す構成図である。
１…ボイラ、２…発電機、３…主蒸気タービン、６…給
水ポンプ、７…給水タービン、８…低圧加減弁、９…高
圧加減弁、１８、２０…速度検出器 ３２…給水制御装置、３４…蒸気圧制御装置、３５…関
数発生器、３８…油圧サーボ、１１…抽気供給配管系、
１２…主蒸気供給配管系、
水ポンプ、７…給水タービン、８…低圧加減弁、９…高
圧加減弁、１８、２０…速度検出器 ３２…給水制御装置、３４…蒸気圧制御装置、３５…関
数発生器、３８…油圧サーボ、１１…抽気供給配管系、
１２…主蒸気供給配管系、
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻 真太郎 茨城県日立市大みか町五丁目２番１号 株 式会社日立製作所大みか工場内 (72)発明者 戸村 孝 茨城県日立市大みか町五丁目２番１号 株 式会社日立製作所大みか工場内
Claims (5)
- 【請求項１】発電機を駆動する主蒸気タービンと、前記
主蒸気タービンに供給する蒸気を発生する蒸気発生装置
と、前記蒸気発生装置に給水する給水ポンプを駆動する
給水タービンと、前記主蒸気タービンから抽気した抽気
蒸気を前記給水タービンに供給する低圧加減弁と、前記
蒸気発生装置の発生する主蒸気を前記給水タービンに供
給する高圧加減弁と、前記給水タービンの回転速度を検
出する速度検出手段と、前記蒸気発生装置に供給する給
水流量に基づく速度設定値を出力する給水流量制御手段
と、前記速度設定値と前記速度検出手段で検出した速度
検出値との偏差を入力して蒸気圧制御信号を出力し、前
記低圧加減弁を全開後に前記高圧加減弁を開操作する蒸
気圧制御手段と、前記蒸気圧制御信号を入力して前記低
圧加減弁と前記高圧加減弁を開閉操作する弁駆動手段
と、前記発電機の負荷しゃ断時に前記蒸気発生装置のヘ
ッダ圧力に基づく予備蒸気圧制御信号を前記蒸気圧制御
手段に与えて前記高圧加減弁の開度を予備蒸気圧制御信
号に基づいた開度位置にする予備蒸気圧制御信号発生手
段とを具備することを特徴とする発電所の給水ポンプ制
御装置。 - 【請求項２】発電機を駆動する主蒸気タービンと、前記
主蒸気タービンに供給する蒸気を発生する蒸気発生装置
と、前記蒸気発生装置に給水する給水ポンプを駆動する
給水タービンと、前記主蒸気タービンから抽気した低圧
蒸気を前記給水タービンに供給する低圧加減弁と、前記
主蒸気タービンに入力する高圧蒸気を前記給水タービン
に供給する高圧加減弁と、前記給水タービンの回転速度
を検出する速度検出手段と、前記蒸気発生装置で要求す
る給水流量に基づく速度設定値を出力する給水流量制御
手段と、前記速度設定値と前記速度検出手段で検出した
速度検出値との偏差を入力して蒸気圧制御信号を出力
し、前記低圧加減弁を全開後に前記高圧加減弁を開操作
する蒸気圧制御手段と、前記蒸気圧制御信号を入力して
前記低圧加減弁と前記高圧加減弁を開閉操作する弁駆動
手段と、前記発電機のファストカットバック時に前記発
電機の発電出力に基づく予備蒸気圧制御信号を前記蒸気
圧制御手段に与えて前記高圧加減弁の開度を予備蒸気圧
制御信号に基づいた開度位置にする予備蒸気圧制御信号
発生手段とを具備することを特徴とする発電所の給水ポ
ンプ制御装置。 - 【請求項３】発電機を駆動する主蒸気タービンと、前記
主蒸気タービンに供給する蒸気を発生する蒸気発生装置
と、前記蒸気発生装置に給水する給水ポンプを駆動する
給水タービンと、前記主蒸気タービンから抽気した抽気
蒸気を前記給水タービンに供給する低圧加減弁と、前記
蒸気発生装置の発生する主蒸気を前記給水タービンに供
給する高圧加減弁と、前記給水タービンの回転速度を検
出する速度検出手段と、前記蒸気発生装置に供給する給
水流量に基づく速度設定値を出力する給水流量制御手段
と、前記速度設定値と前記速度検出手段で検出した速度
検出値との偏差を入力して比例・積分補償演算を行い蒸
気圧制御信号を出力し、前記低圧加減弁を全開後に前記
高圧加減弁を開操作する蒸気圧制御手段と、前記蒸気圧
制御信号を入力して前記低圧加減弁と前記高圧加減弁を
開閉操作するサーボ駆動手段と、前記発電機の負荷しゃ
断時に前記給水ポンプの出口圧力に基づく予備蒸気圧制
御信号を前記蒸気圧制御手段に与えて積分出力を増加さ
せ前記高圧加減弁の開度を予備蒸気圧制御信号に基づい
た開度位置にする予備蒸気圧制御信号発生手段とを具備
することを特徴とする発電所の給水ポンプ制御装置。 - 【請求項４】発電機を駆動するものであって、圧力の異
なる複数段のタービンを有する主蒸気タービンと、前記
主蒸気タービンに供給する蒸気を発生するボイラと、前
記ボイラに給水する給水ポンプを駆動する給水タービン
と、前記主蒸気タービンから抽気した抽気蒸気を前記給
水タービンに供給する低圧加減弁と、前記ボイラの発生
する主蒸気を前記給水タービンに供給する高圧加減弁
と、前記給水タービンの回転速度を検出する速度検出手
段と、前記ボイラに供給する給水流量に基づく速度設定
値を出力する給水流量制御手段と、前記速度設定値と前
記速度検出手段で検出した速度検出値との偏差を入力し
て比例・積分補償演算を行い蒸気圧制御信号を出力し、
前記低圧加減弁を全開後に前記高圧加減弁を開操作する
蒸気圧制御手段と、前記蒸気圧制御信号を入力して前記
低圧加減弁と前記高圧加減弁を開閉操作するサーボ駆動
手段と、前記発電機の負荷しゃ断時に前記ボイラのヘッ
ダ圧力に基づく予備蒸気圧制御信号を前記蒸気圧制御手
段に与えて積分出力を増加させ前記高圧加減弁の開度を
予備蒸気圧制御信号に基づいた開度位置にする予備蒸気
圧制御信号発生手段とを具備することを特徴とする発電
所の給水ポンプ制御装置。 - 【請求項５】発電機を駆動するものであって、高圧ター
ビン、中圧タービン、低圧タービンを有する主蒸気ター
ビンと、前記主蒸気タービンに供給する蒸気を発生する
ボイラと、前記ボイラに給水する給水ポンプを駆動する
給水タービンと、前記主蒸気タービンから抽気した低圧
蒸気を前記給水タービンに供給する抽気供給配管系に設
けられた低圧加減弁と、前記ボイラの発生する高圧蒸気
を前記給水タービンに供給する主蒸気供給配管系に設け
られた高圧加減弁と、前記給水タービンの回転速度を検
出する２重化された速度検出手段と、前記ボイラが要求
する給水流量によって定められる速度設定値を出力する
給水流量制御手段と、前記速度設定値と前記速度検出手
段で検出した速度検出値との偏差を入力して比例・積分
補償演算を行い蒸気圧制御信号を出力し、前記低圧加減
弁を全開後に前記高圧加減弁を開操作する蒸気圧制御手
段と、前記蒸気圧制御信号を入力して前記低圧加減弁と
前記高圧加減弁を開閉操作する油圧サーボと、前記発電
機の負荷しゃ断時に前記ボイラのヘッダ圧力に基づく予
備蒸気圧制御信号を前記蒸気圧制御手段に与えて積分出
力を増加させ、前記低圧加減弁を全開した後に前記高圧
加減弁の開度を予備蒸気圧制御信号に基づいた開度位置
にする関数発生手段とを具備することを特徴とする発電
所の給水ポンプ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11107270A JP2000297608A (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 発電所の給水ポンプ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11107270A JP2000297608A (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 発電所の給水ポンプ制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000297608A true JP2000297608A (ja) | 2000-10-24 |
Family
ID=14454816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11107270A Pending JP2000297608A (ja) | 1999-04-14 | 1999-04-14 | 発電所の給水ポンプ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000297608A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103791485A (zh) * | 2014-02-28 | 2014-05-14 | 国家电网公司 | 一种火电机组给水系统优化控制方法 |
| WO2017071548A1 (zh) * | 2015-10-28 | 2017-05-04 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 设备出力突变平衡控制方法及系统 |
| CN108843407A (zh) * | 2018-06-04 | 2018-11-20 | 广东红海湾发电有限公司 | 抑制fcb过程高压缸排气温度高的方法 |
| CN109681443A (zh) * | 2018-11-20 | 2019-04-26 | 中广核研究院有限公司 | 一种核电站汽动主给水泵的转速控制系统及方法 |
| CN110475949A (zh) * | 2017-02-03 | 2019-11-19 | 伍德沃德有限公司 | 生成蒸汽涡轮机性能图 |
| CN110986024A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-04-10 | 中国能源建设集团华东电力试验研究院有限公司 | 660mw超临界机组给水系统汽源切换控制装置及控制方法 |
| CN114961903A (zh) * | 2021-08-03 | 2022-08-30 | 华能(浙江)能源开发有限公司长兴分公司 | 一种灵活供工业蒸汽热电联产系统及运行方法 |
-
1999
- 1999-04-14 JP JP11107270A patent/JP2000297608A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103791485A (zh) * | 2014-02-28 | 2014-05-14 | 国家电网公司 | 一种火电机组给水系统优化控制方法 |
| WO2017071548A1 (zh) * | 2015-10-28 | 2017-05-04 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 设备出力突变平衡控制方法及系统 |
| CN110475949A (zh) * | 2017-02-03 | 2019-11-19 | 伍德沃德有限公司 | 生成蒸汽涡轮机性能图 |
| CN110475949B (zh) * | 2017-02-03 | 2022-01-04 | 伍德沃德有限公司 | 生成蒸汽涡轮机性能图 |
| CN108843407A (zh) * | 2018-06-04 | 2018-11-20 | 广东红海湾发电有限公司 | 抑制fcb过程高压缸排气温度高的方法 |
| CN108843407B (zh) * | 2018-06-04 | 2020-12-22 | 广东红海湾发电有限公司 | 抑制fcb过程高压缸排气温度高的方法 |
| CN109681443A (zh) * | 2018-11-20 | 2019-04-26 | 中广核研究院有限公司 | 一种核电站汽动主给水泵的转速控制系统及方法 |
| CN109681443B (zh) * | 2018-11-20 | 2020-08-21 | 中广核研究院有限公司 | 一种核电站汽动主给水泵的转速控制系统及方法 |
| CN110986024A (zh) * | 2019-11-04 | 2020-04-10 | 中国能源建设集团华东电力试验研究院有限公司 | 660mw超临界机组给水系统汽源切换控制装置及控制方法 |
| CN114961903A (zh) * | 2021-08-03 | 2022-08-30 | 华能(浙江)能源开发有限公司长兴分公司 | 一种灵活供工业蒸汽热电联产系统及运行方法 |
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