JPH0932512A

JPH0932512A - 蒸気タービングランドシールの蒸気供給装置

Info

Publication number: JPH0932512A
Application number: JP18414395A
Authority: JP
Inventors: Sumihito Hasa; 澄仁葉佐; Hitoshi Ishimaru; 石丸　　等; Yoichi Hattori; 洋市服部
Original assignee: Hitachi Engineering Co Ltd; Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Industry and Control Solutions Co Ltd
Priority date: 1995-07-20
Filing date: 1995-07-20
Publication date: 1997-02-04

Abstract

(57)【要約】【目的】蒸気タービングランドシール蒸気の必要量と供
給量をバランスさせ、余剰蒸気量を減らし、熱効率を向
上する。【構成】高圧タービンのグランドリークをすべて低圧タ
ービンに供給して、グランドリーク蒸気が常時不足して
いるような状況をつくり、補助蒸気側からのグランドシ
ール蒸気ヘッダへの蒸気供給量を増加させた。常に全運
転領域で補助蒸気を供給するため制御弁の最小流量は大
きく設定できるので、蒸気圧力調節弁の制御範囲が小さ
くなる。【効果】プラント熱効率の向上と設備費の低減が図れ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はガスタービンなどの排ガ
スを熱源として蒸気を発生させる排熱回収ボイラと、こ
の排熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される蒸気
タービンとから構成される複合発電プラントに適用され
る、蒸気タービングランドシール蒸気の供給装置に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、熱効率の向上を図るために三種類
の蒸気圧力系統（高圧・中圧・低圧）を設け、再熱サイ
クルを採用した再熱三重圧型の複合発電プラントが知ら
れており、例えば、日立評論、１９９２，Vol.７４、第
９ページ〜１４ページに記載されている。

【０００３】図２は従来装置の構成を示す図で、ガスタ
ービンなどの排ガスを熱源とする、排熱回収ボイラプラ
ント１２の高圧ドラム１４は、通常運転時、飽和蒸気１
６を発生する。飽和蒸気１６は、高圧過熱器１８によっ
て過熱され、過熱蒸気２０として高圧主蒸気加減弁２２
を経由し、高圧蒸気タービン２４に供給される。

【０００４】高圧蒸気タービン２４を駆動した蒸気は、
低温再熱蒸気管２６を経て排出される。排熱回収ボイラ
プラント１２の中圧ドラム２８で発生した飽和蒸気３０
は、中圧過熱器３４で過熱されて過熱蒸気３６となり、
弁３８を経て低温再熱蒸気管２６と合流する。合流した
蒸気は、再熱器４０によって再度過熱されて過熱蒸気４
２となり、再熱蒸気加減弁４４を経て、中圧蒸気タービ
ン４６に供給される。

【０００５】また、排熱回収ボイラプラント１２の低圧
ドラム５０において発生した飽和蒸気５２は、低圧過熱
器５４で過熱され、過熱蒸気５６となったのち、低圧主
蒸気加減弁５８、低圧主蒸気管６０を経て、低圧蒸気タ
ービン６２に供給される。同一軸に連結された高圧、中
圧、低圧の各蒸気タービン２４、４６、６２と、それら
によって駆動される発電機６４からなるタービンユニッ
トは、蒸気エネルギーを電気エネルギに変換する。図示
しないが同じようなタービンユニットが複数ユニット
（複数軸数）併設されている。

【０００６】低温再熱蒸気管２６から抽気された抽気蒸
気６５の一部は、補助蒸気供給圧力調節弁６６、減温器
６８を経由して、蒸気タービングランドシールの必要蒸
気条件に減圧・減温されたのち、蒸気タービングランド
蒸気圧力調節弁７０、補助蒸気ヘッダ７２を経て各ター
ビン２４、４６、６２の蒸気タービングランドパッキン
部７４、７６、７８、８０の中間部に供給され、後述す
るようにタービン内部と外気をシールする。

【０００７】例えば、補助蒸気供給圧力調節弁６６は出
力側圧力を７atgに保つように制御され、グランド蒸気
圧力調節弁７０は補助蒸気ヘッダ７２の蒸気圧力を1atg
に保つように制御される。タービンのグランドシール
は、周知のように起動、停止及び運転時を通じてタービ
ングランドパッキン部からの蒸気の流出を抑えるととも
に、タービンへの空気の侵入を防止するための装置であ
る。

【０００８】停止および起動時にはタービンの負荷が少
なく、高圧タービン２４からのリーク蒸気も少ない。し
たがって、図３に示すようにグランドシールに必要な蒸
気はすべて補助蒸気ヘッダ７２から供給され、グランド
パッキンの中間部に供給された蒸気は一部は最外部のパ
ッキン部に到達し、図示しないが外部から吸い込まれた
空気とともに復水器８５へ排出される。これによりグラ
ンドリーク蒸気が外部に漏洩するのを防止し、シール機
能を果している。

【０００９】一方負荷が増加すると高圧タービングラン
ドパッキンからのリーク蒸気８１が増加し、一部は高圧
タービングランドシール部を通って補助蒸気ヘッダ７２
内に流入するが、余剰となった蒸気は蒸気管８２を通っ
て低圧タービン６２に送られるとともに高圧タービング
ランドリーク蒸気供給ライン８３を介して補助蒸気ヘッ
ダ７２に流入する。

【００１０】グランド蒸気圧力調節弁７０は、タービン
グランドパッキンからのリーク蒸気量の増加にしたがっ
て補助蒸気側からの蒸気供給量を減少するように制御さ
れ、補助蒸気ヘッダ７２内の圧力を一定に保つ。復水タ
ービンでは、排気圧力は真空に近い値になっているの
で、タービンに外気がグランドパッキン部からタービン
内部に流入するのを防ぐために、グランドパッキン部の
中間部に大気圧よりわずかに高い圧力のシール蒸気を封
入している。このため、すべてのパッキングランド部と
結合した１本の蒸気ヘッダ７２が設けられており、ター
ビンの低負荷運転時は外部から蒸気を供給し、高負荷時
はグランドパッキン部からの流出蒸気はこの蒸気ヘッダ
７２に回収される。

【００１１】各運転状態におけるグランドパッキン部の
シール蒸気圧力は、グランド蒸気供給弁７０及びグラン
ド蒸気排気弁８４を制御することにより、蒸気ヘッダ７
２内の圧力を全ての運転状態において設定された目標
値、例えば1ａｔｇ(kg/cm²-g)に維持する。

【００１２】しかし、タービン起動時には、高圧タービ
ン２４のパッキングランドからの流出蒸気量が少ないた
め、グランドシール蒸気はグランド蒸気供給系統からグ
ランド蒸気圧力調節弁７０を介して供給する。タービン
の負荷がある割合に達すると、高圧タービンのグランド
パッキンからの流出蒸気によって蒸気ヘッダ７２内のシ
ール蒸気が余剰となり、その余剰分はグランド蒸気排気
弁８４を介して蒸気ヘッダ７２から復水器８５へ放出さ
れ、蒸気ヘッダ７２内の圧力は一定に保たれる。以上の
ように構成されたタービンユニットが補助蒸気母管８６
に接続された弁８７を介して複数ユニット(軸数)接続さ
れている。図では６ユニットのタービンユニットが接続
可能である。

【００１３】図６は、従来装置における各々の弁の制御
方法を示す構成図で、補助蒸気供給圧力調節弁６６は、
出力側に配置された補助蒸気母管８６の圧力を検出し、
通常は圧力が所定値、例えば７ａｔｇより低いとき補助
蒸気圧力調節弁６６の小弁６６２を開き、タービングラ
ンドパッキン部へ補助蒸気を供給する。また、補助蒸気
母管８６、弁８７を介して連絡している他の運転軸の蒸
気タービンユニットを起動する場合等で、多量の補助蒸
気を供給する必要が生じた場合は、補助蒸気供給圧力調
節弁６６の大弁６６４を開いて供給する。

【００１４】一方、グランドシール蒸気ヘッダ７２の圧
力を一定の圧力、例えば1ａｔｇ（又はある圧力範囲
内）に保つため、グランドシール蒸気ヘッダ７２の圧力
を検出し、所定値例えば1ａｔｇより低いときグランド
蒸気圧力調節弁７０を開き、グランド蒸気排気弁８４を
閉じる。一方所定圧力より高いときはグランド蒸気排気
弁８４を開き、グランド蒸気圧力調節弁７０を閉じる。

【００１５】このような装置においては、補助蒸気供給
圧力調節弁６６の下流側の蒸気圧力はグランド蒸気圧力
調節弁７０の開度によって変化する。例えば、グランド
蒸気圧力調節弁７０の流量を絞るとその弁の上流側圧
力、すなわち補助蒸気母管８６の圧力が上昇する。一
方、両圧力調整弁６６、７０は出力側の圧力が一定にな
るように制御されるので、結局、グランド蒸気圧力調節
弁７０の流量とバランスするまで補助蒸気供給圧力調節
弁６６の開度は絞られる。

【００１６】例えば、調節弁７０の最小流量を0.4t/hと
すると、1軸のタービンユニットを起動する場合は調節
弁６６の最小流量を0.4t/hにまで絞らなければならな
い。一方１軸のタービンユニットの調節弁７０の最大流
量を40t/hとすると、６軸のタービンユニットを同時に
起動する場合、調節弁６６の制御すべき流量は40X6=240
t/hに達する。したがって調節弁６６の制御流量範囲は
最小流量を１とすると600(=240/o.4)に達し単一の弁で
制御することは困難である。そのために従来では補助蒸
気供給圧力調節弁６６として二つの調節弁６６２、６６
４を用いていた。

【００１７】

【発明が解決しようとする課題】図６に示す従来の構成
では、必要な蒸気ヘッダ圧力に対し、負荷の変動（起動
から定格負荷まで）により蒸気の過不足が生じる。特
に、高負荷運転中においては、常に余剰蒸気が復水器８
５へ排出されることになり、熱効率低下の要因になる。
したがって本発明の目的は高負荷運転中に発生する余剰
蒸気を減少させて熱効率を向上することである。

【００１８】さらに、従来の装置では上記したように補
助蒸気供給圧力調節弁６６の制御範囲が広いために二つ
の調整弁を使用しなければならなかった。したがって、
本発明の第２の目的は上記調節弁の制御範囲を狭くする
ことである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】図４に示すように、グラ
ンドシール蒸気ヘッダ７２の必要圧力に対し、タービン
グランドからのリーク蒸気量を少なく、補助蒸気側から
の供給分を多くできれば、高負荷運転中においても余剰
蒸気を発生させること無く運転することができる。

【００２０】そこで本発明は、高圧タービングランド部
からグランドシール蒸気ヘッダ７２に接続する系統を削
除し、常時グランドシール蒸気ヘッダ７２のシール蒸気
が不足しているような状況を作ることにより、結果的に
補助蒸気側からの蒸気供給量を増している。タービング
ランドリークからのリーク蒸気の供給量と、前記補助蒸
気側からの供給量の和が前記グランドシールの必要蒸気
量になるように制御するとともに前記タービングランド
リークからのリーク蒸気量を前記必要グランドシール蒸
気量より低く設定し、全運転領域に亘り前記補助蒸気ヘ
ッダへ前記補助蒸気供給装置から補助蒸気を供給するの
である。

【００２１】つまり、グランドシール蒸気ヘッダ７２の
必要圧力に対して、補助蒸気側からの供給量とグランド
リークからの供給量の配分を変えることによって、本発
明の目的が達成される。また、高負荷運転時に余剰とな
っていたグランドリーク蒸気は、低圧主蒸気管６０と合
流し、低圧タービン６２にて仕事をするため、熱効率の
向上に寄与する。

【００２２】

【作用】本発明では、補助蒸気を常時供給できるよう
に、高圧タービングランドからのリーク蒸気をシール蒸
気ヘッダに供給するラインを削除して、常にシール蒸気
が不足しているような状況をつくり、その結果、補助蒸
気側からの供給量を増加する。したがって補助蒸気ヘッ
ダからは常に所定値以上の蒸気が供給されるのである。

【００２３】さらに、本発明ではグランド蒸気圧力調節
弁７０の最小制御流量を大きくすることが可能であるの
で、補助蒸気供給圧力調節弁６６の流量調節範囲を少な
くすることができ、したがって調節弁を一つにすること
が可能となる。

【００２４】

【実施例】以下、本発明を図面に示した一実施例につい
て詳細に説明する。図１において、ガスタービン１など
の排ガスを熱源とする、排熱回収ボイラプラント１２の
高圧ドラム１４は、通常運転時、飽和蒸気１６を発生す
る。飽和蒸気１６は、高圧過熱器１８によって過熱さ
れ、過熱蒸気２０として高圧主蒸気加減弁２２を経由
し、高圧蒸気タービン２４に供給される。

【００２５】高圧蒸気タービン２４を駆動した蒸気は、
低温再熱蒸気管２６を経て排出される。排熱回収ボイラ
プラント１２の中圧ドラム２８で発生した飽和蒸気３０
は、中圧過熱器３４で過熱されて過熱蒸気３６となり、
弁３８を経て低温再熱蒸気管２６と合流する。合流した
蒸気は、再熱器４０によって再度過熱されて過熱蒸気４
２となり、再熱蒸気加減弁４４を経て、中圧蒸気タービ
ン４６に供給される。

【００２６】また、排熱回収ボイラプラント１２の低圧
ドラム５０において発生した飽和蒸気５２は、低圧過熱
器５４で過熱され、過熱蒸気５６となったのち、低圧主
蒸気加減弁５８、低圧主蒸気管６０を経て、低圧蒸気タ
ービン６２に供給される。同一軸に連結された高圧、中
圧、低圧蒸気タービン２４、４６、６２と、それらによ
って駆動される発電機６４からなるタービンユニット
は、蒸気エネルギーを電気エネルギに変換する。図示し
ないが同じようなタービンユニットが複数ユニット（軸
数）併設されている。

【００２７】低温再熱蒸気管２６から抽気された蒸気６
５の一部は、補助蒸気供給圧力調節弁６６、減温器６８
を経由して、蒸気タービングランドシールの必要蒸気条
件に減圧・減温されたのち、蒸気タービングランド蒸気
圧力調節弁７０、補助蒸気ヘッダ７２を経て各タービン
２４、４６、６２の蒸気タービングランド部７４、７
６、７８、８０の中間に供給され、タービン内部と外気
をシールする。例えば、減圧弁６６、圧力調節弁７０の
出力側圧力はそれぞれ７atg、1atgに設定される。

【００２８】停止および起動時にはタービンの負荷が少
なく、高圧タービン２４からのリーク蒸気も少ない。し
たがって、図４に示すようにグランドシールに必要な蒸
気はすべて補助蒸気ヘッダ７２から供給され、グランド
に供給された蒸気は大気中に一部流れ出す方向に流れシ
ール機能を果たす。一方負荷が増加すると高圧タービン
グランドからのリーク蒸気量が増加し、一部は高圧ター
ビングランドシール部を通って補助蒸気ヘッダ７２内に
流入するが、余剰となった一部蒸気は蒸気管８２を通っ
て低圧タービン６２に送られる。補助蒸気ヘッダ７２内
の圧力を一定に保つためにグランド蒸気圧力調節弁７０
は、タービングランドからのリーク蒸気量の増加にした
がって補助蒸気側からの蒸気供給量を減少するように制
御する。

【００２９】本発明においては、高圧タービン２４のグ
ランド部からリークした蒸気は、従来装置と異なりグラ
ンドシール蒸気ヘッダ７２には戻さないで、低圧主蒸気
管６０と合流させ、低圧タービン６２に供給する。これ
により、高負荷運転中に余剰となり、排出していた蒸気
のエネルギーを低圧タービン６２で回収し、熱効率を向
上させることができる。高圧タービンからのリーク蒸気
８１の圧力は約３ａｔｇ程度であり、低圧タービンを駆
動するには充分な圧力である。

【００３０】図３に示すように従来の装置においては、
高圧タービン２４からのリーク蒸気を補助蒸気ヘッダ７
２に戻していたので、高圧タービン２４の運転負荷量の
上昇に伴なって、急激にタービングランドからのリーク
蒸気が増加し、補助蒸気側からの供給量が減少する。そ
して、約２分の１負荷においては、必要なすべてのグラ
ンドシール蒸気量は高圧タービングランドからのリーク
蒸気で賄われ、補助蒸気側からの供給はゼロとなる。

【００３１】この状態ではグランドシールに必要な蒸気
量より多い蒸気がタービングランドからリークし、ヘッ
ダ７２内へ流入し、ヘッダ内の圧力を所定圧力以上に保
持する量の蒸気を供給する。従って、補助蒸気供給圧力
調節弁２４は、ゼロ近くまでの流量制御能力を必要とす
るので、その制御範囲が広くなり、大小２弁６６２、６
６４による制御が必要となっていた。即ち、複数軸のタ
ービンユニットに補助蒸気を供給するときは二つの弁６
６２、６６４を使用して大流量を制御し、負荷が減少し
て一つのタービンニットを使用するときは小容量弁６６
４のみを使用するのである。

【００３２】しかしながら、本発明による実施例では図
４に示すように、高圧タービン２４からのリーク蒸気
は、シール蒸気ヘッダ２７に戻すことなく、低圧主蒸気
管６０に合流させ、低圧タービン６２に供給する。その
ため、負荷が増しても高圧タービングランドからのリー
ク蒸気は速やかに抽気されて低圧タービン６２へ供給さ
れるので、グランドシール蒸気が図３と比べ減少する。

【００３３】すなわち、高圧タービングランドからのリ
ーク蒸気量は従来と同じであるが、リーク蒸気を低圧タ
ービンに供給することによりグランドシールに供給され
る蒸気量がグランドシールの必要蒸気量を越えることが
ないように設定される。高圧タービングランドからグラ
ンドシールに供給されるリーク蒸気量が減少することに
よって、補助蒸気側からの供給量が増加し、必要なグラ
ンドシール蒸気量とバランスし、余剰蒸気は発生しな
い。

【００３４】また、本発明によれば、高圧タービングラ
ンドからのリーク量に比較してグランドシールに必要な
蒸気量は常に大きいために、不足蒸気を補うための所定
量以上の補助蒸気を常時必要とする。したがって補助蒸
気供給圧力調節弁６６の最小流量はゼロとする必要はな
く、大きく設定することが可能となる。例えば最大流量
240ｔ／hのとき、最小流量を従来装置における0.4t/hか
ら3t/hへと大きくすると流量比を約８０とすることがで
きる。これにより制御範囲が緩和されるため従来使用し
ていた小弁６６４は不要になり大弁６６２とすることが
できるので、設備費が低減可能である。なお、この場
合、蒸気が余剰となると補助蒸気ヘッダ７２内の蒸気圧
力が上昇するので、グランド蒸気排気弁８４が開き低圧
タービン６２へ供給される。

【００３５】次に本発明の実施例における各々の弁の制
御方法について、図５および図７を用いて説明する。図
５にグランド蒸気圧力調節弁７０とグランド蒸気排気弁
８４の弁開度の関係を示す。前述したように、グランド
シール蒸気ヘッダ７２の圧力を、大気圧よりわずかに高
い一定の圧力、例えば１ａｔｇに保つように制御するた
め、グランドシール蒸気ヘッダ７２の圧力が目標圧力よ
りも低い領域においては、グランド蒸気圧力調節弁７０
は開方向へ、グランド蒸気排気弁８４は閉じるようにそ
れぞれ制御される。

【００３６】逆に、グランドシール蒸気ヘッダ７２の圧
力が目標圧力よりも高い領域においては、グランド蒸気
圧力調節弁８４は閉じ、グランド蒸気排気弁７０は開方
向へ制御される。これにより、グランドシール蒸気ヘッ
ダ７２の圧力が設定圧力範囲内にあるとき、グランド蒸
気圧力調節弁７０、グランド蒸気排気弁８４はともに閉
じられグランドシール蒸気ヘッダ７２の圧力は一定値、
あるいは所定範囲内に保たれる。

【００３７】グランドシール蒸気圧力調節弁７０の開度
を絞るとその上流側の圧力が上昇する。そこで調節弁６
６４は圧力上昇抑えるために開度を絞る。その結果、調
節弁６６４と調節弁７０を流れる流量は同じ流量まで絞
られて両者はバランスする。

【００３８】次に、図７において具体的制御方法を説明
する。前述した従来技術における制御方法と同様に、補
助蒸気母管８６及びグランドシール補助蒸気ヘッダ７２
の圧力を圧力検出器９０及び９２で検出し、圧力調節器
９４及び９６により設定圧力との偏差を演算し、信号変
換器９８、１００、１０２によって補助蒸気圧力調節弁
６６、グランド蒸気圧力調節弁７０、グランド蒸気排気
弁い８４の開閉制御を行うが、本発明によれば、補助蒸
気圧力調節弁６６を１個の弁６６４とし、制御範囲を広
くしているため、プラントの構成軸数が多くなると調節
弁６６４の性能上、最小流量の絞り込みに限界が生じる
場合も考えられる。

【００３９】このような場合は、補助蒸気供給圧力調節
弁６６４のミニマム開度分の蒸気をグランドシール蒸気
ヘッダ７２に取り込むことが出来るようグランド蒸気圧
力調節弁７０（またはグランド蒸気排気弁８４）に、開
度の下限を制限する弁開度の下限制限器１０４を追加す
る。

【００４０】この装置１０４は、圧力調節器９６によっ
て行われた演算結果により、グランド蒸気圧力調節弁７
０を絞り込んでいく場合に、上流側の補助蒸気供給圧力
調節弁６６４の絞り込み限界流量（最小流量）以下まで
絞ることができないように、弁の開度を制限するもので
あり、これにより、グランドシール蒸気ヘッダ７２には
補助蒸気圧力供給調節弁６６４のミニマム開度分の蒸気
が取り込まれ、グランド蒸気排気弁８４から排出するこ
とにより安定運転される。また、この装置１０４は同様
にグランド蒸気排気弁８４に取り付けても同じ効果を得
ることができる。

【００４１】さらに、グランド蒸気排気弁８４から排出
された蒸気を低圧タービン６２に導き、タービンの動力
として回収し、タービンで仕事をさせることにより、余
剰蒸気を無駄無く利用することができる。また、給水加
熱器が設置されたプラントにおいては、排出蒸気を給水
加熱器に導き、給水加熱用蒸気として利用することも可
能である。

【００４２】

【発明の効果】本発明は、高圧タービングランドからシ
ール蒸気ヘッダへのシール蒸気供給ラインを削除すると
ともに、このグランドシールからのリーク蒸気を下段の
低圧タービンに送ってエネルギーを回収するものであ
る。これによって、グランドリーク蒸気の補助蒸気ヘッ
ダへの流入量が減少するので、その分補助蒸気側からの
供給量を増加させて全運転領域に亘ってグランドシール
に必要な蒸気量を供給する。したがって、高負荷運転時
に発生する余剰蒸気量は少なくなり、復水器へ廃棄され
る蒸気の減少に伴いプラント全体の熱効率の向上が図ら
れる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明装置の一実施例を示す系統図である。

【図２】従来の装置の構成を示す系統図である。

【図３】従来装置の蒸気タービンの運転負荷とグランド
シールの必要蒸気量およびタービングランドからのリー
ク蒸気量との関係を示す図である。

【図４】本発明装置の蒸気タービンの運転負荷とグラン
ドシールの必要蒸気量、タービングランドからのリーク
蒸気量の関係を示す図である。

【図５】グランドシール蒸気ヘッダ圧力と圧力調節弁の
弁開度との関係を示す図である。

【図６】従来装置による圧力制御方法を示す図である。

【図７】本発明装置による圧力制御方法を示す図であ
る。

【符号の説明】

１０…ガスタービン、１２…排熱回収ボイラ、１４…高
圧ドラム、１６…飽和蒸気、１８…高圧過熱器、２０…
過熱蒸気、２２…高圧主蒸気加減弁、２４…高圧蒸気タ
ービン、２６…低温再熱蒸気管、２８…中圧ドラム、３
４…中圧過熱器、３６…過熱蒸気、４０…再熱器、４２
…過熱蒸気、４４…再熱蒸気加減弁、４６…中圧蒸気タ
ービン、５０…低圧ドラム、５２…飽和蒸気、５４…低
圧過熱器、５６…過熱蒸気、５８…低圧主蒸気加減弁、
６２…低圧蒸気タービン、６４…発電機、６５…抽気蒸
気、６６…補助蒸気供給圧力調節弁、６８…減温器、７
０…グランド蒸気圧力調節弁、７２…グランドシール蒸
気ヘッダ、７４…タービングランドシール部、８１…高
圧タービングランドリーク蒸気、８３…高圧タービング
ランドリーク蒸気供給ライン、８４…グランド蒸気排気
弁、８５…復水器、８６…補助蒸気母管、９０…圧力検
出器、９２…圧力検出器、９４…圧力調節器、９６…圧
力調節器、９８…信号変換器、１００…信号変換器、１
０２…信号変換器、１０４…弁開度の下限制限器。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者服部洋市茨城県日立市幸町三丁目２番１号日立エンジニアリング株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】排ガスを熱源として蒸気を発生させる排
熱回収ボイラと、同一軸に接続されるとともに、前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される複数の蒸
気タービンを含む複数のタービンユニットと、前記ター
ビンユニットの各タービンのグランドシールに所定圧力
のグランドシール蒸気を全運転領域に亘って常時供給す
る補助蒸気ヘッダと、前記補助蒸気ヘッダの圧力が所定
値を越えたとき前記補助蒸気ヘッダの蒸気を排出するグ
ランド蒸気排気弁と、前記タービンユニットの高圧側タ
ービンのグランドシールからのリーク蒸気を下段側の低
圧タービンに供給してエネルギーを回収するエネルギー
回収装置と、前記補助蒸気ヘッダの圧力が所定値以下の
とき外部から補助蒸気を供給し、その圧力を所定値に維
持するグランド蒸気圧力調節弁を備え、前記タービング
ランドシールからのリーク蒸気の供給量と、前記補助蒸
気の供給量の和が前記グランドシールの必要蒸気量にな
るように制御するとともに、前記タービングランドシー
ルからのリーク蒸気量を前記必要グランドシール蒸気量
より低く設定し、全運転領域に亘り前記補助蒸気ヘッダ
へ前記グランド蒸気圧力調節弁から補助蒸気を供給する
ようにしたことを特徴とする蒸気タービングランドシー
ルの蒸気供給装置。
【請求項２】請求項１において、前記排ガスはガスタ
ービンから供給される蒸気タービングランドシールの蒸
気供給装置。
【請求項３】請求項１において、前記グランド蒸気圧
力調節弁の上流側に所定圧力の蒸気を供給する補助蒸気
供給圧力調節弁を設け、前記グランド蒸気圧力調節弁お
よび前記グランド蒸気排気弁の少なくとも一方に、最小
開度制限を設け、前記タービンユニットの運転ユニット
数（運転軸数）に応じてその開度を変更可能である蒸気
タービングランドシールの蒸気供給装置。
【請求項４】請求項１において、前記グランド蒸気排
気弁から排出された余剰蒸気を蒸気タービン側に回収す
るエネルギー回収装置を設け、余剰蒸気をプラント内に
回収して利用する蒸気タービングランドシールの蒸気供
給装置。
【請求項５】排ガスを熱源として蒸気を発生させる排
熱回収ボイラと、同一軸に接続されるとともに、前記排
熱回収ボイラで発生した蒸気により駆動される複数の蒸
気タービンを含む複数のタービンユニットと、前記ター
ビンユニットの各タービンのグランドシールに所定圧力
のグランドシール蒸気を全運転領域に亘って常時供給す
る補助蒸気ヘッダと、前記補助蒸気ヘッダの圧力が所定
値を越えたとき前記補助蒸気ヘッダの蒸気を排出し、そ
の蒸気を低圧側タービンに供給するグランド蒸気排気弁
と、前記タービンユニットの高圧側タービンのグランド
シールからのリーク蒸気を下段側の低圧タービンに供給
してエネルギーを回収するエネルギー回収装置と、前記
各補助蒸気ヘッダの圧力が所定値以下のとき補助蒸気を
前記補助蒸気ヘッダへ供給し、その圧力を所定値に維持
するグランド蒸気圧力調節弁を備えたことを特徴とする
蒸気タービングランドシールの蒸気供給装置。