JP2000303144A - 耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2000303144A JP2000303144A JP31566699A JP31566699A JP2000303144A JP 2000303144 A JP2000303144 A JP 2000303144A JP 31566699 A JP31566699 A JP 31566699A JP 31566699 A JP31566699 A JP 31566699A JP 2000303144 A JP2000303144 A JP 2000303144A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- mass
- strength
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、プレス加工において二次加工脆
性、深絞り性および表面性状に優れた高強度薄鋼板およ
びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４０〜０．０１
％、Ｓｉ：０．０７％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：
０．００４％以下、Ｎｂ：０．１５％以下、かつ（１）
式を満足する残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物
からなる成分を有する鋼をＡｒ3点以上で熱間仕上圧延
を終了後、５００〜７００℃で巻取りし、冷間圧延、焼
鈍および亜鉛めっき処理を施し、単軸引張り試験による
公称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上
であることを特徴とする、耐二次加工脆性および成形性
に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法。 （１２／９３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ （１） 但
し、Ｎｂ*＝Ｎｂ―（９３／１４）×Ｎ
性、深絞り性および表面性状に優れた高強度薄鋼板およ
びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．００４０〜０．０１
％、Ｓｉ：０．０７％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：
０．００４％以下、Ｎｂ：０．１５％以下、かつ（１）
式を満足する残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物
からなる成分を有する鋼をＡｒ3点以上で熱間仕上圧延
を終了後、５００〜７００℃で巻取りし、冷間圧延、焼
鈍および亜鉛めっき処理を施し、単軸引張り試験による
公称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上
であることを特徴とする、耐二次加工脆性および成形性
に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法。 （１２／９３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ （１） 但
し、Ｎｂ*＝Ｎｂ―（９３／１４）×Ｎ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プレス加工におい
て二次加工脆性およびストレッチャーストレインが発生
せず、かつ深絞り性および表面性状に優れた高強度冷延
鋼板、高強度亜鉛系めっき鋼板およびそれらの製造方法
に関するもので、自動車鋼板を始め、家庭用電気製品、
建材等に広く活用できる。
て二次加工脆性およびストレッチャーストレインが発生
せず、かつ深絞り性および表面性状に優れた高強度冷延
鋼板、高強度亜鉛系めっき鋼板およびそれらの製造方法
に関するもので、自動車鋼板を始め、家庭用電気製品、
建材等に広く活用できる。
【０００２】
【従来技術】自動車用鋼板等プレス加工によって成形さ
れる高強度亜鉛系めっき鋼板には、外板材に使用できる
高いレベルの表面品質はもとより、深絞り性、ストレッ
チャーストレインの発生を抑えるための非時効性が要求
されている。これまでに、深絞り性および非時効性を高
めるため、Ｃ量を極力低減すると同時に、ＴｉおよびＮ
ｂを添加して有害な固溶Ｃを炭化物として固定したＩＦ
鋼をベースとした高強度鋼板が開発されてきた。
れる高強度亜鉛系めっき鋼板には、外板材に使用できる
高いレベルの表面品質はもとより、深絞り性、ストレッ
チャーストレインの発生を抑えるための非時効性が要求
されている。これまでに、深絞り性および非時効性を高
めるため、Ｃ量を極力低減すると同時に、ＴｉおよびＮ
ｂを添加して有害な固溶Ｃを炭化物として固定したＩＦ
鋼をベースとした高強度鋼板が開発されてきた。
【０００３】しかし、ＩＦ鋼では、粒界が清浄化し脆弱
であるため、深絞り加工時の縮みフランジ変形において
強度の圧縮加工を受けた部分が、その後の加工において
脆性破壊を生じる二次加工脆性感受性が高いという問題
がある。これに対して、ＩＦ鋼並の特性を維持しつつ耐
二次加工脆性を高めるために種々の提案がなされてき
た。
であるため、深絞り加工時の縮みフランジ変形において
強度の圧縮加工を受けた部分が、その後の加工において
脆性破壊を生じる二次加工脆性感受性が高いという問題
がある。これに対して、ＩＦ鋼並の特性を維持しつつ耐
二次加工脆性を高めるために種々の提案がなされてき
た。
【０００４】まず、固溶Ｃを一部残留させる技術が提案
されており、たとえば、特公昭６１−３２３７５号公報
には、Ｎに対して当量比以下のＴｉ，Ｃに対しても実質
当量比以下のＮｂを添加することによって、ｒ値の低
下、降伏強度の上昇、伸びの低下を防止すると同時に、
固溶Ｃの一部を粒界に残留させて耐二次加工脆性を高め
る技術が開示されている（以下、従来技術１）。
されており、たとえば、特公昭６１−３２３７５号公報
には、Ｎに対して当量比以下のＴｉ，Ｃに対しても実質
当量比以下のＮｂを添加することによって、ｒ値の低
下、降伏強度の上昇、伸びの低下を防止すると同時に、
固溶Ｃの一部を粒界に残留させて耐二次加工脆性を高め
る技術が開示されている（以下、従来技術１）。
【０００５】また、特開平５−１１２８４５号公報に
は、Ｃ量の下限を制限すると共にＭｎ，Ｃｒを積極的に
添加し、固溶Ｃ量を高めて耐二次加工脆性を高める技術
が提案されている（以下、従来技術２）。特開平５−７
０８３６号公報には、Ｔｉ，Ｎｂによって固定するＣ量
の下限を制限して結晶粒の成長を抑制する炭化物の生成
量を確保し、結晶粒の微細化により優れた強度―延性バ
ランスを得ると同時に、ＳｉおよびＰ量の上限規制とＢ
添加によって耐二次加工脆性を高める技術が提案されて
いる（以下、従来技術３）。
は、Ｃ量の下限を制限すると共にＭｎ，Ｃｒを積極的に
添加し、固溶Ｃ量を高めて耐二次加工脆性を高める技術
が提案されている（以下、従来技術２）。特開平５−７
０８３６号公報には、Ｔｉ，Ｎｂによって固定するＣ量
の下限を制限して結晶粒の成長を抑制する炭化物の生成
量を確保し、結晶粒の微細化により優れた強度―延性バ
ランスを得ると同時に、ＳｉおよびＰ量の上限規制とＢ
添加によって耐二次加工脆性を高める技術が提案されて
いる（以下、従来技術３）。
【０００６】特開平２−１７５８３７号公報には、でき
るだけＣ量を低減してＴｉで固定することでｒ値を高
め、Ｎｂ添加によって微細ＮｂＣを析出させて結晶粒界
を鋸状にすることで二次加工脆性を向上させる技術が開
示されている（以下、従来技術４）。
るだけＣ量を低減してＴｉで固定することでｒ値を高
め、Ｎｂ添加によって微細ＮｂＣを析出させて結晶粒界
を鋸状にすることで二次加工脆性を向上させる技術が開
示されている（以下、従来技術４）。
【０００７】しかしながら、従来技術１および２は、い
ずれも固溶Ｃを残留させて耐二次加工脆性を高めるた
め、夏季等の気温が比較的高い環境において長時間保持
された場合に時効の問題が懸念される。従来技術１では
１００℃で１ｈｒの加速試験により、耐時効性を評価し
ているが、常温において数ヶ月に渡る長期の時効試験で
評価した場合、ＴｉあるいはＮｂの添加量がＣ，Ｎに対
して当量比以下である場合、上記加速試験で問題ないと
判断されたものであっても、ストレッチャーストレイン
の原因となる降伏伸びが観察される場合が多い。
ずれも固溶Ｃを残留させて耐二次加工脆性を高めるた
め、夏季等の気温が比較的高い環境において長時間保持
された場合に時効の問題が懸念される。従来技術１では
１００℃で１ｈｒの加速試験により、耐時効性を評価し
ているが、常温において数ヶ月に渡る長期の時効試験で
評価した場合、ＴｉあるいはＮｂの添加量がＣ，Ｎに対
して当量比以下である場合、上記加速試験で問題ないと
判断されたものであっても、ストレッチャーストレイン
の原因となる降伏伸びが観察される場合が多い。
【０００８】また、従来技術３は、Ｂの添加によって耐
二次加工脆性を高める技術であるが、Ｂは粒界に偏析
し、冷間加工時の結晶回転を抑制し高ｒ値を得る上で好
ましい集合組織の発達を阻害するため、深絞り性が劣化
する。従来技術４は、Ｎｂ添加により、粒界を鋸状と
し、耐二次加工脆性を高める技術であるが、鋸状の粒界
により、粒界の拘束力が高まり、結晶粒内に変形が集中
して延性が低下する。この傾向は特に局部延性において
顕著であり、伸びフランジ性の低下を招く事になってい
た。
二次加工脆性を高める技術であるが、Ｂは粒界に偏析
し、冷間加工時の結晶回転を抑制し高ｒ値を得る上で好
ましい集合組織の発達を阻害するため、深絞り性が劣化
する。従来技術４は、Ｎｂ添加により、粒界を鋸状と
し、耐二次加工脆性を高める技術であるが、鋸状の粒界
により、粒界の拘束力が高まり、結晶粒内に変形が集中
して延性が低下する。この傾向は特に局部延性において
顕著であり、伸びフランジ性の低下を招く事になってい
た。
【０００９】さらに、本従来技術ではｒ値を高めるため
に、Ｃ，Ｎ，Ｓに対し、当量比以上のＴｉ添加をおこな
っており、実施例では実質的に０．０３％を超える添加
量を必要としている。このため、溶融亜鉛めっきにおい
て縞状のＴｉマークと呼ばれる表面ムラが発生し、自動
車外板など表面品質が要求される用途には使用できなか
った。このように、従来技術では、非時効でかつ高い深
絞り性を有し、二次加工脆性の生じない亜鉛めっき鋼板
を得ることは困難であった。
に、Ｃ，Ｎ，Ｓに対し、当量比以上のＴｉ添加をおこな
っており、実施例では実質的に０．０３％を超える添加
量を必要としている。このため、溶融亜鉛めっきにおい
て縞状のＴｉマークと呼ばれる表面ムラが発生し、自動
車外板など表面品質が要求される用途には使用できなか
った。このように、従来技術では、非時効でかつ高い深
絞り性を有し、二次加工脆性の生じない亜鉛めっき鋼板
を得ることは困難であった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は自動車外板用
途などへの適用も可能な高表面品質、非時効でかつ高い
深絞り性を有し耐二次加工脆性に優れた高強度薄鋼板、
特に引張強度が340MPa以上の高強度薄鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
途などへの適用も可能な高表面品質、非時効でかつ高い
深絞り性を有し耐二次加工脆性に優れた高強度薄鋼板、
特に引張強度が340MPa以上の高強度薄鋼板およびその製
造方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、非時効性
の障害となる残留固溶Ｃ、ｒ値の向上に限界をもたらす
Ｂ添加、および伸びフランジ性を劣化させるＮｂＣによ
る粒界形状制御を用いることなく、耐二次加工脆性を向
上させる技術を鋭意、検討し、その結果、Ｃ量、Ｎｂ量
およびＮｂ／Ｃを特定の範囲内に制御することにより、
非時効でかつ深絞り性を有し、耐二次加工脆性に優れた
高強度亜鉛系めっき鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成させた。尚、本発明で薄鋼板とは、冷延鋼板、
亜鉛系めっき鋼板を総称したものとする。
の障害となる残留固溶Ｃ、ｒ値の向上に限界をもたらす
Ｂ添加、および伸びフランジ性を劣化させるＮｂＣによ
る粒界形状制御を用いることなく、耐二次加工脆性を向
上させる技術を鋭意、検討し、その結果、Ｃ量、Ｎｂ量
およびＮｂ／Ｃを特定の範囲内に制御することにより、
非時効でかつ深絞り性を有し、耐二次加工脆性に優れた
高強度亜鉛系めっき鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成させた。尚、本発明で薄鋼板とは、冷延鋼板、
亜鉛系めっき鋼板を総称したものとする。
【００１２】すなわち、本発明は １．質量％で、Ｃ：０．００４０〜０．０１％、Ｓｉ：
０．０５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．０
１〜０．０５％、Ｓ：０．０２％以下、Al：0.01〜0.1
%、Ｎ：０．００４％以下、Ｎｂ：０．１５％以下、か
つ（１）式を満足する残部が実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる成分を有し、単軸引張り試験による公
称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上で
あることを特徴とする、耐二次加工脆性および成形性に
優れた高強度薄鋼板。
０．０５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ：０．０
１〜０．０５％、Ｓ：０．０２％以下、Al：0.01〜0.1
%、Ｎ：０．００４％以下、Ｎｂ：０．１５％以下、か
つ（１）式を満足する残部が実質的にＦｅおよび不可避
的不純物からなる成分を有し、単軸引張り試験による公
称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上で
あることを特徴とする、耐二次加工脆性および成形性に
優れた高強度薄鋼板。
【００１３】 （１２／９３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ （１） 但し、Ｎｂ*＝Ｎｂ―（９３／１４）×Ｎ、Ｃ（質量
％），Ｎｂ（質量％）、Ｎ（質量％） ２．質量％で、さらに、Ｔｉを０．０５％以下含有して
いることを特徴とする1に記載の耐二次加工脆性および
成形性に優れた高強度薄鋼板。
％），Ｎｂ（質量％）、Ｎ（質量％） ２．質量％で、さらに、Ｔｉを０．０５％以下含有して
いることを特徴とする1に記載の耐二次加工脆性および
成形性に優れた高強度薄鋼板。
【００１４】３．質量％で、さらに、Ｂを０．００２％
以下含有していることを特徴とする1または2に記載の耐
二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板。
以下含有していることを特徴とする1または2に記載の耐
二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板。
【００１５】４．１乃至３の何れかに記載の成分を有す
る鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧延す
る工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で巻取
る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍を施す工
程とを具備する耐二次加工脆性に優れた高強度冷延鋼板
の製造方法。
る鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧延す
る工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で巻取
る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍を施す工
程とを具備する耐二次加工脆性に優れた高強度冷延鋼板
の製造方法。
【００１６】５．１乃至３の何れかに記載の成分を有す
る鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧延す
る工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で巻取
る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍・亜鉛系
めっき処理を施す工程とを具備する耐二次加工脆性に優
れた高強度亜鉛系めっき鋼板の製造方法。
る鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧延す
る工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で巻取
る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍・亜鉛系
めっき処理を施す工程とを具備する耐二次加工脆性に優
れた高強度亜鉛系めっき鋼板の製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の成分組成範囲、
製造条件について説明する。
製造条件について説明する。
【００１８】１．成分組成範囲 Ｃ：０．００４０〜０．０１％ Ｃは強度を確保するために添加する。３４０ＭＰａ以上
の引張り強度を確保するため、０．００４０％以上添加
するが、０．０１％を超えると、粒界に炭化物の析出が
認められるようになり、二次加工脆性が劣化するため、
０．００４０〜０．０１％とする。析出物の形態および
分散状態を適正に制御し、更に耐二次加工脆性を改善
し、より好ましい総合性能を引き出すには、Ｃ添加量を
０．００５０〜０．００８０％、さらに望ましくは、
０．００５０〜０．００７４％の範囲に規制することが
好ましい。
の引張り強度を確保するため、０．００４０％以上添加
するが、０．０１％を超えると、粒界に炭化物の析出が
認められるようになり、二次加工脆性が劣化するため、
０．００４０〜０．０１％とする。析出物の形態および
分散状態を適正に制御し、更に耐二次加工脆性を改善
し、より好ましい総合性能を引き出すには、Ｃ添加量を
０．００５０〜０．００８０％、さらに望ましくは、
０．００５０〜０．００７４％の範囲に規制することが
好ましい。
【００１９】Ｓｉ：０．０５％以下 Ｓｉは、過剰に添加すると亜鉛めっき密着性が劣化する
ため、０．０５％以下とする。
ため、０．０５％以下とする。
【００２０】Ｍｎ：０．１〜０．７％ Ｍｎは鋼中のＳをＭｎＳとして析出させ、スラブの熱間
割れを防止する。また、亜鉛めっき密着性を劣化させる
ことなく強度を高めることができるため、添加する。
割れを防止する。また、亜鉛めっき密着性を劣化させる
ことなく強度を高めることができるため、添加する。
【００２１】Ｓを析出固定するために必要な０．１％以
上とするが、過剰に添加すると強度上昇に伴い延性が低
下するので、０．７％を上限とする。
上とするが、過剰に添加すると強度上昇に伴い延性が低
下するので、０．７％を上限とする。
【００２２】Ｐ：０．０１〜０．０５％ Ｐは鋼の強化に有効な元素であり、０．０１％以上添加
するが、０．０５％を超えて添加すると亜鉛めっき密着
性を劣化させるので、０．０５％以下とする。
するが、０．０５％を超えて添加すると亜鉛めっき密着
性を劣化させるので、０．０５％以下とする。
【００２３】Ｓ：０．０２％以下 Ｓは熱間加工性を低下させ、スラブの熱間割れ感受性を
高める。また、微細なＭｎＳの析出により、加工性を劣
化させるので、０．０２％を上限とする。
高める。また、微細なＭｎＳの析出により、加工性を劣
化させるので、０．０２％を上限とする。
【００２４】Ａｌ：０．０１〜０．１％ 鋼中NをＡｌＮとして析出させ、固溶Ｎを極力残さない
ために添加する。０．０１％未満では、こうした効果が
十分でなく、また０．１％を超えると残存する固溶Ａｌ
により、延性が低下するために、上限を０．１％と規定
する。
ために添加する。０．０１％未満では、こうした効果が
十分でなく、また０．１％を超えると残存する固溶Ａｌ
により、延性が低下するために、上限を０．１％と規定
する。
【００２５】Ｎ：０．００４％以下 ＡｌＮとして析出し、無害化されるが、上記Ａｌの下限
量でも極力無害化されるように、０．００４％以下とす
る。
量でも極力無害化されるように、０．００４％以下とす
る。
【００２６】Ｎｂ：０．１５％以下 Ｎｂは固溶Ｃを固定し、耐二次加工脆性および成形性を
改善するため、添加する。しかしながら、過剰添加は延
性を低下させるので、Ｎｂの上限は０．１５％とする。
析出物の形態および分散状態を適正に制御し、耐二次加
工脆性をより向上させるには、Ｎｂ添加量をＮｂ＞０．
０３５％とすることが望ましく、さらに耐二次加工脆性
を改善しより総合性能を改善するには、Ｎｂ≧０．０８
０％とすることが望ましい。但し、コストを考慮した場
合、上限はＮｂ≦０．１４０％とすることが望ましい。
改善するため、添加する。しかしながら、過剰添加は延
性を低下させるので、Ｎｂの上限は０．１５％とする。
析出物の形態および分散状態を適正に制御し、耐二次加
工脆性をより向上させるには、Ｎｂ添加量をＮｂ＞０．
０３５％とすることが望ましく、さらに耐二次加工脆性
を改善しより総合性能を改善するには、Ｎｂ≧０．０８
０％とすることが望ましい。但し、コストを考慮した場
合、上限はＮｂ≦０．１４０％とすることが望ましい。
【００２７】（１２／９３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ 但し、Ｎｂ*＝Ｎｂ―（９３／１４）×Ｎ 本発明では、優れた耐二次加工脆性感受性およびｒ値を
鋼板に付与し、かつ非時効とするため、Ｃ量に応じてＮ
ｂ量を上式を満足するように規定する。図１に、Ｃ：
０．００４０〜０．０１％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０５％、Ｍｎ：０．１〜１．
０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｓ：０．００２〜
０．０２％の成分組成のスラブを作成し、熱間圧延後、
酸洗、冷間圧延し、８００℃で連続焼鈍を行い、最後に
０．５％の調質圧延を行って、耐二次加工脆性感受性を
評価した結果を示す。
鋼板に付与し、かつ非時効とするため、Ｃ量に応じてＮ
ｂ量を上式を満足するように規定する。図１に、Ｃ：
０．００４０〜０．０１％、Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％、Ｓｉ：０．０１〜０．０５％、Ｍｎ：０．１〜１．
０％、Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｓ：０．００２〜
０．０２％の成分組成のスラブを作成し、熱間圧延後、
酸洗、冷間圧延し、８００℃で連続焼鈍を行い、最後に
０．５％の調質圧延を行って、耐二次加工脆性感受性を
評価した結果を示す。
【００２８】耐二次加工脆性は、鋼板から直径１０５ｍ
ｍのブランクを打ち抜き、カップ状に深絞り成形し、得
られたカップサンプルを種々の冷媒（エチルアルコール
等）の中に保存した後に円錐ポンチでカップの端部を広
げる加工を加え、延性破壊から脆性破壊へ移行する温度
を測定して二次加工脆化温度とした。
ｍのブランクを打ち抜き、カップ状に深絞り成形し、得
られたカップサンプルを種々の冷媒（エチルアルコール
等）の中に保存した後に円錐ポンチでカップの端部を広
げる加工を加え、延性破壊から脆性破壊へ移行する温度
を測定して二次加工脆化温度とした。
【００２９】二次加工脆化温度は、公称ひずみ１％と１
０％の２点法のｎ値が０．２１以上で、かつ（１２／９
３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ 但し、Ｎｂ*はＮｂ―
（９３／１４）×Ｎで定義される有効Ｎｂ量において顕
著に低下し、優れた耐二次加工脆性感受性が得られてい
る。このような効果は詳細は不明であるが、以下の３点
の複合効果によるものと考えられる。
０％の２点法のｎ値が０．２１以上で、かつ（１２／９
３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ 但し、Ｎｂ*はＮｂ―
（９３／１４）×Ｎで定義される有効Ｎｂ量において顕
著に低下し、優れた耐二次加工脆性感受性が得られてい
る。このような効果は詳細は不明であるが、以下の３点
の複合効果によるものと考えられる。
【００３０】１）１％〜１０％の低歪領域におけるｎ値
の向上により、絞り加工時のパンチ底接触部の歪量が増
大し、深絞り加工での流入量が減少することで、縮みフ
ランジ変形における圧縮加工の程度が軽減される効果。
の向上により、絞り加工時のパンチ底接触部の歪量が増
大し、深絞り加工での流入量が減少することで、縮みフ
ランジ変形における圧縮加工の程度が軽減される効果。
【００３１】２）（１２／９３）×Ｎｂ＊／Ｃを１．２
以上とすることにより、炭化物の寸法および分散形態が
最適化され、深絞り加工時の縮みフランジ変形における
圧縮加工下においても、ミクロ的な歪が均一分散化され
るため特定の粒界への転位の集積がなく、粒界脆化が生
じない。
以上とすることにより、炭化物の寸法および分散形態が
最適化され、深絞り加工時の縮みフランジ変形における
圧縮加工下においても、ミクロ的な歪が均一分散化され
るため特定の粒界への転位の集積がなく、粒界脆化が生
じない。
【００３２】３）ＮｂＣ析出により、焼鈍板の結晶粒径
が従来鋼に比べ、微細化することにより靭性が改善され
る。
が従来鋼に比べ、微細化することにより靭性が改善され
る。
【００３３】なお、本発明において、さらに耐二次加工
脆性を改善するために、上記1）の理由から、公称ひず
み１％と１０％の２点法のｎ値を0.214以上とすること
が望ましい。
脆性を改善するために、上記1）の理由から、公称ひず
み１％と１０％の２点法のｎ値を0.214以上とすること
が望ましい。
【００３４】図２、３は、Ｃが０．００４０〜０．０１
％の鋼板について、ｒ値および３０℃で３ヶ月の時効を
行った後に引張り試験を行って降伏伸びを測定したもの
であるが、（１２／９３）×Ｎｂ＊／Ｃが１．２以上の
場合、固溶Ｃを完全に固定することができ、優れたｒ値
と非時効性が得られる。
％の鋼板について、ｒ値および３０℃で３ヶ月の時効を
行った後に引張り試験を行って降伏伸びを測定したもの
であるが、（１２／９３）×Ｎｂ＊／Ｃが１．２以上の
場合、固溶Ｃを完全に固定することができ、優れたｒ値
と非時効性が得られる。
【００３５】なお、本発明において、析出物の形態およ
び分散状態を制御し、更に優れた耐二次加工脆性、成形
性を確保するには、（１２／９３）×Ｎｂ＊／Ｃを１．
３〜２．２の範囲に規制することが望ましい。
び分散状態を制御し、更に優れた耐二次加工脆性、成形
性を確保するには、（１２／９３）×Ｎｂ＊／Ｃを１．
３〜２．２の範囲に規制することが望ましい。
【００３６】図１〜３より、鋼組成を（１２／９３）×
Ｎｂ＊／Ｃを１．２以上とし、単軸引張り試験における
公称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上
を満足する鋼の場合、優れた耐二次加工脆性感受性、成
形性および非時効性が得られる。
Ｎｂ＊／Ｃを１．２以上とし、単軸引張り試験における
公称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２１以上
を満足する鋼の場合、優れた耐二次加工脆性感受性、成
形性および非時効性が得られる。
【００３７】本発明の効果は、上述した規定により達成
されるが、さらに、品質改善および耐二次加工脆性の向
上のために、Ｔｉ,ＢをそれぞれＴｉ≦０．０５％、Ｂ
≦０．００２％の範囲で添加することが可能である。
されるが、さらに、品質改善および耐二次加工脆性の向
上のために、Ｔｉ,ＢをそれぞれＴｉ≦０．０５％、Ｂ
≦０．００２％の範囲で添加することが可能である。
【００３８】Ｔｉ：炭窒化物を形成し、熱延板の組織を
微細化することにより、成形性を改善する。しかしなが
ら、０．０５％を超えて添加した場合、析出物が粗大化
し、十分な効果が得られない。より望ましくは、特に溶
融亜鉛めっきの表面性状の観点から、上限を０．０２％
未満とし、必要な細粒化効果を得るために、下限を０．
００５％とすることが望ましい。
微細化することにより、成形性を改善する。しかしなが
ら、０．０５％を超えて添加した場合、析出物が粗大化
し、十分な効果が得られない。より望ましくは、特に溶
融亜鉛めっきの表面性状の観点から、上限を０．０２％
未満とし、必要な細粒化効果を得るために、下限を０．
００５％とすることが望ましい。
【００３９】Ｂ：結晶粒界を強化し、耐二次加工脆性を
改善するために添加するが、０．００２％を超えて添加
した場合、成形性が大幅に低下するので、上限を０．０
０２％とする。本発明鋼は、結晶粒が微細化されてお
り、極めて優れた耐二次加工脆性を示すので、望ましく
は成形性の低下を極力抑えるために、Ｂ添加量を０．０
００１〜０．００１％の範囲に規制することが望まし
い。
改善するために添加するが、０．００２％を超えて添加
した場合、成形性が大幅に低下するので、上限を０．０
０２％とする。本発明鋼は、結晶粒が微細化されてお
り、極めて優れた耐二次加工脆性を示すので、望ましく
は成形性の低下を極力抑えるために、Ｂ添加量を０．０
００１〜０．００１％の範囲に規制することが望まし
い。
【００４０】また、本発明の高強度薄鋼板は、上記式
（1）により固溶Ｃ,Ｎが完全に固定されるため、そのＢ
Ｈ(焼付け硬化性)が１９．６ＭＰａ未満であり、夏季等
の気温が比較的高い環境において長時間保持された場合
にも、時効が問題となることはない。さらに、溶接部の
加工性にも優れており、テーラードブランクのような新
技術にも対応可能である。
（1）により固溶Ｃ,Ｎが完全に固定されるため、そのＢ
Ｈ(焼付け硬化性)が１９．６ＭＰａ未満であり、夏季等
の気温が比較的高い環境において長時間保持された場合
にも、時効が問題となることはない。さらに、溶接部の
加工性にも優れており、テーラードブランクのような新
技術にも対応可能である。
【００４１】２．製造条件 上記成分を有する鋼の連続鋳造スラブを加熱後、あるい
は加熱することなく直ちに熱間圧延を行う。
は加熱することなく直ちに熱間圧延を行う。
【００４２】熱間圧延仕上温度：Ａｒ3点以上 仕上温度がＡｒ3点未満であると、１〜１０％の低歪領
域におけるｎ値が低下し、耐二次加工脆性が劣化するた
め、Ａｒ3点以上とする。
域におけるｎ値が低下し、耐二次加工脆性が劣化するた
め、Ａｒ3点以上とする。
【００４３】巻取り温度：５００〜７００℃以下 巻取り温度は、ＮｂＣを十分に析出させるため５００℃
以上とし、鋼板表面のスケール剥がれによる押し込み疵
を防止するため７００℃以下とする。
以上とし、鋼板表面のスケール剥がれによる押し込み疵
を防止するため７００℃以下とする。
【００４４】本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板を主な対象
とするものであるが、電気亜鉛めっき鋼板でもその目的
とする効果が得られる。また、めっきを施さない冷延鋼
板であってもその優れた耐二次加工脆性、非時効性、加
工性により、自動車鋼板を始めとする種々の用途に利用
することができる。尚、本発明では冷間圧延，焼鈍およ
び亜鉛めっき処理は常法によるもので、その目的とする
効果は得られる。また、めっき後に、有機皮膜処理を施
してもよい。
とするものであるが、電気亜鉛めっき鋼板でもその目的
とする効果が得られる。また、めっきを施さない冷延鋼
板であってもその優れた耐二次加工脆性、非時効性、加
工性により、自動車鋼板を始めとする種々の用途に利用
することができる。尚、本発明では冷間圧延，焼鈍およ
び亜鉛めっき処理は常法によるもので、その目的とする
効果は得られる。また、めっき後に、有機皮膜処理を施
してもよい。
【００４５】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を溶製し、２５０ｍ
ｍ厚の連続鋳造スラブとしたものを１２００℃に加熱
後、仕上温度８９０〜９４０℃、巻取り温度６００〜６
５０℃で熱間圧延して板厚２．８ｍｍの熱延鋼板とし、
酸洗後に板厚０．７ｍｍまで冷間圧延を施した後、連続
溶融亜鉛めっきラインにて焼鈍温度８００〜８６０℃、
めっき浴温度４６０℃、合金化処理温度５００℃で合金
化溶融亜鉛めっきを施した。
ｍ厚の連続鋳造スラブとしたものを１２００℃に加熱
後、仕上温度８９０〜９４０℃、巻取り温度６００〜６
５０℃で熱間圧延して板厚２．８ｍｍの熱延鋼板とし、
酸洗後に板厚０．７ｍｍまで冷間圧延を施した後、連続
溶融亜鉛めっきラインにて焼鈍温度８００〜８６０℃、
めっき浴温度４６０℃、合金化処理温度５００℃で合金
化溶融亜鉛めっきを施した。
【００４６】その後、０．７％の調質圧延を行った後、
引張試験片を採取して１％と１０％の２点法によるｎ
値、ＴＳおよびｒ値を求めると共に、前記と同様のカッ
プ絞りによる試験法にて耐二次加工脆性感受性を調査し
た。なお、引張試験は、Ｌ方向より採取したＪＩＳ５号
引張試験片によって実施した。また、３０℃で3ヶ月の
時効を行った後に引張試験を行って降伏伸びを測定し
て、非時効性を評価した。
引張試験片を採取して１％と１０％の２点法によるｎ
値、ＴＳおよびｒ値を求めると共に、前記と同様のカッ
プ絞りによる試験法にて耐二次加工脆性感受性を調査し
た。なお、引張試験は、Ｌ方向より採取したＪＩＳ５号
引張試験片によって実施した。また、３０℃で3ヶ月の
時効を行った後に引張試験を行って降伏伸びを測定し
て、非時効性を評価した。
【００４７】表2から明らかなように、鋼番１〜１5の本
発明鋼は、優れた成形性を示し、かつ、いずれも二次加
工脆化温度が−８５℃以下という極めて優れた耐二次加
工脆性を有しており、さらに表面性状の問題もなく、非
時効である。また、本発明鋼は、上記の特性に加え、溶
接部の加工性、疲労特性にも優れていることが確認され
た。
発明鋼は、優れた成形性を示し、かつ、いずれも二次加
工脆化温度が−８５℃以下という極めて優れた耐二次加
工脆性を有しており、さらに表面性状の問題もなく、非
時効である。また、本発明鋼は、上記の特性に加え、溶
接部の加工性、疲労特性にも優れていることが確認され
た。
【００４８】これに対して、例えば、比較例Ｎｏ．１
６，２１は、Ｃ，Ｐ量が本発明範囲外のため、強度不足
が生じ、比較例Ｎｏ．１９、２０は、Ｓｉ，Ｐ量が不適
切なため、表面性状が著しく劣る。比較鋼Ｎｏ．１７
は、仕上圧延温度がＡｒ3点以下であるため、また、比
較例Ｎｏ．１８，２２はＮｂ＊／Ｃ値が適正でないた
め、いずれも成形性、耐二次加工脆化温度が十分でな
い。
６，２１は、Ｃ，Ｐ量が本発明範囲外のため、強度不足
が生じ、比較例Ｎｏ．１９、２０は、Ｓｉ，Ｐ量が不適
切なため、表面性状が著しく劣る。比較鋼Ｎｏ．１７
は、仕上圧延温度がＡｒ3点以下であるため、また、比
較例Ｎｏ．１８，２２はＮｂ＊／Ｃ値が適正でないた
め、いずれも成形性、耐二次加工脆化温度が十分でな
い。
【００４９】
【表１】
【００５０】
【表２】
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
表面性状を損なうことなく非時効でかつかつ高成形性を
有する耐二次加工脆性に優れた亜鉛めっき鋼板を得るこ
とができ、自動車用鋼板を始めとする種々の分野への適
用が可能で産業上、極めて有意義である。
表面性状を損なうことなく非時効でかつかつ高成形性を
有する耐二次加工脆性に優れた亜鉛めっき鋼板を得るこ
とができ、自動車用鋼板を始めとする種々の分野への適
用が可能で産業上、極めて有意義である。
【図１】耐二次加工脆性に及ぼすＮｂ，Ｃの影響を示す
図
図
【図２】深絞り性、非時効性に及ぼすＮｂ，Ｃの影響を
示す図
示す図
【図３】非時効性に及ぼすＮｂ，Ｃの影響を示す図
フロントページの続き (72)発明者 藤田 毅 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 北野 総人 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 森田 正哉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 山崎 雄司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 占部 俊明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA15 EA18 EA19 EA23 EA25 EA27 EA31 EB03 EB06 EB08 FC04 FC07 FE01 FE02 FE03 GA05 HA02 HA05
Claims (5)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．００４０〜０．０１
％、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｐ：０．０１〜０．０５％、Ｓ：０．０２％以下、Al：
0.01〜0.1%、Ｎ：０．００４％以下、Ｎｂ：０．１５％
以下、かつ（１）式を満足する残部が実質的にＦｅおよ
び不可避的不純物からなる成分を有し、単軸引張り試験
による公称ひずみ１％と１０％の２点法のｎ値が０．２
１以上であることを特徴とする、耐二次加工脆性および
成形性に優れた高強度薄鋼板。 （１２／９３）×Ｎｂ*／Ｃ≧１．２ （１） 但し、Ｎｂ*＝Ｎｂ―（９３／１４）×Ｎ、Ｃ（質量
％），Ｎｂ（質量％）、Ｎ（質量％） - 【請求項２】質量％で、さらに、Ｔｉを０．０５％以下
含有していることを特徴とする請求項1に記載の耐二次
加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板。 - 【請求項３】質量％で、さらに、Ｂを０．００２％以下
含有していることを特徴とする請求項1または2に記載の
耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板。 - 【請求項４】 請求項１乃至３の何れかに記載の成分を
有する鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧
延する工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で
巻取る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍を施
す工程とを具備する耐二次加工脆性に優れた高強度冷延
鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１乃至３の何れかに記載の成分を
有する鋼スラブをＡｒ3変態点以上の仕上温度で熱間圧
延する工程と、熱間圧延後の鋼板を５００〜７００℃で
巻取る工程と、巻取られた鋼板を、冷間圧延・焼鈍・亜
鉛系めっき処理を施す工程とを具備する耐二次加工脆性
に優れた高強度亜鉛系めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31566699A JP3840855B2 (ja) | 1999-02-15 | 1999-11-05 | 耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3628399 | 1999-02-15 | ||
| JP11-36283 | 1999-02-15 | ||
| JP31566699A JP3840855B2 (ja) | 1999-02-15 | 1999-11-05 | 耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000303144A true JP2000303144A (ja) | 2000-10-31 |
| JP3840855B2 JP3840855B2 (ja) | 2006-11-01 |
Family
ID=26375317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31566699A Expired - Fee Related JP3840855B2 (ja) | 1999-02-15 | 1999-11-05 | 耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3840855B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3491143B2 (ja) | 1999-02-15 | 2004-01-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の成形性に優れた高強度冷延鋼板 |
| WO2007007983A1 (en) | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Posco | Steel sheet for deep drawing having excellent secondary work embrittlement resistance, fatigue properties and plating properties, and method for manufacturing the same |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
| KR101129799B1 (ko) | 2009-10-29 | 2012-03-23 | 현대제철 주식회사 | 고강도 열연 강판의 제조방법 |
| CN114000060A (zh) * | 2021-11-10 | 2022-02-01 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高强度抗低温冲击含磷高强钢带的生产方法 |
| CN115627414A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-01-20 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷if钢板及其生产方法 |
-
1999
- 1999-11-05 JP JP31566699A patent/JP3840855B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3491143B2 (ja) | 1999-02-15 | 2004-01-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接部の成形性に優れた高強度冷延鋼板 |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
| WO2007007983A1 (en) | 2005-07-08 | 2007-01-18 | Posco | Steel sheet for deep drawing having excellent secondary work embrittlement resistance, fatigue properties and plating properties, and method for manufacturing the same |
| KR101129799B1 (ko) | 2009-10-29 | 2012-03-23 | 현대제철 주식회사 | 고강도 열연 강판의 제조방법 |
| CN114000060A (zh) * | 2021-11-10 | 2022-02-01 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高强度抗低温冲击含磷高强钢带的生产方法 |
| CN115627414A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-01-20 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种抗二次加工脆性及优良表面质量的含磷if钢板及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3840855B2 (ja) | 2006-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7252722B2 (en) | Steel sheet | |
| CN102822359B (zh) | 深拉深性优良的高强度钢板的制造方法 | |
| EP2623622B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent deep drawability and stretch flangeability, and process for producing same | |
| EP0620288B1 (en) | Cold-rolled sheet and hot-galvanized cold-rolled sheet, both excellent in bake hardening, cold nonaging and forming properties, and process for producing the same | |
| CN111492079B (zh) | 具有优异的常温抗时效性和烘烤硬化性的锌系镀覆钢板及其制造方法 | |
| JP4414883B2 (ja) | 成形性及び溶接性に優れた超深絞り用高強度冷延薄鋼板とその製造方法 | |
| JP3365632B2 (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板と溶融亜鉛メッキ高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法 | |
| CN100439544C (zh) | 高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| JPWO1992016668A1 (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板と溶融亜鉛メッキ高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JP3534023B2 (ja) | 耐二次加工脆性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP4258215B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| EP0996750B1 (en) | Method of manufacturing cold rolled steel sheet excellent in resistance to natural aging and panel properties | |
| JP3840855B2 (ja) | 耐二次加工脆性および成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP5151390B2 (ja) | 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JPH0578784A (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板 | |
| JP4561200B2 (ja) | 耐二次加工脆性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2800541B2 (ja) | 深絞り用高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH06306531A (ja) | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 | |
| JP2000199033A (ja) | 耐疲労特性に優れた深絞り用冷延薄鋼板 | |
| JP3204101B2 (ja) | 深絞り用鋼板及びその製造方法 | |
| KR20140083285A (ko) | 성형성이 우수한 저항복비 특성을 갖는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
| JPH0578783A (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板 | |
| JPH06299290A (ja) | 著しく高い塗装焼付硬化性能を有する常温非時効性冷延鋼板 | |
| JPH05263189A (ja) | 成形性の良好な高強度冷延鋼板と溶融亜鉛メッキ高強度冷延鋼板およびそれらの製造方法 | |
| JP2025533666A (ja) | 曲げ性に優れた鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20040119 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040210 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040319 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060425 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20060607 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060718 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060731 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090818 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100818 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 5 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110818 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 6 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120818 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120818 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130818 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |